JPH1121613A - 低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法 - Google Patents
低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法Info
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- JPH1121613A JPH1121613A JP27624197A JP27624197A JPH1121613A JP H1121613 A JPH1121613 A JP H1121613A JP 27624197 A JP27624197 A JP 27624197A JP 27624197 A JP27624197 A JP 27624197A JP H1121613 A JPH1121613 A JP H1121613A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】鋳片に微細な酸化物を均一に分散させることが
でき、かつ鋼のＳを顕著に低減できる方法を提供する。 【解決手段】Ｍｎ，Ｓｉで予め脱酸した溶鋼にＴｉをそ
の含有量が０．００５〜０．０２０％となるように添加
し、その後にＭｇ合金とＣａＯとを含有する粉体混合物
を溶鋼中に添加Ｍｇの含有量を０．００１〜０．０１％
とする。
でき、かつ鋼のＳを顕著に低減できる方法を提供する。 【解決手段】Ｍｎ，Ｓｉで予め脱酸した溶鋼にＴｉをそ
の含有量が０．００５〜０．０２０％となるように添加
し、その後にＭｇ合金とＣａＯとを含有する粉体混合物
を溶鋼中に添加Ｍｇの含有量を０．００１〜０．０１％
とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】鋼中に微細酸化物を均等に分
散せしめた連続鋳造鋳片から製造した鋼材は低温靭性が
優れているために好ましい。またＳ含有量が１０ｐｐｍ
以下の鋼材は耐サワー性が優れている。本発明は微細酸
化物が均等に分散しているために低温靭性に優れた鋼材
の製造に好ましく、かつＳ含有量が低いために耐サワー
性が優れた鋼材の製造に好ましい、鋼の製造方法に関す
る。
散せしめた連続鋳造鋳片から製造した鋼材は低温靭性が
優れているために好ましい。またＳ含有量が１０ｐｐｍ
以下の鋼材は耐サワー性が優れている。本発明は微細酸
化物が均等に分散しているために低温靭性に優れた鋼材
の製造に好ましく、かつＳ含有量が低いために耐サワー
性が優れた鋼材の製造に好ましい、鋼の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】鋼材の低温靭性を向上させる方法とし
て、大きさが０．１〜１０μｍの微細な酸化物を鋼中に
均一に分散させ、これを変態、析出物の核として利用す
る技術が知られている。特開平３−４７６６４号公報に
はＺｒを脱酸剤として用いる酸化物微細分散法が、また
特開平３−２６７３１１号公報、特開平４−２７１３号
公報には、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃａを脱酸剤として用いる酸化
物微細分散法が、また特開平４−１９１３１４号公報に
はＴｉを脱酸剤として用いる酸化物微細分散法が記載さ
れている。
て、大きさが０．１〜１０μｍの微細な酸化物を鋼中に
均一に分散させ、これを変態、析出物の核として利用す
る技術が知られている。特開平３−４７６６４号公報に
はＺｒを脱酸剤として用いる酸化物微細分散法が、また
特開平３−２６７３１１号公報、特開平４−２７１３号
公報には、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃａを脱酸剤として用いる酸化
物微細分散法が、また特開平４−１９１３１４号公報に
はＴｉを脱酸剤として用いる酸化物微細分散法が記載さ
れている。
【０００３】また本発明者等は、ＴｉとＭｇとを含有す
る連続鋳造鋳片を研究した結果、Ｔｉは鋳片の表層近傍
に微細な酸化物を高い密度で形成し、Ｍｇは鋳片の中心
近傍に微細な酸化物を高い密度で形成するため、Ｔｉと
Ｍｇとを含有する連続鋳造鋳片は鋳片の表層から中心に
至る全体に微細な酸化物が均等に且つ高密度で形成され
ることを知得し、特願平８−２５３５２８号で特許出願
した。
る連続鋳造鋳片を研究した結果、Ｔｉは鋳片の表層近傍
に微細な酸化物を高い密度で形成し、Ｍｇは鋳片の中心
近傍に微細な酸化物を高い密度で形成するため、Ｔｉと
Ｍｇとを含有する連続鋳造鋳片は鋳片の表層から中心に
至る全体に微細な酸化物が均等に且つ高密度で形成され
ることを知得し、特願平８−２５３５２８号で特許出願
した。
【０００４】一方、耐サワー性を満足させるための鋼中
のＳの低減方法としては、溶鋼を例えばＣａＯ−Ａｌ2
Ｏ3−ＳｉＯ2系フラックスと活発に接触させる事による
方法、ＣａやＲＥＭ等の硫化物生成元素を溶鋼に添加す
る方法等が知られている。
のＳの低減方法としては、溶鋼を例えばＣａＯ−Ａｌ2
Ｏ3−ＳｉＯ2系フラックスと活発に接触させる事による
方法、ＣａやＲＥＭ等の硫化物生成元素を溶鋼に添加す
る方法等が知られている。
【０００５】しかしながら、従来は微細な酸化物を均一
に分散させる方法と鋼中のＳの低減方法はそれぞれ別個
の手段であったために、微細酸化物が均一に分散しかつ
Ｓ含有量が低い鋼の製造においては、まず溶鋼をフラッ
クスと活発に接触させ、次に微細な酸化物を均一に分散
させる２工程の作業が必要であり、また溶鋼をフラック
スと活発に接触させる従来のＳ低減方法は作業が極めて
煩瑣であるという問題点があった。
に分散させる方法と鋼中のＳの低減方法はそれぞれ別個
の手段であったために、微細酸化物が均一に分散しかつ
Ｓ含有量が低い鋼の製造においては、まず溶鋼をフラッ
クスと活発に接触させ、次に微細な酸化物を均一に分散
させる２工程の作業が必要であり、また溶鋼をフラック
スと活発に接触させる従来のＳ低減方法は作業が極めて
煩瑣であるという問題点があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋳片に微細
な酸化物を均一に分散させることができ、かつ鋼のＳが
低減できる方法を提供するものであり、また鋼中のＳを
従来よりも簡易に低減する事ができる新たな方法の提供
を課題としている。
な酸化物を均一に分散させることができ、かつ鋼のＳが
低減できる方法を提供するものであり、また鋼中のＳを
従来よりも簡易に低減する事ができる新たな方法の提供
を課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、（１）Ｍｎお
よびＳｉを用いて予め脱酸したＣ：０．０１〜０．２
％，Ｍｎ：０．３０〜１．８０％，Ｓｉ：０．１０〜
０．３０％の溶鋼にＴｉ：０．００５〜０．０２％とな
るようにＴｉを添加し、その後にＭｇ：０．００１〜
０．０１％となるように、Ｍｇ合金とＣａＯを含有する
粉体との混合物を溶鋼中に添加することを特徴とする低
温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法である。
よびＳｉを用いて予め脱酸したＣ：０．０１〜０．２
％，Ｍｎ：０．３０〜１．８０％，Ｓｉ：０．１０〜
０．３０％の溶鋼にＴｉ：０．００５〜０．０２％とな
るようにＴｉを添加し、その後にＭｇ：０．００１〜
０．０１％となるように、Ｍｇ合金とＣａＯを含有する
粉体との混合物を溶鋼中に添加することを特徴とする低
温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法である。
【０００８】また（２）ＣａＯを含有する粉体の組成が
ＣａＯ重量％／ＳｉＯ2重量％で０．７以上であること
を特徴とする前記（１）に記載の低温靭性および耐サワ
ー性に優れた鋼の製造方法である。
ＣａＯ重量％／ＳｉＯ2重量％で０．７以上であること
を特徴とする前記（１）に記載の低温靭性および耐サワ
ー性に優れた鋼の製造方法である。
【０００９】また（３）ＣａＯを含有する粉体の添加量
を溶鋼ton当たり２kg以上とする前記（１）あるいは
（２）に記載の低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の
製造方法である。
を溶鋼ton当たり２kg以上とする前記（１）あるいは
（２）に記載の低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の
製造方法である。
【００１０】本発明では、Ｍｎ及びＳｉを用いて予め脱
酸し、Ｃ：０．０１〜０．２０％，Ｍｎ：０．３０〜
１．８０％，Ｓｉ：０．１０〜０．３０％の溶鋼とす
る。この脱酸は、例えば出鋼や真空処理に際して合金を
溶鋼に添加して行う。Ｃが０．０１％未満、Ｍｎが０．
３０％未満では厚板にした際の強度が不十分であり、ま
たＣが０．２０％超、Ｍｎが１．８０％超では厚板にし
た際の溶接性が不十分となる。
酸し、Ｃ：０．０１〜０．２０％，Ｍｎ：０．３０〜
１．８０％，Ｓｉ：０．１０〜０．３０％の溶鋼とす
る。この脱酸は、例えば出鋼や真空処理に際して合金を
溶鋼に添加して行う。Ｃが０．０１％未満、Ｍｎが０．
３０％未満では厚板にした際の強度が不十分であり、ま
たＣが０．２０％超、Ｍｎが１．８０％超では厚板にし
た際の溶接性が不十分となる。
【００１１】Ａｌを脱酸剤として用いると大型介在物や
クラスター状の介在物が発生して低温靭性が損なわれ
る。このため本発明の脱酸ではＡｌを使用しない。本発
明では後で行うＴｉ脱酸におけるＴｉの歩留まりを安定
にするために、Ｓｉは０．１０〜０．３０％にしてお
く。
クラスター状の介在物が発生して低温靭性が損なわれ
る。このため本発明の脱酸ではＡｌを使用しない。本発
明では後で行うＴｉ脱酸におけるＴｉの歩留まりを安定
にするために、Ｓｉは０．１０〜０．３０％にしてお
く。
【００１２】本発明では更にＴｉを添加し、その含有量
を０．００５〜０．０２０％に調整する。この添加は例
えば真空処理に際して行うことが好ましい。Ｔｉは溶鋼
の凝固速度が大きい連続鋳造鋳片の表層近傍に多量の微
細な脱酸生成物を形成して鋳片の材質を改善する。しか
し凝固速度が小さくなる板厚の１／２近傍の鋳片の中心
部では、微細な脱酸生成物の密度は激減する。
を０．００５〜０．０２０％に調整する。この添加は例
えば真空処理に際して行うことが好ましい。Ｔｉは溶鋼
の凝固速度が大きい連続鋳造鋳片の表層近傍に多量の微
細な脱酸生成物を形成して鋳片の材質を改善する。しか
し凝固速度が小さくなる板厚の１／２近傍の鋳片の中心
部では、微細な脱酸生成物の密度は激減する。
【００１３】本発明では鋳片の中心部近傍にも多量の微
細な脱酸生成物を形成するために、更に溶鋼にＭｇをそ
の含有量が０．００１〜０．０１％となるように添加す
る。Ｔｉが０．００５％未満、Ｍｇが０．００１％未満
では微細な脱酸生成物の形成密度が不十分となる。一方
Ｔｉが０．０２％超、Ｍｇが０．０１％超では大型介在
物やクラスター状介在物が形成され易い。
細な脱酸生成物を形成するために、更に溶鋼にＭｇをそ
の含有量が０．００１〜０．０１％となるように添加す
る。Ｔｉが０．００５％未満、Ｍｇが０．００１％未満
では微細な脱酸生成物の形成密度が不十分となる。一方
Ｔｉが０．０２％超、Ｍｇが０．０１％超では大型介在
物やクラスター状介在物が形成され易い。
【００１４】しかし、格別な工夫を行わないでＭｇを溶
鋼に添加しても、溶鋼のＳは格別に低減する事がなく、
本発明の目的を達成する事ができない。本発明において
はＭｇ合金とＣａＯを含有する粉体混合物を溶鋼中に添
加する事によりＭｇを添加する。この粉体混合物は、更
にＦｅ−Ｓｉの粉末や鉄粉を含有する粉体混合物であっ
てもよい。粉体混合物の溶鋼中への添加方法は、例えば
大気圧下で、不活性ガスをキャリアガスとして用い、ラ
ンスパイプを用いて吹き込む方法でも良いし、粉体をワ
イヤーに充填してワイヤー添加しても良い。この時、粉
体中のＣａＯ重量％／ＳｉＯ2重量％比が、０.７以上だ
と脱硫が一層安定する。
鋼に添加しても、溶鋼のＳは格別に低減する事がなく、
本発明の目的を達成する事ができない。本発明において
はＭｇ合金とＣａＯを含有する粉体混合物を溶鋼中に添
加する事によりＭｇを添加する。この粉体混合物は、更
にＦｅ−Ｓｉの粉末や鉄粉を含有する粉体混合物であっ
てもよい。粉体混合物の溶鋼中への添加方法は、例えば
大気圧下で、不活性ガスをキャリアガスとして用い、ラ
ンスパイプを用いて吹き込む方法でも良いし、粉体をワ
イヤーに充填してワイヤー添加しても良い。この時、粉
体中のＣａＯ重量％／ＳｉＯ2重量％比が、０.７以上だ
と脱硫が一層安定する。
【００１５】また、粉体は、溶鋼ton当たり２kg以上添
加する事が脱硫作用の安定上、望ましい。尚ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2重量％比が０．５以下だと生成した硫化物を十分
吸収できないため、脱硫効果が小さいが、０．７以上に
すると脱硫効果は顕著に向上する。
加する事が脱硫作用の安定上、望ましい。尚ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2重量％比が０．５以下だと生成した硫化物を十分
吸収できないため、脱硫効果が小さいが、０．７以上に
すると脱硫効果は顕著に向上する。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明でＭｇとＣａＯを含有する
粉体混合物を溶鋼中に吹き込むと、溶鋼のＳは顕著に低
減するが、これは下記の理由によるものと想考される。
粉体混合物を吹き込む前の溶鋼は、予めＳｉを用いて脱
酸され且つＴｉを０．００５〜０．０２０％含有するた
めに、溶鋼の酸素含有量のレベルは小さい。これにＭｇ
とＣａＯを含有する粉体混合物を添加すると、Ｍｇの一
部はＣａＯを還元してＭｇＯとなり、還元により生成し
たＣａは溶鋼中のＳと結合してＣａＳとなり粉体中に吸
収され浮上して溶鋼から除去される。またＭｇの一部も
ＭｇＳとなり、粉体中に吸収され浮上して溶鋼から除去
される。尚、溶鋼中の酸素により酸化されて形成された
ＭｇＯとＣａＯを還元する事により形成されたＭｇＯは
鋳片の中心部近傍に多量の微細な脱酸生成物となって均
一に分散して配される。
粉体混合物を溶鋼中に吹き込むと、溶鋼のＳは顕著に低
減するが、これは下記の理由によるものと想考される。
粉体混合物を吹き込む前の溶鋼は、予めＳｉを用いて脱
酸され且つＴｉを０．００５〜０．０２０％含有するた
めに、溶鋼の酸素含有量のレベルは小さい。これにＭｇ
とＣａＯを含有する粉体混合物を添加すると、Ｍｇの一
部はＣａＯを還元してＭｇＯとなり、還元により生成し
たＣａは溶鋼中のＳと結合してＣａＳとなり粉体中に吸
収され浮上して溶鋼から除去される。またＭｇの一部も
ＭｇＳとなり、粉体中に吸収され浮上して溶鋼から除去
される。尚、溶鋼中の酸素により酸化されて形成された
ＭｇＯとＣａＯを還元する事により形成されたＭｇＯは
鋳片の中心部近傍に多量の微細な脱酸生成物となって均
一に分散して配される。
【００１７】
【実施例１】真空溶解炉において溶鋼を３００kg溶製
し、Ｍｇ合金およびＣａＯを含有するＣａＯ／ＳｉＯ2
重量％比の異なる種々の組成の粉体を溶鋼中に吹き込む
実験を行った。吹き込み前後の溶鋼成分を分析し、脱硫
率を算出した。脱硫率（％）＝添加後Ｓ濃度／添加前Ｓ
濃度×１００で定義する。
し、Ｍｇ合金およびＣａＯを含有するＣａＯ／ＳｉＯ2
重量％比の異なる種々の組成の粉体を溶鋼中に吹き込む
実験を行った。吹き込み前後の溶鋼成分を分析し、脱硫
率を算出した。脱硫率（％）＝添加後Ｓ濃度／添加前Ｓ
濃度×１００で定義する。
【００１８】表１に合金添加後の溶鋼成分と粉体のＣａ
Ｏ／ＳｉＯ2重量％比と脱硫率を示した。比較材の試料
番号９〜１１はＭｇ合金を添加する際に、ＣａＯを含有
する粉体を添加していない材料である。また、試料番号
１２，１３はＣａＯ／ＳiＯ2重量％比が本発明範囲外の
材料である。さらに試料番号１４，１５はＭｇ合金を添
加しない場合である。表１のごとく、本発明条件であれ
ば、高い脱硫率が得られていることがわかる。
Ｏ／ＳｉＯ2重量％比と脱硫率を示した。比較材の試料
番号９〜１１はＭｇ合金を添加する際に、ＣａＯを含有
する粉体を添加していない材料である。また、試料番号
１２，１３はＣａＯ／ＳiＯ2重量％比が本発明範囲外の
材料である。さらに試料番号１４，１５はＭｇ合金を添
加しない場合である。表１のごとく、本発明条件であれ
ば、高い脱硫率が得られていることがわかる。
【００１９】ここで得られた材料を１１５０℃再加熱後
圧延し、さらに板に加工した後溶接熱サイクル再現試験
を実施した。また、耐ＨＩＣ試験も実施した。用いた溶
液はＮＡＣＥ溶液と呼ばれる硫化水素飽和の人工海水
で、試験方法はＮＡＣＥ規格ＴＭ０２８４に従った。表
２に機械的特性および耐ＨＩＣ試験での割れ発生の有無
を示す。いずれの試料も表２のごとく、本発明の条件で
あれば低温靭性、割れ発生ともに良好な材料が得られて
いる。
圧延し、さらに板に加工した後溶接熱サイクル再現試験
を実施した。また、耐ＨＩＣ試験も実施した。用いた溶
液はＮＡＣＥ溶液と呼ばれる硫化水素飽和の人工海水
で、試験方法はＮＡＣＥ規格ＴＭ０２８４に従った。表
２に機械的特性および耐ＨＩＣ試験での割れ発生の有無
を示す。いずれの試料も表２のごとく、本発明の条件で
あれば低温靭性、割れ発生ともに良好な材料が得られて
いる。
【００２０】
【実施例２】大気溶解炉を用いて、溶鋼を１００kg溶解
し、Ｍｇ−Ｓｉ合金とＣａＯを含有するＣａＯ／ＳｉＯ
2重量％比の異なる種々の組成の粉体を重量比で１：２
に混合した粉体混合物を鉄殻内に含有するワイヤーを炉
内に供給する実験を行った。ワイヤーの外径は５mmで殻
肉厚は０．５mmである。添加前後の溶鋼成分を分析し、
脱硫率を算出した。脱硫率（％）＝添加後Ｓ濃度／添加
前Ｓ濃度×１００で定義する。
し、Ｍｇ−Ｓｉ合金とＣａＯを含有するＣａＯ／ＳｉＯ
2重量％比の異なる種々の組成の粉体を重量比で１：２
に混合した粉体混合物を鉄殻内に含有するワイヤーを炉
内に供給する実験を行った。ワイヤーの外径は５mmで殻
肉厚は０．５mmである。添加前後の溶鋼成分を分析し、
脱硫率を算出した。脱硫率（％）＝添加後Ｓ濃度／添加
前Ｓ濃度×１００で定義する。
【００２１】表３に合金添加後の溶鋼成分と粉体のＣａ
Ｏ／ＳｉＯ2重量％比と脱硫率を示した。試料番号の９
および１０は粉体添加量が２kg／tonに満たなかった試
料である。また試料番号１１および１２はＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2重量％比が本発明の範囲外の試料である。このよう
に表３に示すように、本発明条件であれば高い脱硫率が
得られている。
Ｏ／ＳｉＯ2重量％比と脱硫率を示した。試料番号の９
および１０は粉体添加量が２kg／tonに満たなかった試
料である。また試料番号１１および１２はＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2重量％比が本発明の範囲外の試料である。このよう
に表３に示すように、本発明条件であれば高い脱硫率が
得られている。
【００２２】添加後の溶鋼をインゴットに凝固させ、１
１５０℃に再加熱後圧延し、さらに板状に加工した後溶
接再現熱サイクル試験に供した。また、耐ＨＩＣ試験も
実施した。試験方法はＮＡＣＥ規格ＴＭ０２８４に従っ
た。表４に試験結果を示すが、いずれの試料も本発明条
件であれば低温靭性、割れ発生ともに良好な材料が得ら
れている。
１５０℃に再加熱後圧延し、さらに板状に加工した後溶
接再現熱サイクル試験に供した。また、耐ＨＩＣ試験も
実施した。試験方法はＮＡＣＥ規格ＴＭ０２８４に従っ
た。表４に試験結果を示すが、いずれの試料も本発明条
件であれば低温靭性、割れ発生ともに良好な材料が得ら
れている。
【００２３】
【発明の効果】本発明によると、鋳片に微細な酸化物を
均一に分布させ、且つ鋼中のＳを顕著に低減することが
できる。尚本発明によると、簡易に鋼中のＳを低減する
事ができる。
均一に分布させ、且つ鋼中のＳを顕著に低減することが
できる。尚本発明によると、簡易に鋼中のＳを低減する
事ができる。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｆ 38/14 38/14 (72)発明者 門矢 哲治 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 山田 亘 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (3)
- 【請求項１】ＭｎおよびＳｉを用いて予め脱酸したＣ：
０．０１〜０．２％，Ｍｎ：０．３０〜１．８０％，Ｓ
ｉ：０．１０〜０．３０％の溶鋼にＴｉ：０．００５〜
０．０２％となるようにＴｉを添加し、その後にＭｇ：
０．００１〜０．０１％となるように、Ｍｇ合金とＣａ
Ｏを含有する粉体との混合物を溶鋼中に添加することを
特徴とする低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造
方法。 - 【請求項２】ＣａＯを含有する粉体の組成がＣａＯ重量
％／ＳｉＯ2重量％で０．７以上であることを特徴とす
る請求項１に記載の低温靭性および耐サワー性に優れた
鋼の製造方法。 - 【請求項３】ＣａＯを含有する粉体の添加量を溶鋼ton
当たり２kg以上とする請求項１あるいは２に記載の低温
靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27624197A JPH1121613A (ja) | 1997-05-07 | 1997-10-08 | 低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-117257 | 1997-05-07 | ||
| JP11725797 | 1997-05-07 | ||
| JP27624197A JPH1121613A (ja) | 1997-05-07 | 1997-10-08 | 低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1121613A true JPH1121613A (ja) | 1999-01-26 |
Family
ID=26455404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27624197A Ceased JPH1121613A (ja) | 1997-05-07 | 1997-10-08 | 低温靭性および耐サワー性に優れた鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1121613A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001027342A1 (fr) * | 1999-10-12 | 2001-04-19 | Nippon Steel Corporation | Acier pour structure soudee dont la tenacite de zone thermiquement affectee ne depend pas d'un apport de chaleur, et procede de production associe |
| KR20150121193A (ko) * | 2013-03-29 | 2015-10-28 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 내수소유기균열성과 인성이 우수한 강판 및 라인 파이프용 강관 |
-
1997
- 1997-10-08 JP JP27624197A patent/JPH1121613A/ja not_active Ceased
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001027342A1 (fr) * | 1999-10-12 | 2001-04-19 | Nippon Steel Corporation | Acier pour structure soudee dont la tenacite de zone thermiquement affectee ne depend pas d'un apport de chaleur, et procede de production associe |
| EP1143023A1 (en) * | 1999-10-12 | 2001-10-10 | Nippon Steel Corporation | Steel for welded structure purpose exhibiting no dependence of haz toughness on heat input and method for producing the same |
| EP1143023A4 (en) * | 1999-10-12 | 2003-01-02 | Nippon Steel Corp | STEEL FOR WELDED STRUCTURES, WHEN Toughness IS INDEPENDENT FROM THE INTRODUCTION OF HEAT, AND MANUFACTURING PROCESS |
| KR20150121193A (ko) * | 2013-03-29 | 2015-10-28 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 내수소유기균열성과 인성이 우수한 강판 및 라인 파이프용 강관 |
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