TWI748883B - 鏡面研磨性優異的不鏽鋼及其製造方法 - Google Patents

鏡面研磨性優異的不鏽鋼及其製造方法 Download PDF

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Abstract

本發明係提供一種鏡面研磨性優異的不鏽鋼及其製造方法。該不鏽鋼係含有：0.0001質量%以上0.15質量%以下的C、0.30質量%以上2.0質量%以下的Si、0.1質量%以上15質量%以下的Mn、5質量%以上30質量%以下的Ni、0.0001質量%以上0.01質量%以下的S、16質量%以上25質量%以下的Cr、0質量%以上5質量%以下的Mo、0質量%以上0.005質量%以下的Al、0質量%以上0.0010質量%以下的Mg、0.0010質量%以上0.0060質量%以下的O、0.0001質量%以上0.5質量%以下的N。其至少含有：具有5質量%以上的MnO、20質量%以上的Cr2O3+Al2O3、1質量%以上的Al2O3、5質量%以下的CaO的平均組成之圓等效直徑5μm以上的夾雜物。由前述組成所構成之夾雜物的個數密度為0.5個/mm2以下。

Description

鏡面研磨性優異的不鏽鋼及其製造方法
本發明係關於鏡面研磨性優異的不鏽鋼及其製造方法。
以往關於超清淨度不鏽鋼的製造方法，係大致區分為使用特殊熔解/再熔解法之方法，以及使用泛用精煉法之方法2種。
於使用特殊熔解/再熔解法之方法之情形時，雖可實現高清淨度，惟由於是生產性極低之製造方法且製造成本亦高，所以不適合於大量生產用途。因此，通常是使用泛用精煉法。然而，於泛用精煉法之情形時，雖能夠以相對較低的成本來大量生產，惟技術上並不容易得到高清淨度。
因此，係期待使用泛用精煉法來實現高清淨度。
例如於專利文獻1中，係記載一種在精煉步驟中將鹼度設為1.0至1.5並將熔渣中的Al2O3濃度設為10%以下，藉此抑制Al2O3夾雜物引起之缺陷的抑制方法。
此外，於專利文獻2中，係記載一種在精煉步驟中將鹼度設為2至未達5並降低熔渣中的Al2O3濃度，藉此抑制MgO‧Al2O3之方法。
[先行技術文獻]
[專利文獻]
[專利文獻1]日本特許第3416858號公報
[專利文獻2]日本特許第6146908號公報
然而，於專利文獻1的方法中，由於熔渣中之Al2O3濃度的上限較高，因而有生成含有Al2O3之圓等效直徑5μm以上之大型且硬質的MgO‧Al2O3夾雜物之疑慮。於生成此夾雜物之情形時，由於未在軋延步驟中延伸，所以不會觀察到線狀缺陷，對專利文獻1的課題並不會形成問題。然而，作為在客戶端等施以鏡面研磨之材料，仍有對研磨性造成不良影響而使不鏽鋼無法形成美觀的鏡面之疑慮。
此外，於專利文獻2的方法中，有時會製造出O濃度高的鋼，而有生成圓等效直徑5μm以上之大型且硬質的MnO‧Al2O3‧Cr2O3夾雜物之疑慮。於生成此夾雜物之情形時，作為在客戶端等施以鏡面研磨之材料，仍有對研磨性造成不良影響而使不鏽鋼無法形成美觀的鏡面之疑慮。
如此，於使用泛用精煉法所製造之不鏽鋼中，係存在有以MgO‧Al2O3或MnO‧Al2O3‧Cr2O3為主體之硬質夾雜物。此等硬質夾雜物不易藉由軋延等而斷裂或細微化，於研磨時由於與母材之硬度差，使研削方式顯示出與母材相異之動作，因而有對研磨性造成不良影響而使不鏽鋼無法形成美觀的鏡面之疑慮。因此，要求一種於研磨後可得到高鏡面性之不鏽鋼。
本發明係鑑於該情況而研創者，其目的在於提供一種鏡面研磨性優異的不鏽鋼及其製造方法。
項1所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼係含有C：0.0001質量%以上0.15質量%以下、Si：0.30質量%以上2.0質量%以下、Mn：0.1質量%以上15質量%以下、Ni：5質量%以上30質量%以下、S：0.0001質量%以上0.01質量%以下、Cr：16質量%以上25質量%以下、Mo：0質量%以上5質量%以下、Al：0質量%以上0.005質量%以下、Mg：0質量%以上0.0010質量%以下、O：0.0010質量%以上0.0060質量%以下、N：0.0001質量%以上0.5質量%以下，且剩餘部分由Fe及不可避免的雜質所構成；至少包含具有MnO：5質量%以上、Cr2O3+Al2O3：20質量%以上、Al2O3：1質量%以上、CaO：5質量%以下的平均組成之圓等效直徑5μm以上的一夾雜物；前述一夾雜物的個數密度為0.5個/mm2以下。
項2所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼在如項1所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼中，更含有具有MgO：10質量%以上、Al2O3：20質量%以上的平均組成之圓等效直徑5μm以上的其他夾雜物；一夾雜物的個數密度為0.5個/mm2以下，前述其他夾雜物的個數密度為0.2個/mm2以下，並且此等一夾雜物與其他夾雜物之總和的個數密度為0.5個/mm2以下。
項3所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼在如項1或2所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼中，更含有Cu：0.1質量%以上4.0質量%以下、REM：0.00001質量%以上0.0030質量%以下、Ca：0.0001質量%以上0.0050質量%以下、B：0.0001質量%以上0.0050質量%以下、Ti：0.01質量%以上0.50質量% 以下、Nb：0.01質量%以上0.50質量%以下、V：0.01質量%以上1.00質量%以下、W：0.01質量%以上1.00質量%以下、Co：0.01質量%以上1.00質量%以下、Sn：0.01質量%以上1.00質量%以下的至少任1種。
項4所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼的製造方法，係製造如項1至3中任一項所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼，該製造方法係具備：藉由VOD或AOD進行精煉之精煉步驟；於精煉步驟中，係調整原料或澆桶所含有之Al量及Al2O3量，使用Fe-Si合金或金屬Si進行脫氧並且添加CaO或SiO2，藉此將熔渣組成構成為以質量%比計為CaO/SiO2：1.1以上1.7以下、Al2O3：4.0質量%以下且MgO：10.0質量%以下，然後在添加精煉熔渣原料及合金原料後，以50W/ton以上的攪拌動力將熔鋼攪拌保持5分鐘以上。
根據本發明，於研磨時可抑制肇因於夾雜物引起之凹坑、針孔等缺陷，鏡面研磨性優異。
以下說明本發明的一實施型態。
本實施型態之不鏽鋼為沃斯田鐵(Austenite)系不鏽鋼，係含有：0.0001質量%以上0.15質量%以下的C(碳)、0.30質量%以上2.0質量%以下的Si(矽)、0.1質量%以上15質量%以下的Mn(錳)、5質量%以上30質量%以下的Ni(鎳)、0.0001質量%以上0.01質量%以下的S(硫)、16質量%以上25質量%以下的Cr(鉻)、0質量%以上5質量%以下的Mo(鉬)、0質量%以上0.005質量%以下的Al(鋁)、0質量%以上0.0010質量%以下的Mg(鎂)、0.0010質量%以上 0.0060質量%以下的O(氧)、0.0001質量%以上0.5質量%以下的N(氮)，且剩餘部分由Fe(鐵)及不可避免的雜質所構成。除此之外，於不鏽鋼中，其他可視需要含有0.1質量%以上4.0質量%以下的Cu(銅)及/或0.00001質量%以上0.0030質量%以下的REM(Rare Earth Metals：稀土元素)。此外，於不鏽鋼中可含有Ca(鈣)。再者，於不鏽鋼中可含有既定量之P(磷)、Sn(錫)、Nb(鈮)、Ti(鈦)、Co(鈷)、V(釩)、W(鎢)、B(硼)等元素。
此外，本實施型態之不鏽鋼係經過後述既定製造步驟，製造為板厚0.3mm至10mm的鋼板或是直徑4.0mm至40mm的線材。
此外，為了得到良好的鏡面研磨性，本實施型態之不鏽鋼係抑制圓等效直徑大之硬質夾雜物的個數密度。所謂圓等效直徑，意指與夾雜物的面積相等之圓的直徑。具體而言，本實施型態之不鏽鋼係至少含有：具有以質量比率換算計為MnO：5質量%以上、Cr2O3+Al2O3：20質量%以上、Al2O3：1質量%以上、CaO：5質量%以下的平均組成之圓等效直徑5μm以上的一夾雜物(以下稱為第一夾雜物)。本實施型態之不鏽鋼更含有：具有MgO：10質量%以上、Al2O3：20質量%以上的平均組成之圓等效直徑5μm以上的其他夾雜物(以下稱為第二夾雜物)。再者，本實施型態之不鏽鋼對於以任意剖面所測定之夾雜物個數，係以第一夾雜物的個數密度成為0.5個/mm2以下之方式來調整。此外，本實施型態之不鏽鋼對於以任意剖面所測定之夾雜物個數，係以第二夾雜物的個數密度成為0.2個/mm2以下，且第一夾雜物與第二夾雜物之總和的個數密度成為0.5個/mm2以下之方式來調整。第一夾雜物及第二夾雜物為即使對不鏽鋼進行軋延等，亦不易斷裂或細微化之硬質夾雜物。於不鏽鋼從板坯的狀態被軋延之情形時，表面積會增大，惟另一方面卻使內部所含有之夾雜物暴露於 表面，所以第一夾雜物及第二夾雜物之每單位面積的個數不論是在板坯的狀態下或是被軋延為鋼板或線材之狀態，基本上為不變。
C為沃斯田鐵穩定化元素，於含有時，不鏽鋼的硬度、強度增加。另一方面，於C為過剩之情形時，會與母材的Cr、Mn反應而使耐蝕性惡化。因此，C的含量係設為0.0001質量%以上0.15質量%以下，較佳設為0.1質量%以下。
Si為用以在低Al條件下進行脫氧之必要的元素。於Si的含量低於0.30質量%之情形時，由於夾雜物中之Cr2O3的含有率增加，所以硬質的夾雜物增加而對研磨性造成不良影響。此外，於Si的含量高於2.0質量%之情形時，不鏽鋼母材會硬質化。因此，Si的含量係設為0.30質量%以上2.0質量%以下，較佳設為0.50質量%以上1.0質量%以下。
Mn為有效於脫氧之元素，且亦是沃斯田鐵穩定化元素。於Mn的含量低於0.1質量%之情形時，由於夾雜物中之Cr2O3的含有率增加，所以硬質的夾雜物增加而對研磨性造成不良影響。因此，Mn的含量係設為0.1質量%以上，較佳設為0.5質量%以上15質量%以下。
Ni為提升不鏽鋼的耐蝕性之元素，且亦是沃斯田鐵穩定化元素。Ni的含量係設為5質量%以上30質量%以下。
S為提升不鏽鋼在熔接時之熔入性之元素。然而，於S的含量高於0.01質量%之情形時，生成硫化物系的夾雜物而對不鏽鋼的研磨性造成不良影響，並且耐蝕性降低。因此，S的含量係設為0.0001質量%以上0.01質量%以下，較佳設為0.005質量%以下。
Cr為用以確保不鏽鋼的耐蝕性之必要的元素。然而，於Cr的含量高於25質量%之情形時，不鏽鋼難以製造並且夾雜物中之Cr2O3的含有率增加，所以不鏽鋼會硬質化。因此，Cr的含量係設為16質量%以上25質量%以下。
Cu為提升不鏽鋼的加工性之元素，且亦是沃斯田鐵穩定化元素。於Cu的含量高於4.0質量%之情形時，由於熱脆性而對製造性造成不良影響。此外，Cu為選擇性元素，亦包含無添加。因此，Cu的含量係設為0質量%以上4.0質量%以下，於含有之情形時，係設為0.1質量%以上3.5質量%以下。
Mo為提升不鏽鋼的耐蝕性之元素。然而，於Mo的含量高於5質量%之情形時，會促進σ相的生成而引起母材的脆化，故不佳。因此，Mo的含量係設為0質量%(包含無添加)以上5質量%以下，較佳設為0.01質量%以上3質量%以下。
Al為在使用泛用精煉法所製造之不鏽鋼中，有時被添加作為脫氧材之元素，在如本發明般之Si脫氧鋼中，係以原料的雜質或耐火物等熔損為原因而不可避地含有之元素。此外，於Al的含量高於0.005質量%之情形時，生成大型且硬質的MgO‧Al2O3及/或大型且硬質的MnO‧Al2O3‧Cr2O3，而對不鏽鋼的研磨性造成不良影響。因此，Al的含量係設為0質量%以上0.005質量%以下，較佳設為0.003質量%以下。
Mg為在使用泛用精煉法所製造之不鏽鋼中不可避地含有之元素。此外，於Mg的含量高於0.0010質量%之情形時，生成大型且硬質的MgO ‧Al2O3而對不鏽鋼的研磨性造成不良影響。因此，Mg的含量係設為0質量%以上0.0010質量%以下，較佳設為0.0005質量%以下。
O於含量低於0.0010質量%之情形時，Si及Mn不會氧化而使夾雜物中的MgO濃度及Al2O3濃度上升，所以生成大型且硬質的MgO‧Al2O3而對不鏽鋼的研磨性造成不良影響。此外，O於含量高於0.0060質量%之情形時，生成大型且硬質的MnO‧Al2O3‧Cr2O3而對不鏽鋼的研磨性造成不良影響。因此，O的含量係設為0.0010質量%以上0.0060質量%以下，較佳設為0.0020質量%以上0.0050質量%以下。
N為提升不鏽鋼的耐蝕性之元素，且亦是沃斯田鐵穩定化元素。N雖於Al的含量為上述低含量之情形時不生成夾雜物，惟在高於0.5質量%之含量下，於鋼塊中產生氣泡而對不鏽鋼的製造性造成不良影響。因此，N的含量係設為0.0001質量%以上0.5質量%以下。
REM為改善不鏽鋼的熱加工性之元素。於REM的含量高於0.0030質量%之情形時，引起噴嘴阻塞而對製造性造成不良影響。此外，REM為選擇性元素，亦包含無添加。因此，REM的含量係設為0質量%以上0.0030質量%以下，於含有之情形時，係設為0.00001質量%以上0.0030質量%以下。
Ca為使不鏽鋼的熱加工性達到良好之元素。Ca於後述VOD或AOD的精煉後，係可以Ca-Si合金等形式來添加。於本實施型態中，Ca即使在多量地添加之情形時，亦不會有增加第一夾雜物及第二夾雜物之疑慮，雖無特別的成分限制，惟較佳係將含量設為0.0001質量%以上0.0050質量%以下。
與Ca相同，B為使不鏽鋼的熱加工性達到良好之元素，故可視需要在0.0050質量%以下的範圍內添加。於添加之情形時，較佳係將含量設為0.0001質量%以上0.0030質量%以下。
Ti及Nb係與C或N生成析出物而有效地防止熱處理時的晶粒粗大化，所以可分別在0.50質量%以下的範圍內添加。於添加之情形時，較佳係將含量分別設為0.01質量%以上0.30質量%以下。
V、W、Co、Sn皆為提升不鏽鋼的耐蝕性之元素，可視需要而添加。於添加之情形時，較佳係設為V：0.01質量%以上1.00質量%以下、W：0.01質量%以上1.00質量%以下、Co：0.01質量%以上1.00質量%以下、Sn：0.01質量%以上1.00質量%以下的含量。
接著說明上述不鏽鋼的製造方法。
於製造上述不鏽鋼時，係將原料熔解及精煉，並熔製如上述般成分經調整後之不鏽鋼。
於精煉步驟中，係使用VOD或AOD。
於本實施型態中，於精煉步驟中為了抑制於還原時所產生之熔渣系夾雜物的生成，係藉由使還原材料達到高純度化並控制投入量來控制熔渣組成，並藉由如此地控制熔渣組成，來控制不鏽鋼中之夾雜物的組成。
亦即，MgO‧Al2O3於鑄片的狀態下存在於大型的熔渣系夾雜物(CaO-SiO2-Al2O3-MgO-MnO-Cr2O3系)中，於軋延時熔渣系夾雜物擴展而阻礙無害化，所以造成極大的不良影響。另一方面，MnO‧Al2O3‧Cr2O3雖生成硬質夾雜物，惟在鑄片的狀態下可控制為細微的夾雜物。因此，於本實施型態中，係特 意地構成為較MgO‧Al2O3更容易生成MnO‧Al2O3‧Cr2O3之狀態，並且以MnO‧Al2O3‧Cr2O3變得細微之方式來調整鋼中成分、熔渣組成及鹼度(CaO/SiO2)。
於本實施型態中，於精煉步驟中，係以在對精煉不會造成阻礙之範圍內排除原料或澆桶所含有之Al及Al2O3之方式進行調整。此外，以使鋼中的O濃度成為上述範圍之方式，使用充分量的Fe-Si合金或金屬Si進行脫氧，然後添加CaO或SiO2。
藉此，係將精煉熔渣組成控制為以質量%比計為CaO/SiO2：1.1以上1.7以下，較佳為1.2以上1.6以下、Al2O3：4.0質量%以下，較佳為2.0質量%以下，且為MgO：10.0質量%以下，較佳為8.0質量%以下。此熔渣組成係設為VOD後或AOD及LF後之值。CaO/SiO2高於1.7時，第二夾雜物變得過多，CaO/SiO2低於1.1時，第一夾雜物變得過多。
此外，在投入精煉熔渣原料後，以50W/ton以上的攪拌動力將熔鋼攪拌保持5分鐘以上。攪拌動力未達50W/ton時，密度小且有害度高之第二夾雜物未充分地浮起而變得過多。此外，攪拌保持時間未達5分鐘時，第一夾雜物與第二夾雜物皆未浮起而變得過多。攪拌動力為150W/ton以上時，會捲入存在於熔鋼上之精煉熔渣而使第二夾雜物增加。攪拌保持時間的上限並無特別限定，從依據攪拌之效果已達飽和卻使設備上的負荷增加或製造上的效率降低之涵義來看，較佳係將攪拌保持時間設為30分鐘以下。攪拌除了有依據VOD或LF的氣體吹入的方法之外，亦可藉由機械性混合或電磁攪拌等其他方法來實施。
然後在精煉步驟後，經過連續鑄造步驟來形成既定厚度的板坯或是既定見方大小的坯料。
然後相對於既定厚度的板坯，經過熱軋延步驟、酸洗步驟而製造既定厚度的不鏽鋼板，或是相對於既定見方大小的坯料，經過熱軋延步驟、酸洗步驟而製造既定粗度的線材。不論於何種情形，之後可因應所要求之尺寸來進行退火步驟及/或酸洗步驟。經過酸洗步驟後，可更進行冷軋延步驟。
其結果可製造出下列不鏽鋼及/或藉由此不鏽鋼所製造之鋼板或線材等製品，該不鏽鋼係含有0.5個/mm2以下之具有MnO：5質量%以上、Cr2O3+Al2O3：20質量%以上、Al2O3：1質量%以上、CaO：5質量%以下的平均組成之圓等效直徑5μm以上的第一夾雜物，且更含有0.2個/mm2以下之具有MgO：10質量%以上、Al2O3：20質量%以上的平均組成之圓等效直徑5μm以上的第二夾雜物，並且此等圓等效直徑5μm以上之第一夾雜物與第二夾雜物的總和被調整為0.5個/mm2以下。
如此，根據本實施型態，於精煉步驟後的不鏽鋼熔鋼中，藉由調整浮起之熔渣的組成並進行充分的脫氧，可調整鋼中之Al及O的濃度。藉此可穩定地抑制於高Al、低O所產生之MgO‧Al2O3系之硬質非金屬夾雜物(第一夾雜物)的生成，並且可穩定地抑制於高O所產生之MnO‧Al2O3‧Cr2O3系之硬質非金屬夾雜物(第二夾雜物)的生成。因此可製造出於研磨時肇因於夾雜物引起之凹坑、針孔等缺陷少，鏡面度極高，亦即鏡面研磨性優異之不鏽鋼成品。因此可較佳地用作為進行鏡面研磨所使用之材料用途的不鏽鋼。
[實施例]
(實施例1)
以下係說明本實施例及比較例。
使用表1所示之樣本No.1至11、樣本No.23至37、樣本No.49至54的鋼種之各組成的沃斯田鐵系不鏽鋼80噸，經過電熱爐、吹煉爐、真空脫氣(VOD)精煉步驟、連續鑄造步驟而熔製出200mm厚的板坯。表1所示之各元素的含量為以質量%計之值。如表2所示，於VOD的還原精煉中，係將所使用之熔渣的鹼度CaO/SiO2改變為1.0至2.0為止，並且改變用作為脫氧劑之原料，而製造Si、Al、O濃度相異之鋼材。於精煉熔渣的投入後，以攪拌動力100W/ton將熔鋼攪拌保持20分鐘。
接著對各板坯進行熱軋延、冷軋延及酸洗，形成板厚0.3mm至10mm的冷軋鋼捲，並從鋼捲中採集鋼板樣本。
此外，使用表1所示之樣本No.12至22、樣本No.38至48、樣本No.55至59的鋼種之各組成的沃斯田鐵系不鏽鋼60噸，經過電熱爐、AOD精煉步驟、LF、連續鑄造步驟而熔製出150mm見方的鋼胚。如表2所示，於AOD的還原精煉中，係將所使用之熔渣的鹼度CaO/SiO2改變為1.0至2.0為止，並且改變用作為脫氧劑之Si、Al濃度。於精煉熔渣的投入後，藉由VOD或LF來實施Ar氣體的底吹氣，並以攪拌動力100W/ton將熔鋼攪拌保持20分鐘。
Figure 110107015-A0202-12-0013-1
接著藉由線材軋延形成為4.0至40mm φ的線材，並採集線材的樣本。
然後分別相對於鋼板樣本及線材樣本的各樣本，對樣本表面進行依據剛砂紙之研磨及拋光以進行鏡面加工後，使用SEM(掃描型電子顯微鏡；Scanning Electron Microscope)‧EDS(能量分散型X射線光譜分析儀；Energy Dispersive X-ray Spectrometer)來量測存在於100mm2的面積中之夾雜物的個數，並藉由EDS來測定夾雜物組成，藉此進行污染的判定、夾雜物的種別判定。
然後依據JIS Z8741來測定反射角20度的鏡面光澤度(反射率)。
Figure 110107015-A0202-12-0015-2
各表中的樣本No.1至11、樣本No.23至37、樣本No.12至22及樣本No.38至48分別對應於本實施例。關於此等樣本，由於鋼中成分及精煉步驟中的熔渣成分滿足上述實施型態的範圍，所以所規定之硬質夾雜物(第一夾雜物及第二夾雜物)的個數密度低且光澤度高(1280以上)，可得到良好的品質。
相對於此，各表中的樣本No.49至54及樣本No.55至59分別對應於比較例。關於此等樣本，由於鋼中成分及/或精煉步驟中的熔渣成分脫離上述實施型態的範圍(表中的底線)，所以所規定之硬質夾雜物(第一夾雜物及第二夾雜物)的個數密度高(表中的底線)且光澤度差(未達1280)。
(實施例2)
對於表3所示之樣本No.60至69，係變更VOD或LF中的底吹氣氣體量，並將攪拌動力與攪拌保持時間變更如表4所示般，除此之外，其他與實施例1相同來製造，並進行鋼板或線材的樣本採集與評估。
Figure 110107015-A0202-12-0017-3
Figure 110107015-A0202-12-0018-4
表4的樣本No.60至65係分別對應於本實施例。關於此等樣本，由於滿足在實施例1中所確認之本發明的條件及攪拌動力與攪拌保持時間，所以所規定之硬質夾雜物(第一夾雜物及第二夾雜物)的個數密度低且光澤度高(1280以上)，可得到良好的品質。
另一方面，表4的樣本No.66至69分別對應於比較例。關於此等樣本，雖滿足在實施例中所確認之本發明的條件，但由於脫離攪拌動力與攪拌保持時間(表中的底線)，所以所規定之硬質夾雜物(第二夾雜物)的個數密度高(表中的底線)且光澤度差(未達1280)。
因此，如上述各實施例所示，係確認到藉由滿足本發明的條件，可製造鏡面研磨性優異的不鏽鋼。

Claims (4)

  1. 一種鏡面研磨性優異的不鏽鋼，其係含有C：0.0001質量%以上0.15質量%以下、Si：0.30質量%以上2.0質量%以下、Mn：0.1質量%以上15質量%以下、Ni：5質量%以上30質量%以下、S：0.0001質量%以上0.01質量%以下、Cr：16質量%以上25質量%以下、Mo：0質量%以上5質量%以下、Al：0質量%以上0.005質量%以下、Mg：0質量%以上0.0010質量%以下、O：0.0010質量%以上0.0060質量%以下、N：0.0001質量%以上0.5質量%以下，且剩餘部分由Fe及不可避免的雜質所構成；
    至少包含具有MnO：5質量%以上、Cr2O3+Al2O3：20質量%以上、Al2O3：1質量%以上、CaO：5質量%以下的平均組成之圓等效直徑5μm以上的一夾雜物；
    前述一夾雜物的個數密度為0.5個/mm2以下。
  2. 如請求項1所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼，其更含有具有MgO：10質量%以上、Al2O3：20質量%以上的平均組成之圓等效直徑5μm以上的其他夾雜物；
    一夾雜物的個數密度為0.5個/mm2以下，前述其他夾雜物的個數密度為0.2個/mm2以下，並且此等一夾雜物與其他夾雜物之總和的個數密度為0.5個/mm2以下。
  3. 如請求項1或2所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼，其更含有Cu：0.1質量%以上4.0質量%以下、REM：0.00001質量%以上0.0030質量%以下、Ca：0.0001質量%以上0.0050質量%以下、B：0.0001質量%以上0.0050質量%以下、Ti：0.01質量%以上0.50質量%以下、Nb：0.01質量%以上0.50質量%以下、V：0.01質量%以上1.00質量%以下、W：0.01質量%以上1.00質量%以下、 Co：0.01質量%以上1.00質量%以下、Sn：0.01質量%以上1.00質量%以下的至少任1種。
  4. 一種鏡面研磨性優異的不鏽鋼的製造方法，其係製造如請求項1至3中任一項所述之鏡面研磨性優異的不鏽鋼，該製造方法係具備：藉由VOD(Vacuum Oxygen Decarburization：真空吹氧脫碳)或AOD(Argon Oxygen Decarburization：氬氧脫碳法)進行精煉之精煉步驟；
    於精煉步驟中，係調整原料或澆桶所含有之Al量及Al2O3量，使用Fe-Si合金或金屬Si進行脫氧並且添加CaO或SiO2，藉此將熔渣組成構成為以質量%比計為CaO/SiO2：1.1以上1.7以下、Al2O3：4.0質量%以下且MgO：10.0質量%以下，然後在添加精煉熔渣原料及合金原料後，以50W/ton以上的攪拌動力將熔鋼攪拌保持5分鐘以上。
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