JPH07508560A - Ｐｂ含有量の少ない機械加工可能なＣｕ合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ｐｂ含有量の少ない機械加工可能なＣｕ合金本発明は、広義の概念で言えば、機 械加工可能なＣｕ合金に係り、とりわけ、本発明は、ｐｂの少なくとも一部をＢ ｉで置き換え、ＣｕまたはＺｎの一部を他の元素で置き換えである、ｐｂ量を修 正した真鍮に関するものである。

快削Ｃｕ合金は、ｐｂまたは他の添加材を含み、切削工具の切込みにより生じる 機械的な変形に伴いチップ形成と金属除去を行い易くしている。合金への添加材 は、Ｃｕ基マトリックス中に固溶することがないように選択される。合金を鋳造 し加工する際、添加材は結晶粒界の境界部および粒界内に集る。添加材によりチ ップの剥れはよくなり、また潤滑性が加わり、切削力が小さく、工具の摩耗を最 小限にできるため機械加工性能が向上する。

ＣｕとＺｎの合金である真鍮は、ｐｂを添加することでより機械加工し易いもの になる。Ｐｂを添加した真鍮の一例として合金０３６０がある（公称組成二重量 で、Ｃｕ６１．５％、Ｚｎ３５．５％およびＰｂ３％）。この合金は高い機械加 工性と優れた耐食性を有する。合金Ｃ３６０は、接水の可能性のある環境下で広 く用いられている。代表的な用途には水道設備や飲料水用の配管がある。

ｐｂの摂取は人間には有害であり、神経系が発育過程にある子供には特に毒性が 強い。ｐｂとの接触の危険性を減らすために、塗料色素からｐｂが取り除かれて いる。アメリカ合衆国議会は、既に、水洗用具や水道設備におけるｐｂ濃度を、 ｐｂの乾燥重量で２％未満の濃度まで低減化することを提案している。従って、 目標とする数値まてｐｂ濃度の低下した機械加工可能なＣｕ合金、とりわけ、真 鍮を開発する必要がある。

そうした合金の一例が、Ｒｕ５ｈＬｏｎ氏に付与された米国特許第４．８７９． ０９４号に記載されている。この特許は、実質的にｐｂを含まない鋳造Ｃｕ合金 を開示している。合金は、重量で、Ｂｉｌ、５〜７％、Ｚｎ５〜１５％、５ｎｌ −１２％、および残部としてのＣｕを含んでいる。この合金は快削性があり、飲 料水用に適している。しかしながら、前記合金は鋳造用であり、圧延されること はない。

合金は、押出し加工し、または機械的に成形加工することもあるため、圧延合金 であることが望ましい。最終的な形に似せたものに鋳造する必要はない。圧延合 金の資材をストックしておく方式は高速生産技術にとって都合が良く、概して、 鋳造合金を使用する場合よりも製造コストが廉価である。

他の快削真鍮が日本出願第５４−１３５６１８号に記載されている。この出願に 記載されたＣｕ合金は、Ｂｉｏ、５〜１．５％、Ｃｕ５Ｂ　〜６５％、および残 部としてのＺｎを含んでいる。しかしながら、ｐｂを１．５％以下のＢｉで置き 換えても、合金０３６０と同等の機械加工性を有する合金は得られない。

従って、本発明の目的は、ｐｂを含まないか、またはｐｂ量を減らした機械加工 可能な真鍮を提供することにある。本発明の特徴は、Ｂｉを真鍮に添加すること にある。本発明の他の特徴によれば、Ｂｉが他の添加元素と共晶をし得ることで ある。本発明の別の特徴では、真鍮マトリックスにおけるのＣｕまたはＺｎの少 なくとも一部が他の元素で置換される。

本発明の第２の形態では、球状化剤が合金に添加される。本発明の他の特徴によ れば、Ｂｉ合金よりも硫化物、セレン化物、またはテルル化物の粒子が形成され る。本発明の利点は、適当な処理を加えることで、硫化物、セレン化物、または テルル化物が線状物を形成するよりも球状化することである。

本発明の他の特徴は、ＣａとＭｎの化合物を機械加工性改善のための潤滑剤とし て合金に添加できることである。黒鉛、タルク、Ｍｏ、二硫化物、六方晶系窒化 ホウ素等の他の潤滑用化合物を添加してもよい。

本発明の更に別の利点は、真鍮の他にも、本発明の添加材が青銅やＢｅ銅のよう な他のＣｕ合金の機械加工性を改善することにある。

本発明によれば、機械加工可能なＣｕ合金が得られる。第１の形態としてのＣｕ 合金は、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｚｎの一部置換材、およびＢｉを含むα／β真鍮である。

第２の形態としてのＣｕ合金は、Ｃｕ、Ｃｕ一部置換材、Ｚｎ、およびＢｉを含 むα／β真鍮である。

前述した目的、特徴および利点は、明細書および図面により更に明確化される。

第１図は、Ｂ１−Ｐｂ共晶を示す顕微鏡写真である。

第２図は、α／β領域を規定するＣｕ−３ｉ−Ｚｎ相状態図の一部を示している 。

第３図は、α／β領域を規定するＣｕ−８ｎ−Ｚｎ相状態図の一部を示している 。

第４図は、α／β領域を規定するＣｕ−Ａｌ−Ｚｎ相状態図の一部を示している 。

Ｚｎを約３０％〜約５８％含む２元Ｃｕ−Ｚｎ合金はα／β真鍮と称され、室温 の下では、α相（圧倒的にＣｕ）とβ相（圧倒的にＣｕ−Ｚｎ金属間化合物）の 混合物を含む。本件明細書中では、特に指摘がない限り、パーセントはすべて重 量パーセントである。β相は熱間処理性能を高めるが、α相は冷間処理性能およ び機械加工性を改善する。飲料水の用途では、Ｚｎの濃度はα／β領域の下端に あるのが好ましい。Ｃｕの濃度が高くなれば腐食を抑制し、また高いα含有量に より冷間圧延のような冷間処理工程の加工性能は改善される。好ましいＺｎ濃度 は約３０％〜約４５％であり、最も好ましくは、Ｚｎｎ約３丸る。

以下、機械加工性を改善する合金添加材を含む真鍮等のＣｕ合金については、こ れを快削合金と称することにする。添加材の代表的な役割は、合金の切削に対す る抵抗を減じること、すなわち使用工具の寿命を延ばすことにある。斯かる添加 材の一つがｐｂである。米国特許第５１３７６８５号に記載されているように、 Ｃｕの全てまたはその一部をＢｉで置換することができる。

表１は、Ｂｉ，Ｐｂ，およびＢｉ／Ｐｂの添加材が真鍮に及ぼす影響を示してい る。表１の数値を得るために使用した真鍮は、Ｚｎ３６％、各種濃度の添加材お よび残部としてのＣｕを含んでいた。機械加工性については、直径６．３５ｎ。

（０．２５インチ）のドリル刃が、荷重１　３．６ｋｇ　（３　０ポンド）で試 験サンプルに深さ６．３５ｍｍ（０．２５インチ）まで進入するために要する時 間を測定してめられた。合金Ｃ３５３　（公称組成：Ｃｕ６２％、Ｚｎ３６％、 およびｐｂ２％）にドリル刃を貫入するために要する時間は、Ｃｕ合金の標準的 な機械加工の指数である標準値９０とした。機械加工の指数値は、一定深さの穿 孔時間に反比例し計算によりめられる。すなわち、合金Ｃ３５３の穿孔時間と試 験対象の合金の穿孔時間の比率は、Ｃ３５３の定義された機械加工性値（９０） に対する試験対象合金の機械加工性の比率に等しく設定される。

９０ｘ機械加工時間Ｃ３５３ 機械加工時間（試験対象） ＊ ＰｂＯ．５％　６０、８５ Ｐｂ１％　７８、８３ （Ｃ３５３）　Ｐｂ２％　９０（定義による）Ｐｂ３％　１０１，１０６ Ｂｉ１％　８３、９０ Ｂｉ２％　９３、９７ Ｐｂ１％ーＢｉ０．５％　８５、８８ Ｐｂ１％−Ｂｉ１％　１０２、１２０ Ｐｂ１％−Ｂｉ２％　１００、１０４ ＊合金ごとに２種類のサンプルの試験を行い、各計算値を記録した。

表１に示すように、Ｂｉの濃度の増加とともに機械加工性も向上する。Ｂ１の濃 度は約５重量％の最大濃度未満に保つのが好ましい。Ｂｉが５％を超えると加工 処理がし難くなり、腐食の問題が発生するようになる。Ｂｉの最小許容濃度は、 Ｃｕ合金の機械加工性を改善するために効果のある値である。より好ましいＢｉ の濃度は約１．　５％〜約３％であり、最も好ましいＢｉの濃度は約１．　８％ 〜約２、２％である。

ｐｂとＢｉを組み合わせると、所定濃度のｐｂまたはＢｉのいずれかを使用した 場合に得られるものよりも改善効果は大きい。本発明の好ましい実施例では、機 械加工性を改善するために、元素の単独添加よりもむしろ、組み合わされた元素 が真鍮に添加される。

本発明の一形態では、Ｂｉはｐｂと組み合わせて添加される。ｐｂ含有量が減る ため飲料水用としては望ましく、しかもｐｂ含有量の少ない既存の真鍮のすべて をスクラップにしたり精練するには費用がかさむため、この方法には利点がある 。既存のｐｂ含有合金は、ｐｂを希釈するＣｕ，ＺｎおよびＢｉと共に原材料と して利用することができる。ｐｂとＢｉを組み合わせて使用する場合、ｐｂの濃 度は２％未満に維持される。Ｂｉの濃度は、ｐｂと同等以上の重量％であること が好ましい。表１に示すように、Ｂｉとｐｂの重量比は約ｌ：１が最も好ましい 。

第１図は、Ｐｂ１％−Ｂｉ２％を添加した、表１の真鍮サンプルの顕微鏡写真を 示している。このサンプルは、金属組織学的標準技術によって作成された。倍率 は１０００倍であり、Ｂｉ合金１２の内部に共晶相１０が存在することが認めら れる。二重相粒子の形成は、真鍮の機械加工性を改善する目的で用いられる種類 の全ての合金添加物の開発につながる。

粒状組織内にＰｂ−Ｂ１共晶領域が存在すれば機械加工性が向上する。切削工具 は接触部において温度が上昇する。Ｐｂ−Ｂ１が溶融して接触箇所を潤滑し、工 具の摩耗を少なくする。また、Ｐｂ−Ｂ１領域により応力点が形成され、チップ 破壊により合金の崩壊を促進する。

表２は、Ｃｕ合金に形成されることのあるＢｉ含有合金の共晶組成と融点を示し ている。なお、幾つかの共晶の溶融温度は、Ｐｂの溶融温度３２７℃またはＢｉ の溶融温度２７１℃未満である。

Ｂ１−Ｐｂ　１２５℃　５６．５ Ｂｉ−Ｃｄ　１４４°Ｃ　６０ Ｂｉ−８ｎ　１３９°Ｃ　５７ Ｂｉ−１ｎ７２°Ｃ　３４ Ｂｉ−Ｍｇ　５５１℃　５８．９ Ｂｉ−Ｔｅ　４１３℃　８５ 第２相粒子内の共晶成分の量を最大限にすることが望ましい。粒子中の組成のう ち少なくとも約５０％が共晶となるように、Ｂｉ−Ｘ添加物が選択される。粒子 の少なくとも約９０％が共晶であるのが更に好ましい。低温溶融成分が多く存在 するように共晶組成を変えれば、機械加工性はさらに改善される。

２元共晶の他に、３元共品やこれより多成分の合金系も本発明の範囲に属する。

真鍮との関連において機械加工性を改善するＢｉの添加について詳しく説明した が、他のＣｕ基マトリックスの機械加工性も本発明の添加材により改善される。

改善効果のあった他のマトリックスには、Ｃｕ−３ｎ、Ｃｕ−Ｂｅ、Ｃｕ−Ｍｎ 、Ｃｕ−Ｚｎ−Ａｌ、Ｃｕ−Ｚｎ−Ｎｉ、Ｃｕ−Ａｌ−Ｆｅ５Ｃｕ−ＡＩ−３ｉ 。

Ｃｕ−Ｍｎ−３ｉ、Ｃｕ−Ｚｎ−３ｎ、およびＣｕ−Ｍｎ−Ｚｎがある。Ｃ５４ ４（公称組成二重量で、Ｃｕ８９％、Ｐｂ４％、Ｓｎ４％およびＺｎ３％）等の 他のｐｂ添加Ｃｕ合金も、Ｂｉを添加しＰｂの濃度を下げることができる。

Ｂ１の機械加工性に及ぼす効果は、Ｃｕ、Ｚｎまたは両マトリックス元素を部分 的に置換したα／β真鍮の場合にも得られる。合金マトリックス中のＣｕまたは Ｚｎに代用される、１種またはそれ以上の種類の金属元素の置換が適している。

好ましいＺｎ置換材にはＡ１、ＳｎおよびＳｉがあり、また好ましいＣｕ置換材 にはＮｉ、ＭｎおよびＦｅがある。

Ｚｎの一部を置き換える場合、Ｚｎ置換材の量、およびＺｎ対Ｚｎ置換材の比率 は、合金の相変態により決まる。熱間加工温度、代表的には６００℃の周辺温度 またはそれ以上の温度で、熱間脆性を最小限にする十分なβ相が存在する必要が ある。室温におけるβ相の量は、冷間延性を改善するために意図的に少なくされ ている。適当なＺｎとＺｎ置換材の化合物は３元系状態図により決められる。

第２図は、６００℃におけるＣｕ−８ｉ−Ｚｎ３元系状態図の該当部分を示して いる。Ｚｎ置換材としてのＳｉは合金の強度を高める。α相領域は、線ＡＢＣと 軸線が境界となっている。α相とβ相の混在する組成領域は、ＡＢＤＥにより区 切られている。β相の支配領域はＥＤＦＧにより囲まれている。β相とガンマ相 の領域はＧＦＨＩにより囲まれている。真鍮マトリックスの構成を特定する際に は、Ｂｉ、Ｐｂおよび他の機械加工性改善添加材の存在は無視される。この３元 系状態図は、例えば、６００℃においてα／β相を維持するために必要なＺｎと Ｚｎ置換材の％を示している。１００重量％に達するよう必要量のＣｕが使われ ている。追加添加材としてＢｉ、Ｐｂまたは他の添加材が加えられるが、数値計 算の要素とはされない。

熱間加工用に、ＺｎとＳｉの重量％は、ＡＢＨＩで決まるβ相富有領域からめら れる。本発明のＣｕ−Ｚｎ−８ｉ　−Ｂ　ｉ合金の最大組成範囲には、ＡＢＨｌ からめられるＺｎとＳｉの重量％と１００重量％に達するのに必要なＣｕの量が 含まれる。次いで、機械加工性改善に有効な量から約５％までの量のＢｉが合金 マトリックスに加えられる。

高濃度のβ相は合金の熱間加工を行う上で有効であるが、冷間加工性にはα相が 支配的であることが必要とされる。好ましいＺｎとＳｉの含有量は領域ＡＢＦＧ により決まるが、最も好ましい含有量は領域ＡＢＤＥによりめられる。

Ｚｎの一部をＳｎで置き換えた場合、耐食性の向上した特徴ある合金が得られる 。ＳｎとＺｎの組成範囲は、第３図に示す６００℃状態図からめられる。Ｓｎの 最大範囲は微量〜約２５％であり、ＳｎとＺｎの％と比率は領域ＪＫＬＭＮＯか らめられる。α相の多く得られるより好ましい領域は、ＪＫＬＰの領域にある。

最も好ましい組成範囲はＪＫＬＱによりめられる。

第４図は、Ｚｎの一部をアルミニウムで置き換えた３元合金の５５０℃状態図を 示している。Ｚｎをアルミで置換して得られる合金は耐食性が向上し、強度が僅 かに高まる。ＺｎＩ！：ＡＩの広域組成範囲はＲ８ＴＵＶによりめられる。より 好ましい範囲は領域Ｒ３ＴＶからめられ、最も好ましい範囲は領域Ｒ８ＴＷによ る。

他の元素添加材により、Ｚｎ以外にもＣｕの一部を置換することができる。これ ら置換材にはＮｉがあり、性質を補完する目的で添加することができる。Ｎｉに より合金は白色となり、いわゆるニッケルシルバーまたはジャーマンシルバー、 と呼ばれているものになる。ＦｅまたはＭｎにより合金の強度は僅かに高まり、 溶融金属の鋳造に際し多量のスクラップを使い易くなり、コストが低下する。α ／β真鍮には、Ｃｕの１：１の置換材として、はぼ微量〜４重量％のＦｅまたは Ｍｎあるいはそれらの混合物を添加することができる。Ｆｅ、Ｍｎまたはそれら の混合物のより好ましい濃度は、約０．５％〜約１．５％にある。置換添加材の 計算を行い、Ｂｉを機械加工性の改善に有効な量から約５％までの量で添加する 。

ＦｅまたはＭｎのより好ましい濃度は、約０．５％〜約２％である。好ましいＢ ｉの範囲は約１．　８％〜３％である。

Ｃｕのｌ：ｌ置換材として、微量〜約２５％の範囲内でＮｉを添加することがで きる。好ましいＮｉの範囲は約８％〜１８％である。Ｂ１の範囲は、ＦｅとＭｎ の置換合金にも同じように適用される。

Ｎ１とＭｎの混合物でＺｎの一部または全てを置換することができる。そうした 合金の１つがシャピロ民地に付与された米国特許第３７７２０９２号に記載され ている。この合金は、Ｎｉ１２゜５％〜３０％、Ｍｎ１２．５％〜３０％、Ｚｎ ＯｌＩ％〜３．５％、および残部としてのＣｕを含む。Ｍｇ０．０１％〜５％、 Ｂｏ、００１％〜０．　１％またはＡＩｏ、０１％〜５％のような他の添加材を 含むこともできる。

記載した合金は４元が主であるが、合金に添加して好ましい特性を発現するもの であればよく、本発明の範囲内には記載していない添加材も含まれている。添加 材は金属でなくてもよく、合金中に均一に分散する粒子の形態をとることもでき る。

真鍮マトリックスに添加されるＢｉ、Ｐｂまたは他の機械加工性改善材は、不連 続粒子または粒界膜の形態をとることができる。マトリックス中に均一に分散し た不連続粒子は、膜よりも好ましい。膜は、処理を難しくし、仕上げ切削表面が 劣る。

球状化剤を添加し、粒子がさらに等軸となるように工夫することができる。球状 化剤の濃度は、有効量から約２重量％以下までの範囲である。球状化剤の有効量 は、第２相の表面エネルギーまたは濡れ角度を変化させら□れる量である。好ま しい球状化剤の中には、Ｐ（燐）、ＳｂおよびＳｎがある。球状化剤は、Ｂｉま たは前記表２に記載の共晶化合物の何れかに添加することができる。より好まし い濃度は約０．　１％〜約１％である。

真鍮以外のＣｕ合金、例えば、合金Ｃ７２５（公称組成二重量で、Ｃｕ８８゜２ ％、Ｎｉ９．５％、Ｓｎ２．３％）では、Ｚｎは球状化剤として添加されている 。Ｚｎは、重量で約２５％以下の有効濃度で存在する。

硫化物、Ｔｅ化物またはＳｅ化物をＣｕマトリックスに添加し、機械加工性を改 善することができる。添加物は、機械加工性を改善するのに有効な約２％以下の 濃度で存在する。具体的には、濃度は約Ｏ１１％〜約１．０％である。硫化物、 Ｔｅ化物およびＳｅ化物の組成を強化するために、これら材料に結合するＺｒ、 Ｍｎ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｎｉまたはミツシュメタル等の元素を添加することができる 。

代替案として、重量で約１０％以下の濃度の酸化銅粒子をマトリックスに添加し て機械加工性を改善することもできる。

真鍮の機械加工に際し、工具は時間の経過と共に摩耗し性能が低下する。工具寿 命を延ばす方法の■つは、工具を潤滑し摩耗を最小限にする添加材を合金に加） 　えることである。好ましい工具被覆添加材には、アルミン酸カルシウム、ケイ 酸カルシウム・アルミニウムやケイ酸マグネシウム・アルミニウム、黒鉛、タル ク、二硫化モリブデン、および六方晶系窒化ホウ素がある。実質的にｐｂを含ま ない添加材は、重量で約０．０５％〜５％〜約２度の範囲にあるのが好ましい。

より好ましい添加材は、約０．　１％〜約１．　０％の濃度の範囲内にある。

切削性を改善する被覆元素の幾つかは、溶融金属からの鋳造は容易でない。所望 の合金を噴射鋳造すれば粒子の微細分散を行うことができる。望ましい合金の液 体流、すなわち、より好ましいのは、例えば、第１の流れである真鍮と第２の衝 突する。半固体粒子は捕集面との衝突により粉々となり、コヒーレント（ｃｏｈ ｅｒｅｎｔ）な合金を形成する。霧化粒子の重合円錐体（コーン）による２つの 隣接流を使用すれば、従来の鋳造法ではほとんど製作できなかった第２相成分を 有するＣｕ合金が形成される。

本発明によれば、前述した目的、手段および利点を完全に満足する、Ｐｂ含有量 の少ない機械加工性に優れたＣｕ合金が得られる。本発明は特定の実施例および その参考例に関連して説明してきたが、前述した説明を参考にすれば、当業者に とり変更、修正および改造に関しては自明である。従って、このような変更、修 正および改造のすべては発明の精神に属し請求の範囲に含まれるものである。

酊、ｙｃＺｎ 紹＋、　Ｚ　Ｚｎ 酊、　Ｚ　Ｚｎ フロントページの続き （８１）指定国　ＥＰ（ＡＴ、ＢＥ、ＣＨ，ＤＥ。

ＤＫ、ＥＳ、ＦＲ，ＧＢ、ＧＲ，ＩＥ、ＩＴ、ＬＵ、ＭＣ，ＮＬ、ＰＴ、ＳＥ） 、０Ａ（ＢＦ、ＢＪ、ＣＦ、ＣＧ、ＣＩ、ＣＭ、ＧＡ、ＧＮ、〜ＩＬ、ＭＲ，Ｎ Ｅ、ＳＮ。

ＴＤ、ＴＧ）、ＡＵ、ＢＢ、ＢＧ、ＢＲ，ＣＡ、ＣＺ。

ＦＩ、ＨＵ、ＪＰ、ＫＰ、ＫＲ，ＫＺ、ＬＫ、　ＭＧ、ＭＮ、　ＭＷ、　ＮＯ， ＮＺ、ＰＬ、ＲＯ，ＲＵ、ＳＤ、ＳＫ、ＵＡ （７２）発明者　ブレーディス、ジョン　エフ、　：アメリカ合衆国　０６６１ １　コネチカット州トラムプル、コツパー　ケトル　ロード（７２）発明者　キ ャロン、ロナルド　エフ。

アメリカ合衆国　０６４０５　コネチカット州プランフォード、メドウ　サーク ル　ロード　４８ （７２）発明者　マンディゴ、フランク　エフ。

アメリカ合衆国　０６４７１　コネチカット州ノース　ブランフォード、ノツチ 　ヒルロード　１６８ １７２）発明者　サレ、ジョセフ アメリカ合衆国　０６５０４　コネチカット州ブランフォード、アルプス　ロー ド　８０３

Claims (23)

【特許請求の範囲】
1. １．Ｃｕ、Ｚｎ、Ｚｎ一部置換材、および重量で約１．８％〜約５．０％のＢｉ を含み、前記ＺｎとＺｎ置換材は、熱間加工温度での熱間脆性を最小限にするた めに有効な量のβ相を約６００℃を超える温度で形成し、また冷間加工性を得る ために室温でα相が存在する上で十分な量で存在することを特徴とするα／β真 鍮。
2. ２．請求項１に記載されたα／β真鍮において、前記Ｚｎ置換材が、Ａｌ、Ｓｉ 、Ｓｎおよびこれらの混合物からなる群より選択されることを特徴とするα／β 真鍮。
3. ３．請求項２に記載されたα／β真鍮において、前記Ｚｎ置換材がＳｉであり、 ＺｎおよびＳｉの重量％がＡＢＨＩ領域により規定されることを特徴とするα／ β真鍮。
4. ４．請求項３に記載されたα／β真鍮において、Ｚｎ置換材がＳｉであり、Ｚｎ およびＳｉの重量％がＡＢＦＧ領域により規定されることを特徴とするα／β真 鍮。
5. ５．請求項４に記載されたα／β真鍮において、Ｚｎ置換材がＳｉであり、Ｚｎ およびＳｉの重量％がＡＢＤＥ領域により規定されることを特徴とするα／β真 鍮。
6. ６．請求項２に記載されたα／β真鍮において、Ｚｎ置換材がＳｎであり、Ｚｎ およびＳｎの重量％がＪＫＬＭＮＯ領域により規定されることを特徴とするα／ β真鍮。
7. ７．請求項６に記載されたα／β真鍮において、Ｚｎ置換材がＳｎであり、Ｚｎ およびＳｎの重量％がＪＫＬＰ領域により規定されることを特徴とするα／β真 鍮。
8. ８．請求項７に記載されたα／β真鍮において、Ｚｎ置換材がＳｎであり、Ｚｎ およびＳｎの重量％がＪＫＬＱ領域により規定されることを特徴とするα／β真 鍮。
9. ９．請求項２に記載されたα／β真鍮において、Ｚｎ置換材がＡｌであり、Ｚｎ およびＡｌの重量％がＲＳＴＵＶ領域により規定されることを特徴とするα／β 真鍮。
10. １０．請求項９に記載されたα／β真鍮において、Ｚｎ置換材がＡｌであり、Ｚ ｎおよびＡＩの重量％がＲＳＴＶ領域により規定されることを特徴とするα／β 真鍮。
11. １１．請求項１０に記載されたα／β真鍮において、Ｚｎ置換材がＡｌであり、 ＺｎおよびＡｌの重量％がＲＳＴＷ領域により規定されることを特徴とするα／ β真鍮。
12. １２．請求項４、請求項７または請求項１０の何れか１つに記載されたα／β真 鍮において、Ｂｉの２重量％以下がＰｂにより置換されていることを特徴とする α／β真鍮。
13. １３．Ｃｕ、Ｃｕ一部置換材、Ｚｎおよび重量で約１．８％〜約５．０％のＢｉ を含み、前記Ｚｎは、熱間加工温度での熱間脆性を最小限にするために有効な量 のβ相を約６００℃以上の温度で形成し、また冷間加工性を得るために室温でα 相が存在する上で十分な量で存在することを特徴とするα／β真鍮。
14. １４．請求項１３に記載されたα／β真鍮において、Ｃｕ置換材は、Ｎｉ、Ｆｅ 、Ｍｎおよびこれらの混合物からなる群より選択されることを特徴とするα／β 真鍮。
15. １５．請求項１３に記載されたα／β真鍮において、Ｃｕ置換材は、Ｆｅ、Ｍｎ およびこれらの混合物からなる群より選択され、Ｃｕ置換材の重量％がほぼ微量 から約４重量％以下までの範囲にあることを特徴とするα／β真鍮。
16. １６．請求項１５に記載されたα／β真鍮において、前記Ｃｕ置換材の含有量が 、約０．５〜約１．５重量％であることを特徴とするα／β真鍮。
17. １７．請求項１４に記載されたα／β真鍮において、前記Ｃｕ置換材は、微量か ら２５重量％以下までの範囲で存在するＮｉであることを特徴とするα／β真鍮 。
18. １８．請求項１７に記載されたα／β真鍮において、Ｎｉ含有量が、約８〜約１ ８重量％であることを特徴とするα／β真鍮。
19. １９．請求項１６または請求項１８の何れか１つに記載されたα／β真鍮におい て、Ｂｉの２重量％以下がＰｂで置換されていることを特徴とするα／β真鍮。
20. ２０．請求項２に記載されたα／β真鍮において、Ｃｕの一部分が、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｍｎまたはこれらの混合物で置換されていることを特徴とするα／β真鍮。
21. ２１．請求項２０に記載されたα／β真鍮において、Ｂｉの重量で２％以下がＰ ｂで置換されていることを特徴とするα／β真鍮。
22. ２２．Ｎｉ１２．５重量％〜３０重量％、Ｍｎ１２．５重量％〜３０重量％、 Ｚｎ０．１重量％〜３．５重量％、および残部としてのＣｕを含むことを特徴と する快削Ｃｕ合金。
23. ２３．請求項２２に記載された快削Ｃｕ合金において、当該合金は、さらに、０ ．０１％〜５％のＭｎまたはＡｌ、０．００１％〜０．１％のＢおよびこれらの 混合物の群から選択された材料を含むことを特徴とする快削Ｃｕ合金。