JPH07505836A - 多孔質ポリテトラフルオロエチレン物品の超音波溶接方法 - Google Patents

多孔質ポリテトラフルオロエチレン物品の超音波溶接方法

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JPH07505836A
JPH07505836A JP5518470A JP51847093A JPH07505836A JP H07505836 A JPH07505836 A JP H07505836A JP 5518470 A JP5518470 A JP 5518470A JP 51847093 A JP51847093 A JP 51847093A JP H07505836 A JPH07505836 A JP H07505836A
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JP
Japan
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porous
sheets
porous polytetrafluoroethylene
edges
welding
Prior art date
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Pending
Application number
JP5518470A
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English (en)
Inventor
ヘンダーショット，ウィリアム　ジェイ．
マクドナルド，マイケル　エル．
ティミアン，ビビアン　ジェイ．
Original Assignee
ダブリュ．エル．ゴア　アンド　アソシエーツ，インコーポレイティド
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ダブリュ．エル．ゴア　アンド　アソシエーツ，インコーポレイティド filed Critical ダブリュ．エル．ゴア　アンド　アソシエーツ，インコーポレイティド
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 多孔質ポリテトラフルオロエチレン物品の超音波溶接方法発明の利用分野 本発明は多孔質ポリマーの超音波溶接の分野に関する。
発明の背景 超音波溶接は、ある期間、−緒に溶接する高分子材料のシートの重ねた縁に超音 波エネルギーを適用することにより、高分子材料のシートから物品を二次加工す るのに有用で実用的な方法であることが知られていた。これらの方法は多孔質ポ リマーのシートを多孔質又は非多孔質材質の他のシートと溶接するために適用さ れてきた。
例えば、Ａｂｅの米国特許第４．７７０．７３０号は、超音波エネルギーがサイ クルの減圧部分の間にだけ適用される超音波ホーンから適用される高圧と低圧の 交互の適用による非多孔質被覆材質の弾性発泡性材料の表面への超音波溶接を教 示している。この方法は、発泡体の弾性を利用することにより被覆材質の発泡シ ートクッションへの溶接を可能にする。この方法は、発泡体の上に不透過性被覆 材料を溶接することにより不透過性構造を生じる。
Ｂｏｗｍａｎの米国特許第４．２８３．４４８号は、セグメントの縁を接触させ 、縁に垂直な圧力及びセグメント表面に平行な圧力をがけ、あらゆる方向の収縮 をセグメントが受けぬようにし、その材料をポリテトラフルオロエチレン（以後 ＰＴＦＥ）の結晶の融点以上に加熱することにより、収縮性延伸多孔質ポリテト ラフルオロエチレンのセグメがら全セグメントを加熱する必要がある。Ｂｏｗｍ ａｎは、多孔質ポリテトラフルオロエチレンの隣接シートを接合する手段として の超音波エネルギーの使用を示唆していない。
Ｐｒ１ｍｍの米国特許第４．９５７．６６９号は、多孔質延伸ＰＴＦＥのテーパ ーのない人工血管用チューブ材からテーパーのついた人工血管を形成するために テーパー金属マンドレルに適用される超音波エネルギーの使用を教示している。
超音波エネルギーは、Ｗａｎｇ等の米国特許第４．４０６．７２０号により教示 された方法による多孔質不織布ウェッピングの製造にも用いられている。
Ｋａｄｉｊａ等の米国特許第４．２４７．３４５号は、接合すべき合成材料の２ つの重ねた縁の間に熱可塑性シール用材料のストリップを置いて、得られた３層 を縫い合わせて、超音波を適用し、熱可塑性ストリップを融解し、シールを形成 することによって強化しだ液密継目を作るために合成材料を一緒に接合すること を開示している。
英国特許出願第２．２３７．２７９号は、結晶ＰＴＦＥを焼結するための超音波 の使用を開示している。
発明の要旨 ２つのオーバーラツプ多孔質ＰＴＦＥシート縁に適用される圧縮の量を注意深く 制御することにより、首尾よくそれらの縁を一緒に超音波溶接し、溶接領域内の 多孔性を保持できることが見い出された。ＰＴＦＥの多孔性が多孔質ＰＴＦＥシ ート材料が本来防水性であるように維持される場合は、本発明の方法により作ら れる溶接継目も防水性であった。
あるいは、継目線の多孔性が必要でない場合には、溶接に先立ってフッ化エチレ ンプロピレン（以後ＦＥＰ）の薄いシート又はフィルムを多孔質ＰＴＦＥの重ね た隣接の縁の間に置いてもよい。多孔質ＰＴＦＥ層をＦＥＰの中間層に超音波溶 接すると、ＦＥＰを使用せずに溶接された継目より大きい剥離強さを有する継目 を生じる。
例えば、パーフルオロアルコキシのような他のフルオロポリマーフィルムも使用 できると期待される。
本発明の方法は、医療用具の構成のための多孔質移植可能材料を一緒に溶接する のに特に有用である。
多孔質ＰＴＦＥの好ましい形態は、米国特許第３．９５３．５６６号及び第４． １８７．３９０号に教示されているように製造したフィブリルにより相互に連続 されたノードの微細構造を有する多孔質延伸ＰＴＦＥである。
図面の簡単な説明 図１は、本発明の方法により、多孔質ＰＴＦＥのシートの２つの重ねた縁から形 成される超音波溶接継目の横断面を示す。
図２は、図１に記載された方法による溶接後の多孔質ＰＴＦＥのシートの重ねた 縁の横断面である。
図３は、本発明の方法により、多孔質ＰＴＦＥのシートの２つの重ねた１、０ｍ ｍ幅の縁から形成される超音波溶接継目の横断図を示す。
図４は、溶接前にＦＥＰフィルムのシートが多孔質ＰＴＦＥのシートの重ねた縁 間に置かれた別な態様の横断面を示す。
図５は、溶接の剥離試験に有用な、重ねた縁を一緒に溶接する別の方法を示す。
図６は、サンプル縁が溶接領域の厚みを減らすために半分に割られる別の態様の 横断面を示す。
図７は、多孔質ＰＴＦＥの２つの隣接シート又はチューブの隣接縁が多孔質ＰＴ ＦＥのストリップによって重ねられ、−緒に超音波溶接される別の態様の横断面 を示す。
発明の詳細な説明 以下の例はすべて、９２１型ＡＥＳアクチユエーターと９３０Ｍ型電源を含むＢ ｒａｎｓｏｎ　３０００ワツト、　２０ＫＨｚの超音波溶接機を用いて実施した 。
約５００ワツトの電力レベルを全ての例に用いた。超音波溶接機は長さ約２８ｃ ｍ、幅約６．４＋ｎｍのチタン超音波ホーン（Ｂｒａｎｓｏｎ部品番号１０９− ３９７−２１１　）を装備した。ホーンの表面は、谷からのピークの高さが約０ ．６＋ｎｍ、ピーク間隔が約１．２ｍｍである一連の交互の四面体の突起及び谷 で構成される粗目の雄型刻みから成った。ホーンは、例を作成するのに必要な長 さをはるかに超える長さを有した。
本発明の方法により作成された超音波溶接継目は、超音波ホーンにより溶接領域 の少なくとも一面に残される模様によって確認できる。以下の例を製造するため に用いたホーンは、超音波ホーンの突起に相応する溶接領域に一連のくぼみを生 じた。
例えば超音波ホーンの６．４ｍｍの幅より少ない重ね幅を組み込んだ場合、ホー ンは重ねた縁上で中央に位置され、重ねた縁をわずかに超えて延伸した。３．２ ｍｍ幅の重なりで製造したサンプルに関しては、６．４ｍｍ幅のホーンは重ねた 材料の縁を約１．６關超えてのびた。
例１ 図１の横断面に示すように、厚さ１．ＯｍｍのＧＯＲＥ−ＴＥＸ　（商標）Ｓｏ ｆｔＴｉｓｓｕｅパッチ材料（Ｗ、Ｌ、Ｇｏｒｅ　＆　Ａｓ５ｏｃｉａｔｅｓ、 　Ｆｌａｇｓｔａｆｆ、　Ａｒ１ｚｏｎａ）１１及び１２の５　ｃｍｘ　５　ｃ ｍシートの縁１３及び１４を１．　Ｏｍｍ〜６．４　ｍｍの範囲の制御量で重ね て、超音波溶接機のホーン１５と比較的平滑なアンビル面１８を有するアルミニ ウムアンビル１７との間で圧縮した。超音波ホーンのピークとアンビル間の距離 、即ちホーンのアンビルに最も接近したところの距離は０．７１ｍｍ〜１．２４ ｍｍの範囲の異なる量に設定した。超音波エネルギーを１０秒間、上記量の圧縮 の達成時点で適用し、その後さらに１０秒間圧縮を維持し、次いで解除した。表 １〜４に示したデータに要約したように、この説明に従って種々のサンプルを作 った。測定中に溶接材を圧縮しないように溶接域全体に１組のデジタルキャリパ −を静かに合わせて、各々の群からの１サンプルの溶接領域の全体の厚みを測定 した。
溶接部なり縁は多孔性純正ＰＴＦＥの白色不透明な外見を保持したが、それに対 して約２．２　ｇ／ｃｃであると考えられる密度を有する固体非多孔性純正ＰＴ ＦＥは半透明な外見であった。これは約０．４１ｇ／ｃｃの圧縮及び溶接前の多 孔性ＧＯＲＥ−ＴＥＸ　５ｏｆｔ　Ｔｉ５ｓｕｅパツチの公称密度に匹敵する。
鋭利なメスの刃を用いて各群からの無作為選択サンプルから溶接部分を切り取っ て、その寸法を測ってその容積を出し、それを計量して、各群からの１サンプル の溶接域の密度を測定した。
超音波ホーンの突起１６により生じるくぼみの容積をサンプル容積から差し引い た。代表的なくぼみのベースの面積及び深さを測定し、そのサンプルくぼみの容 積を算出することによりこれを行なった。
各くぼみは、ホーン突起１６の四面体形に対応した四面体形を有した。
くぼみの総量に上記のように算出したサンプルくぼみ容積を掛けて総くぼみ容積 を出した。次にこの総くぼみ容積を、サンプル面積にその全体的厚みを掛けて算 出した溶接サンプルの総容積から差し引いた。（総容積−算出総くぼみ容積）を 用いて、溶接サンプルの密度をめた。
５０ｋｇロードセルを装備したインストロン４２０１型引張試験機を用いて、室 温で溶接サンプルの破壊強さを測定した。溶接サンプルを打抜機で幅２．５ｃｍ ｘ長さ７．５ｃｍで、溶接部がサンプルの長さの中央に位置し、且つ長さに垂直 に交差する幅全体を横切るようなサンプルに切断した。１．９ｃｍのゲージ長を 有するインストロンの垂直方向に向かい合ったグリップの間にサンプルを把握さ せた。溶接部を水平に配向させて向き合ったグリップ間の間隙の中心に置いた。
高さ２．５ｃｍｘ幅３．７５ｃｍの平坦平滑なゴム張りグリップ（インストロン 部品番号２７０２−０１５）を用いた。次にグリップを用いて、サンプルが破損 するまで２００　ｍｍ７分の速度でグリップをひき離し、２．５ｃｍ幅の溶接部 に力を加え、次いで破損が生じた力の値をＩｎ５ｔｒｏｎ表示から読み取って記 録した。種々の群のサンプルに関する平均破壊力値を、同サイズの連続未溶接材 の対照サンプルに関する比較結果とともに表１に示す。全溶接サンプルが溶接部 で破損した。
図２は、溶接後の多孔質ＰＴＦＥのシートの２つの重なり縁の横断面を示す。溶 接域２１は一般的にシートの未溶接部分の公称厚みより厚い。溶接域２１の密度 はシートの未溶接部分の密度よりも大きいが、しかし非多孔質ＰＴＦＥの密度よ りは依然として有意に低い。
超音波ホーン１５の突起１６により生じるくぼみ２３は溶接域２１の密度を算出 する場合に前述したように考慮されるべきである。
表１ 例２ 例１の方法を用いて別の群のサンプルを作ったが、但し重なりは１．０ｍｍのみ とした。図３に示すように、シート１１及び１２はアンビル面１８に支持された 。１．０ｍｍの狭い重なりは超音波エネルギー適用中に重なり縁を互いに移動さ せて、その結果溶接部の長さに沿った種々の位置で重なりの完全損失を引き起こ すことが判明した。Ｄｅｌｒｉｎが溶接中にシートの動きを制限するためのクラ ンプとして作用するように、溶接すべき材料のシート１１及び１２の上にＤｅｌ ｒｉｎの１ｃｍ厚ストストリップくと、約４分の１倍で許容可能な結果を生じた 。
Ｄｅｌｒｉｎクランプストリップ３３を超音波ホーン１５の側面から約１ｃｍに 置き、わずかな量の下方力を溶接中にＤｅｌｒｉｎストリップに適用してそれら にクランプとして機能させた。クランプを超音波ホーンの側面により近く設置す るとクランプの効率がさらに増大すると予期される。
１．０ｍｍの重なり縁を有する溶接サンプルを作るために約２０回の試みがなさ れた。このうち５つは、超音波エネルギー適用前に設定した１、Ｏｎ＋ｍ重なり 縁幅から溶接後に０．２５ｍｍ未満の変動を有する相対的に許容可能な溶接部で あると考えられた。これらのサンプルからの試験データを表２に示す。
この工程をさらに改良すると首尾よく行く溶接部の割合が実質的に増大すると期 待される。１．０ｍｍ幅の重なり縁間の相対的な動きの一因は、超音波ホーンの 突起間の１．２ｍｍ間隙によるものと思われる。
重なり縁の幅よりともに密接した間隙を置いた突起を有するホーンは、より一貫 して首尾よく溶接部を生じることが予期される。
表２ 例３ 例１の方法に従って別のサンプルを作ったが、但し図４の横断面に示すように０ ．０２５＋ｎｍの厚みのＦＥＰ非多孔質フィルム（ＤｕＰｏｎｔ　ｄｅＮｅｍｏ ｕｒｓ、　Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ、　ＤＢ）のシート３１を多孔質ＰＴＦＥのシ ートのオーバーラツプ縁間に置いた。サンプルはすべて、例１に記載されている ように破損のための力に関して試験した。その結果は、さきに表１に示した同一 対照群結果と比較して表３に示す。ＦＥＰフィルムはＰＴＦＥシートに対して非 常に薄く、したがってこれらの密度計算に関しては無視されたため、溶接域の密 度の算出のためには、ＦＥＰフィルムの存在の効果は無視できることが分かった 。
ＦＥＰフィルムの厚みが総溶接サンプルの厚みの約１０％以上である場合には、 ＦＥＰの存在を、溶接サンプルの容積からＦＥＰの容積を差し引いて溶接部の密 度を確定する際に考慮すべきである。
表３ 例４ 図５は、多孔質ＰＴＦＥのストリップ又はシート４■の重なり縁４２及び４３を 一緒に溶接する別の方法を示す。本方法は、本発明の方法により形成される溶接 部の強度の破壊的剥離試験に有用である。あるいは図５の方法は、多孔質ＰＴＦ Ｅのチューブ、バッグ又は容器の形成に用い得る。
下記の表４に示した剥離試験データに関しては、１ｍｍの厚みのＧＯＲＩＥ−Ｔ ＥＸ　５ｏｆｔ　Ｔｉ５ｓｕｅ　Ｐａｔｃｈのストリップ４１の縁４２及び４３ を前述のそして表３に要約したように一緒に溶接した。溶接後、各ストリップを 溶接部にほぼ向き合った線４５でその幅に沿って切断して、新しい縁４６及び４ ７を作った。次に打抜機を用いて溶接域がサンプルの長さに垂直になり、サンプ ル長のほぼ中点で全１．２７ｃｍ幅を横切るように幅約１．２７ｃ＋ｎ、長さ約 ７．６２ｃｍにストリップを切断した。次いで、例１に記載されたのと同一の技 法を用いて、Ｉｎ５ｔｒＯｎでサンプルを試験した。次に溶接域を剥離させるの に要する最大力を１１ｓｔｒｏｎ表示から読み取って、記録した。
表４ 例５ 例４に記載の方法により別の剥離試験サンプルを作ったが、但し例３にて前述し たように重なり縁間に０．０２５　ｍｍＦ　Ｅ　Ｐシートの追加の層を用いた。
剥離試験データは表５に示す。ＦＥＰの存在が溶接部の剥離強度を増大したこと は明らかで、これはいくつかの用途にとっては望ましいであろう。
表５ 例６ 図６は、約０．５ｎｏ＋＋の厚みの２層ができるようにメス刃を用いてｌｌｌ１ ｍの厚みのＧＯＲＥ−ＴＥＸ　５ｏｆｔ　Ｔｉ５ｓｕｅ　Ｐａｔｃｈのシート５ Ｉの一方の縁５３の厚みを約６．４ｍｍの深さに割って作った５つのサンプルを 示す。次に２層の一方をメス刃を用いて注意深く切り離して厚さ約０．５ｍｍ、 幅約６．４ｍｍの縁５３を残す。同じことを同一材料の第二シート５２の一方の 縁５４にも行なう。改良縁５３及び５４をオーバーラツプ改良縁５３及び５４の 間に置いた０、０２５ｍｍの厚みのＦＥＰフィルムのストリップ５７と重ねた。
次に重なり改良縁を、０．９１ｍｍの間隙を置いたホーン１５とアンビル１７の 間で縁を圧縮することにより前述のように超音波溶接した。実施例１に記載した ようにして引張を試験した場合、５つのサンプルは平均破壊強さ８．３４ｋｇ、 標準偏差０．５５ｋｇを示した。
例７ 長さ１０．２ｃ＋ｎの直径１６．ｏｎ＋ｍ円筒アルミニウムマンドレル６５は、 八角形の対角間で測って直径が１６．０ｍｍである八角形の横断面６６に機械加 工した１、９ｃ＋ｎの部分をその長さの中心に有した。人工血管の縁６３及び６ ４が隣接するように図７に示したようにマンドレル上に２つの５層ｍ長の１６ｍ ｎ＋　ＧＯＲＥ−ＴＥＸ人工血管６１及び６２を取り付けることにより各サンプ ルを調製した。人工血管はマンドレルの表面上のわずかな締り嵌めであった。各 人工血管サンプルを縦方向に約３．８ｃｍの長さに均一に圧縮し、これにより人 工血管サンプルに互いに隣接人工血管端に圧を加えさせた。長さ０．９５ｃｍの １８ｍｍ　ＧＯＲＥ−ＴＥＸ人工血管６７を１６ｍｍ人工血管上に同心的に取り 付け、その長さの中心が１６ｍｍ人工血管の隣接繰上に位置するようにした。
マンドレルを支持備品中に設置後、指数超音波ホーン１５　（Ｂｒａｎｓｏｎ製 品番号６０４−００１−０２１　）を用いてマンドレルのへ角形部分の平坦面６ ８に対して集めた人工血管を圧縮した。マンドレル端６９には支持体７０が備わ っており、これにより平坦面６８は溶接工程中にアンビルとして役立った。
指数超音波ホーンは、円形末口（Ｂｒａｎｓｏｎ製品番号１０１−１４８−０１ １）とともに用いた。円形末口表面を９．５　ｍｍ　ｘ　６．４ｍｍの長方形に 機械加工した。ホーン末口表面１６は約０．６ｍｍの谷に対するピーク高さを有 し、そのピークが約１．２ｎｏｎの間隙を有する一連の交互四面体突起及び谷か ら成る粗目雄型刻みで構成された。
ホーン末口の長手はマンドレルの縦軸方向に垂直に配向した。ホーンの６．４ｍ ｍの幅は、各チューブの縁に隣接する３、２ｍ＋ｏの部材がホーンに圧縮される ように１６ｍｍ人工血管の隣接縁上にその中心を持った。ホーンとマンドレルの 平坦面との間の距離を特定量に制御し、超音波エネルギーを制御された時間の間 過用し、最後にホーンを超音波エネルギーを用いずにさらに追加の保持時間の間 適所に保持した後、マンドレルから取り出した。マンドレル回転後にこの手順を 繰り返して、チューブの８つのセグメントのすべてが溶接されるまでホーンの下 の場所に未溶接セグメントを送り入れた。
その結果生じた溶接域は、非多孔質ＰＴＦＥが明るい半透明な外見であるのに対 して多孔質延伸ＰＴＦＥの白色不透明な外見を保持した。
完了後、各サンプルを、漏れを調べるために１８０　ｍｍＨｇの水圧を溶接人工 血管アセンブリーに室温で６５秒間適用する試験装具に取り付けた。この試験中 にチューブから漏れ出る少しの水滴でも不合格とした。サンプル調製パラメータ ー及び試験結果を表６に示す。
第１５群からの１サンプルチユーブの単一サンプル溶接域から密度測定を行なっ た。密度は１．５　ｇ／ｃｃと確定された。
表６ 例８ 例１に従って別のサンプルを作ったが、但しＧＯＲＥ−ＴＥＸ　５ｏｆｔＴｉｓ ｓｕｅ　Ｐａｔｃｈのシートの１つを約０．９１ｇ／ｃｃの公称密度を有するＧ ＯＲＥ−ＴＥＸ　Ｓｕｒｇｉｃａｌ　Ｍｅｍｂｒａｎｅに置き換えた。０．４８ ＤＩＤＩのホーン−アンビル距離は有用な結合を生じなかった。結果を表７に示 す。
表７ 例９ 例２に従って別のサンプルを作ったが、但しＧＯＲＥ−ＴＥＸ　５ｏｆｔＴｉｓ ｓｕｅ　Ｐａｔｃｈのシートの１つを約０．９１ｇ／ｃｃの公称密度を有するＧ ＯＲＥ−ＴＥＸ　Ｓｕｒｇｉｃａｌ　Ｍｅｍｂｒａｎｅに置き換えた。結果を表 ８に示す。
表８ ↑ ＦｔＧ乙 フロントページの続き （７２）発明者　ティミアン、ビビアン　ジェイ。
アメリカ合衆国、アリシナ　８６００３　、フラグスタッフ、レイク　メアリー 　ロード４００５、＃３

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １．次の工程から成る多孔質ポリテトラフルオロエチレン材料のシートを一緒に 溶接する方法であって、ａ）多孔質ポリテトラフルオロエチレンの２つのシート の隣接縁を重ね、 ｂ）超音波溶接ホーン及び金属アンビル間に重ねた隣接縁を置き、ｃ）多孔質ポ リテトラフルオロエチレンの２つのシートの重ねた縁内の多孔性を保持するため に超音波溶接ホーン及び金属アンビル間の距離を制限しながら超音波溶接ホーン 及び金属アンビル間で重ねた隣接縁を圧縮し、そして ｄ）重ねた隣接縁を一緒に溶接するのに十分な時間で超音波エネルギーを超音波 ホーンに適用することから成り、重ねた隣接縁が溶接後に約２．０ｇ／ｃｃ未満 の密度を有する方法。 ２．重ねた隣接縁が溶接後に約１．５ｇ／ｃｃ未満の密度を有する請求項１記載 の方法。 ３．重ねた隣接縁が溶接後に約１．２ｇ／ｃｃ未満の密度を有する請求項１記載 の方法。 ４．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートを多孔質ポリテトラフルオロエ チレンの重ねた隣接縁間に置き、その後圧縮及び溶接する請求項１記載の方法。 ５．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートを多孔質ポリテトラフルオロエ チレンの重ねた隣接縁間に置き、その後圧縮及び溶接する請求項２記載の方法。 ６．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートを多孔質ポリテトラフルオロエ チレンの重ねた隣接縁間に置き、その後圧縮及び溶接する請求項３記載の方法。 ７．次の工程から成る多孔質ポリテトラフルオロエチレン材料のシートを一緒に 溶接する方法であって、ａ）多孔質ポリテトラフルオロエチレンの２つのシート の隣接縁を接触させ、 ｂ）多孔質ポリテトラフルオロエチレンの２つのシートの各々の接触隣接縁が少 なくとも約１．０ｍｍ幅の多孔質ポリテトラフルオロエチレンシート材料のスト リップに重なるように；多孔質ポリテトラフルオロエチレンの２つの隣接シート の接触縁上に少なくとも約２．０ｍｍの幅を有する多孔質ポリテトラフルオロエ チレンシート材料のストリップを置き、ｃ）多孔質ポリテトラフルオロエチレン の２つのシートの重ねた縁内の多孔性を保持するために超音波溶接ホーンと金属 アンビル間の距離を制限しながら超音波溶接ホーン及び金属アンビル間で多孔質 ポリテトラフルオロエチレンのストリップ及び多孔質ポリテトラフルオロエチレ ンの２つのシートの接触隣接縁を圧縮し、そしてｄ）多孔質ポリテトラフルオロ エチレンのストリップ及び多孔質ポリテトラフルオロエチレンの２つのシートの 接触隣接縁を一緒に溶接するのに十分な時間で超音波エネルギーを超音波ホーン に適用することから成り、 ここで多孔質ポリテトラフルオロエチレンのストリップ及び多孔質ポリテトラフ ルオロエチレンの２つのシートの接触隣接縁が溶接後約２．０ｇ／ｃｃ未満の密 度を有する方法。 ８．多孔質ポリテトラフルオロエチレンのストリップ及び多孔質ポリテトラフル オロエチレンの２つのシートの接触隣接縁が溶接後約１．５ｇ／ｃｃ未満の密度 を有する請求項７記載の方法。 ９．多孔質ポリテトラフルオロエチレンのストリップ及び多孔質ポリテトラフル オロエチレンの２つのシートの接触隣接縁が溶接後約１．２ｇ／ｃｃ未満の密度 を有する請求項７記載の方法。 １０．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートを多孔質ポリテトラフルオロ エチレンシート材料のストリップと多孔質ポリテトラフルオロエチレンの２つの シートの接触隣接縁との間に置き、その後圧縮及び溶接する請求項７記載の方法 。 Ｈ．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートを多孔質ポリテトラフルオロエ チレンシート材料のストリップと多孔質ポリテトラフルオロエチレンの２つのシ ートの接触隣接縁との間に置き、その後圧縮及び溶接する請求項８記載の方法。 １２．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートを多孔質ポリテトラフルオロ エチレンシート材料のストリップと多孔質ポリテトラフルオロエチレンの２つの シートの接触隣接縁との間に置き、その後圧縮及び溶接する請求項９記載の方法 。 １３．多孔質ポリテトラフルオロエチレン材料の一次及び二次隣接シートから成 る多孔質ポリテトラフルオロエチレンの複合製品であって、一次シートの少なく とも１つの縁が二次シートの少なくとも１つの縁と少なくとも約１．０ｍｍ重ね て重なり縁を作り、さらに一緒に溶接された重なり縁の密度が約２．０ｇ／ｃｃ 未満である複合製品。 １４．重なり縁が溶接後約１．５ｇ／ｃｃ未満の密度を有する請求項１３記載の 複合製品。 １５．重なり縁が溶接後約１．２ｇ／ｃｃ未満の密度を有する請求項１３記載の 複合製品。 １６．一次及び二次シートが管状であり、そして重なり縁が円周管状縁である請 求項１３記載の多孔質ポリテトラフルオロエチレンの複合製品。 １７．複合製品が２３℃で１８０ｍｍＨｇの水圧で水密である請求項１６記載の 多孔質ポリテトラフルオロエチレンの複合製品。 １８．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートが溶接前に多孔質ポリテトラ フルオロエチレンの重なり縁間に置かれる請求項１３記載の多孔質ポリテトラフ ルオロエチレンの複合製品。 １９．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートが溶接前に多孔質ポリテトラ フルオロエチレンの重なり縁間に置かれる請求項１４記載の多孔質ポリテトラフ ルオロエチレンの複合製品。 ２０．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートが溶接前に多孔質ポリテトラ フルオロエチレンの重なり縁間に置かれる請求項１５記載の多孔質ポリテトラフ ルオロエチレンの複合製品。 ２１．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートが溶接前に多孔質ポリテトラ フルオロエチレンの重なり縁間に置かれる請求項１６記載の多孔質ポリテトラフ ルオロエチレンの複合製品。 ２２．フッ化エチレンプロピレンフィルムのシートが溶接前に多孔質ポリテトラ フルオロエチレンの重なり縁間に置かれる請求項１７記載の多孔質ポリテトラフ ルオロエチレンの複合製品。
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