JPH074332A - 内燃機関用高圧燃料ポンプ - Google Patents
内燃機関用高圧燃料ポンプInfo
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- JPH074332A JPH074332A JP5147747A JP14774793A JPH074332A JP H074332 A JPH074332 A JP H074332A JP 5147747 A JP5147747 A JP 5147747A JP 14774793 A JP14774793 A JP 14774793A JP H074332 A JPH074332 A JP H074332A
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- Japan
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- fuel
- cam
- pump
- fuel pump
- plunger
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/02—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type
- F02M59/04—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by special arrangement of cylinders with respect to piston-driving shaft, e.g. arranged parallel to that shaft or swash-plate type pumps
- F02M59/06—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by special arrangement of cylinders with respect to piston-driving shaft, e.g. arranged parallel to that shaft or swash-plate type pumps with cylinders arranged radially to driving shaft, e.g. in V or star arrangement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M39/00—Arrangements of fuel-injection apparatus with respect to engines; Pump drives adapted to such arrangements
- F02M39/02—Arrangements of fuel-injection apparatus to facilitate the driving of pumps; Arrangements of fuel-injection pumps; Pump drives
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/02—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type
- F02M59/08—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by two or more pumping elements with conjoint outlet or several pumping elements feeding one engine cylinder
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧力脈動を十分に防止でき、燃料吐出量の計
量精度を向上できる内燃機関用高圧燃料ポンプを提供す
る。 【構成】 複数のプランジャ45をカム60により上下
動させることにより、複数のインジェクタ8にコモンレ
ール7を介して高圧燃料を供給する内燃機関用高圧燃料
ポンプ3において、上記全プランジャ45のカム回転角
に対する各上昇速度の合計を一定にする。
量精度を向上できる内燃機関用高圧燃料ポンプを提供す
る。 【構成】 複数のプランジャ45をカム60により上下
動させることにより、複数のインジェクタ8にコモンレ
ール7を介して高圧燃料を供給する内燃機関用高圧燃料
ポンプ3において、上記全プランジャ45のカム回転角
に対する各上昇速度の合計を一定にする。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関に用いられる
高圧燃料ポンプに関し、詳細にはインジェクタの燃料噴
射量の計量精度を向上させることができるようにした高
圧燃料ポンプの構造の改良に関する。
高圧燃料ポンプに関し、詳細にはインジェクタの燃料噴
射量の計量精度を向上させることができるようにした高
圧燃料ポンプの構造の改良に関する。
【0002】
【従来の技術】例えば自動車用エンジンにおいて、燃費
向上等の観点から燃料噴射弁(インジェクタ)を備え、
該インジェクタに対して高圧燃料を供給する高圧燃料ポ
ンプをさらに備えたものが実用化されている。上記高圧
燃料ポンプは、一般に、複数のシリンダと、該各シリン
ダに対応して配置された複数のカムを有するカム軸と、
上記各シリンダ内に昇降自在に配置された複数のプラン
ジャとを備えている。そして、カム軸の回転により各プ
ランジャを上昇させることによって、各プランジャ頭部
に供給された燃料を高圧圧縮し、この高圧燃料を蓄圧室
を介して上記インジェクタに供給するようになっている
(例えば特開平4−191460号公報参照)。
向上等の観点から燃料噴射弁(インジェクタ)を備え、
該インジェクタに対して高圧燃料を供給する高圧燃料ポ
ンプをさらに備えたものが実用化されている。上記高圧
燃料ポンプは、一般に、複数のシリンダと、該各シリン
ダに対応して配置された複数のカムを有するカム軸と、
上記各シリンダ内に昇降自在に配置された複数のプラン
ジャとを備えている。そして、カム軸の回転により各プ
ランジャを上昇させることによって、各プランジャ頭部
に供給された燃料を高圧圧縮し、この高圧燃料を蓄圧室
を介して上記インジェクタに供給するようになっている
(例えば特開平4−191460号公報参照)。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】このような高圧燃料ポ
ンプにおいては、一般に、プランジャの上下動により上
記蓄圧室内及び燃料配管内に圧力脈動が生じる。特開平
1−267355号公報記載のポンプでは、ポンプ吐出
回数を燃料噴射回数の非整数倍にすることにより、この
圧力脈動を抑制しようとしているが、これでは圧力脈動
を十分に防止することができない場合があり、その結果
燃料噴射量の計量精度が低下する場合がある。
ンプにおいては、一般に、プランジャの上下動により上
記蓄圧室内及び燃料配管内に圧力脈動が生じる。特開平
1−267355号公報記載のポンプでは、ポンプ吐出
回数を燃料噴射回数の非整数倍にすることにより、この
圧力脈動を抑制しようとしているが、これでは圧力脈動
を十分に防止することができない場合があり、その結果
燃料噴射量の計量精度が低下する場合がある。
【0004】本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされ
たもので、圧力脈動を十分に防止でき、燃料吐出量の計
量精度を向上できる内燃機関用高圧燃料ポンプを提供す
ることを目的としている。
たもので、圧力脈動を十分に防止でき、燃料吐出量の計
量精度を向上できる内燃機関用高圧燃料ポンプを提供す
ることを目的としている。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明は、複数のプラン
ジャをカムにより上下動させることにより、インジェク
タに蓄圧室を介して高圧燃料を供給する内燃機関用高圧
燃料ポンプにおいて、上記全プランジャのカム回転角に
対する各上昇速度の合計を一定にしたことを特徴として
いる。
ジャをカムにより上下動させることにより、インジェク
タに蓄圧室を介して高圧燃料を供給する内燃機関用高圧
燃料ポンプにおいて、上記全プランジャのカム回転角に
対する各上昇速度の合計を一定にしたことを特徴として
いる。
【0006】
【作用】本発明に係る内燃機関用高圧燃料ポンプによれ
ば、カム回転角に対する全てのプランジャの各上昇速度
の合計を一定にしたので、各プランジャの上下動により
発生する圧力脈動を緩和でき、これにより各プランジャ
による単位時間当たりの吐出量の総量を一定にすること
ができ、燃料噴射量の計量精度を向上させることができ
る。この結果、エンジンの燃焼性を安定させることがで
きる。
ば、カム回転角に対する全てのプランジャの各上昇速度
の合計を一定にしたので、各プランジャの上下動により
発生する圧力脈動を緩和でき、これにより各プランジャ
による単位時間当たりの吐出量の総量を一定にすること
ができ、燃料噴射量の計量精度を向上させることができ
る。この結果、エンジンの燃焼性を安定させることがで
きる。
【0007】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。図1ないし図8は本発明の一実施例によるエ
ンジン用高圧燃料ポンプを説明するための図であり、図
1は本燃料ポンプが採用されたエンジンの燃料供給系の
概略構成図、図2は上記エンジンの側面図、図3は本燃
料ポンプの断面正面図、図4は図3のプランジャのリフ
ト量をカム回転角とともに示す図、図5は図3の各プラ
ンジャのリフト速度を示す図、図6は図3の変形例を示
す図、図7は該変形例の図4に相当する図、図8は該変
形例の図5に相当する図である。
説明する。図1ないし図8は本発明の一実施例によるエ
ンジン用高圧燃料ポンプを説明するための図であり、図
1は本燃料ポンプが採用されたエンジンの燃料供給系の
概略構成図、図2は上記エンジンの側面図、図3は本燃
料ポンプの断面正面図、図4は図3のプランジャのリフ
ト量をカム回転角とともに示す図、図5は図3の各プラ
ンジャのリフト速度を示す図、図6は図3の変形例を示
す図、図7は該変形例の図4に相当する図、図8は該変
形例の図5に相当する図である。
【0008】図1において、1は本発明の一実施例が採
用された自動車用エンジンの燃料供給系を示している。
燃料タンク2内には該燃料タンク2内の燃料を高圧燃料
ポンプ3に供給するための燃料供給ポンプ4が設けられ
ている。該燃料供給ポンプ4からの燃料はフィルタ5を
介して上記燃料ポンプ3に供給される。該燃料ポンプ3
に供給された燃料は、チェック弁6を介して蓄圧室(コ
モンレール)7に一旦蓄えられ、該コモンレール7から
各インジェクタ8に供給されるようになっている。
用された自動車用エンジンの燃料供給系を示している。
燃料タンク2内には該燃料タンク2内の燃料を高圧燃料
ポンプ3に供給するための燃料供給ポンプ4が設けられ
ている。該燃料供給ポンプ4からの燃料はフィルタ5を
介して上記燃料ポンプ3に供給される。該燃料ポンプ3
に供給された燃料は、チェック弁6を介して蓄圧室(コ
モンレール)7に一旦蓄えられ、該コモンレール7から
各インジェクタ8に供給されるようになっている。
【0009】上記コモンレール7には、該コモンレール
7内に所定圧以上に蓄圧された高圧燃料を上記燃料タン
ク2に戻すためのレギュレータ9及びリリーフ弁10が
接続されている。
7内に所定圧以上に蓄圧された高圧燃料を上記燃料タン
ク2に戻すためのレギュレータ9及びリリーフ弁10が
接続されている。
【0010】また上記燃料供給系1にはECU13が設
けられており、該ECU13は制御用のマップを有して
いる。ECU13にはエンジン15からの回転数検出信
号a,アクセル16からのアクセル開度検出信号bが入
力され、これらの入力信号からECU13は上記制御マ
ップに基づき、上記燃料ポンプ3,燃料供給ポンプ4,
インジェクタ8,及びレギュレータ9の各駆動を制御す
る。
けられており、該ECU13は制御用のマップを有して
いる。ECU13にはエンジン15からの回転数検出信
号a,アクセル16からのアクセル開度検出信号bが入
力され、これらの入力信号からECU13は上記制御マ
ップに基づき、上記燃料ポンプ3,燃料供給ポンプ4,
インジェクタ8,及びレギュレータ9の各駆動を制御す
る。
【0011】上記燃料ポンプ3及びエンジン15間には
無段変速装置18が設けられている。該無段変速装置1
8は、図2に示すように、所定間隔を介して配置された
入力プーリ20及び出力プーリ21を有しており、入力
プーリ20にはエンジン側の動力が入力され、出力プー
リ21には燃料ポンプ3側の入力軸22が連結されてい
る。
無段変速装置18が設けられている。該無段変速装置1
8は、図2に示すように、所定間隔を介して配置された
入力プーリ20及び出力プーリ21を有しており、入力
プーリ20にはエンジン側の動力が入力され、出力プー
リ21には燃料ポンプ3側の入力軸22が連結されてい
る。
【0012】上記プーリ20は図示しない油圧機構によ
りそのプーリ溝幅が変化し得るようになっており、また
プーリ21の方はVベルト23を介してプーリ20の変
化に追従するようになっている。これにより両プーリ間
に巻き掛けられたVベルト23の各巻き掛り径が所定の
比に変化して変速比が無段階で切り換わるようになって
いる。また上記油圧機構は、エンジン回転数及びエンジ
ン負荷に応じたECU13からの制御信号cによってそ
の駆動が制御される。例えば高負荷運転時にはプーリ2
0の溝幅が小さくなってベルト巻き掛かり径が大きくな
り、この結果燃料ポンプ側入力軸22が高速で駆動さ
れ、逆に低負荷運転時にはプーリ20の溝幅が大きくな
って入力軸22が低速で運転される。これにより、特に
低負荷時レギュレータ9あるいはリリーフ弁10から燃
料タンク2へ戻される燃料を減らすことができ、ロスを
低減できる分ポンプ効率を向上できる。本実施例におい
ては燃料ポンプ3側のみにて圧力脈動の低減が図れるた
め、インジェクタ8側での燃料吐出と同期させる必要が
なく、ポンプ回転数をE/G回転数とは無関係に可変に
することができ、これによりポンプ効率の向上が図れ
る。
りそのプーリ溝幅が変化し得るようになっており、また
プーリ21の方はVベルト23を介してプーリ20の変
化に追従するようになっている。これにより両プーリ間
に巻き掛けられたVベルト23の各巻き掛り径が所定の
比に変化して変速比が無段階で切り換わるようになって
いる。また上記油圧機構は、エンジン回転数及びエンジ
ン負荷に応じたECU13からの制御信号cによってそ
の駆動が制御される。例えば高負荷運転時にはプーリ2
0の溝幅が小さくなってベルト巻き掛かり径が大きくな
り、この結果燃料ポンプ側入力軸22が高速で駆動さ
れ、逆に低負荷運転時にはプーリ20の溝幅が大きくな
って入力軸22が低速で運転される。これにより、特に
低負荷時レギュレータ9あるいはリリーフ弁10から燃
料タンク2へ戻される燃料を減らすことができ、ロスを
低減できる分ポンプ効率を向上できる。本実施例におい
ては燃料ポンプ3側のみにて圧力脈動の低減が図れるた
め、インジェクタ8側での燃料吐出と同期させる必要が
なく、ポンプ回転数をE/G回転数とは無関係に可変に
することができ、これによりポンプ効率の向上が図れ
る。
【0013】なお図2において、25はクランク軸であ
り、該クランク軸25の周囲には、エアコンコンプレッ
サ26,パアステアリングポンプ27,オルタネータ2
8,ベルトテンショナ29がそれぞれ配設され、これら
はいずれもその一端に装着されたプーリに巻き掛けられ
たベルト30を介してクランク軸25により駆動される
ようになっている。
り、該クランク軸25の周囲には、エアコンコンプレッ
サ26,パアステアリングポンプ27,オルタネータ2
8,ベルトテンショナ29がそれぞれ配設され、これら
はいずれもその一端に装着されたプーリに巻き掛けられ
たベルト30を介してクランク軸25により駆動される
ようになっている。
【0014】上記燃料ポンプ3は、図3に示すように、
略120゜間隔で放射状に配置された3つのシリンダ部
41,42,43から構成されるシリンダ40を有して
いる。各シリンダ部41,42,43にはそれぞれシリ
ンダ孔41a,42a,43aが形成されており、該各
シリンダ孔は中央部のカム室44で連通している。
略120゜間隔で放射状に配置された3つのシリンダ部
41,42,43から構成されるシリンダ40を有して
いる。各シリンダ部41,42,43にはそれぞれシリ
ンダ孔41a,42a,43aが形成されており、該各
シリンダ孔は中央部のカム室44で連通している。
【0015】上記各シリンダ孔41a,42a,43a
内には、それぞれプランジャ45が配設されている。一
方、各シリンダ孔の開口部にはそれぞれブロック46が
挿着されている。該ブロック46には、シリンダ孔形成
方向と直交する方向に延びる燃料通路46aが形成され
ている。各シリンダ室41,42,43には、該燃料通
路46aと連通し、上記コモンレール7側に燃料を吐出
するための燃料吐出通路47が形成されている。また該
ブロック46の中央部に形成された穴内にはばね48が
縮設されている。なお、各シリンダ部41,42,43
の各開口はキャップ部材62により閉塞されている。
内には、それぞれプランジャ45が配設されている。一
方、各シリンダ孔の開口部にはそれぞれブロック46が
挿着されている。該ブロック46には、シリンダ孔形成
方向と直交する方向に延びる燃料通路46aが形成され
ている。各シリンダ室41,42,43には、該燃料通
路46aと連通し、上記コモンレール7側に燃料を吐出
するための燃料吐出通路47が形成されている。また該
ブロック46の中央部に形成された穴内にはばね48が
縮設されている。なお、各シリンダ部41,42,43
の各開口はキャップ部材62により閉塞されている。
【0016】上記各シリンダ孔41a,42a,43a
内において上記各ブロック46内方には、ポンプブロッ
ク49が挿着されている。該ポンプブロック49の中央
部に形成された貫通孔内には、上記プランジャ45の一
端が摺動自在に挿入されている。そして該貫通孔内にお
いて該プランジャ45の頭部上方には、該プランジャ4
5により燃料が高圧圧縮されるポンプ室50が形成され
ている。該貫通孔の上部には該貫通孔を閉塞し得るプラ
グ部材51が摺動自在に挿入されている。該プラグ部材
51は、上記ブロック46側のばね48のばね力を受け
て常時ポンプ室50側に付勢されている。またポンプブ
ロック49には、上記シリンダ形成方向と直交する方向
に延び上記ポンプ室50と連通する燃料導入通路52が
形成されている。該燃料導入通路52には、図示しない
チェック弁を介して燃料供給ポンプ4(図1)からの燃
料が供給される。さらに該ポンプブロック49の下方に
は、上記プランジャ45を摺動自在に保持する保持ブロ
ック53が挿着されている。
内において上記各ブロック46内方には、ポンプブロッ
ク49が挿着されている。該ポンプブロック49の中央
部に形成された貫通孔内には、上記プランジャ45の一
端が摺動自在に挿入されている。そして該貫通孔内にお
いて該プランジャ45の頭部上方には、該プランジャ4
5により燃料が高圧圧縮されるポンプ室50が形成され
ている。該貫通孔の上部には該貫通孔を閉塞し得るプラ
グ部材51が摺動自在に挿入されている。該プラグ部材
51は、上記ブロック46側のばね48のばね力を受け
て常時ポンプ室50側に付勢されている。またポンプブ
ロック49には、上記シリンダ形成方向と直交する方向
に延び上記ポンプ室50と連通する燃料導入通路52が
形成されている。該燃料導入通路52には、図示しない
チェック弁を介して燃料供給ポンプ4(図1)からの燃
料が供給される。さらに該ポンプブロック49の下方に
は、上記プランジャ45を摺動自在に保持する保持ブロ
ック53が挿着されている。
【0017】上記各シリンダ孔41a,42a,43a
のカム室44側には、それぞれタペット54が各シリン
ダ孔内を摺動自在に挿着されている。上記プランジャ4
5の端部は、上記タペット54の一端に固着された係合
部55に係止されている。また該タペット54には、タ
ペットローラ56が回転自在に支持固定されている。
のカム室44側には、それぞれタペット54が各シリン
ダ孔内を摺動自在に挿着されている。上記プランジャ4
5の端部は、上記タペット54の一端に固着された係合
部55に係止されている。また該タペット54には、タ
ペットローラ56が回転自在に支持固定されている。
【0018】また上記保持ブロック53及び係合部55
間にはコイルばね57が縮設されている。該コイルばね
57のばね力により、上記タペット54及びタペットロ
ーラ56は常時下方に付勢され、該タペットローラ56
は上記カム室44に配設されたカム60に当接してい
る。
間にはコイルばね57が縮設されている。該コイルばね
57のばね力により、上記タペット54及びタペットロ
ーラ56は常時下方に付勢され、該タペットローラ56
は上記カム室44に配設されたカム60に当接してい
る。
【0019】上記カム60は上述の燃料ポンプ側軸22
(図2)に連結されており、エンジン回転とともに回転
する。また該カム60は1つのカム山60aを有してお
り、このカム60による上記プランジャ45のリフト量
をカム回転角とともに示すと図4のようになる。すなわ
ちカム回転角が0゜〜240゜まではプランジャリフト
量が徐々に増加し、240゜〜360゜まではプランジ
ャリフト量が徐々に減少している。
(図2)に連結されており、エンジン回転とともに回転
する。また該カム60は1つのカム山60aを有してお
り、このカム60による上記プランジャ45のリフト量
をカム回転角とともに示すと図4のようになる。すなわ
ちカム回転角が0゜〜240゜まではプランジャリフト
量が徐々に増加し、240゜〜360゜まではプランジ
ャリフト量が徐々に減少している。
【0020】次に、上記実施例の作用効果について説明
する。上記カム60によるプランジャリフト量が図4の
ようになることから、上記各プランジャ45のリフト速
度を同様にカム回転角とともに示すと、図5のようにな
る(一点鎖線a,破線b,二点鎖線c参照)。なお、図
5ではプランジャ45が上昇してポンプ室50を圧縮す
る場合を+側に、またプランジャ45が下降してポンプ
室50を拡張する場合を−側に示している。
する。上記カム60によるプランジャリフト量が図4の
ようになることから、上記各プランジャ45のリフト速
度を同様にカム回転角とともに示すと、図5のようにな
る(一点鎖線a,破線b,二点鎖線c参照)。なお、図
5ではプランジャ45が上昇してポンプ室50を圧縮す
る場合を+側に、またプランジャ45が下降してポンプ
室50を拡張する場合を−側に示している。
【0021】従って、上記各プランジャ45の上昇時の
各リフト速度を合成すると、同図の直線Dのようにな
り、すなわちカム60の一回転でみたときのプランジャ
45の合成速度が一定に保持されていることになる。こ
の場合に、燃料タンク2から燃料導入通路52を通って
ポンプ室50に導入された燃料は、プランジャ45の上
昇にともなってポンプ室50内で高圧圧縮される。そし
てこの圧縮された燃料はばね48のばね力に抗してプラ
グ部材51を押し上げ、燃料通路46a及び燃料吐出通
路47からコモンレール7側に吐出される。
各リフト速度を合成すると、同図の直線Dのようにな
り、すなわちカム60の一回転でみたときのプランジャ
45の合成速度が一定に保持されていることになる。こ
の場合に、燃料タンク2から燃料導入通路52を通って
ポンプ室50に導入された燃料は、プランジャ45の上
昇にともなってポンプ室50内で高圧圧縮される。そし
てこの圧縮された燃料はばね48のばね力に抗してプラ
グ部材51を押し上げ、燃料通路46a及び燃料吐出通
路47からコモンレール7側に吐出される。
【0022】このとき、各プランジャ45の上昇速度の
合計が一定値になることから、プランジャの上昇により
発生する圧力脈動を緩和でき、各プランジャ45による
単位時間当たりの吐出量の総量を一定にすることができ
る。この結果、インジェクタ8における燃料吐出量の計
量精度を向上させることができる。なお、ここで上記各
リフト速度を合成する際にプランジャ45が下降する場
合を考慮しなかったのは、プランジャ下降時には上記ば
ね48のばね力によりプラグ部材51がポンプ室50を
閉塞するため、ポンプ室50内部に生じた圧力脈動がコ
モンレール7や燃料配管へ伝達されないからである。
合計が一定値になることから、プランジャの上昇により
発生する圧力脈動を緩和でき、各プランジャ45による
単位時間当たりの吐出量の総量を一定にすることができ
る。この結果、インジェクタ8における燃料吐出量の計
量精度を向上させることができる。なお、ここで上記各
リフト速度を合成する際にプランジャ45が下降する場
合を考慮しなかったのは、プランジャ下降時には上記ば
ね48のばね力によりプラグ部材51がポンプ室50を
閉塞するため、ポンプ室50内部に生じた圧力脈動がコ
モンレール7や燃料配管へ伝達されないからである。
【0023】このように本実施例では、各プランジャ4
5の上昇速度の合計を一定にしたので、プランジャ45
の昇降により発生する圧力脈動を緩和でき、これにより
燃料吐出量の計量精度を向上させることができ、ひいて
はエンジンの燃焼性を安定させることができる。また、
燃料ポンプ3の駆動は回転数と同期させる必要がないた
め、燃料ポンプ3をコックドベルトではなくVベルト2
3で駆動することが可能となり、これによりエンジン出
力部のプーリの数を減らすことができ、エンジン全長を
短くすることができる。
5の上昇速度の合計を一定にしたので、プランジャ45
の昇降により発生する圧力脈動を緩和でき、これにより
燃料吐出量の計量精度を向上させることができ、ひいて
はエンジンの燃焼性を安定させることができる。また、
燃料ポンプ3の駆動は回転数と同期させる必要がないた
め、燃料ポンプ3をコックドベルトではなくVベルト2
3で駆動することが可能となり、これによりエンジン出
力部のプーリの数を減らすことができ、エンジン全長を
短くすることができる。
【0024】なお上記実施例では、カム60が1つのカ
ム山60aを有している場合を例にとって説明したが、
本発明はこれに限定されず、2つ以上のカム山を有する
もののも同様に適用できる。図6はカム60が2つのカ
ム山を有している場合を示している。なお、図6におい
て図3と同一符号は同一または相当部分を示している
が、シリンダ部42,43がそれぞれシリンダ部41の
右,左側に略60゜をなす方向に配置されている点が図
3と異なっている。またシリンダ部42,43について
は符号を省略している。
ム山60aを有している場合を例にとって説明したが、
本発明はこれに限定されず、2つ以上のカム山を有する
もののも同様に適用できる。図6はカム60が2つのカ
ム山を有している場合を示している。なお、図6におい
て図3と同一符号は同一または相当部分を示している
が、シリンダ部42,43がそれぞれシリンダ部41の
右,左側に略60゜をなす方向に配置されている点が図
3と異なっている。またシリンダ部42,43について
は符号を省略している。
【0025】図6において、カム60は180゜間隔で
対向配置された2つのカム山60a,60を有してい
る。またカム60によるプランジャ45のリフト量をカ
ム回転角とともに示すと図7のようになる。すなわちカ
ム回転角が0゜〜120゜及び180゜〜300゜まで
はプランジャリフト量がほぼ直線的に増加し、120゜
〜180゜及び300゜〜360゜まではプランジャリ
フト量が徐々に減少している。
対向配置された2つのカム山60a,60を有してい
る。またカム60によるプランジャ45のリフト量をカ
ム回転角とともに示すと図7のようになる。すなわちカ
ム回転角が0゜〜120゜及び180゜〜300゜まで
はプランジャリフト量がほぼ直線的に増加し、120゜
〜180゜及び300゜〜360゜まではプランジャリ
フト量が徐々に減少している。
【0026】この場合には、カム60によるプランジャ
リフト量が図7のようになることから、上記各プランジ
ャ45のリフト速度を同様にカム回転角とともに示す
と、図8のようになる(一点鎖線a´,破線b´,二点
鎖線c´参照)。従って、上記各プランジャ45の上昇
時の各リフト速度を合成すると、同図の直線D´のよう
になり、すなわち上記実施例と同様にカム60の一回転
でみたときプランジャ45の合成速度が一定に保持され
ていることになる。従って、プランジャの昇降により発
生する圧力脈動を緩和でき、燃料吐出量の計量精度を向
上させることができる。
リフト量が図7のようになることから、上記各プランジ
ャ45のリフト速度を同様にカム回転角とともに示す
と、図8のようになる(一点鎖線a´,破線b´,二点
鎖線c´参照)。従って、上記各プランジャ45の上昇
時の各リフト速度を合成すると、同図の直線D´のよう
になり、すなわち上記実施例と同様にカム60の一回転
でみたときプランジャ45の合成速度が一定に保持され
ていることになる。従って、プランジャの昇降により発
生する圧力脈動を緩和でき、燃料吐出量の計量精度を向
上させることができる。
【0027】また上記実施例では、燃料ポンプ3が放射
状に配置された例を示したが、本発明はこれに限定され
ず、各シリンダ部が並列配置されたいわゆる列形燃料ポ
ンプにも同様に適用できる。
状に配置された例を示したが、本発明はこれに限定され
ず、各シリンダ部が並列配置されたいわゆる列形燃料ポ
ンプにも同様に適用できる。
【0028】さらにシリンダ部の数は3個に限定され
ず、2個または4個のものにも同様に適用することがで
き、上記実施例と同様の効果を奏する。
ず、2個または4個のものにも同様に適用することがで
き、上記実施例と同様の効果を奏する。
【0029】また上記実施例では、燃料ポンプ3及びエ
ンジン15間に無段変速装置18を配設することより、
燃料ポンプ3側の入力軸22すなわちこれに連結された
カム60の回転を可変制御するものを示したが、本発明
の適用はこれに限定されず、この無段変速装置18のか
わりに例えば図9に示すように減速装置70を採用する
こともできる。
ンジン15間に無段変速装置18を配設することより、
燃料ポンプ3側の入力軸22すなわちこれに連結された
カム60の回転を可変制御するものを示したが、本発明
の適用はこれに限定されず、この無段変速装置18のか
わりに例えば図9に示すように減速装置70を採用する
こともできる。
【0030】この減速装置70は、プーリ20の回転軸
端に装着された小ギヤ71と、燃料ポンプ3側の入力軸
22に装着され、上記小ギヤ71と噛み合う大ギヤ72
とから構成されている。該減速装置70により、入力軸
22及びカム60が常時低速で運転されることになる。
この結果、燃料ポンプ駆動時の機械損失を低減できる。
端に装着された小ギヤ71と、燃料ポンプ3側の入力軸
22に装着され、上記小ギヤ71と噛み合う大ギヤ72
とから構成されている。該減速装置70により、入力軸
22及びカム60が常時低速で運転されることになる。
この結果、燃料ポンプ駆動時の機械損失を低減できる。
【0031】
【発明の効果】以上のように、本発明に係る内燃機関用
高圧燃料ポンプによれば、カム回転角に対する全てのプ
ランジャの各上昇速度の合計を一定にしたので、各プラ
ンジャの上昇により発生する圧力脈動を緩和でき、これ
により各プランジャによる単位時間当たりの吐出量の総
量を一定にすることができ、燃料吐出量の計量精度を向
上させることができる効果がある。
高圧燃料ポンプによれば、カム回転角に対する全てのプ
ランジャの各上昇速度の合計を一定にしたので、各プラ
ンジャの上昇により発生する圧力脈動を緩和でき、これ
により各プランジャによる単位時間当たりの吐出量の総
量を一定にすることができ、燃料吐出量の計量精度を向
上させることができる効果がある。
【図1】本発明の一実施例による高圧燃料ポンプが採用
されたエンジンの燃料供給系の概略構成図である。
されたエンジンの燃料供給系の概略構成図である。
【図2】上記エンジンの側面図である。
【図3】上記燃料ポンプの断面正面図である。
【図4】図3のプランジャのリフト量をカム回転角とと
もに示す図である。
もに示す図である。
【図5】図3の各プランジャのリフト速度を示す図であ
る。
る。
【図6】図3の変形例を示す図である。
【図7】上記変形例の図4に相当する図である。
【図8】変形例の図5に相当する図である。
【図9】図2の変形例を示す図である。
1 エンジン 3 高圧燃料ポンプ 7 コモンレール 8 インジェクタ 45 プランジャ 60 カム
Claims (1)
- 【請求項1】 複数のプランジャをカムにより上下動さ
せることにより、インジェクタに蓄圧室を介して高圧燃
料を供給する内燃機関用高圧燃料ポンプにおいて、上記
全プランジャのカム回転角に対する各上昇速度の合計を
一定にしたことを特徴とする内燃機関用高圧燃料ポン
プ。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5147747A JPH074332A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 内燃機関用高圧燃料ポンプ |
US08/262,629 US5511956A (en) | 1993-06-18 | 1994-06-20 | High pressure fuel pump for internal combustion engine |
DE69424088T DE69424088D1 (de) | 1993-06-18 | 1994-06-20 | Kraftstoffeinspritzanlage |
EP94109503A EP0629777B1 (en) | 1993-06-18 | 1994-06-20 | Fuel injection system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5147747A JPH074332A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 内燃機関用高圧燃料ポンプ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH074332A true JPH074332A (ja) | 1995-01-10 |
Family
ID=15437232
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5147747A Pending JPH074332A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 内燃機関用高圧燃料ポンプ |
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EP (1) | EP0629777B1 (ja) |
JP (1) | JPH074332A (ja) |
DE (1) | DE69424088D1 (ja) |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020312 |