JPH073409A - Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法 - Google Patents
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法Info
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- JPH073409A JPH073409A JP16859993A JP16859993A JPH073409A JP H073409 A JPH073409 A JP H073409A JP 16859993 A JP16859993 A JP 16859993A JP 16859993 A JP16859993 A JP 16859993A JP H073409 A JPH073409 A JP H073409A
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- billet
- heat treatment
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- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 自動車の部材等に好適な、強度と成形性に優
れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材を得る
ための、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレ
ットの熱処理法を提供する。 【構成】 Ｓｉ：０．３〜１．７ｗｔ％，Ｃｕ：０．０
１〜１．２ｗｔ％，Ｍｎ：０．０１〜１．１ｗｔ％、Ｍ
ｇ：０．１〜１．４ｗｔ％を含み、残部Ａｌとから成る
アルミニウム合金を溶解鋳造して押出ビレットとした
後、ソーキング処理，熱間押出加工，溶体化・焼入れ処
理，時効処理を施してアルミニウム合金押出材を製造す
るに当り、鋳造し押出ビレットを１５０〜３００℃の温
度まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、１５０
〜３００℃の温度で１〜３０ｈｒ保持してからソーキン
グ温度まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、ソ
ーキング処理後１５０℃／ｈｒ以上の冷却速度で室温ま
で冷却する。
れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材を得る
ための、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレ
ットの熱処理法を提供する。 【構成】 Ｓｉ：０．３〜１．７ｗｔ％，Ｃｕ：０．０
１〜１．２ｗｔ％，Ｍｎ：０．０１〜１．１ｗｔ％、Ｍ
ｇ：０．１〜１．４ｗｔ％を含み、残部Ａｌとから成る
アルミニウム合金を溶解鋳造して押出ビレットとした
後、ソーキング処理，熱間押出加工，溶体化・焼入れ処
理，時効処理を施してアルミニウム合金押出材を製造す
るに当り、鋳造し押出ビレットを１５０〜３００℃の温
度まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、１５０
〜３００℃の温度で１〜３０ｈｒ保持してからソーキン
グ温度まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、ソ
ーキング処理後１５０℃／ｈｒ以上の冷却速度で室温ま
で冷却する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金押出材を製造する際の押出ビレットの熱
処理法に関するものである。
ルミニウム合金押出材を製造する際の押出ビレットの熱
処理法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押
出材，例えばＪＩＳ６０６１，６Ｎ０１，６０６３合金
押出材は、家電，建築建材，自動車の部材などに使用さ
れているが、これらの合金の押出材は、曲げ加工時に肌
荒れや亀裂が生じることがしばしばある。その原因は、
押出材の表面に粗大な再結晶層が存在し、曲げ加工時に
押出材中の晶出相（ビレットの鋳造時に生じた金属間化
合物）が破壊され、晶出相から再結晶粒界へ亀裂が伝播
することにより粒界割れが起こることにある。従来押出
材表面の再結晶を抑制するため、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒなど
の遷移元素が添加される。これらの遷移元素は、ビレッ
トのソーキング処理時に分散相として析出し、その後の
溶体化処理の温度でも溶けなく、再結晶の核生成や再結
晶の成長を妨げるものである。一般的に、ソーキング時
に材料の曲げ加工性に悪影響を与える晶出相を固溶させ
るため、ソーキング温度を４８０〜６００℃程度とする
が、その際遷移元素から生じた分散相が粗大化し、分散
相による再結晶の抑制効果が低下する。従って、押出材
の曲げ加工性を向上させるために、晶出相の固溶と再結
晶の抑制を両立させる押出ビレットの熱処理法が望まれ
ている。
出材，例えばＪＩＳ６０６１，６Ｎ０１，６０６３合金
押出材は、家電，建築建材，自動車の部材などに使用さ
れているが、これらの合金の押出材は、曲げ加工時に肌
荒れや亀裂が生じることがしばしばある。その原因は、
押出材の表面に粗大な再結晶層が存在し、曲げ加工時に
押出材中の晶出相（ビレットの鋳造時に生じた金属間化
合物）が破壊され、晶出相から再結晶粒界へ亀裂が伝播
することにより粒界割れが起こることにある。従来押出
材表面の再結晶を抑制するため、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒなど
の遷移元素が添加される。これらの遷移元素は、ビレッ
トのソーキング処理時に分散相として析出し、その後の
溶体化処理の温度でも溶けなく、再結晶の核生成や再結
晶の成長を妨げるものである。一般的に、ソーキング時
に材料の曲げ加工性に悪影響を与える晶出相を固溶させ
るため、ソーキング温度を４８０〜６００℃程度とする
が、その際遷移元素から生じた分散相が粗大化し、分散
相による再結晶の抑制効果が低下する。従って、押出材
の曲げ加工性を向上させるために、晶出相の固溶と再結
晶の抑制を両立させる押出ビレットの熱処理法が望まれ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこれに鑑み、
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の強度と曲
げ加工性等の成形性を向上させることができるＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法を
開発することを目的としてなされたものである。
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の強度と曲
げ加工性等の成形性を向上させることができるＡｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法を
開発することを目的としてなされたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明はＳｉ０．
３〜１．７ｗｔ％，Ｃｕ０．０１〜１．２ｗｔ％，Ｍｎ
０．０１〜１．１ｗｔ％，Ｍｇ０．１〜１．４ｗｔ％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金を溶解鋳造して押出ビレットとした後、ソーキング
処理，熱間押出加工，溶体化・焼入れ処理，時効処理を
施してアルミニウム合金押出材を製造するに当り、鋳造
した押出ビレットを１５０〜３００℃の温度まで３００
℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、１５０〜３００℃の
温度で１〜３０ｈｒ保持してからソーキング温度まで３
００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、ソーキング処理
後、１５０℃／ｈｒ以上の冷却速度で室温まで冷却する
ことを特徴とするＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金
押出ビレットの熱処理法を請求項１とし、Ｓｉ：０．３
〜１．７ｗｔ％，Ｃｕ：０．０１〜１．２ｗｔ％，Ｍ
ｎ：０．０１〜１．１ｗｔ％，Ｍｇ：０．１〜１．４ｗ
ｔ％を含み、さらにＣｒ：０．０４〜０．４ｗｔ％，Ｚ
ｒ：０．４ｗｔ％以下，Ｔｉ：０．２ｗｔ％以下のうち
の１種または２種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純
物から成るアルミニウム合金を溶解鋳造して押出ビレッ
トした後、ソーキング処理，熱間加工処理，溶液化・焼
入れ処理，時効処理を施してアルミニウム合金押出材を
製造するに当り、鋳造した押出ビレットを１５０〜３０
０℃の温度まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱
し、１５０〜３００℃の温度で１〜３０ｈｒ保持してか
らソーキング温度まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で
加熱し、ソーキング処理後、１５０℃／ｈｒ以上の冷却
速度で室温まで冷却することを特徴とするＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法を請求
項２とするものである。
３〜１．７ｗｔ％，Ｃｕ０．０１〜１．２ｗｔ％，Ｍｎ
０．０１〜１．１ｗｔ％，Ｍｇ０．１〜１．４ｗｔ％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金を溶解鋳造して押出ビレットとした後、ソーキング
処理，熱間押出加工，溶体化・焼入れ処理，時効処理を
施してアルミニウム合金押出材を製造するに当り、鋳造
した押出ビレットを１５０〜３００℃の温度まで３００
℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、１５０〜３００℃の
温度で１〜３０ｈｒ保持してからソーキング温度まで３
００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、ソーキング処理
後、１５０℃／ｈｒ以上の冷却速度で室温まで冷却する
ことを特徴とするＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金
押出ビレットの熱処理法を請求項１とし、Ｓｉ：０．３
〜１．７ｗｔ％，Ｃｕ：０．０１〜１．２ｗｔ％，Ｍ
ｎ：０．０１〜１．１ｗｔ％，Ｍｇ：０．１〜１．４ｗ
ｔ％を含み、さらにＣｒ：０．０４〜０．４ｗｔ％，Ｚ
ｒ：０．４ｗｔ％以下，Ｔｉ：０．２ｗｔ％以下のうち
の１種または２種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純
物から成るアルミニウム合金を溶解鋳造して押出ビレッ
トした後、ソーキング処理，熱間加工処理，溶液化・焼
入れ処理，時効処理を施してアルミニウム合金押出材を
製造するに当り、鋳造した押出ビレットを１５０〜３０
０℃の温度まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱
し、１５０〜３００℃の温度で１〜３０ｈｒ保持してか
らソーキング温度まで３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で
加熱し、ソーキング処理後、１５０℃／ｈｒ以上の冷却
速度で室温まで冷却することを特徴とするＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法を請求
項２とするものである。
【０００５】
【作用】本発明において、対象とする合金の組成を上記
のように限定したのは、以下の理由によるものである。
のように限定したのは、以下の理由によるものである。
【０００６】Ｓｉは、塗装・焼き付け時にＭｇとともに
Ｍｇ2 Ｓｉを析出し強度を向上させる。その含有量を
０．３〜１．７ｗｔ％としたのは、０．３ｗｔ％未満で
はその効果が小さく、１．７ｗｔ％を超えると溶体化処
理後の成形性が低下するためである。
Ｍｇ2 Ｓｉを析出し強度を向上させる。その含有量を
０．３〜１．７ｗｔ％としたのは、０．３ｗｔ％未満で
はその効果が小さく、１．７ｗｔ％を超えると溶体化処
理後の成形性が低下するためである。
【０００７】Ｍｇは溶体化処理後にはマトリックス中に
固溶しており、成形性の向上に寄与する。また、塗装・
焼き付け時にはＳｉとともにＭｇ2 Ｓｉを析出し強度を
向上させる。その量を０．１〜１．４ｗｔ％としたの
は、０．４ｗｔ％未満では強度向上が小さく、１．４ｗ
ｔ％を超えると溶体化処理後の成形性が低下するためで
ある。
固溶しており、成形性の向上に寄与する。また、塗装・
焼き付け時にはＳｉとともにＭｇ2 Ｓｉを析出し強度を
向上させる。その量を０．１〜１．４ｗｔ％としたの
は、０．４ｗｔ％未満では強度向上が小さく、１．４ｗ
ｔ％を超えると溶体化処理後の成形性が低下するためで
ある。
【０００８】Ｃｕは塗装・焼き付け時にＧ．Ｐ．ゾー
ン，θ’相，Ｓ相などを析出し強度を向上させる。その
量を０．０１〜１．２ｗｔ％としたのは、０．０１ｗｔ
％未満では強度向上が小さく、１．２ｗｔ％を超えると
耐食性が低下するためである。
ン，θ’相，Ｓ相などを析出し強度を向上させる。その
量を０．０１〜１．２ｗｔ％としたのは、０．０１ｗｔ
％未満では強度向上が小さく、１．２ｗｔ％を超えると
耐食性が低下するためである。
【０００９】Ｍｎは結晶粒の微細化及びマトリックス強
度を向上させる。その量を０．０１〜１．１ｗｔ％とし
たのは、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が小さく、
１．１ｗｔ％を超えると溶体化処理後の成形性が低下す
るためである。
度を向上させる。その量を０．０１〜１．１ｗｔ％とし
たのは、０．０１ｗｔ％未満ではその効果が小さく、
１．１ｗｔ％を超えると溶体化処理後の成形性が低下す
るためである。
【００１０】
【効果】Ｃｒ，Ｚｒ，Ｔｉはいずれも組織を微細化する
効果があるが、Ｃｒ０．０４ｗｔ％以下では効果が少な
く、Ｃｒ０．４ｗｔ％，Ｚｒ０．４ｗｔ％，Ｔｉ０．２
ｗｔ％を超えると成形性が低下する。
効果があるが、Ｃｒ０．０４ｗｔ％以下では効果が少な
く、Ｃｒ０．４ｗｔ％，Ｚｒ０．４ｗｔ％，Ｔｉ０．２
ｗｔ％を超えると成形性が低下する。
【００１１】Ｆｅは通常Ａｌの不純物として含まれるも
のであるが、本合金の場合Ｓｉが比較的多いため、１．
０ｗｔ％以下であれば本発明製造法による効果を妨げず
低品位の地金が使用できる。
のであるが、本合金の場合Ｓｉが比較的多いため、１．
０ｗｔ％以下であれば本発明製造法による効果を妨げず
低品位の地金が使用できる。
【００１２】また、上記以外の不純物、例えばＺｎは
０．５ｗｔ％以下であれば本発明製造法による効果を妨
げない。
０．５ｗｔ％以下であれば本発明製造法による効果を妨
げない。
【００１３】次に、熱処理法について説明する。Ａｌ−
Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットをソーキン
グ処理時に、ソーキング温度まで加熱する途中、１５０
〜４００℃程度の温度において硬化析出相であるＭｇ2
Ｓｉ相が生じ、３００℃以上になるとＭｇ2 Ｓｉ相の上
にＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒ系分散相が不均一析出する。約４５
０℃以上の温度になると、Ｍｇ2Ｓｉ相が再固溶し、分
散相のみが残る。従来のソーキング処理したビレットの
場合、合金の鋳造時に凝固偏析が起こることによって、
ソーキング処理しても分散相の分布が粗大、不均一にな
り、再結晶の抑制効果は限られている。
Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットをソーキン
グ処理時に、ソーキング温度まで加熱する途中、１５０
〜４００℃程度の温度において硬化析出相であるＭｇ2
Ｓｉ相が生じ、３００℃以上になるとＭｇ2 Ｓｉ相の上
にＭｎ，Ｃｒ，Ｚｒ系分散相が不均一析出する。約４５
０℃以上の温度になると、Ｍｇ2Ｓｉ相が再固溶し、分
散相のみが残る。従来のソーキング処理したビレットの
場合、合金の鋳造時に凝固偏析が起こることによって、
ソーキング処理しても分散相の分布が粗大、不均一にな
り、再結晶の抑制効果は限られている。
【００１４】また、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒを添加したアルミ
ニウム合金では、合金の溶体化処理後、焼入れ速度が遅
い場合、焼き入れ中にすでに偏析したＭｎ系分散相，Ｃ
ｒ系分散相，Ｚｒ系分散相上に粗大なＭｇ2 Ｓｉ相が優
先的に不均一析出するため、最終的に析出相の分布が不
均一になり合金の高い強度が得られない。以上の知見に
基づいて、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材
を対象にして、合金の強度を保ちながら合金の成形性も
向上できる押出ビレットの熱処理法を検討した。即ち、
溶解鋳造後、ソーキング処理，押出，焼入れ時効処理す
る製造工程について、それぞれ検討した結果、通常の方
法により合金を溶解鋳造後、図１示すように先ず、
（Ａ）３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、（Ｂ）
１５０〜３００℃の温度範囲に達した時に、その温度で
１〜３０ｈｒ保持し、その後（Ｃ）ソーキング温度まで
再び３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱してから、
（Ｄ）長時間ソーキングし、続いて（Ｅ）１５０℃／ｈ
ｒ以上の冷却速度で室温まで冷却したあと、押出，焼入
れ時効処理を行うことにより、合金の強度を保ちなが
ら、成形性を向上させたものである。
ニウム合金では、合金の溶体化処理後、焼入れ速度が遅
い場合、焼き入れ中にすでに偏析したＭｎ系分散相，Ｃ
ｒ系分散相，Ｚｒ系分散相上に粗大なＭｇ2 Ｓｉ相が優
先的に不均一析出するため、最終的に析出相の分布が不
均一になり合金の高い強度が得られない。以上の知見に
基づいて、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材
を対象にして、合金の強度を保ちながら合金の成形性も
向上できる押出ビレットの熱処理法を検討した。即ち、
溶解鋳造後、ソーキング処理，押出，焼入れ時効処理す
る製造工程について、それぞれ検討した結果、通常の方
法により合金を溶解鋳造後、図１示すように先ず、
（Ａ）３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、（Ｂ）
１５０〜３００℃の温度範囲に達した時に、その温度で
１〜３０ｈｒ保持し、その後（Ｃ）ソーキング温度まで
再び３００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱してから、
（Ｄ）長時間ソーキングし、続いて（Ｅ）１５０℃／ｈ
ｒ以上の冷却速度で室温まで冷却したあと、押出，焼入
れ時効処理を行うことにより、合金の強度を保ちなが
ら、成形性を向上させたものである。
【００１５】そして、ソーキング温度まで昇温速度を３
００℃／ｈｒ以下としたのは原子の拡散をさせながら、
Ｍｎ系分散相，Ｃｒ系分散相，Ｚｒ系分散相を均一に析
出させるためであり、３００℃／ｈｒを超えると分散相
の析出が不均一になり、再結晶の抑制効果は低下する。
００℃／ｈｒ以下としたのは原子の拡散をさせながら、
Ｍｎ系分散相，Ｃｒ系分散相，Ｚｒ系分散相を均一に析
出させるためであり、３００℃／ｈｒを超えると分散相
の析出が不均一になり、再結晶の抑制効果は低下する。
【００１６】また昇温の途中で保持温度を１５０〜３０
０℃としたのは、分散相の核生成を十分させて最終的に
均一な分散相の分布得るためであり、１５０℃未満では
分散相の核生成が起こりにくく、また３００℃を超える
と分散相が粗大化しやすく、再結晶の抑制効果は低下
し、最終的な合金の高い強度は得られない。
０℃としたのは、分散相の核生成を十分させて最終的に
均一な分散相の分布得るためであり、１５０℃未満では
分散相の核生成が起こりにくく、また３００℃を超える
と分散相が粗大化しやすく、再結晶の抑制効果は低下
し、最終的な合金の高い強度は得られない。
【００１７】更にその温度で保持する時間を１〜３０ｈ
ｒとしたのは、均一な分散相の分布を得るためであり、
１時間未満では分散相の核生成が不十分であり、また３
０時間を超えると合金が十分均質化されないうちに、分
散相が粗大化し、再結晶抑制効果は低下し、最終的な合
金の高い強度は得られない。
ｒとしたのは、均一な分散相の分布を得るためであり、
１時間未満では分散相の核生成が不十分であり、また３
０時間を超えると合金が十分均質化されないうちに、分
散相が粗大化し、再結晶抑制効果は低下し、最終的な合
金の高い強度は得られない。
【００１８】最後に、ソーキング処理後１５０℃／ｈｒ
以上の冷却温度で室温まで冷却するのは、押出材の表面
品質を向上させるためであり、１５０℃／ｈｒ未満では
冷却中に分散相上に粗大なＭｇ2 Ｓｉ相が不均一析出
し、押出後にＭｇ2 Ｓｉ相のところに部分溶解現象が起
こり、押出材の表面にピックアップの欠陥が生じる。
以上の冷却温度で室温まで冷却するのは、押出材の表面
品質を向上させるためであり、１５０℃／ｈｒ未満では
冷却中に分散相上に粗大なＭｇ2 Ｓｉ相が不均一析出
し、押出後にＭｇ2 Ｓｉ相のところに部分溶解現象が起
こり、押出材の表面にピックアップの欠陥が生じる。
【００１９】
【実施例】表１に示す合金組成を有するアルミニウム合
金を通常の方法により溶解鋳造して、押出ビレットとし
た後、表２に示す熱処理を施した。即ち、本発明熱処理
は、押出ビレットを１５０〜３００℃の温度まで３００
℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、１５０〜３００℃の
温度で１〜３０ｈｒ保持してからソーキング温度まで３
００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、５６０℃で５時
間ソーキング処理後、１５０℃／ｈｒ以上の冷却速度で
室温まで冷却した。なお比較のために、従来の熱処理条
件や本発明の範囲外の熱処理条件でのビレットの熱処理
も行った。その後、それぞれ５２０℃で押出し、得られ
た押出材の表面観察，曲げ加工試験，引張試験を行っ
た。表面観察は、走査電子顕微鏡を用いて行った。曲げ
加工試験は、簡易曲げ試験機を用いて行い、引張試験
は、ＪＩＳ５号引張試験片により測定した。その結果を
表３〜表８に示す。
金を通常の方法により溶解鋳造して、押出ビレットとし
た後、表２に示す熱処理を施した。即ち、本発明熱処理
は、押出ビレットを１５０〜３００℃の温度まで３００
℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、１５０〜３００℃の
温度で１〜３０ｈｒ保持してからソーキング温度まで３
００℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、５６０℃で５時
間ソーキング処理後、１５０℃／ｈｒ以上の冷却速度で
室温まで冷却した。なお比較のために、従来の熱処理条
件や本発明の範囲外の熱処理条件でのビレットの熱処理
も行った。その後、それぞれ５２０℃で押出し、得られ
た押出材の表面観察，曲げ加工試験，引張試験を行っ
た。表面観察は、走査電子顕微鏡を用いて行った。曲げ
加工試験は、簡易曲げ試験機を用いて行い、引張試験
は、ＪＩＳ５号引張試験片により測定した。その結果を
表３〜表８に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】 表３〜表８より明らかなように、本発明熱処理法で熱処
理した合金は、従来の熱処理法や比較熱処理法で熱処理
した合金と比べて強度が高くなるにもかかわらず、伸
び，曲げ加工性，形材の表面状態が優れていることがわ
かる。
理した合金は、従来の熱処理法や比較熱処理法で熱処理
した合金と比べて強度が高くなるにもかかわらず、伸
び，曲げ加工性，形材の表面状態が優れていることがわ
かる。
【００２８】
【発明の効果】このように本発明熱処理法で、押出ビレ
ットを熱処理した押出材は、従来の熱処理法で、押出ビ
レットを熱処理した押出材と比較して特に成形性が優れ
ており、また強度においても向上するなど、自動車など
の部材として最適のものであり、工業上顕著な効果を奏
する。
ットを熱処理した押出材は、従来の熱処理法で、押出ビ
レットを熱処理した押出材と比較して特に成形性が優れ
ており、また強度においても向上するなど、自動車など
の部材として最適のものであり、工業上顕著な効果を奏
する。
【図１】本発明熱処理法の説明図である。
Ａ 昇温工程 Ｂ 保持工程 Ｃ 昇温工程 Ｄ 保持工程 Ｅ 冷却工程
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｓｉ：０．３〜１．７ｗｔ％，Ｃｕ：
０．０１〜１．２ｗｔ％，Ｍｎ：０．０１〜１．１ｗｔ
％，Ｍｇ：０．１〜１．４ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不
可避的不純物から成るアルミニウム合金を溶解鋳造して
押出ビレットとした後、ソーキング処理，熱間押出加
工，溶体化・焼入れ処理，時効処理を施してアルミニウ
ム合金押出材を製造するに当り、鋳造した押出ビレット
を１５０〜３００℃の温度まで３００℃／ｈｒ以下の昇
温速度で加熱し、１５０〜３００℃の温度で１〜３０ｈ
ｒ保持してからソーキング温度まで３００℃／ｈｒ以下
の昇温速度で加熱し、ソーキング処理後、１５０℃／ｈ
ｒ以下の冷却速度で室温まで冷却することを特徴とする
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱
処理法。 - 【請求項２】 Ｓｉ：０．３〜１．７ｗｔ％，Ｃｕ：
０．０１〜１．２ｗｔ％，Ｍｎ：０．０１〜１．１ｗｔ
％，Ｍｇ：０．１〜１．４ｗｔ％を含み、さらにＣｒ：
０．０４〜０．４ｗｔ％，Ｚｒ：０．４ｗｔ％以下，Ｔ
ｉ：０．２ｗｔ％以下のうちの１種または２種以上を含
み、残部Ａｌと不可避的不純物から成るアルミニウム合
金を溶解鋳造して押出ビレットとした後、ソーキング処
理，熱間押出加工，溶体化・焼入れ処理，時効処理を施
してアルミニウム合金押出材を製造するに当り、鋳造し
た押出ビレットを１５０〜３００℃の温度まで３００℃
／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、１５０〜３００℃の温
度で１〜３０ｈｒ保持してからソーキング温度まで３０
０℃／ｈｒ以下の昇温速度で加熱し、ソーキング処理
後、１５０℃／ｈｒ以上の冷却速度で室温まで冷却する
ことを特徴とするＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金
押出ビレットの熱処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16859993A JPH073409A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16859993A JPH073409A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073409A true JPH073409A (ja) | 1995-01-06 |
Family
ID=15871046
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16859993A Pending JPH073409A (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出ビレットの熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH073409A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1059362A1 (en) * | 1999-06-11 | 2000-12-13 | Corus Aluminium Walzprodukte GmbH | Aluminium extrusion alloy |
| US6391129B1 (en) | 1999-06-11 | 2002-05-21 | Corus Aluminium N.V. | Aluminium extrusion alloy |
| CN105838944A (zh) * | 2015-01-16 | 2016-08-10 | 昆山捷安特轻合金科技有限公司 | 一种车辆车体用高强可焊铝合金及其制备方法 |
| WO2016202810A1 (en) * | 2015-06-15 | 2016-12-22 | Constellium Singen Gmbh | Manufacturing process for obtaining high strength solid extruded products made from 6xxx aluminium alloys for towing eye |
| CN104745902B (zh) * | 2013-12-30 | 2017-02-08 | 鼎镁（昆山）新材料科技有限公司 | 自行车用高强度Al‑Mg‑Si‑Cu合金及其加工工艺 |
| CN109457155A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-03-12 | 中南大学 | 一种热稳定6xxx系铝合金及其热处理工艺 |
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-
1993
- 1993-06-15 JP JP16859993A patent/JPH073409A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1059362A1 (en) * | 1999-06-11 | 2000-12-13 | Corus Aluminium Walzprodukte GmbH | Aluminium extrusion alloy |
| US6391129B1 (en) | 1999-06-11 | 2002-05-21 | Corus Aluminium N.V. | Aluminium extrusion alloy |
| US11697866B2 (en) | 2013-12-11 | 2023-07-11 | Constellium Singen Gmbh | Manufacturing process for obtaining high strength extruded products made from 6xxx aluminium alloys |
| CN104745902B (zh) * | 2013-12-30 | 2017-02-08 | 鼎镁（昆山）新材料科技有限公司 | 自行车用高强度Al‑Mg‑Si‑Cu合金及其加工工艺 |
| CN105838944A (zh) * | 2015-01-16 | 2016-08-10 | 昆山捷安特轻合金科技有限公司 | 一种车辆车体用高强可焊铝合金及其制备方法 |
| WO2016202810A1 (en) * | 2015-06-15 | 2016-12-22 | Constellium Singen Gmbh | Manufacturing process for obtaining high strength solid extruded products made from 6xxx aluminium alloys for towing eye |
| CN107743526A (zh) * | 2015-06-15 | 2018-02-27 | 肯联铝业辛根有限责任公司 | 用于获得由6xxx铝合金制成的用于牵引孔眼的高强度固体挤出产品的制造方法 |
| US11479838B2 (en) | 2015-06-15 | 2022-10-25 | Constellium Singen Gmbh | Manufacturing process for obtaining high strength solid extruded products made from 6XXX aluminium alloys for towing eye |
| CN109457155A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-03-12 | 中南大学 | 一种热稳定6xxx系铝合金及其热处理工艺 |
| CN109457155B (zh) * | 2018-12-28 | 2020-09-08 | 中南大学 | 一种热稳定6xxx系铝合金及其热处理工艺 |
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