JPH07328921A - アンギュラ研削用センタレス研削盤およびそのドレッシング方法 - Google Patents
アンギュラ研削用センタレス研削盤およびそのドレッシング方法Info
- Publication number
- JPH07328921A JPH07328921A JP14224794A JP14224794A JPH07328921A JP H07328921 A JPH07328921 A JP H07328921A JP 14224794 A JP14224794 A JP 14224794A JP 14224794 A JP14224794 A JP 14224794A JP H07328921 A JPH07328921 A JP H07328921A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- dressing
- grinding wheel
- grinding
- amount
- outer peripheral
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
- Grinding-Machine Dressing And Accessory Apparatuses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 アンギュラ研削用センタレス研削盤のドレッ
シング技術において、ドレッシングに伴う工作物の軸方
向位置の調整を不要とするとともに、砥石車の円錐外周
面と円錐端面のドレッシング量を最適値に設定すること
を可能にする。 【構成】 砥石車Ｇがその軸線ＺG 方向へ移動可能に設
けられるとともに、ドレッシング用ダイヤモンドツール
Ｔのダイヤ切込み方向Ｂと工作物Ｗの切込み方向Ａが、
砥石車Ｇの軸線ＺG に対して直角に設定されており、そ
のドレッシングに際しては、ダイヤモンドツールＴのダ
イヤ切込み量と、砥石車Ｇの軸線方向移動量とを調整す
ることにより、砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａのドレッシン
グ量と、この円錐外周面に直交する円錐端面Ｇｂのドレ
ッシング量を設定する。
シング技術において、ドレッシングに伴う工作物の軸方
向位置の調整を不要とするとともに、砥石車の円錐外周
面と円錐端面のドレッシング量を最適値に設定すること
を可能にする。 【構成】 砥石車Ｇがその軸線ＺG 方向へ移動可能に設
けられるとともに、ドレッシング用ダイヤモンドツール
Ｔのダイヤ切込み方向Ｂと工作物Ｗの切込み方向Ａが、
砥石車Ｇの軸線ＺG に対して直角に設定されており、そ
のドレッシングに際しては、ダイヤモンドツールＴのダ
イヤ切込み量と、砥石車Ｇの軸線方向移動量とを調整す
ることにより、砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａのドレッシン
グ量と、この円錐外周面に直交する円錐端面Ｇｂのドレ
ッシング量を設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はアンギュラ研削用センタ
レス研削盤およびそのドレッシング方法に関し、さらに
詳細には、工作物の円筒外周面をセンタレス研削すると
同時にこれと直交する端面を研削するアンギュラ研削用
センタレス研削盤のドレッシング技術に関する。
レス研削盤およびそのドレッシング方法に関し、さらに
詳細には、工作物の円筒外周面をセンタレス研削すると
同時にこれと直交する端面を研削するアンギュラ研削用
センタレス研削盤のドレッシング技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種のアンギュラ研削用センタ
レス研削盤は、図３(a) に示すように、砥石車Ｇが円錐
外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂを備え、これら両面Ｇａ，Ｇ
ｂの母線が直交するように設定されるとともに、砥石車
Ｇの軸線ＺG が工作物（以下ワークと称する）Ｗの軸線
ＺW に対して所定角度（アンギュラ角）θだけ傾斜され
ている。
レス研削盤は、図３(a) に示すように、砥石車Ｇが円錐
外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂを備え、これら両面Ｇａ，Ｇ
ｂの母線が直交するように設定されるとともに、砥石車
Ｇの軸線ＺG が工作物（以下ワークと称する）Ｗの軸線
ＺW に対して所定角度（アンギュラ角）θだけ傾斜され
ている。
【０００３】そして、ワークＷを矢符Ａ方向へ送り込む
ことにより、ワークＷの円筒外周面Ｗａと端面Ｗｂが、
それぞれ砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂによ
り同時に研削される。この場合、上記ワークＷの切込み
方向Ａは、砥石車Ｇの軸心ＺG に対して直角に設定され
ているのが一般的である。
ことにより、ワークＷの円筒外周面Ｗａと端面Ｗｂが、
それぞれ砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂによ
り同時に研削される。この場合、上記ワークＷの切込み
方向Ａは、砥石車Ｇの軸心ＺG に対して直角に設定され
ているのが一般的である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記砥石車
Ｇをドレッシングするドレッシング装置において、砥石
車Ｇの円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂのドレッシング量
Ｘａ，Ｘｂが同じになるように、ダイヤモンドツールＴ
の切込み方向Ｂをとると、この切込み方向Ｂは、円錐外
周面Ｇａと円錐端面Ｇｂの交差角の二等分線方向にな
る。
Ｇをドレッシングするドレッシング装置において、砥石
車Ｇの円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂのドレッシング量
Ｘａ，Ｘｂが同じになるように、ダイヤモンドツールＴ
の切込み方向Ｂをとると、この切込み方向Ｂは、円錐外
周面Ｇａと円錐端面Ｇｂの交差角の二等分線方向にな
る。
【０００５】そして、上記ダイヤモンドツールＴを所定
量切り込むとともに、上記円錐外周面Ｇａと平行な矢符
Ｃ方向、および円錐端面Ｇｂと平行な矢符Ｄ方向へそれ
ぞれ送ることにより、円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂは
それぞれ仮想線で示される位置まで減耗されてドレッシ
ングされることとなる。
量切り込むとともに、上記円錐外周面Ｇａと平行な矢符
Ｃ方向、および円錐端面Ｇｂと平行な矢符Ｄ方向へそれ
ぞれ送ることにより、円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂは
それぞれ仮想線で示される位置まで減耗されてドレッシ
ングされることとなる。
【０００６】ところが、このような構成では、ドレッシ
ングが行われる結果、上記円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇ
ｂの交差位置も矢符Ｂ方向へ変化するため、次の研削工
程においては、これに対応してワークＷの軸方向位置も
調整しなければならず、この位置調整作業はドレッシン
グの都度必要となって、作業性が悪かった。
ングが行われる結果、上記円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇ
ｂの交差位置も矢符Ｂ方向へ変化するため、次の研削工
程においては、これに対応してワークＷの軸方向位置も
調整しなければならず、この位置調整作業はドレッシン
グの都度必要となって、作業性が悪かった。
【０００７】この点に関して、図３(b) のように、ワー
クＷの軸方向位置を変えなくても良いように、ワークＷ
の切込み方向Ａを、上記ダイヤモンドツールＴの切込み
方向Ｂが砥石車Ｇの軸線ＺG となす角φと等しく、つま
り、砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂの交差す
る位置の変化する線上にとるように構成されたものもあ
る。
クＷの軸方向位置を変えなくても良いように、ワークＷ
の切込み方向Ａを、上記ダイヤモンドツールＴの切込み
方向Ｂが砥石車Ｇの軸線ＺG となす角φと等しく、つま
り、砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂの交差す
る位置の変化する線上にとるように構成されたものもあ
る。
【０００８】しかしながら、この構成においては、砥石
車Ｇの上記両面Ｇａ，Ｇｂの砥石磨耗量が研削条件等に
より大きく違った場合、両面Ｇａ，Ｇｂのドレッシング
量Ｘａ，Ｘｂの比（Ｘａ：Ｘｂ）を変えるときは、この
変更に伴いダイヤモンドツールＴの切込み方向Ｂも修正
する必要がある。これがため、やはりドレッシング量Ｘ
ａ，Ｘｂの比を変えてドレッシングする都度、ワークＷ
の切込み方向Ａも調整しなければならず、作業性が悪か
った。
車Ｇの上記両面Ｇａ，Ｇｂの砥石磨耗量が研削条件等に
より大きく違った場合、両面Ｇａ，Ｇｂのドレッシング
量Ｘａ，Ｘｂの比（Ｘａ：Ｘｂ）を変えるときは、この
変更に伴いダイヤモンドツールＴの切込み方向Ｂも修正
する必要がある。これがため、やはりドレッシング量Ｘ
ａ，Ｘｂの比を変えてドレッシングする都度、ワークＷ
の切込み方向Ａも調整しなければならず、作業性が悪か
った。
【０００９】また、この図３(b) の構成において、上記
ドレッシング量Ｘａ，Ｘｂの比を固定した場合、例え
ば、砥石車Ｇの円錐端面Ｇｂの磨耗量が円錐外周面Ｇａ
の磨耗量に対して少なかった場合には、円錐外周面Ｇａ
のドレッシング量Ｘａは円錐端面Ｇｂのドレッシング量
Ｘｂに対して過度に多くなり、余分な砥石を除去するこ
とになり、無駄である。
ドレッシング量Ｘａ，Ｘｂの比を固定した場合、例え
ば、砥石車Ｇの円錐端面Ｇｂの磨耗量が円錐外周面Ｇａ
の磨耗量に対して少なかった場合には、円錐外周面Ｇａ
のドレッシング量Ｘａは円錐端面Ｇｂのドレッシング量
Ｘｂに対して過度に多くなり、余分な砥石を除去するこ
とになり、無駄である。
【００１０】さらに、ワークＷの切込み方向Ａとダイヤ
モンドツールＴの切込み方向Ｂを、図３(b) に示すよう
な関係に正確に合わせるのは実際上困難であり、これら
両方向Ａ，Ｂが正確に合っていなければ、ワークＷの円
錐外周面Ｗａの円筒度や、端面Ｗｂの仕上がり寸法にも
悪影響を及ぼすこととなる。
モンドツールＴの切込み方向Ｂを、図３(b) に示すよう
な関係に正確に合わせるのは実際上困難であり、これら
両方向Ａ，Ｂが正確に合っていなければ、ワークＷの円
錐外周面Ｗａの円筒度や、端面Ｗｂの仕上がり寸法にも
悪影響を及ぼすこととなる。
【００１１】また、図３(c) に示すように、ワークＷの
切込み方向ＡとダイヤモンドツールＴの切込み方向Ｂ
を、砥石車Ｇの軸線ＺG と直角な方向に設定して、ワー
クＷの軸方向位置を変えないように構成されたものもあ
る。
切込み方向ＡとダイヤモンドツールＴの切込み方向Ｂ
を、砥石車Ｇの軸線ＺG と直角な方向に設定して、ワー
クＷの軸方向位置を変えないように構成されたものもあ
る。
【００１２】しかしながら、この構成においては、砥石
車Ｇの円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂのドレッシング量
Ｘａ，Ｘｂの比（Ｘａ：Ｘｂ）は、アンギュラ角θに対
応して設定される。通常のセンタレス研削盤の構造上、
アンギュラ角θは、θ≦１５°となるため、円錐外周面
Ｇａのドレッシング量が必要以上に多くなって無駄とと
なる。例えば、θ＝１５°では、Ｘａ：Ｘｂ＝３．７：
１、θ＝１０°では、Ｘａ：Ｘｂ＝５．８：１となる。
車Ｇの円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂのドレッシング量
Ｘａ，Ｘｂの比（Ｘａ：Ｘｂ）は、アンギュラ角θに対
応して設定される。通常のセンタレス研削盤の構造上、
アンギュラ角θは、θ≦１５°となるため、円錐外周面
Ｇａのドレッシング量が必要以上に多くなって無駄とと
なる。例えば、θ＝１５°では、Ｘａ：Ｘｂ＝３．７：
１、θ＝１０°では、Ｘａ：Ｘｂ＝５．８：１となる。
【００１３】また、この図３(c) の構成において、円錐
外周面Ｇａより円錐端面Ｇｂの方が砥石磨耗量が多い場
合は、円錐外周面Ｇａ側のドレッシング量Ｘａはさらに
大きくなる。
外周面Ｇａより円錐端面Ｇｂの方が砥石磨耗量が多い場
合は、円錐外周面Ｇａ側のドレッシング量Ｘａはさらに
大きくなる。
【００１４】この発明はかかる従来の問題点に鑑みてな
されたものであって、その目的とするところは、ドレッ
シングに伴うワークの軸方向位置の調整が不要であると
ともに、砥石車の円錐外周面と円錐端面のドレッシング
量を最適値に設定することができるアンギュラ研削用セ
ンタレス研削盤およびそのドレッシング方法を提供する
ことにある。
されたものであって、その目的とするところは、ドレッ
シングに伴うワークの軸方向位置の調整が不要であると
ともに、砥石車の円錐外周面と円錐端面のドレッシング
量を最適値に設定することができるアンギュラ研削用セ
ンタレス研削盤およびそのドレッシング方法を提供する
ことにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明のセンタレス研削盤は、砥石車の円錐外周面
とこの円錐外周面に直交する円錐端面とを用いて、工作
物の円筒外周面と端面とを同時に研削する形式のもので
あって、砥石車がその軸線方向へ移動可能に設けられる
とともに、ドレッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ
切込み方向と工作物の切込み方向が、上記砥石車の軸線
に対して直角に設定されていることを特徴とする。
め、本発明のセンタレス研削盤は、砥石車の円錐外周面
とこの円錐外周面に直交する円錐端面とを用いて、工作
物の円筒外周面と端面とを同時に研削する形式のもので
あって、砥石車がその軸線方向へ移動可能に設けられる
とともに、ドレッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ
切込み方向と工作物の切込み方向が、上記砥石車の軸線
に対して直角に設定されていることを特徴とする。
【００１６】また、本発明のドレッシング方法は、上記
センタレス研削盤において実施されるものであって、ド
レッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み量と、
砥石車の軸線方向移動量とを調整することにより、砥石
車の円錐外周面のドレッシング量と、この円錐外周面に
直交する円錐端面のドレッシング量を適当な値に設定す
ることを特徴とする。
センタレス研削盤において実施されるものであって、ド
レッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み量と、
砥石車の軸線方向移動量とを調整することにより、砥石
車の円錐外周面のドレッシング量と、この円錐外周面に
直交する円錐端面のドレッシング量を適当な値に設定す
ることを特徴とする。
【００１７】
【作用】本発明のセンタレス研削盤においては、砥石車
がその軸線方向へ移動可能に設けられるとともに、ドレ
ッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み方向と工
作物の切込み方向が、上記砥石車の軸線に対して直角に
設定されており、そのドレッシングに際しては、ドレッ
シング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み量と、砥石
車の軸線方向移動量とを調整することにより、砥石車の
円錐外周面のドレッシング量と、この円錐外周面に直交
する円錐端面のドレッシング量を設定する。
がその軸線方向へ移動可能に設けられるとともに、ドレ
ッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み方向と工
作物の切込み方向が、上記砥石車の軸線に対して直角に
設定されており、そのドレッシングに際しては、ドレッ
シング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み量と、砥石
車の軸線方向移動量とを調整することにより、砥石車の
円錐外周面のドレッシング量と、この円錐外周面に直交
する円錐端面のドレッシング量を設定する。
【００１８】このドレッシングによって、砥石車の円錐
外周面と円錐端面が上記設定量だけ減耗されても、これ
ら両面の交差位置とワークの軸方向位置との関係は一定
のままであり、ワークの軸方向位置を調整することな
く、そのまま次の研削工程を実行することが可能とな
る。
外周面と円錐端面が上記設定量だけ減耗されても、これ
ら両面の交差位置とワークの軸方向位置との関係は一定
のままであり、ワークの軸方向位置を調整することな
く、そのまま次の研削工程を実行することが可能とな
る。
【００１９】また、上記ダイヤ切込み量と砥石車の軸線
方向移動量を調整することにより、砥石車の円錐外周面
と円錐端面のドレッシング量の比を最適値に設定するこ
とが可能となる。
方向移動量を調整することにより、砥石車の円錐外周面
と円錐端面のドレッシング量の比を最適値に設定するこ
とが可能となる。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細
に説明する。
に説明する。
【００２１】本発明に係るアンギュラ研削用センタレス
研削盤を図１に示し、この研削盤は、円錐外周面Ｇａと
円錐端面Ｇｂを有する砥石車Ｇと、調整車Ｒを主要部と
して備えるとともに、砥石車Ｇの側方位置にドレッシン
グ装置１が配置されてなる。
研削盤を図１に示し、この研削盤は、円錐外周面Ｇａと
円錐端面Ｇｂを有する砥石車Ｇと、調整車Ｒを主要部と
して備えるとともに、砥石車Ｇの側方位置にドレッシン
グ装置１が配置されてなる。
【００２２】砥石車Ｇは、その主軸２が砥石台３に回転
可能に軸支されるとともに、図示しない駆動源に連係さ
れている。また、砥石車Ｇの軸線つまり主軸２の軸線Ｚ
G は、ワークＷの軸線ＺW に対して所定角度（アンギュ
ラ角）θだけ傾斜されている。上記砥石台３は、後述す
るごとく砥石車Ｇの軸線ＺG 方向へ移動可能とされてい
る。
可能に軸支されるとともに、図示しない駆動源に連係さ
れている。また、砥石車Ｇの軸線つまり主軸２の軸線Ｚ
G は、ワークＷの軸線ＺW に対して所定角度（アンギュ
ラ角）θだけ傾斜されている。上記砥石台３は、後述す
るごとく砥石車Ｇの軸線ＺG 方向へ移動可能とされてい
る。
【００２３】砥石車Ｇの円錐外周面ＧａはワークＷの円
筒外周面Ｗａを研削する研削面として機能するととも
に、円錐端面ＧｂはワークＷの端面Ｗｂを研削する研削
面として機能し、これら両面Ｇａ，Ｇｂの母線が互いに
直交するように設定されている。
筒外周面Ｗａを研削する研削面として機能するととも
に、円錐端面ＧｂはワークＷの端面Ｗｂを研削する研削
面として機能し、これら両面Ｇａ，Ｇｂの母線が互いに
直交するように設定されている。
【００２４】調整車Ｒは図示しない駆動源に連係されて
なり、上記ワークＷの円筒外周面Ｗａを図示しないブレ
ードと共に回転支持するとともに、ワークＷを矢符Ａ方
向へ送り込むように構成されている。この場合、上記ワ
ークＷの切込み方向Ａは、砥石車Ｇの軸心ＺG に対して
直角に設定されている。
なり、上記ワークＷの円筒外周面Ｗａを図示しないブレ
ードと共に回転支持するとともに、ワークＷを矢符Ａ方
向へ送り込むように構成されている。この場合、上記ワ
ークＷの切込み方向Ａは、砥石車Ｇの軸心ＺG に対して
直角に設定されている。
【００２５】また、ドレッシング装置１は、砥石車Ｇの
両面Ｇａ，Ｇｂをドレッシングするもので、ダイヤモン
ドツールＴがクイル４上に取付けられるとともに、この
クイル４が第１および第２のスライド５，６に沿って移
動可能とされている。第１のスライド５は、ワークＷの
円筒外周面Ｗａを研削する砥石車Ｇの円錐面Ｇａと平行
な矢符Ｃ方向に、また、第２のスライド６は、ワークＷ
の端面Ｗｂを研削する砥石車Ｇの円錐面Ｇｂと平行な矢
符Ｄ方向にそれぞれ延びて設けられている。
両面Ｇａ，Ｇｂをドレッシングするもので、ダイヤモン
ドツールＴがクイル４上に取付けられるとともに、この
クイル４が第１および第２のスライド５，６に沿って移
動可能とされている。第１のスライド５は、ワークＷの
円筒外周面Ｗａを研削する砥石車Ｇの円錐面Ｇａと平行
な矢符Ｃ方向に、また、第２のスライド６は、ワークＷ
の端面Ｗｂを研削する砥石車Ｇの円錐面Ｇｂと平行な矢
符Ｄ方向にそれぞれ延びて設けられている。
【００２６】ここに、上記ダイヤモンドツールＴの切込
み方向（ダイヤ切込み方向）ＢとワークＷの切込み方向
Ａが、上記砥石車Ｇの軸線ＺG に対して直角に設定され
ている。また前述したように、これに関連して、上記砥
石車Ｇがその軸線ＺG 方向へ移動可能に設けられるとと
もに、上記調整車ＲによるワークＷの送り込み方向（ワ
ーク切込み方向）Ａが上記軸線ＺG に対して直角に設定
されている。
み方向（ダイヤ切込み方向）ＢとワークＷの切込み方向
Ａが、上記砥石車Ｇの軸線ＺG に対して直角に設定され
ている。また前述したように、これに関連して、上記砥
石車Ｇがその軸線ＺG 方向へ移動可能に設けられるとと
もに、上記調整車ＲによるワークＷの送り込み方向（ワ
ーク切込み方向）Ａが上記軸線ＺG に対して直角に設定
されている。
【００２７】このように、ダイヤ切込み方向Ｂが、ワー
クＷの切込み方向Ａと同様に、砥石車Ｇの軸線ＺG と直
角な方向とされるとともに、ドレッシング装置１とは別
に砥石車Ｇが軸方向に可動とされているため、ダイヤモ
ンドツールＴの送り方向Ｃ，Ｄの頂点位置（交差位置）
とワークＷの軸方向位置とを合わせれば、ダイヤモンド
ツールＴによる砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａのドレッシン
グ量と円錐端面Ｇｂのドレッシング量との比を変えて
も、ワークＷの軸方向位置合わせは行なわなくても良
い。
クＷの切込み方向Ａと同様に、砥石車Ｇの軸線ＺG と直
角な方向とされるとともに、ドレッシング装置１とは別
に砥石車Ｇが軸方向に可動とされているため、ダイヤモ
ンドツールＴの送り方向Ｃ，Ｄの頂点位置（交差位置）
とワークＷの軸方向位置とを合わせれば、ダイヤモンド
ツールＴによる砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａのドレッシン
グ量と円錐端面Ｇｂのドレッシング量との比を変えて
も、ワークＷの軸方向位置合わせは行なわなくても良
い。
【００２８】また、砥石車Ｇの両面Ｇａ，Ｇｂのドレッ
シング量も適当な値に調節できる。すなわち、図２にお
いて、上記ダイヤモンドツールＴの切込み量（ダイヤ切
込み量）をＸ、上記砥石車Ｇの軸線方向移動量をＹおよ
び砥石車Ｇのアンギュラ角をθとすると、砥石車Ｇの円
錐外周面Ｇａのドレッシング量Ｘａと円錐端面Ｇｂのド
レッシング量Ｘｂは下式で表される。
シング量も適当な値に調節できる。すなわち、図２にお
いて、上記ダイヤモンドツールＴの切込み量（ダイヤ切
込み量）をＸ、上記砥石車Ｇの軸線方向移動量をＹおよ
び砥石車Ｇのアンギュラ角をθとすると、砥石車Ｇの円
錐外周面Ｇａのドレッシング量Ｘａと円錐端面Ｇｂのド
レッシング量Ｘｂは下式で表される。
【００２９】 Ｘａ＝Ｘ・ｃｏｓθ−Ｙ・ｓｉｎθ …… Ｘｂ＝Ｘ・ｓｉｎθ＋Ｙ・ｃｏｓθ ……
【００３０】これら２式より、ダイヤモンドツールＴの
ダイヤ切込み量Ｘと、砥石車Ｇの軸線方向移動量Ｙは下
式で表される。
ダイヤ切込み量Ｘと、砥石車Ｇの軸線方向移動量Ｙは下
式で表される。
【００３１】 Ｘ＝Ｘａ・ｃｏｓθ＋Ｘｂ・ｓｉｎθ …… Ｙ＝Ｘｂ・ｃｏｓθ−Ｘａ・ｓｉｎθ ……
【００３２】したがって、研削条件等を考慮して、砥石
車Ｇの上記両面Ｇａ，Ｇｂのドレッシング量Ｘａ，Ｘｂ
やアンギュラ角θが決まれば、上記，式を用いて、
ダイヤモンドツールＴのダイヤ切込み量Ｘと、砥石車Ｇ
の軸線方向移動量Ｙとが得られる。
車Ｇの上記両面Ｇａ，Ｇｂのドレッシング量Ｘａ，Ｘｂ
やアンギュラ角θが決まれば、上記，式を用いて、
ダイヤモンドツールＴのダイヤ切込み量Ｘと、砥石車Ｇ
の軸線方向移動量Ｙとが得られる。
【００３３】換言すれば、上記ダイヤ切込み量Ｘと砥石
車Ｇの軸線方向移動量Ｙを調整することにより、上記両
面Ｇａ，Ｇｂのドレッシング量Ｘａ，Ｘｂの比（Ｘａ：
Ｘｂ）を最適値に設定することが可能となる。
車Ｇの軸線方向移動量Ｙを調整することにより、上記両
面Ｇａ，Ｇｂのドレッシング量Ｘａ，Ｘｂの比（Ｘａ：
Ｘｂ）を最適値に設定することが可能となる。
【００３４】例えば、上記両ドレッシング量Ｘａ，Ｘｂ
を等しくする場合を考える。上記，式において、Ｘ
ａ＝Ｘｂ＝ｋ（所定値）とすると、
を等しくする場合を考える。上記，式において、Ｘ
ａ＝Ｘｂ＝ｋ（所定値）とすると、
【００３５】Ｘ＝（ｃｏｓθ＋ｓｉｎθ）ｋ Ｙ＝（ｃｏｓθ−ｓｉｎθ）ｋ
【００３６】という関係が成り立ち、一例として、アン
ギュラ角θ＝１５°で、Ｘａ＝Ｘｂ＝ｋ＝０．０２ｍｍ
とすると、Ｘ＝０．０２４ｍｍ、Ｙ＝０．０１４ｍｍと
なる。したがって、ダイヤ切込み量Ｘを０．０２４ｍ
ｍ、砥石車軸方向移動量Ｙを０．０１４ｍｍとすれば、
両ドレッシング量Ｘａ，Ｘｂを０．０２ｍｍに設定する
ことができる。
ギュラ角θ＝１５°で、Ｘａ＝Ｘｂ＝ｋ＝０．０２ｍｍ
とすると、Ｘ＝０．０２４ｍｍ、Ｙ＝０．０１４ｍｍと
なる。したがって、ダイヤ切込み量Ｘを０．０２４ｍ
ｍ、砥石車軸方向移動量Ｙを０．０１４ｍｍとすれば、
両ドレッシング量Ｘａ，Ｘｂを０．０２ｍｍに設定する
ことができる。
【００３７】しかして、以上のように構成されたアンギ
ュラ研削用センタレス研削盤において、ワークＷは、そ
の円筒外周面Ｗａが砥石車Ｇ、調整車Ｒおよびブレード
の間に回転支持されるとともに、上記調整車Ｒにより矢
符Ａ方向へ送り込まれて、その円筒外周面Ｗａが砥石車
Ｇの円錐外周面Ｇａにより研削されると同時に、その端
面Ｗｂが砥石車Ｇの円錐端面Ｇｂにより研削される。
ュラ研削用センタレス研削盤において、ワークＷは、そ
の円筒外周面Ｗａが砥石車Ｇ、調整車Ｒおよびブレード
の間に回転支持されるとともに、上記調整車Ｒにより矢
符Ａ方向へ送り込まれて、その円筒外周面Ｗａが砥石車
Ｇの円錐外周面Ｇａにより研削されると同時に、その端
面Ｗｂが砥石車Ｇの円錐端面Ｇｂにより研削される。
【００３８】また、経時的な砥石車Ｇの磨耗に応じて、
ドレッシング装置１により砥石車Ｇの両研削面Ｇａ，Ｇ
ｂをドレッシングするには、まず、上記ダイヤモンドツ
ールＴのダイヤ切込み量Ｘと、砥石車Ｇの軸線方向移動
量Ｙとを調整することにより、砥石車Ｇの円錐外周面Ｇ
ａのドレッシング量Ｘａと、円錐端面Ｇｂのドレッシン
グ量Ｘｂを設定する。
ドレッシング装置１により砥石車Ｇの両研削面Ｇａ，Ｇ
ｂをドレッシングするには、まず、上記ダイヤモンドツ
ールＴのダイヤ切込み量Ｘと、砥石車Ｇの軸線方向移動
量Ｙとを調整することにより、砥石車Ｇの円錐外周面Ｇ
ａのドレッシング量Ｘａと、円錐端面Ｇｂのドレッシン
グ量Ｘｂを設定する。
【００３９】続いて、ダイヤモンドツールＴが、所定の
ダイヤ切込み量Ｘだけ矢符Ｂ方向へ切り込まれるととも
に、砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａと平行な矢符Ｃ方向、お
よび円錐端面Ｇｂと平行な矢符Ｄ方向へそれぞれ送られ
て、円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂはそれぞれ仮想線で
示される位置まで減耗されてドレッシングされることと
なる。
ダイヤ切込み量Ｘだけ矢符Ｂ方向へ切り込まれるととも
に、砥石車Ｇの円錐外周面Ｇａと平行な矢符Ｃ方向、お
よび円錐端面Ｇｂと平行な矢符Ｄ方向へそれぞれ送られ
て、円錐外周面Ｇａと円錐端面Ｇｂはそれぞれ仮想線で
示される位置まで減耗されてドレッシングされることと
なる。
【００４０】なお、このドレッシングによって、砥石車
Ｇの両面Ｇａ，Ｇｂが上記設定量だけ減耗されても、こ
れら両面Ｇａ，Ｇｂの交差位置とワークＷの軸方向位置
との関係は変化せず常に一定のままであり、ワークＷの
軸方向位置を調整することなく、そのまま次の研削工程
を実行することが可能となる。つまり、次の研削時の初
期設定において、調整車Ｒにより、ワークＷを切込み方
向Ａへ、ダイヤ切込み量Ｘの分だけ近づけるだけで良
い。
Ｇの両面Ｇａ，Ｇｂが上記設定量だけ減耗されても、こ
れら両面Ｇａ，Ｇｂの交差位置とワークＷの軸方向位置
との関係は変化せず常に一定のままであり、ワークＷの
軸方向位置を調整することなく、そのまま次の研削工程
を実行することが可能となる。つまり、次の研削時の初
期設定において、調整車Ｒにより、ワークＷを切込み方
向Ａへ、ダイヤ切込み量Ｘの分だけ近づけるだけで良
い。
【００４１】なお、上述した実施例はあくまでも本発明
の好適な実施態様を示すものであって、本発明はこれに
限定されることなく、その範囲内において種々設計変更
可能である。
の好適な実施態様を示すものであって、本発明はこれに
限定されることなく、その範囲内において種々設計変更
可能である。
【００４２】例えば、図示の実施例においては、調整車
ＲによりワークＷが矢符Ａ方向へ送り込まれて、所定の
切込みが行われる構成とされているが、砥石車Ｇが図示
の調整車Ｒと逆方向Ａ´へ切り込まれる構成とされても
良い。
ＲによりワークＷが矢符Ａ方向へ送り込まれて、所定の
切込みが行われる構成とされているが、砥石車Ｇが図示
の調整車Ｒと逆方向Ａ´へ切り込まれる構成とされても
良い。
【００４３】この場合は、ドレッシング後の研削時の初
期設定において、砥石車Ｇを切込み方向Ａ´へ、ダイヤ
切込み量Ｘの分だけ近づけることになる。
期設定において、砥石車Ｇを切込み方向Ａ´へ、ダイヤ
切込み量Ｘの分だけ近づけることになる。
【００４４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
砥石車がその軸線方向へ移動可能に設けられるととも
に、ドレッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み
方向と工作物の切込み方向が、上記砥石車の軸線に対し
て直角に設定されているから、ドレッシングに伴うワー
クの軸方向位置の調整が不要である。
砥石車がその軸線方向へ移動可能に設けられるととも
に、ドレッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み
方向と工作物の切込み方向が、上記砥石車の軸線に対し
て直角に設定されているから、ドレッシングに伴うワー
クの軸方向位置の調整が不要である。
【００４５】すなわち、ドレッシングに際して、ドレッ
シング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み量と、砥石
車の軸線方向移動量とを調整して、砥石車の円錐外周面
のドレッシング量と、この円錐外周面に直交する円錐端
面のドレッシング量を設定することにより、このドレッ
シングの結果、砥石車の円錐外周面と円錐端面が上記設
定量だけ減耗されても、これら両面の交差位置とワーク
の軸方向位置との関係は一定のままであり、ワークの軸
方向位置を調整することなく、そのまま次の研削工程を
実行することが可能となる。
シング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み量と、砥石
車の軸線方向移動量とを調整して、砥石車の円錐外周面
のドレッシング量と、この円錐外周面に直交する円錐端
面のドレッシング量を設定することにより、このドレッ
シングの結果、砥石車の円錐外周面と円錐端面が上記設
定量だけ減耗されても、これら両面の交差位置とワーク
の軸方向位置との関係は一定のままであり、ワークの軸
方向位置を調整することなく、そのまま次の研削工程を
実行することが可能となる。
【００４６】また、上記のごとく、ダイヤ切込み量と砥
石車の軸線方向移動量とを調整して、砥石車の上記両面
のドレッシング量を設定するから、ワークの軸方向位置
と、ダイヤモンドツールの両送り方向の頂点の位置を一
致させたまま、上記両ドレッシング量の比を最適値に設
定することができる。
石車の軸線方向移動量とを調整して、砥石車の上記両面
のドレッシング量を設定するから、ワークの軸方向位置
と、ダイヤモンドツールの両送り方向の頂点の位置を一
致させたまま、上記両ドレッシング量の比を最適値に設
定することができる。
【００４７】換言すれば、例えば、砥石車の円錐外周面
と円錐端面の研削による磨耗量が変化しても、ダイヤ切
込み方向を修正することなく、またワークの切込み方向
も調整することなく、上記両面のドレッシング量を調節
してその比を変えることができる。この結果、従来に比
べてドレッシング量（砥石除去量）に無駄がなく、砥石
車コストを節約することができる。
と円錐端面の研削による磨耗量が変化しても、ダイヤ切
込み方向を修正することなく、またワークの切込み方向
も調整することなく、上記両面のドレッシング量を調節
してその比を変えることができる。この結果、従来に比
べてドレッシング量（砥石除去量）に無駄がなく、砥石
車コストを節約することができる。
【図１】本発明の一実施例に係るアンギュラ研削用セン
タレス研削盤を示す概略平面図である。
タレス研削盤を示す概略平面図である。
【図２】同センタレス研削盤のドレッシング時における
ダイヤモンドツールと砥石車の動作の関係を示す拡大平
面図である。
ダイヤモンドツールと砥石車の動作の関係を示す拡大平
面図である。
【図３】図３(a) 〜(b) はそれぞれ、従来のアンギュラ
研削用センタレス研削盤を示す概略平面図である。
研削用センタレス研削盤を示す概略平面図である。
１ ドレッシング装置 Ｇ 砥石車 Ｇａ 砥石車の円錐外周面 Ｇｂ 砥石車の円錐端面 Ｒ 調整車 Ｔ ダイヤモンドツール Ｗ ワーク（工作物） Ｗａ ワークの円筒外周面 Ｗｂ ワークの端面 Ａ，Ａ´ ワーク切込み方向 Ｂ ダイヤ切込み方向 Ｃ ダイヤモンドツールの送り方向 Ｄ ダイヤモンドツールの送り方向 Ｘ ダイヤ切込み量 Ｘａ 砥石車の円錐外周面のドレッシング
量 Ｘｂ 砥石車の円錐端面のドレッシング量 Ｙ 砥石車の軸線方向移動量 ＺG 砥石車の軸線 ＺW ワークの軸線 θ 砥石車のアンギュラ角
量 Ｘｂ 砥石車の円錐端面のドレッシング量 Ｙ 砥石車の軸線方向移動量 ＺG 砥石車の軸線 ＺW ワークの軸線 θ 砥石車のアンギュラ角
Claims (4)
- 【請求項１】 砥石車の円錐外周面とこの円錐外周面に
直交する円錐端面とを用いて、工作物の円筒外周面と端
面とを同時に研削する形式のものであって、 砥石車がその軸線方向へ移動可能に設けられるととも
に、 ドレッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み方向
と工作物の切込み方向が、上記砥石車の軸線に対して直
角に設定されていることを特徴とするアンギュラ研削用
センタレス研削盤。 - 【請求項２】 工作物の送り込み方向が上記砥石車の軸
線に対して直角に設定されている請求項１に記載のアン
ギュラ研削用センタレス研削盤。 - 【請求項３】 砥石車の切込み方向がその軸線に対して
直角に設定されている請求項１に記載のアンギュラ研削
用センタレス研削盤。 - 【請求項４】 請求項１から３のいずれか一つに記載の
アンギュラ研削用センタレス研削盤において、 ドレッシング用ダイヤモンドツールのダイヤ切込み量
と、砥石車の軸線方向移動量とを調整することにより、
砥石車の円錐外周面のドレッシング量と、この円錐外周
面に直交する円錐端面のドレッシング量を設定すること
を特徴とするアンギュラ研削用センタレス研削盤のドレ
ッシング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14224794A JPH07328921A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | アンギュラ研削用センタレス研削盤およびそのドレッシング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14224794A JPH07328921A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | アンギュラ研削用センタレス研削盤およびそのドレッシング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07328921A true JPH07328921A (ja) | 1995-12-19 |
Family
ID=15310874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14224794A Pending JPH07328921A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | アンギュラ研削用センタレス研削盤およびそのドレッシング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07328921A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006110693A (ja) * | 2004-10-18 | 2006-04-27 | Toshin Technical:Kk | 心なし研削盤における砥石車のドレッシング方法と、その装置 |
| CN102756335A (zh) * | 2012-07-25 | 2012-10-31 | 湖北威风汽车配件股份有限公司 | 高精高效阶梯砂轮修整器 |
-
1994
- 1994-05-31 JP JP14224794A patent/JPH07328921A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006110693A (ja) * | 2004-10-18 | 2006-04-27 | Toshin Technical:Kk | 心なし研削盤における砥石車のドレッシング方法と、その装置 |
| CN102756335A (zh) * | 2012-07-25 | 2012-10-31 | 湖北威风汽车配件股份有限公司 | 高精高效阶梯砂轮修整器 |
| CN102756335B (zh) * | 2012-07-25 | 2015-03-04 | 湖北威风汽车配件股份有限公司 | 高精高效阶梯砂轮修整器 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH01127260A (ja) | 工作物を円筒研削する方法 | |
| JP3848779B2 (ja) | 内面研削装置 | |
| JPH07328921A (ja) | アンギュラ研削用センタレス研削盤およびそのドレッシング方法 | |
| JP2002011643A (ja) | カッターブレード用研削盤 | |
| JP2003291069A (ja) | 研削盤用の砥石及びこの砥石を使用する研削方法 | |
| JP3204159B2 (ja) | ねじ研削方法およびねじ研削盤 | |
| JPH0899257A (ja) | 研削装置 | |
| JP3365439B2 (ja) | 研削装置 | |
| JPS62102960A (ja) | エンドミル用工具研削装置 | |
| JPS62199356A (ja) | 研削盤 | |
| JPS60263657A (ja) | 研磨加工装置 | |
| US3378000A (en) | Wheel dresser | |
| JP2002066931A (ja) | 研削砥石、鏡面研削方法および鏡面研削装置 | |
| JPH07186018A (ja) | 環状工作物の研削方法 | |
| JP2781055B2 (ja) | 研削砥石のドレッシング方法 | |
| JPS61152356A (ja) | 円筒面又は円錐面の研削方法 | |
| JPH0314286Y2 (ja) | ||
| JPS5930652A (ja) | センタ−レス研削装置 | |
| JP2002001634A (ja) | ブレードの研削方法および研削装置 | |
| JPS5929387B2 (ja) | アンギユラ研削用の心無研削盤 | |
| JP3255437B2 (ja) | 三次元曲面を有する工作物の加工方法と加工装置 | |
| JP3049154B2 (ja) | テーパカップ砥石、及びこの砥石を使用した異形ワークの研削方法 | |
| JP2881176B2 (ja) | カップ砥石の修正方法 | |
| JPH0425366A (ja) | 曲面加工装置 | |
| JPH11138446A (ja) | 多刃研削工具の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020827 |