JPH0732328B2 - 電流源型出力回路 - Google Patents
電流源型出力回路Info
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- JPH0732328B2 JPH0732328B2 JP61199994A JP19999486A JPH0732328B2 JP H0732328 B2 JPH0732328 B2 JP H0732328B2 JP 61199994 A JP61199994 A JP 61199994A JP 19999486 A JP19999486 A JP 19999486A JP H0732328 B2 JPH0732328 B2 JP H0732328B2
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- amplifier
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-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/34—Dc amplifiers in which all stages are dc-coupled
- H03F3/343—Dc amplifiers in which all stages are dc-coupled with semiconductor devices only
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は電流源型出力回路、より具体的には入力電圧あ
るいは入力電流に比例した一定の出力電流を負荷の性質
によらず負荷に供給する回路に関する。
るいは入力電流に比例した一定の出力電流を負荷の性質
によらず負荷に供給する回路に関する。
（従来の技術） 従来、このような電流源型出力回路としては、たとえば
岡村廸夫「改訂OPアンプ回路の設計」（昭和48−８−1
0）CQ出版株式会社P87−88に記載されるものがあった。
岡村廸夫「改訂OPアンプ回路の設計」（昭和48−８−1
0）CQ出版株式会社P87−88に記載されるものがあった。
以下、その構成を図を用いて説明する。第２図は従来の
電流源型出力回路の原理を示す回路図である。
電流源型出力回路の原理を示す回路図である。
A1は電圧入力・電圧出力型の演算増幅器であり、入力電
圧に利得A1を乗じた電圧を出力する。
圧に利得A1を乗じた電圧を出力する。
増幅器A1の出力Ｂは抵抗R11を介して出力端子Ｃに接続
され、出力端子Ｃには回路L1が負荷として接続される。
増幅器A1の反転入力端子Ｄは、抵抗R13を介し増幅器A1
の出力端子Ｂに、抵抗R14を介して入力信号電圧源V12に
接続される。増幅器A1の非反転入力端子Ｅは、抵抗R12
を介し増幅器A1の出力端子Ｃに、抵抗R15を介し地気に
接続される。
され、出力端子Ｃには回路L1が負荷として接続される。
増幅器A1の反転入力端子Ｄは、抵抗R13を介し増幅器A1
の出力端子Ｂに、抵抗R14を介して入力信号電圧源V12に
接続される。増幅器A1の非反転入力端子Ｅは、抵抗R12
を介し増幅器A1の出力端子Ｃに、抵抗R15を介し地気に
接続される。
この回路において、増幅器A1の利得A1の絶対値が十分大
きく、かつ抵抗R11,R12,R13,R14,R15の関係が、 R14・（R11＋R12）＝R13・R15 …（１） を満たすなら、この回路の出力電流I13は、 となり、入力信号電圧V12に比例した出力電流I13が得ら
れる。負荷回路L1の性質が変化して出力端子Ｃの電位V1
1が変化しても、（１）式の条件を満足するかぎり
（２）式は成立し、この回路は定電流動作をする。
きく、かつ抵抗R11,R12,R13,R14,R15の関係が、 R14・（R11＋R12）＝R13・R15 …（１） を満たすなら、この回路の出力電流I13は、 となり、入力信号電圧V12に比例した出力電流I13が得ら
れる。負荷回路L1の性質が変化して出力端子Ｃの電位V1
1が変化しても、（１）式の条件を満足するかぎり
（２）式は成立し、この回路は定電流動作をする。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、従来の技術に示した回路では、（１）式
を満たす高精度の抵抗が５本必要であった。
を満たす高精度の抵抗が５本必要であった。
集積回路において、高精度の抵抗は大きな容積を占める
ため、このような従来の電流源型出力回路を小形化、高
密度化することができなかった。
ため、このような従来の電流源型出力回路を小形化、高
密度化することができなかった。
本発明の目的は、従来技術のこのような欠点を解消し、
簡略な構成で小型、高密度実装に適した電流源型出力回
路を提供するものである。
簡略な構成で小型、高密度実装に適した電流源型出力回
路を提供するものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明は上述の問題点を解決するために、入力に比例し
た電流を負荷に供給する電流源型出力回路において、電
流源型出力回路は、電流入力電圧出力型増幅器と、電流
入力電圧出力型増幅器の出力を入力端子に帰還する帰還
回路を有し、帰還回路は、第１、第２及び第３のカレン
トミラーと、第１、第２及び第３の抵抗とを有し、電流
入力電圧出力型増幅器の出力端子は、第３の抵抗を介し
第２のカレントミラーの入力端子に、第１及び第２の抵
抗の直列接続を介し第１のカレントミラーの入力端子に
それぞれ接続されており、負荷は第１及び第２の抵抗の
直列接続の中点に接続され、第２のカレントミラーの出
力端子は第３のカレントミラーの入力端子に接続され、
第１のカレントミラーの出力端子及び第３のカレントミ
ラーの出力端子は、電流入力電圧出力型増幅器の入力端
子に入力に比例した電流が負荷に流れるよう接続され、
第１及び第２のカレントミラーの基準端子は第１の電源
に、第３のカレントミラーの基準端子は第２の電源に各
々接続されることを特徴とする。
た電流を負荷に供給する電流源型出力回路において、電
流源型出力回路は、電流入力電圧出力型増幅器と、電流
入力電圧出力型増幅器の出力を入力端子に帰還する帰還
回路を有し、帰還回路は、第１、第２及び第３のカレン
トミラーと、第１、第２及び第３の抵抗とを有し、電流
入力電圧出力型増幅器の出力端子は、第３の抵抗を介し
第２のカレントミラーの入力端子に、第１及び第２の抵
抗の直列接続を介し第１のカレントミラーの入力端子に
それぞれ接続されており、負荷は第１及び第２の抵抗の
直列接続の中点に接続され、第２のカレントミラーの出
力端子は第３のカレントミラーの入力端子に接続され、
第１のカレントミラーの出力端子及び第３のカレントミ
ラーの出力端子は、電流入力電圧出力型増幅器の入力端
子に入力に比例した電流が負荷に流れるよう接続され、
第１及び第２のカレントミラーの基準端子は第１の電源
に、第３のカレントミラーの基準端子は第２の電源に各
々接続されることを特徴とする。
（作用） 本発明による電流源型出力回路は、出力電流を３本の抵
抗と３個のカレントミラーを用いて、電流入力、電圧出
力型の増幅回路の入力に帰還することによって、定電流
動作をする。
抗と３個のカレントミラーを用いて、電流入力、電圧出
力型の増幅回路の入力に帰還することによって、定電流
動作をする。
（実施例） 第１図は本発明の実施例を示す回路図である。同図にお
いて、本実施例の電流源型出力回路は増幅器Ａを有し、
増幅器Ａの出力Ｆは、抵抗R1を介して出力端子Ｇに接続
され、出力端子Ｇには回路Ｌが負荷として接続される。
出力端子Ｇには抵抗R2の一端が接続され、抵抗R2の他端
はカレントミラーCM1の入力端子Ｉに接続されている。
増幅器Ａの出力端子Ｆには抵抗R3の一端が接続され、抵
抗R3の他端はカレントミラーCM2の入力端子Ｊに接続さ
れている。カレントミラーCM1,CM2の基準端子L,Mはいず
れも第１電源VCCに接続されている。カレントミラーCM2
の出力端子ＰはカレントミラーCM3の入力端子Ｋに接続
されている。カレントミラーCM3の基準端子Ｎは第２電
源VEEに接続されている。カレントミラーCM1の出力端子
ＯおよびカレントミラーCM3の出力端子Ｑは互いに接続
され、増幅器Ａの入力端子Ｈに接続されている。
いて、本実施例の電流源型出力回路は増幅器Ａを有し、
増幅器Ａの出力Ｆは、抵抗R1を介して出力端子Ｇに接続
され、出力端子Ｇには回路Ｌが負荷として接続される。
出力端子Ｇには抵抗R2の一端が接続され、抵抗R2の他端
はカレントミラーCM1の入力端子Ｉに接続されている。
増幅器Ａの出力端子Ｆには抵抗R3の一端が接続され、抵
抗R3の他端はカレントミラーCM2の入力端子Ｊに接続さ
れている。カレントミラーCM1,CM2の基準端子L,Mはいず
れも第１電源VCCに接続されている。カレントミラーCM2
の出力端子ＰはカレントミラーCM3の入力端子Ｋに接続
されている。カレントミラーCM3の基準端子Ｎは第２電
源VEEに接続されている。カレントミラーCM1の出力端子
ＯおよびカレントミラーCM3の出力端子Ｑは互いに接続
され、増幅器Ａの入力端子Ｈに接続されている。
本出力回路には、入力信号電流の入力端子はR,S,Tの３
個ある。入力端子ＲはカレントミラーCM1の入力端子Ｉ
に、入力端子ＳはカレントミラーCM2の入力端子Ｊ、入
力端子ＴはカレントミラーCM3の入力端子Ｋにそれぞれ
接続されている。本出力回路において、入力信号は電流
として与えられ、入力信号電流は、入力端子R,S,Tのう
ち任意の１個あるいは２個、あるいは３個に加える。第
１図においては例として入力端子Ｔに入力信号電流I10
が加えられた場合が示されている。
個ある。入力端子ＲはカレントミラーCM1の入力端子Ｉ
に、入力端子ＳはカレントミラーCM2の入力端子Ｊ、入
力端子ＴはカレントミラーCM3の入力端子Ｋにそれぞれ
接続されている。本出力回路において、入力信号は電流
として与えられ、入力信号電流は、入力端子R,S,Tのう
ち任意の１個あるいは２個、あるいは３個に加える。第
１図においては例として入力端子Ｔに入力信号電流I10
が加えられた場合が示されている。
I1は出力端子を流れる電流、I2は抵抗R1を流れる電流、
I3は増幅器Ａの入力電流、I4はカレントミラーCM1に流
れる入力電流、I5はカレントミラーCM2に流れる入力電
流、I6はカレントミラーCM3に流れる入力電流、I7はカ
レントミラーCM1から流れる出力電流、I8はカレントミ
ラーCM2から流れる出力電流、I9はカレントミラーCM3か
ら流れる出力電流、I10は入力信号電流である。V1は出
力端子Ｇの電位、V2は増幅器Ａの出力端子の電位、VCC
は第１電源の電位、VEEは第２電源の電位である。また
増幅器Ａの出力電圧と入力電流の比をＡとし、符号を負
とする。また、カレントミラーCM1,CM2,CM3の入力電流
と出力電流の比はいずれも１とする。
I3は増幅器Ａの入力電流、I4はカレントミラーCM1に流
れる入力電流、I5はカレントミラーCM2に流れる入力電
流、I6はカレントミラーCM3に流れる入力電流、I7はカ
レントミラーCM1から流れる出力電流、I8はカレントミ
ラーCM2から流れる出力電流、I9はカレントミラーCM3か
ら流れる出力電流、I10は入力信号電流である。V1は出
力端子Ｇの電位、V2は増幅器Ａの出力端子の電位、VCC
は第１電源の電位、VEEは第２電源の電位である。また
増幅器Ａの出力電圧と入力電流の比をＡとし、符号を負
とする。また、カレントミラーCM1,CM2,CM3の入力電流
と出力電流の比はいずれも１とする。
第１図において、本出力回路の概略の動作を理解するた
めに、例として負荷Ｌの性質が変化して、出力端子Ｇの
電位V1が低くなった時の回路動作を説明する。ここでは
説明の簡略化のため、抵抗R2と抵抗R3は抵抗値が等し
く、抵抗R1の抵抗値がR2,R3より十分小さい場合を考
え、後ほど数式を用いて厳密に説明する。
めに、例として負荷Ｌの性質が変化して、出力端子Ｇの
電位V1が低くなった時の回路動作を説明する。ここでは
説明の簡略化のため、抵抗R2と抵抗R3は抵抗値が等し
く、抵抗R1の抵抗値がR2,R3より十分小さい場合を考
え、後ほど数式を用いて厳密に説明する。
いま負荷Ｌの性質が変化して出力端子Ｇの電位V1が低く
なると、第１電源VCCと出力端子Ｇの電位V1との電位差
が大きくなり、カレントミラーCM1の入力電流I4が大き
くなる。カレントミラーCM1の入力電流I4は、カレント
ミラーCM1の出力電流I7と等しいので、出力電流I7が増
大する。したがって、カレントミラーCM3の出力電流I9
が変化しないとすれば増幅器Ａの入力電流I3も大きくな
ろうとする。増幅器Ａの利得Ａの符号は負であるから、
入力電流I3が大きくなったとすると、増幅器Ａの出力電
圧V2は低くなる。これより、第１電源VCCと増幅器Ａの
出力端子Ｆの電位V2との電位差が大きくなり、カレント
ミラーCM2に流れる入力電流I5が大きくなる。カレント
ミラーCM2の入力電流I5は、カレントミラーCM2の出力電
流I8と等しいので、カレントミラーCM3への入力電流I6
は大きくなる。カレントミラーCM3への入力電流I6はカ
レントミラーCM3の出力電流I9と等しいので、出力電流I
9は増大する。カレントミラーCM3の出力電流I9が大きく
なることは、増幅器Ａへの入力電流I3を小さくするよう
にはたらく。ここで増幅器Ａの利得、すなわち増幅器Ａ
の出力電圧V2と入力電流I3の比の絶対値が非常に大きい
とすると、増幅器Ａの入力電流I3の変化はゼロになるよ
うに回路ははたらく。
なると、第１電源VCCと出力端子Ｇの電位V1との電位差
が大きくなり、カレントミラーCM1の入力電流I4が大き
くなる。カレントミラーCM1の入力電流I4は、カレント
ミラーCM1の出力電流I7と等しいので、出力電流I7が増
大する。したがって、カレントミラーCM3の出力電流I9
が変化しないとすれば増幅器Ａの入力電流I3も大きくな
ろうとする。増幅器Ａの利得Ａの符号は負であるから、
入力電流I3が大きくなったとすると、増幅器Ａの出力電
圧V2は低くなる。これより、第１電源VCCと増幅器Ａの
出力端子Ｆの電位V2との電位差が大きくなり、カレント
ミラーCM2に流れる入力電流I5が大きくなる。カレント
ミラーCM2の入力電流I5は、カレントミラーCM2の出力電
流I8と等しいので、カレントミラーCM3への入力電流I6
は大きくなる。カレントミラーCM3への入力電流I6はカ
レントミラーCM3の出力電流I9と等しいので、出力電流I
9は増大する。カレントミラーCM3の出力電流I9が大きく
なることは、増幅器Ａへの入力電流I3を小さくするよう
にはたらく。ここで増幅器Ａの利得、すなわち増幅器Ａ
の出力電圧V2と入力電流I3の比の絶対値が非常に大きい
とすると、増幅器Ａの入力電流I3の変化はゼロになるよ
うに回路ははたらく。
前に述べたように、出力端子Ｇの電位V1が低くなるこは
増幅器Ａの入力電流I3を大きくするようにはたらき、増
幅器Ａの出力Ｆの電位V2が低くなることは増幅器Ａの入
力電流I3を小さくするようにはたらくから、出力端子Ｇ
の電位V1が低くなった変化分と、増幅器Ａの出力Ｆの電
位V2が低くなった変化分は等しいから、結局抵抗R1の両
端の電位差は一定に保たれ、抵抗R1に流れる電流I2も一
定に保たれる。この例では抵抗R1が抵抗R2,R3に比べて
抵抗値が十分小さいとしたから、抵抗R2に流れる電流I4
は抵抗R1に流れる電流I2に比べて十分小さいとみなせ、
負荷Ｌに流す電流I1は抵抗R1に流れる電流I2に等しいと
みなせるから、負荷Ｌに流す電流I1は一定に保たれる。
増幅器Ａの入力電流I3を大きくするようにはたらき、増
幅器Ａの出力Ｆの電位V2が低くなることは増幅器Ａの入
力電流I3を小さくするようにはたらくから、出力端子Ｇ
の電位V1が低くなった変化分と、増幅器Ａの出力Ｆの電
位V2が低くなった変化分は等しいから、結局抵抗R1の両
端の電位差は一定に保たれ、抵抗R1に流れる電流I2も一
定に保たれる。この例では抵抗R1が抵抗R2,R3に比べて
抵抗値が十分小さいとしたから、抵抗R2に流れる電流I4
は抵抗R1に流れる電流I2に比べて十分小さいとみなせ、
負荷Ｌに流す電流I1は抵抗R1に流れる電流I2に等しいと
みなせるから、負荷Ｌに流す電流I1は一定に保たれる。
負荷Ｌの性質が変化して出力端子Ｇの電位が高くなった
場合も同様である。以下数式を用いて回路の動作を説明
する。
場合も同様である。以下数式を用いて回路の動作を説明
する。
第１図において、各定数・変数の関係は以下のようにな
る。
る。
V2＝AI3 …（６） 上記４個の式より、V2,I2,I3を消去すると、 増幅器Ａの利得Ａの絶対値が十分大きくかつ、 の関係があるように抵抗R1,R2およびR3の値を選ぶと、
（７）式の右辺第２項及び第３項は０とみなすことがで
きる。したがってこの回路の出力電流I1は となり、入力信号電流I10に比例した出力電流I1が得ら
れる。負荷の性質が変化して出力端子Ｇの電位V1が変化
しても、上述の２つの条件を満足するかぎり、（９）式
の関係は成立し、この回路は定電流動作をする。
（７）式の右辺第２項及び第３項は０とみなすことがで
きる。したがってこの回路の出力電流I1は となり、入力信号電流I10に比例した出力電流I1が得ら
れる。負荷の性質が変化して出力端子Ｇの電位V1が変化
しても、上述の２つの条件を満足するかぎり、（９）式
の関係は成立し、この回路は定電流動作をする。
（８）式は以下のように変形できる。
R3＝R1＋R2 …（10） 従ってこの回路は、増幅器Ａの利得Ａの絶対値を十分大
きく選定し、かつ（10）式を満たすように３個の抵抗R
1,R2,R3の相対値を精度よく合わせておけば、定電流動
作をすることがわかる。
きく選定し、かつ（10）式を満たすように３個の抵抗R
1,R2,R3の相対値を精度よく合わせておけば、定電流動
作をすることがわかる。
入力端子Ｒ及びＳの入力信号電流をI11及びI12とした場
合も、（10）式かつ増幅器Ａの利得Ａを十分大きくすれ
ば、入力信号電流I11,I12に比例した出力電流I1が得ら
れる。
合も、（10）式かつ増幅器Ａの利得Ａを十分大きくすれ
ば、入力信号電流I11,I12に比例した出力電流I1が得ら
れる。
第３図は、本発明の実施例を示す詳細な回路図である。
トランジスタQ13,Q14,Q15,Q16,ダイオードD1,D2,抵抗R1
0,コンデンサC,定電流源IOによって構成される回路は、
第１図における増幅器Ａに相当する。トランジスタQ19,
Q20によって構成される回路、トランジスタQ17,Q18によ
って構成される回路、トランジスタQ11,Q12によって構
成される回路は、それぞれ第１図におけるカレントミラ
ーCM1,CM2,CM3に相当する。
トランジスタQ13,Q14,Q15,Q16,ダイオードD1,D2,抵抗R1
0,コンデンサC,定電流源IOによって構成される回路は、
第１図における増幅器Ａに相当する。トランジスタQ19,
Q20によって構成される回路、トランジスタQ17,Q18によ
って構成される回路、トランジスタQ11,Q12によって構
成される回路は、それぞれ第１図におけるカレントミラ
ーCM1,CM2,CM3に相当する。
第３図において第１電源VCCと出力電圧V1間の電位差に
より、トランジスタQ20のエミッタ−コレクタ間には、
電流I4が流れる。このため、トランジスタQ19のエミッ
タ−コレクタ間にも電流I4と同等の電流I7が流れる。同
様に第１電源VCCと増幅器Ａの出力電位V2間の電位差に
よりトランジスタQ18のエミッタ−コレクタ間には電流I
5が流れる。このためQ17のエミッタ−コレクタ間には、
I5と同等の電流I8が流れる。トランジスタQ11のコレク
タ−エミッタ間には、電流I8及び入力信号電流I10を加
算した電流I6が流れる。このためトランジスタQ12のコ
レクタ−エミッタ間には、電流I6と同等の電流I9が流れ
る。増幅器Ａの入力電流I3は、電流I7より電流I9を減算
した電流が流れる。これより入力電流I3は電流I4より電
流I5及び電流I6を減算した電流となる。
より、トランジスタQ20のエミッタ−コレクタ間には、
電流I4が流れる。このため、トランジスタQ19のエミッ
タ−コレクタ間にも電流I4と同等の電流I7が流れる。同
様に第１電源VCCと増幅器Ａの出力電位V2間の電位差に
よりトランジスタQ18のエミッタ−コレクタ間には電流I
5が流れる。このためQ17のエミッタ−コレクタ間には、
I5と同等の電流I8が流れる。トランジスタQ11のコレク
タ−エミッタ間には、電流I8及び入力信号電流I10を加
算した電流I6が流れる。このためトランジスタQ12のコ
レクタ−エミッタ間には、電流I6と同等の電流I9が流れ
る。増幅器Ａの入力電流I3は、電流I7より電流I9を減算
した電流が流れる。これより入力電流I3は電流I4より電
流I5及び電流I6を減算した電流となる。
トランジスタQ13及びトランジスタQ14は、たとえばダー
リントン接続等であり、トランジスタQ13にベース電流I
3が流れることにより、トランジスタQ14のコレクタ−エ
ミッタ間に電流I13が流れる。トランジスタQ14のコレク
タ−エミッタ間に流れる電流I13の変化によりトランジ
スタQ15及びトランジスタQ16によって、増幅器Ａの出力
電位V2が増減する。
リントン接続等であり、トランジスタQ13にベース電流I
3が流れることにより、トランジスタQ14のコレクタ−エ
ミッタ間に電流I13が流れる。トランジスタQ14のコレク
タ−エミッタ間に流れる電流I13の変化によりトランジ
スタQ15及びトランジスタQ16によって、増幅器Ａの出力
電位V2が増減する。
これより、増幅器Ａの出力電位V2は、電流I4、電流I5及
び入力信号電流I10により変化する。
び入力信号電流I10により変化する。
（発明の効果） 以上詳細に説明したように本発明によれば、出力電流を
３本の抵抗と３個のカレントミラーを用いて電流入力、
電圧出力型増幅回路の入力に帰還するように電流源型出
力回路が構成されている。このため高い相対精度が必要
となる抵抗器が従来は５本必要であったものが、本発明
では３本で十分である。このように所定の条件を満たす
ことを要求される抵抗の数が少なくてよいので、回路の
製造が容易になった。特に、本出力回路を集積化した場
合は、回路の小形化、高密度化の効果が期待できる。
３本の抵抗と３個のカレントミラーを用いて電流入力、
電圧出力型増幅回路の入力に帰還するように電流源型出
力回路が構成されている。このため高い相対精度が必要
となる抵抗器が従来は５本必要であったものが、本発明
では３本で十分である。このように所定の条件を満たす
ことを要求される抵抗の数が少なくてよいので、回路の
製造が容易になった。特に、本出力回路を集積化した場
合は、回路の小形化、高密度化の効果が期待できる。
第１図は、本発明による電流源型出力回路の実施例の回
路図、 第２図は、従来の電流源型出力回路の例を示す回路図、 第３図は、本発明による電流源型出力回路の実施例の詳
細回路図である。 主要部分の符号の説明 Ａ……電流入力・電圧出力型増幅器 CM1,CM2,CM3……カレントミラー R1,R2,R3……抵抗 Ｌ……負荷 R,S,T……入力端子 I10……入力信号電流
路図、 第２図は、従来の電流源型出力回路の例を示す回路図、 第３図は、本発明による電流源型出力回路の実施例の詳
細回路図である。 主要部分の符号の説明 Ａ……電流入力・電圧出力型増幅器 CM1,CM2,CM3……カレントミラー R1,R2,R3……抵抗 Ｌ……負荷 R,S,T……入力端子 I10……入力信号電流
Claims (3)
- 【請求項１】入力に比例した電流を負荷に供給する電流
源型出力回路において、 該電流源型出力回路は、電流入力電圧出力型増幅器と、
該電流入力電圧出力型増幅器の出力を入力端子に帰還す
る帰還回路とを有し、 該帰還回路は、第１、第２及び第３のカレントミラー
と、第１、第２及び第３の低抗とを有し、 該電流入力電圧出力型増幅器の出力端子は、該第３の抵
抗を介し該第２のカレントミラーの入力端子に、該第１
及び第２の抵抗の直列接続を介し該第１のカレントミラ
ーの入力端子にそれぞれ接続されており、 前記負荷は該第１及び第２の抵抗の直列接続の中点に接
続され、 該第２のカレントミラーの出力端子は、該第３のカレン
トミラーの入力端子に接続され、 該第１のカレントミラーの出力端子及び該第３のカレン
トミラーの出力端子は、該電流入力電圧出力型増幅器の
入力端子に入力に比例した電流が前記負荷に流れるよう
接続され、 該第１及び第２のカレントミラーの基準端子は第１の電
源に、第３のカレントミラーの基準端子は第２の電源に
各々接続されることを特徴とする電流源型出力回路。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項記載の回路におい
て、該回路は、該電流入力電圧出力型増幅器の利得が非
常に大きく、かつ第１及び第２の抵抗を加算したものが
第３の抵抗に実質的に等しくなるようにしたことを特徴
とする電流源型出力回路。 - 【請求項３】特許請求の範囲第２項記載の回路におい
て、入力信号電流は該第１、第２及び第３のカレントミ
ラーの各入力端子のうちの少なくとも１つに接続される
ことを特徴とする電流源型出力回路。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61199994A JPH0732328B2 (ja) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | 電流源型出力回路 |
| US07/082,648 US4766396A (en) | 1986-08-28 | 1987-08-07 | Current source type current output circuit using current mirrors |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61199994A JPH0732328B2 (ja) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | 電流源型出力回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6359009A JPS6359009A (ja) | 1988-03-14 |
| JPH0732328B2 true JPH0732328B2 (ja) | 1995-04-10 |
Family
ID=16417030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61199994A Expired - Lifetime JPH0732328B2 (ja) | 1986-08-28 | 1986-08-28 | 電流源型出力回路 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4766396A (ja) |
| JP (1) | JPH0732328B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4857725A (en) * | 1988-07-06 | 1989-08-15 | Santa Barbara Research Center | Differential offset corrected current mirror |
| JPH0681108B2 (ja) * | 1989-03-22 | 1994-10-12 | 株式会社東芝 | Ｆｍステレオマルチプレックス復調回路のマトリックス回路 |
| US5321371A (en) * | 1993-09-01 | 1994-06-14 | Elantec, Inc. | Current mirror with error correction |
| US6995572B2 (en) * | 2001-03-05 | 2006-02-07 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Sensor and method for detecting a superstrate |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55136708A (en) * | 1979-04-13 | 1980-10-24 | Nippon Gakki Seizo Kk | Voltage current conversion circuit |
-
1986
- 1986-08-28 JP JP61199994A patent/JPH0732328B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-08-07 US US07/082,648 patent/US4766396A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4766396A (en) | 1988-08-23 |
| JPS6359009A (ja) | 1988-03-14 |
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