JPH07267730A - ロータリーコンプレッサー用ジルコニアベーン - Google Patents
ロータリーコンプレッサー用ジルコニアベーンInfo
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- JPH07267730A JPH07267730A JP6083910A JP8391094A JPH07267730A JP H07267730 A JPH07267730 A JP H07267730A JP 6083910 A JP6083910 A JP 6083910A JP 8391094 A JP8391094 A JP 8391094A JP H07267730 A JPH07267730 A JP H07267730A
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- Japan
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- sintered body
- vane
- rotor
- zro
- zirconia
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
- F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2210/00—Fluid
- F04C2210/26—Refrigerants with particular properties, e.g. HFC-134a
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2203/00—Non-metallic inorganic materials
- F05C2203/08—Ceramics; Oxides
- F05C2203/0865—Oxide ceramics
- F05C2203/0895—Zirconium oxide
Abstract
(57)【要約】
【目的】 軽量化と耐摩耗性の向上と同時に、ＨＦＣ等
の塩素を含まないフルオロカーボンの冷却媒体雰囲気中
においても凝着や焼き付きが起こらず、優れた摺動特性
を発揮するロータリーコンプレッサー用ＺｒＯ2ベーン
を提供する。 【構成】 ＺｒＯ2を９２〜９８モル％含み且つＹ2Ｏ3
で安定化された部分安定化ジルコニア焼結体からなり、
焼結体のＺｒＯ2結晶の平均粒径が０.１〜０.６μｍ及
び最大粒径が２μｍ以下で、焼結体の３点曲げ強度の平
均値が１２０ｋｇ／ｍｍ2以上であり、ローターとの接
触面におけるローター回転方向の面粗さが十点平均最大
高さ粗さＲZで１μｍ以下、及び同じ接触面におけるロ
ーター回転方向に直角方向の面粗さが十点平均最大高さ
粗さＲZで０.６μｍ以下であるロータリーコンプレッサ
ー用ジルコニアベーン。
の塩素を含まないフルオロカーボンの冷却媒体雰囲気中
においても凝着や焼き付きが起こらず、優れた摺動特性
を発揮するロータリーコンプレッサー用ＺｒＯ2ベーン
を提供する。 【構成】 ＺｒＯ2を９２〜９８モル％含み且つＹ2Ｏ3
で安定化された部分安定化ジルコニア焼結体からなり、
焼結体のＺｒＯ2結晶の平均粒径が０.１〜０.６μｍ及
び最大粒径が２μｍ以下で、焼結体の３点曲げ強度の平
均値が１２０ｋｇ／ｍｍ2以上であり、ローターとの接
触面におけるローター回転方向の面粗さが十点平均最大
高さ粗さＲZで１μｍ以下、及び同じ接触面におけるロ
ーター回転方向に直角方向の面粗さが十点平均最大高さ
粗さＲZで０.６μｍ以下であるロータリーコンプレッサ
ー用ジルコニアベーン。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ロータリーコンプレッ
サーのローターとの摺動部品であるベーン、特に冷却媒
体としての代替フルオロカーボン雰囲気中での使用に適
したジルコニアベーンに関する。
サーのローターとの摺動部品であるベーン、特に冷却媒
体としての代替フルオロカーボン雰囲気中での使用に適
したジルコニアベーンに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷蔵庫や冷凍機等に用いられる冷
却媒体として、フルオロカーボンの１種であるクロロフ
ルオロカーボン(ＣＦＣ)が用いられ、その代表的なもの
がＣＦＣ１２である。これらＣＦＣの分子中には塩素が
含まれ、この塩素がコンプレッサーの摺動面における摺
動部品の凝着や焼き付きを防止する効果を有している。
この様に、冷却媒体であるＣＦＣ自身が有効な潤滑剤と
しての作用を兼ね備えているため、従来のコンプレッサ
ーの摺動部品は主に鋳鉄等の金属材料でも充分使用可能
であった。
却媒体として、フルオロカーボンの１種であるクロロフ
ルオロカーボン(ＣＦＣ)が用いられ、その代表的なもの
がＣＦＣ１２である。これらＣＦＣの分子中には塩素が
含まれ、この塩素がコンプレッサーの摺動面における摺
動部品の凝着や焼き付きを防止する効果を有している。
この様に、冷却媒体であるＣＦＣ自身が有効な潤滑剤と
しての作用を兼ね備えているため、従来のコンプレッサ
ーの摺動部品は主に鋳鉄等の金属材料でも充分使用可能
であった。
【０００３】ところが、近年に至って塩素による成層圏
におけるオゾン破壊が問題となり、ＣＦＣ１２に代表さ
れるクロロフルオロカーボンのような塩素を含む冷却媒
体の規制が進んでいる。このため、ＣＦＣに代わる代替
フルオロカーボン（以下代替フロンと称する）として、
分子中に塩素を含まないヒドロフルオロカーボン(ＨＦ
Ｃ)の使用が増え、中でもＨＦＣ１３４ａ等が有望視さ
れている。
におけるオゾン破壊が問題となり、ＣＦＣ１２に代表さ
れるクロロフルオロカーボンのような塩素を含む冷却媒
体の規制が進んでいる。このため、ＣＦＣに代わる代替
フルオロカーボン（以下代替フロンと称する）として、
分子中に塩素を含まないヒドロフルオロカーボン(ＨＦ
Ｃ)の使用が増え、中でもＨＦＣ１３４ａ等が有望視さ
れている。
【０００４】しかしながら、ＨＦＣ等の塩素を含まない
冷却媒体ではＣＦＣのような潤滑剤としての作用が期待
できないため、金属材料からなる摺動部品では凝着や焼
き付きが生じ易くなる。従って、ＨＦＣ等の塩素を含ま
ない冷却媒体を用いるコンプレッサーにおいては、凝着
や焼き付きが生じにくく且つ優れた摺動特性を有する摺
動部品材料の開発が急務となっている。特に、レシプロ
式に比べて摺動面の面圧が高く且つ摺動速度が速い等、
摺動環境が過酷であるロータリーコンプレッサーのロー
ターとベーンの場合、従来の金属材料からの代替えが極
めて重要な課題となっている。
冷却媒体ではＣＦＣのような潤滑剤としての作用が期待
できないため、金属材料からなる摺動部品では凝着や焼
き付きが生じ易くなる。従って、ＨＦＣ等の塩素を含ま
ない冷却媒体を用いるコンプレッサーにおいては、凝着
や焼き付きが生じにくく且つ優れた摺動特性を有する摺
動部品材料の開発が急務となっている。特に、レシプロ
式に比べて摺動面の面圧が高く且つ摺動速度が速い等、
摺動環境が過酷であるロータリーコンプレッサーのロー
ターとベーンの場合、従来の金属材料からの代替えが極
めて重要な課題となっている。
【０００５】こうした金属材料からの代替材料の試みと
して、特開昭６０−７１４８４号公報には、ロータリー
コンプレッサーのローター及びベーンをセラミックス材
料とし、軽量化と耐摩耗性の向上を図ることが提案され
ている。又、特開平５−７１４８４号公報にはＹ2Ｏ3で
部分安定化したＺｒＯ2ベーンが開示されている。この
発明によれば、部分安定化ＺｒＯ2は熱膨張係数が摺動
相手部材である鉄系材料と同程度であり、従って部材間
に隙間が生じないため冷却媒体の漏洩がなく、圧縮能力
の低下が防止されるとしている（同公報第２頁第１欄最
下行〜第２欄第６行参照）。
して、特開昭６０−７１４８４号公報には、ロータリー
コンプレッサーのローター及びベーンをセラミックス材
料とし、軽量化と耐摩耗性の向上を図ることが提案され
ている。又、特開平５−７１４８４号公報にはＹ2Ｏ3で
部分安定化したＺｒＯ2ベーンが開示されている。この
発明によれば、部分安定化ＺｒＯ2は熱膨張係数が摺動
相手部材である鉄系材料と同程度であり、従って部材間
に隙間が生じないため冷却媒体の漏洩がなく、圧縮能力
の低下が防止されるとしている（同公報第２頁第１欄最
下行〜第２欄第６行参照）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ロータリーコンプレッ
サーの摺動部品をセラミックス材料で作製することは上
記のごとく従来から検討されているが、部分安定化Ｚｒ
Ｏ2焼結体を単に用いるだけでは、近年要望されている
塩素を含まないＨＦＣ等の代替フロン冷却媒体の雰囲気
中で摺動特性が改善されることは期待できず、凝着や焼
き付きを防止することは困難であった。
サーの摺動部品をセラミックス材料で作製することは上
記のごとく従来から検討されているが、部分安定化Ｚｒ
Ｏ2焼結体を単に用いるだけでは、近年要望されている
塩素を含まないＨＦＣ等の代替フロン冷却媒体の雰囲気
中で摺動特性が改善されることは期待できず、凝着や焼
き付きを防止することは困難であった。
【０００７】本発明は、かかる従来の事情に鑑み、軽量
化と耐摩耗性の向上を達成すると同時に、ＨＦＣ等の塩
素を含まないフルオロカーボンの冷却媒体雰囲気中にお
いても凝着や焼き付きが起こらず、優れた摺動特性を発
揮するロータリーコンプレッサー用ＺｒＯ2ベーンを提
供することを目的とする。
化と耐摩耗性の向上を達成すると同時に、ＨＦＣ等の塩
素を含まないフルオロカーボンの冷却媒体雰囲気中にお
いても凝着や焼き付きが起こらず、優れた摺動特性を発
揮するロータリーコンプレッサー用ＺｒＯ2ベーンを提
供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明が提供するロータリーコンプレッサー用ジル
コニア(ＺｒＯ2)ベーンは、ＺｒＯ2を９２〜９８モル％
含み且つＹ2Ｏ3で安定化された部分安定化ジルコニア焼
結体からなり、焼結体を構成するジルコニア結晶の平均
粒径が０.１〜０.６μｍ及び最大粒径が２μｍ以下であ
って、焼結体のＪＩＳ Ｒ１６０１に準拠する３点曲げ
強度の平均値が１２０ｋｇ／ｍｍ2以上であり、ロータ
ーとの接触面におけるローター回転方向の面粗さが十点
平均最大高さ粗さＲZで１μｍ以下、及びローターとの
接触面におけるローター回転方向に直角方向の面粗さが
十点平均最大高さ粗さＲZで０.６μｍ以下であることを
特徴とする。
め、本発明が提供するロータリーコンプレッサー用ジル
コニア(ＺｒＯ2)ベーンは、ＺｒＯ2を９２〜９８モル％
含み且つＹ2Ｏ3で安定化された部分安定化ジルコニア焼
結体からなり、焼結体を構成するジルコニア結晶の平均
粒径が０.１〜０.６μｍ及び最大粒径が２μｍ以下であ
って、焼結体のＪＩＳ Ｒ１６０１に準拠する３点曲げ
強度の平均値が１２０ｋｇ／ｍｍ2以上であり、ロータ
ーとの接触面におけるローター回転方向の面粗さが十点
平均最大高さ粗さＲZで１μｍ以下、及びローターとの
接触面におけるローター回転方向に直角方向の面粗さが
十点平均最大高さ粗さＲZで０.６μｍ以下であることを
特徴とする。
【０００９】
【作用】本発明のロータリーコンプレッサー用ジルコニ
アベーンを構成するＺｒＯ2焼結体は、ＺｒＯ2を９２〜
９８モル％含み且つＹ2Ｏ3で安定化された部分安定化Ｚ
ｒＯ2焼結体である。この焼結体に含まれるＺｒＯ2結晶
は正方晶と単斜晶の混合晶であるが、ＺｒＯ2含有量が
９２モル％未満ではＺｒＯ2の結晶型が立方晶となり、
結晶相の応力誘起変態がなくなるため強度及び靭性が低
下し、ベーン材料として強度及び耐摩耗性の低下を招く
ので好ましくない。又、ＺｒＯ2含有量が９８モル％を
越えると焼結時の緻密化が充分達成されず、やはり強度
及び耐摩耗性の低下を招く。
アベーンを構成するＺｒＯ2焼結体は、ＺｒＯ2を９２〜
９８モル％含み且つＹ2Ｏ3で安定化された部分安定化Ｚ
ｒＯ2焼結体である。この焼結体に含まれるＺｒＯ2結晶
は正方晶と単斜晶の混合晶であるが、ＺｒＯ2含有量が
９２モル％未満ではＺｒＯ2の結晶型が立方晶となり、
結晶相の応力誘起変態がなくなるため強度及び靭性が低
下し、ベーン材料として強度及び耐摩耗性の低下を招く
ので好ましくない。又、ＺｒＯ2含有量が９８モル％を
越えると焼結時の緻密化が充分達成されず、やはり強度
及び耐摩耗性の低下を招く。
【００１０】この焼結体はＺｒＯ2及びＹ2Ｏ3以外にＡ
ｌ2Ｏ3を含むことによって焼結性が向上し、ＺｒＯ2結
晶を微細化させ、特に異常粒成長を抑制して最大結晶粒
径を小さくする効果がある。その結果、ＺｒＯ2焼結体
の強度特性や耐摩耗性、疲労特性を向上させることが出
来る。Ａｌ2Ｏ3の含有量は焼結体全体の２モル％以下で
あり、０.５〜１モル％の範囲が好ましい。尚、このＺ
ｒＯ2焼結体は部分安定化剤としてＹ2Ｏ3を含み、その
含有量はＺｒＯ2に対して２〜８モル％の範囲が好まし
い。
ｌ2Ｏ3を含むことによって焼結性が向上し、ＺｒＯ2結
晶を微細化させ、特に異常粒成長を抑制して最大結晶粒
径を小さくする効果がある。その結果、ＺｒＯ2焼結体
の強度特性や耐摩耗性、疲労特性を向上させることが出
来る。Ａｌ2Ｏ3の含有量は焼結体全体の２モル％以下で
あり、０.５〜１モル％の範囲が好ましい。尚、このＺ
ｒＯ2焼結体は部分安定化剤としてＹ2Ｏ3を含み、その
含有量はＺｒＯ2に対して２〜８モル％の範囲が好まし
い。
【００１１】一方、ロータリーコンプレッサーのベーン
は、使用中に１００〜４００℃の温度域で局部的に繰り
返し応力が作用したり、又始動及び終動時に温度が上昇
と下降を繰り返す等の過酷な環境にさらされるので、熱
サイクル疲労により内部にクラック等の欠陥が発生し、
これが使用中のベーンのチッピング等のトラブルにつな
がるものと考えられる。この問題に対して、ＺｒＯ2結
晶の平均粒径を０.６μｍ以下及び最大粒径を２μｍ以
下に制御することが、熱サイクルに対する疲労特性の向
上に非常に有効であることが判明した。しかし、ＺｒＯ
2結晶の平均粒径は、０.１μｍ未満ではベーンのロータ
ー戸の接触部曲面を機械加工することが困難になり、又
０.６μｍを越えると強度及び耐摩耗性も低下するの
で、０.１〜０.６μｍの範囲とする。
は、使用中に１００〜４００℃の温度域で局部的に繰り
返し応力が作用したり、又始動及び終動時に温度が上昇
と下降を繰り返す等の過酷な環境にさらされるので、熱
サイクル疲労により内部にクラック等の欠陥が発生し、
これが使用中のベーンのチッピング等のトラブルにつな
がるものと考えられる。この問題に対して、ＺｒＯ2結
晶の平均粒径を０.６μｍ以下及び最大粒径を２μｍ以
下に制御することが、熱サイクルに対する疲労特性の向
上に非常に有効であることが判明した。しかし、ＺｒＯ
2結晶の平均粒径は、０.１μｍ未満ではベーンのロータ
ー戸の接触部曲面を機械加工することが困難になり、又
０.６μｍを越えると強度及び耐摩耗性も低下するの
で、０.１〜０.６μｍの範囲とする。
【００１２】摺動時の凝着や焼き付きを防止するために
は、ベーンのローターとの接触面における面粗さが極め
て重要である。即ち、ローター回転方向の面粗さが十点
平均最大高さ粗さＲZで１μｍを越えると、特に塩素を
含まないフロロカーボン雰囲気中での金属製ローターと
の凝着及び焼き付きが顕著になる。
は、ベーンのローターとの接触面における面粗さが極め
て重要である。即ち、ローター回転方向の面粗さが十点
平均最大高さ粗さＲZで１μｍを越えると、特に塩素を
含まないフロロカーボン雰囲気中での金属製ローターと
の凝着及び焼き付きが顕著になる。
【００１３】この理由は明らかではないが、局部的に高
面圧の部分が発生し、この部分での凝着や焼き付きが加
速されるものと考えられる。又、ローターとの接触面に
おけるローター回転方向に直角方向の面粗さが十点平均
最大高さ粗さＲZで０.６μｍを越えると、ベーンにより
金属製ローターの表面が攻撃されて異常摩耗しローター
とベーンの間の気密性が維持できず、コンプレッサーと
して致命的な欠陥となる。
面圧の部分が発生し、この部分での凝着や焼き付きが加
速されるものと考えられる。又、ローターとの接触面に
おけるローター回転方向に直角方向の面粗さが十点平均
最大高さ粗さＲZで０.６μｍを越えると、ベーンにより
金属製ローターの表面が攻撃されて異常摩耗しローター
とベーンの間の気密性が維持できず、コンプレッサーと
して致命的な欠陥となる。
【００１４】更に、ベーンとして上記の強度特性を満足
するためには、ＺｒＯ2焼結体は緻密であって気孔が少
なく、ＪＩＳ Ｒ１６０１に準拠する３点曲げ強度の平
均値が１２０ｋｇ／ｍｍ2以上であることが必要であ
る。気孔に関しては、最大気孔径が１０μｍを越える
と、使用中に応力が気孔に繰り返して作用するため気孔
を起点としたクラックの進展を招き、チッピングが発生
しやすくなる。
するためには、ＺｒＯ2焼結体は緻密であって気孔が少
なく、ＪＩＳ Ｒ１６０１に準拠する３点曲げ強度の平
均値が１２０ｋｇ／ｍｍ2以上であることが必要であ
る。気孔に関しては、最大気孔径が１０μｍを越える
と、使用中に応力が気孔に繰り返して作用するため気孔
を起点としたクラックの進展を招き、チッピングが発生
しやすくなる。
【００１５】上記本発明のＺｒＯ2ベーンは、所定量の
Ｙ2Ｏ3を混合したＺｒＯ2原料粉末に好ましくはＡｌ2Ｏ
3粉末を混合し、所定の形状に成形した後、真空中又は
大気中において１３５０〜１５８０℃で焼結することに
より製造される。好ましくは、粗大な気孔を排除するた
めに、得られたＺｒＯ2焼結体をアルゴンガスの５０〜
１０００気圧雰囲気中において、１３５０〜１６００℃
で０.５〜２時間ＨＩＰ処理する。
Ｙ2Ｏ3を混合したＺｒＯ2原料粉末に好ましくはＡｌ2Ｏ
3粉末を混合し、所定の形状に成形した後、真空中又は
大気中において１３５０〜１５８０℃で焼結することに
より製造される。好ましくは、粗大な気孔を排除するた
めに、得られたＺｒＯ2焼結体をアルゴンガスの５０〜
１０００気圧雰囲気中において、１３５０〜１６００℃
で０.５〜２時間ＨＩＰ処理する。
【００１６】このような本発明のＺｒＯ2ベーンは、特
にヒドロフルオロカーボン(ＨＦＣ)のような塩素を含ま
ないフルオロカーボンからなる代替フロン冷却媒体の雰
囲気中で使用しても凝着や焼き付きが起こらず、優れた
摺動特性を発揮することが出来る。
にヒドロフルオロカーボン(ＨＦＣ)のような塩素を含ま
ないフルオロカーボンからなる代替フロン冷却媒体の雰
囲気中で使用しても凝着や焼き付きが起こらず、優れた
摺動特性を発揮することが出来る。
【００１７】
【実施例】実施例１ ３モル％のＹ2Ｏ3で部分安定化させた平均粒径０.４μ
ｍのＺｒＯ2原料粉末９９.４モル％と、平均粒径０.５
μｍのＡｌ2Ｏ3粉末０.６モル％とを混合し、エタノー
ル中で７２時間湿式混合した後、乾燥して得られた粉末
を１.５トン／ｃｍ2の圧力でリング試験片の形状にプレ
ス成形した。この成形体を、真空中において１５００℃
で２時間焼結し、次にアルゴンガスの１０００気圧の雰
囲気中において１４５０℃で１時間ＨＩＰ処理した。
ｍのＺｒＯ2原料粉末９９.４モル％と、平均粒径０.５
μｍのＡｌ2Ｏ3粉末０.６モル％とを混合し、エタノー
ル中で７２時間湿式混合した後、乾燥して得られた粉末
を１.５トン／ｃｍ2の圧力でリング試験片の形状にプレ
ス成形した。この成形体を、真空中において１５００℃
で２時間焼結し、次にアルゴンガスの１０００気圧の雰
囲気中において１４５０℃で１時間ＨＩＰ処理した。
【００１８】かくして得られた本発明の部分安定化Ｚｒ
Ｏ2焼結体からなるリング試験片(内径１６ｍｍ×外形３
０ｍｍ×高さ８ｍｍ）を、図１に示すリング・オン・リ
ング試験における回転側リング１とし、相手材の固定側
リング２に球状黒鉛鋳鉄のリング試験片を用いて、代替
フロンのＨＦＣ１３４ａ液体中にて上方からの荷重を変
化させて周速２ｍ／秒で回転させながら焼き付き面圧を
測定した。尚、摺動面は回転方向の面粗さが十点平均最
大高さ粗さＲZで１.０μｍ、及び回転方向に直角方向の
面粗さが十点平均最大高さ粗さＲZで０.５μｍに研磨仕
上げした。
Ｏ2焼結体からなるリング試験片(内径１６ｍｍ×外形３
０ｍｍ×高さ８ｍｍ）を、図１に示すリング・オン・リ
ング試験における回転側リング１とし、相手材の固定側
リング２に球状黒鉛鋳鉄のリング試験片を用いて、代替
フロンのＨＦＣ１３４ａ液体中にて上方からの荷重を変
化させて周速２ｍ／秒で回転させながら焼き付き面圧を
測定した。尚、摺動面は回転方向の面粗さが十点平均最
大高さ粗さＲZで１.０μｍ、及び回転方向に直角方向の
面粗さが十点平均最大高さ粗さＲZで０.５μｍに研磨仕
上げした。
【００１９】比較のために、市販のＡｌ2Ｏ3焼結体、Ｓ
ｉＣ焼結体、ＺｒＯ2焼結体、Ｓｉ3Ｎ4焼結体、及び黒
鉛鋳鉄からなる同様のリング試験片を作製し、これを回
転側リング１とし、固定側リング２には球状黒鉛鋳鉄の
リング試験片を用いて、上記と同様に焼き付き面圧を測
定した。これらの測定結果を表１に示した。
ｉＣ焼結体、ＺｒＯ2焼結体、Ｓｉ3Ｎ4焼結体、及び黒
鉛鋳鉄からなる同様のリング試験片を作製し、これを回
転側リング１とし、固定側リング２には球状黒鉛鋳鉄の
リング試験片を用いて、上記と同様に焼き付き面圧を測
定した。これらの測定結果を表１に示した。
【００２０】又、表１には、回転側リング１とした各材
料のＪＩＳ Ｒ１６０１に準拠した曲げ強度、硬度
(ＨV)、破壊靭性Ｋ1cと共に各焼結体の平均結晶粒径
（Ｓｉ3Ｎ4焼結体は長軸径の平均粒径）と、各回転側リ
ング１と固定側リング２を一定の面圧４０ｋｇ／ｍｍ2
で摺動させた時の動摩擦係数を併せて示した。尚、結晶
粒径の測定は、各焼結体の任意の断面を鏡面仕上げし、
Ａｒイオンによりエッチングした後、走査型電子顕微鏡
により倍率５０００倍の観察写真を撮影し、この写真の
３０μｍ×３０μｍの視野から任意の結晶粒を３０〜５
０個抽出して、その平均粒径と最大粒径を測定した。
料のＪＩＳ Ｒ１６０１に準拠した曲げ強度、硬度
(ＨV)、破壊靭性Ｋ1cと共に各焼結体の平均結晶粒径
（Ｓｉ3Ｎ4焼結体は長軸径の平均粒径）と、各回転側リ
ング１と固定側リング２を一定の面圧４０ｋｇ／ｍｍ2
で摺動させた時の動摩擦係数を併せて示した。尚、結晶
粒径の測定は、各焼結体の任意の断面を鏡面仕上げし、
Ａｒイオンによりエッチングした後、走査型電子顕微鏡
により倍率５０００倍の観察写真を撮影し、この写真の
３０μｍ×３０μｍの視野から任意の結晶粒を３０〜５
０個抽出して、その平均粒径と最大粒径を測定した。
【００２１】
【表１】 曲げ強度 硬度ＨV 破壊靭性 平均粒 焼き付き面 動摩擦試料 材 料 (kg/mm2) (kg/mm2) (MPam1/2) 径(μm) 圧(kg/cm2) 係数μ 1＊ 黒鉛鋳鉄 − 785 25 − 40 − 2＊ 市販Al2O3 25 2280 2.8 2.5 90 0.09 3＊ 市販SiC 45 2850 2.6 2.6 100 0.08 4＊ 市販ZrO2 100 1230 7.1 1.0 120 0.05 5＊ 市販Si3N4 95 1530 4.6 4.3 130 0.04 6 本発明ZrO2 165 1420 5.5 0.3 190 0.03 （注）表中の＊を付した試料は比較例である。
【００２２】以上の結果より、本発明の部分安定化ジル
コニア焼結体は塩素を含まない代替フロン冷却媒体中に
おいて、現在ベーンとして使用されている黒鉛鋳鉄より
も焼き付き面圧が顕著に高く、他のセラミックス焼結体
に比較しても高い焼き付き面圧を持つことから、塩素を
含まない代替フロンの冷却媒体中で用いるコンプレッサ
ー用ベーン材として好適である。
コニア焼結体は塩素を含まない代替フロン冷却媒体中に
おいて、現在ベーンとして使用されている黒鉛鋳鉄より
も焼き付き面圧が顕著に高く、他のセラミックス焼結体
に比較しても高い焼き付き面圧を持つことから、塩素を
含まない代替フロンの冷却媒体中で用いるコンプレッサ
ー用ベーン材として好適である。
【００２３】実施例２ 前記実施例１における本発明の試料６と同様に部分安定
化ＺｒＯ2焼結体からなる回転側リングを製造し、その
摺動面を回転方向の面粗さ及び回転方向に直角方向の面
粗さがそれぞれ十点平均最大高さ粗さＲZで表２に示す
面粗さとなるように研削仕上げした後、実施例１と同様
の試験により焼き付き面圧を測定し、その結果を表２に
示した。又、各回転側リングを黒鉛鋳鉄製の固定側リン
グと一定面圧４０ｋｇ／ｃｍ2で４００時間摺動させた
際の、相手部材である黒鉛鋳鉄製の固定側リングの摩耗
高さ及び動摩擦係数も表２に併せて示した。
化ＺｒＯ2焼結体からなる回転側リングを製造し、その
摺動面を回転方向の面粗さ及び回転方向に直角方向の面
粗さがそれぞれ十点平均最大高さ粗さＲZで表２に示す
面粗さとなるように研削仕上げした後、実施例１と同様
の試験により焼き付き面圧を測定し、その結果を表２に
示した。又、各回転側リングを黒鉛鋳鉄製の固定側リン
グと一定面圧４０ｋｇ／ｃｍ2で４００時間摺動させた
際の、相手部材である黒鉛鋳鉄製の固定側リングの摩耗
高さ及び動摩擦係数も表２に併せて示した。
【００２４】 回転方向 直角方向 焼き付き面 摩耗高さ 動摩擦試 料 ＲZ(μm) ＲZ(μm) 圧(kg/cm2) (μm) 係数μ 6−1＊ 2.1 1.6 90 45 0.10 6−2＊ 1.4 1.0 95 10 0.09 6−3＊ 1.0 1.0 110 5 0.09 6−4＊ 1.4 0.5 145 3 0.08 6−5 1.0 0.5 195 1 0.04 6−6 0.5 0.3 200 0 0.04 6−7 0.2 0.2 205 0 0.03 6−8 0.1 0.08 205 0 0.02 （注）表中の＊を付した試料は比較例である。
【００２５】以上の結果から、部分安定化ＺｒＯ2焼結
体の摺動面の面粗さを本発明の範囲内に制御することに
よって、焼き付き面圧の向上が顕著であることが判る。
しかし、面粗さを極端に小さくしても焼き付き面圧の増
大割合は余り大きくならず、一方仕上げ加工の費用は増
大するので、回転方向の面粗さ及び回転方向に直角方向
の面粗さ共に０.１〜１μｍの範囲が特に好ましいと考
えられる。又、摺動面の面粗さを制御した本発明の部分
安定化ＺｒＯ2焼結体では、相手部材に対する攻撃性
（相手部材の異常摩耗等の発生）も著しく少なく、代替
フロン中で用いるコンプレッサー用ベーン材として有望
であることが判る。
体の摺動面の面粗さを本発明の範囲内に制御することに
よって、焼き付き面圧の向上が顕著であることが判る。
しかし、面粗さを極端に小さくしても焼き付き面圧の増
大割合は余り大きくならず、一方仕上げ加工の費用は増
大するので、回転方向の面粗さ及び回転方向に直角方向
の面粗さ共に０.１〜１μｍの範囲が特に好ましいと考
えられる。又、摺動面の面粗さを制御した本発明の部分
安定化ＺｒＯ2焼結体では、相手部材に対する攻撃性
（相手部材の異常摩耗等の発生）も著しく少なく、代替
フロン中で用いるコンプレッサー用ベーン材として有望
であることが判る。
【００２６】実施例３ ３〜６モル％のＹ2Ｏ3で部分安定化させた平均粒径０.
３μｍの各ＺｒＯ2原料粉末に、平均粒径０.５μｍのＡ
ｌ2Ｏ3粉末を下記表３に示す割合で混合し、エタノール
中で７２時間湿式混合した後、乾燥して得られた各粉末
を１.５トン／ｃｍ2の圧力でリング試験片の形状にプレ
ス成形した。この成形体を、大気中において１３５０〜
１５８０℃の焼結温度で１〜５時間焼結し、更に一部の
焼結体にはアルゴンガスの１０００気圧の雰囲気中にお
いて１４００〜１５５０℃で１時間のＨＩＰ処理を施し
た。
３μｍの各ＺｒＯ2原料粉末に、平均粒径０.５μｍのＡ
ｌ2Ｏ3粉末を下記表３に示す割合で混合し、エタノール
中で７２時間湿式混合した後、乾燥して得られた各粉末
を１.５トン／ｃｍ2の圧力でリング試験片の形状にプレ
ス成形した。この成形体を、大気中において１３５０〜
１５８０℃の焼結温度で１〜５時間焼結し、更に一部の
焼結体にはアルゴンガスの１０００気圧の雰囲気中にお
いて１４００〜１５５０℃で１時間のＨＩＰ処理を施し
た。
【００２７】各試料について、ＺｒＯ2原料粉末中のＹ2
Ｏ3添加量及び焼結体中のＡｌ2Ｏ3含有量、並びにＨＩ
Ｐ処理の有無を表３にまとめて示した。
Ｏ3添加量及び焼結体中のＡｌ2Ｏ3含有量、並びにＨＩ
Ｐ処理の有無を表３にまとめて示した。
【００２８】
【表３】Y2O3添加量 Al2O3含有量試料 (モル％) (モル％) HIP処理 7＊ 1 0 有り 8＊ 1 0.2 有り 9＊ 1 0.7 有り 10＊ 1 2 有り 11 3 0 有り 12 3 0.2 有り 13 3 0.7 有り 14 3 2 有り 15＊ 3 0 無し 16 3 0.2 無し 17 3 0.7 無し 18 3 2 無し 19 5 0 有り 20 5 0.2 有り 21 5 0.7 有り 22 5 2 有り 23 5 0.2 無し 24 5 0.7 無し 25＊ 5 2 無し 26＊ 10 0.2 有り 27＊ 10 0.7 有り 28＊ 10 2 有り （注）表中の＊を付した試料は比較例である。
【００２９】得られた各部分安定化ＺｒＯ2焼結体につ
いて、実施例１と同様にして曲げ強度、硬度(ＨV)を測
定すると共に、ＺｒＯ2結晶の平均粒径及び最大粒径、
並びに最大気孔径を測定して表４に示した。尚、結晶粒
径と気孔径の測定は、各焼結体の任意の断面を鏡面仕上
げし、Ａｒイオンによりエッチングした後、光学顕微鏡
又は走査型電子顕微鏡により倍率２００〜５０００倍の
観察写真を撮影し、この写真の０.５ｍｍ×０.５ｍｍの
視野内の最大結晶と最大気孔の粒径を求め、又任意の３
０〜５０個の結晶粒の平均粒径を求めた。
いて、実施例１と同様にして曲げ強度、硬度(ＨV)を測
定すると共に、ＺｒＯ2結晶の平均粒径及び最大粒径、
並びに最大気孔径を測定して表４に示した。尚、結晶粒
径と気孔径の測定は、各焼結体の任意の断面を鏡面仕上
げし、Ａｒイオンによりエッチングした後、光学顕微鏡
又は走査型電子顕微鏡により倍率２００〜５０００倍の
観察写真を撮影し、この写真の０.５ｍｍ×０.５ｍｍの
視野内の最大結晶と最大気孔の粒径を求め、又任意の３
０〜５０個の結晶粒の平均粒径を求めた。
【００３０】又、各焼結体からなる回転側リングの摺動
面の面粗さを実施例１と同様に調整し、実施例１と同様
にして焼き付き面圧を測定して表４に示した。更に、上
記の各試料と同様にして図２に示す形状の試験片３を作
製し、この試験片３を図３に概略を示す小野式回転曲げ
疲労試験に準拠して、試料固定部４に取り付けた後、重
り５により荷重を加えながら繰り返し１０7回の回転を
与えた時の疲労限を求めて、表４に示した。
面の面粗さを実施例１と同様に調整し、実施例１と同様
にして焼き付き面圧を測定して表４に示した。更に、上
記の各試料と同様にして図２に示す形状の試験片３を作
製し、この試験片３を図３に概略を示す小野式回転曲げ
疲労試験に準拠して、試料固定部４に取り付けた後、重
り５により荷重を加えながら繰り返し１０7回の回転を
与えた時の疲労限を求めて、表４に示した。
【００３１】
【表４】 曲げ強度 硬度ＨV 平均粒 最大粒径 最大気孔 焼き付き面 疲労限試料 (kg/mm2) (kg/mm2) 径(μm) 径(μm) 径(μm) 圧(kg/cm2) (kg/mm2) 7＊ 53 1005 0.4 0.6 18 155 5 8＊ 83 1245 0.5 1.5 15 160 10 9＊ 98 1220 0.8 1.8 15 165 15 10＊ 95 1195 0.9 2.1 15 160 15 11 120 1380 0.4 1.1 5 180 30 12 145 1390 0.4 1.0 3 190 45 13 182 1435 0.3 0.8 3 200 60 14 135 1365 0.5 1.0 3 190 40 15＊ 115 1195 0.5 1.2 15 165 25 16 124 1240 0.4 1.0 3 180 30 17 136 1380 0.3 0.7 3 185 35 18 122 1285 0.4 0.9 3 180 30 19 120 1285 0.6 1.4 8 170 30 20 138 1320 0.5 1.2 3 190 40 21 154 1400 0.4 1.0 3 195 50 22 126 1300 0.6 1.6 3 185 35 23 120 1215 0.6 1.8 5 175 30 24 132 1320 0.6 1.6 5 180 30 25＊ 108 1200 0.8 2.1 10 150 10 26＊ 85 1105 0.9 2.2 8 160 10 27＊ 90 1145 0.8 2.1 8 155 15 28＊ 75 1100 1.0 2.4 8 155 10 （注）表中の＊を付した試料は比較例である。
【００３２】以上の結果より、ＺｒＯ2の添加量及びＡ
ｌ2Ｏ3の含有量並びに焼結条件を適正に選び、ＺｒＯ2
結晶の粒径及び気孔の大きさを適切に制御した本発明の
部分安定化ＺｒＯ2焼結体は、摺動部材としての曲げ強
度、疲労限、及び焼き付き面圧に優れ、塩素を含まない
代替フロンの冷却媒体中で使用されるコンプレッサー用
ベーンをして好適であることが判る。
ｌ2Ｏ3の含有量並びに焼結条件を適正に選び、ＺｒＯ2
結晶の粒径及び気孔の大きさを適切に制御した本発明の
部分安定化ＺｒＯ2焼結体は、摺動部材としての曲げ強
度、疲労限、及び焼き付き面圧に優れ、塩素を含まない
代替フロンの冷却媒体中で使用されるコンプレッサー用
ベーンをして好適であることが判る。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、塩素を含まないフルオ
ロカーボンの冷却媒体中においても相手材である鋳鉄等
の金属製ローターと凝着や焼き付きが起こらず又金属ロ
ーターを異常摩耗させることがなく、優れた耐摩耗性と
疲労特性を備え、且つ軽量であって高い信頼性と優れた
経済性を兼ね備えたロータリーコンプレッサー用ジルコ
ニアベーンを提供することが出来る。
ロカーボンの冷却媒体中においても相手材である鋳鉄等
の金属製ローターと凝着や焼き付きが起こらず又金属ロ
ーターを異常摩耗させることがなく、優れた耐摩耗性と
疲労特性を備え、且つ軽量であって高い信頼性と優れた
経済性を兼ね備えたロータリーコンプレッサー用ジルコ
ニアベーンを提供することが出来る。
【図１】焼き付き面圧の測定に用いたリング・オン・リン
グ試験を説明するための概略断面図である。
グ試験を説明するための概略断面図である。
【図２】小野式回転曲げ疲労試験に用いる試験片の側面
図である。
図である。
【図３】小野式回転曲げ疲労試験を説明するための概略
の一部切欠断面図である。
の一部切欠断面図である。
１ 回転側リング ２ 固定側リング ３ 試験片 ４ 試料固定部 ５ 重り
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年２月２７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】こうした金属材料からの代替材料の試みと
して、実開昭６１−１５２７８７号公報には、ロータリ
ーコンプレッサーのローター及びベーンをセラミックス
材料とし、軽量化と耐摩耗性の向上を図ることが提案さ
れている。又、特開平５−７１４８４号公報にはＹ2Ｏ3
で部分安定化したＺｒＯ2ベーンが開示されている。こ
の発明によれば、部分安定化ＺｒＯ2は熱膨張係数が摺
動相手部材である鉄系材料と同程度であり、従って部材
間に隙間が生じないため冷却媒体の漏洩がなく、圧縮能
力の低下が防止されるとしている（同公報第２頁第１欄
最下行〜第２欄第６行参照）。
して、実開昭６１−１５２７８７号公報には、ロータリ
ーコンプレッサーのローター及びベーンをセラミックス
材料とし、軽量化と耐摩耗性の向上を図ることが提案さ
れている。又、特開平５−７１４８４号公報にはＹ2Ｏ3
で部分安定化したＺｒＯ2ベーンが開示されている。こ
の発明によれば、部分安定化ＺｒＯ2は熱膨張係数が摺
動相手部材である鉄系材料と同程度であり、従って部材
間に隙間が生じないため冷却媒体の漏洩がなく、圧縮能
力の低下が防止されるとしている（同公報第２頁第１欄
最下行〜第２欄第６行参照）。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】この焼結体はＺｒＯ2及びＹ2Ｏ3以外にＡ
ｌ2Ｏ3を含むことによって焼結性が向上し、ＺｒＯ2結
晶を微細化させ、特に異常粒成長を抑制して最大結晶粒
径を小さくする効果がある。その結果、ＺｒＯ2焼結体
の強度特性や耐摩耗性、疲労特性を向上させることが出
来る。Ａｌ2Ｏ3の含有量は焼結体全体の２モル％以下で
あり、０.５〜１モル％の範囲の場合はより焼結性が向
上し、緻密な焼結体が得られるため好ましい。尚、この
ＺｒＯ2焼結体は部分安定化剤としてＹ2Ｏ3を含み、そ
の含有量はＺｒＯ2に対して２〜８モル％の範囲が好ま
しい。
ｌ2Ｏ3を含むことによって焼結性が向上し、ＺｒＯ2結
晶を微細化させ、特に異常粒成長を抑制して最大結晶粒
径を小さくする効果がある。その結果、ＺｒＯ2焼結体
の強度特性や耐摩耗性、疲労特性を向上させることが出
来る。Ａｌ2Ｏ3の含有量は焼結体全体の２モル％以下で
あり、０.５〜１モル％の範囲の場合はより焼結性が向
上し、緻密な焼結体が得られるため好ましい。尚、この
ＺｒＯ2焼結体は部分安定化剤としてＹ2Ｏ3を含み、そ
の含有量はＺｒＯ2に対して２〜８モル％の範囲が好ま
しい。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】一方、ロータリーコンプレッサーのベーン
は、使用中に１００〜４００℃の温度域で局部的に繰り
返し応力が作用したり、又始動及び終動時に温度が上昇
と下降を繰り返す等の過酷な環境にさらされるので、熱
サイクル疲労により内部にクラック等の欠陥が発生し、
これが使用中のベーンのチッピング等のトラブルにつな
がるものと考えられる。この問題に対して、ＺｒＯ2結
晶の平均粒径を０.６μｍ以下及び最大粒径を２μｍ以
下に制御することが、熱サイクルに対する疲労特性の向
上に非常に有効であることが判明した。しかし、ＺｒＯ
2結晶の平均粒径は、０.１μｍ未満ではベーンのロータ
ーとの接触部曲面を機械加工することが困難になり、又
０.６μｍを越えると強度及び耐摩耗性も低下するの
で、０.１〜０.６μｍの範囲とする。
は、使用中に１００〜４００℃の温度域で局部的に繰り
返し応力が作用したり、又始動及び終動時に温度が上昇
と下降を繰り返す等の過酷な環境にさらされるので、熱
サイクル疲労により内部にクラック等の欠陥が発生し、
これが使用中のベーンのチッピング等のトラブルにつな
がるものと考えられる。この問題に対して、ＺｒＯ2結
晶の平均粒径を０.６μｍ以下及び最大粒径を２μｍ以
下に制御することが、熱サイクルに対する疲労特性の向
上に非常に有効であることが判明した。しかし、ＺｒＯ
2結晶の平均粒径は、０.１μｍ未満ではベーンのロータ
ーとの接触部曲面を機械加工することが困難になり、又
０.６μｍを越えると強度及び耐摩耗性も低下するの
で、０.１〜０.６μｍの範囲とする。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】実施例３ 下記表３に示す１〜１０モル％のＹ2Ｏ3で部分安定化さ
せた平均粒径０.３μｍの各ＺｒＯ2原料粉末に、平均粒
径０.５μｍのＡｌ2Ｏ3粉末を下記表３に示す割合で混
合し、エタノール中で７２時間湿式混合した後、乾燥し
て得られた各粉末を１.５トン／ｃｍ2の圧力でリング試
験片の形状にプレス成形した。この成形体を、大気中に
おいて１３５０〜１５８０℃の焼結温度で１〜５時間焼
結し、更に一部の焼結体にはアルゴンガスの１０００気
圧の雰囲気中において１４００〜１５５０℃で１時間の
ＨＩＰ処理を施した。
せた平均粒径０.３μｍの各ＺｒＯ2原料粉末に、平均粒
径０.５μｍのＡｌ2Ｏ3粉末を下記表３に示す割合で混
合し、エタノール中で７２時間湿式混合した後、乾燥し
て得られた各粉末を１.５トン／ｃｍ2の圧力でリング試
験片の形状にプレス成形した。この成形体を、大気中に
おいて１３５０〜１５８０℃の焼結温度で１〜５時間焼
結し、更に一部の焼結体にはアルゴンガスの１０００気
圧の雰囲気中において１４００〜１５５０℃で１時間の
ＨＩＰ処理を施した。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 請川 治平 兵庫県伊丹市昆陽北一丁目１番１号 住友 電気工業株式会社伊丹製作所内
Claims (4)
- 【請求項１】 ＺｒＯ2を９２〜９８モル％含み且つＹ2
Ｏ3で安定化された部分安定化ジルコニア焼結体からな
り、焼結体を構成するジルコニア結晶の平均粒径が０.
１〜０.６μｍ及び最大粒径が２μｍ以下であって、焼
結体のＪＩＳＲ１６０１に準拠する３点曲げ強度の平均
値が１２０ｋｇ／ｍｍ2以上であり、ローターとの接触
面におけるローター回転方向の面粗さが十点平均最大高
さ粗さＲZで１μｍ以下、及びローターとの接触面にお
けるローター回転方向に直角方向の面粗さが十点平均最
大高さ粗さＲZで０.６μｍ以下であることを特徴とする
ロータリーコンプレッサー用ジルコニアベーン。 - 【請求項２】 部分安定化ジルコニア焼結体が２モル％
以下のＡｌ2Ｏ3を含むことを特徴とする、請求項１に記
載のロータリーコンプレッサー用ジルコニアベーン。 - 【請求項３】 部分安定化ジルコニア焼結体に含まれる
最大気孔径が１０μｍ以下であることを特徴とする、請
求項１又は２に記載のロータリーコンプレッサー用ジル
コニアベーン。 - 【請求項４】 塩素を含まないフルオロカーボンからな
る冷却媒体の雰囲気中で用いられることを特徴とする、
請求項１〜３のいずれかに記載のロータリーコンプレッ
サー用ジルコニアベーン。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6083910A JPH07267730A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ロータリーコンプレッサー用ジルコニアベーン |
| US08/412,199 US5516269A (en) | 1994-03-30 | 1995-03-28 | Zirconia vane for rotary compressors |
| MYPI95000800A MY119245A (en) | 1994-03-30 | 1995-03-29 | Zirconia vane for rotary compressors |
| KR1019950006975A KR100188829B1 (ko) | 1994-03-30 | 1995-03-30 | 로터리콤프레서용 지르코니아베인 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6083910A JPH07267730A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ロータリーコンプレッサー用ジルコニアベーン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07267730A true JPH07267730A (ja) | 1995-10-17 |
Family
ID=13815771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6083910A Pending JPH07267730A (ja) | 1994-03-30 | 1994-03-30 | ロータリーコンプレッサー用ジルコニアベーン |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5516269A (ja) |
| JP (1) | JPH07267730A (ja) |
| KR (1) | KR100188829B1 (ja) |
| MY (1) | MY119245A (ja) |
Cited By (1)
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| JP2002355568A (ja) * | 2001-05-30 | 2002-12-10 | Toray Ind Inc | 粉砕用メディア |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE10191459D2 (de) * | 2000-04-17 | 2003-01-16 | Luk Fahrzeug Hydraulik | Flügelzellenpumpe |
| WO2009048573A2 (en) * | 2007-10-10 | 2009-04-16 | Massachusetts Institute Of Technology | Densification of metal oxides |
| CN103408293B (zh) * | 2013-08-02 | 2016-01-06 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 陶瓷滑片及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US4360598A (en) * | 1980-03-26 | 1982-11-23 | Ngk Insulators, Ltd. | Zirconia ceramics and a method of producing the same |
| JPS6091A (ja) * | 1983-06-15 | 1985-01-05 | 松下電器産業株式会社 | 高周波加熱装置 |
| JPS61152787A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 蓄熱装置 |
| CA2108142C (en) * | 1991-04-09 | 2002-09-24 | Glen T. Hong | Zirconium oxide ceramics for surfaces exposed to high temperature water oxidation environments |
| JP3182794B2 (ja) * | 1991-07-08 | 2001-07-03 | 日立金属株式会社 | ベーン用材料およびベーン |
| JPH059660A (ja) * | 1991-07-08 | 1993-01-19 | Hitachi Metals Ltd | ベーン用材料およびベーン |
| JP3086022B2 (ja) * | 1991-09-13 | 2000-09-11 | 東芝キヤリア株式会社 | 圧縮機 |
| US5376466A (en) * | 1991-10-17 | 1994-12-27 | Mitsubishi Materials Corporation | Cermet blade member |
| JP3267367B2 (ja) * | 1993-02-10 | 2002-03-18 | 株式会社東芝 | 摺動部品 |
-
1994
- 1994-03-30 JP JP6083910A patent/JPH07267730A/ja active Pending
-
1995
- 1995-03-28 US US08/412,199 patent/US5516269A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-03-29 MY MYPI95000800A patent/MY119245A/en unknown
- 1995-03-30 KR KR1019950006975A patent/KR100188829B1/ko not_active IP Right Cessation
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002355568A (ja) * | 2001-05-30 | 2002-12-10 | Toray Ind Inc | 粉砕用メディア |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR950027204A (ko) | 1995-10-16 |
| US5516269A (en) | 1996-05-14 |
| MY119245A (en) | 2005-04-30 |
| KR100188829B1 (ko) | 1999-06-01 |
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