JPH07179903A - 酸化物分散強化型Ｃｒ基耐熱焼結合金の製法 - Google Patents
酸化物分散強化型Ｃｒ基耐熱焼結合金の製法Info
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- JPH07179903A JPH07179903A JP5328052A JP32805293A JPH07179903A JP H07179903 A JPH07179903 A JP H07179903A JP 5328052 A JP5328052 A JP 5328052A JP 32805293 A JP32805293 A JP 32805293A JP H07179903 A JPH07179903 A JP H07179903A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｆｅ20重量％以下及び残部実質的にＣｒから
なる金属、又は、Ｆｅ20重量％以下、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ及びＡｌ−Ｔｉ(ＡｌとＴｉの金属間
化合物)からなる群から選択される少なくとも一種を合
計量で10重量％以下及び残部実質的にＣｒからなる金属
のマトリックスに平均粒径0.1μm以下のＹ2Ｏ3を微細分
散させた粒子を原料粉末に用いて、ＨＩＰ焼結をカプセ
ルなしで実施するに際し、ＨＩＰ焼結前に酸化物の凝集
が起こらない1500℃以下の温度で一次焼結を行ない、約
94％以上の相対密度を有する一次焼結体を得る。 【構成】 メカニカルアロイング処理行程にて、Ｃｒと
5〜20原子％で共晶点を有する元素を、Ｃｒ基金属粉末1
00重量部に対して0.2〜2重量部添加する。
なる金属、又は、Ｆｅ20重量％以下、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ及びＡｌ−Ｔｉ(ＡｌとＴｉの金属間
化合物)からなる群から選択される少なくとも一種を合
計量で10重量％以下及び残部実質的にＣｒからなる金属
のマトリックスに平均粒径0.1μm以下のＹ2Ｏ3を微細分
散させた粒子を原料粉末に用いて、ＨＩＰ焼結をカプセ
ルなしで実施するに際し、ＨＩＰ焼結前に酸化物の凝集
が起こらない1500℃以下の温度で一次焼結を行ない、約
94％以上の相対密度を有する一次焼結体を得る。 【構成】 メカニカルアロイング処理行程にて、Ｃｒと
5〜20原子％で共晶点を有する元素を、Ｃｒ基金属粉末1
00重量部に対して0.2〜2重量部添加する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、酸化物分散強化型Ｃｒ
基耐熱焼結合金を製造する方法の改良に関する。
基耐熱焼結合金を製造する方法の改良に関する。
【０００２】
【従来技術及び問題点】出願人は、以前に、高温におけ
る強度及び耐酸化性にすぐれた酸化物分散強化型Ｃｒ基
耐熱焼結合金を提案した(特開平４−３２５６５１)。
る強度及び耐酸化性にすぐれた酸化物分散強化型Ｃｒ基
耐熱焼結合金を提案した(特開平４−３２５６５１)。
【０００３】この耐熱焼結合金は、まず所定成分のＣｒ
基金属粉末とＹ2Ｏ3の酸化物粉末を、アトライタ装置
(高エネルギー攪拌ボールミル)の中でメカニカルアロイ
ング処理に付し、金属マトリックス中に、平均粒径約0.
1μm以下の酸化物0.2〜2.0重量％を微細分散させた粒子
を作り、その粒子を原料粉末に用いて焼結するものであ
る。
基金属粉末とＹ2Ｏ3の酸化物粉末を、アトライタ装置
(高エネルギー攪拌ボールミル)の中でメカニカルアロイ
ング処理に付し、金属マトリックス中に、平均粒径約0.
1μm以下の酸化物0.2〜2.0重量％を微細分散させた粒子
を作り、その粒子を原料粉末に用いて焼結するものであ
る。
【０００４】従来、この種の酸化物分散強化型合金の焼
結には、カプセルＨＩＰ法が一般的に採用されている。
この方法は、Ｃｒ基金属のマトリックス中に平均粒径0.
1μm以下のＹ2Ｏ3を0.2〜2.0重量％微細分散させた原料
粉末を、適当な金属カプセルに充填した後、脱気密封
し、約1000〜1300℃の温度にて、約1000〜2000kgf/cm2
の圧力下で熱間静水圧処理(ＨＩＰ)を行なうものであ
る。原料粉末をカプセル内に充填して圧力エネルギーを
付加するから、1300℃以下の温度でも焼結が可能とな
り、略完全に緻密な焼結品を得ることができる。
結には、カプセルＨＩＰ法が一般的に採用されている。
この方法は、Ｃｒ基金属のマトリックス中に平均粒径0.
1μm以下のＹ2Ｏ3を0.2〜2.0重量％微細分散させた原料
粉末を、適当な金属カプセルに充填した後、脱気密封
し、約1000〜1300℃の温度にて、約1000〜2000kgf/cm2
の圧力下で熱間静水圧処理(ＨＩＰ)を行なうものであ
る。原料粉末をカプセル内に充填して圧力エネルギーを
付加するから、1300℃以下の温度でも焼結が可能とな
り、略完全に緻密な焼結品を得ることができる。
【０００５】ウォーキングビーム式加熱炉用スキッドボ
タンの如き単純なブロック形状の焼結品は、一般的に、
このカプセルＨＩＰ焼結法によって製造される。しか
し、例えばタービンブレードの如き複雑形状の場合、そ
の形状に合わせたカプセルを製作することは非常に困難
である。このため、単純形状の焼結品ブロックを作製し
た後、機械加工によって所望形状に切り出していた。こ
のため、複雑形状の焼結品は、材料歩留りが非常に悪
く、製品コストが高くつく問題があった。
タンの如き単純なブロック形状の焼結品は、一般的に、
このカプセルＨＩＰ焼結法によって製造される。しか
し、例えばタービンブレードの如き複雑形状の場合、そ
の形状に合わせたカプセルを製作することは非常に困難
である。このため、単純形状の焼結品ブロックを作製し
た後、機械加工によって所望形状に切り出していた。こ
のため、複雑形状の焼結品は、材料歩留りが非常に悪
く、製品コストが高くつく問題があった。
【０００６】ＨＩＰ焼結をカプセルなしで実施する場
合、ＨＩＰ前に予め所定形状に形成しておいた焼結体を
焼結(以下、一次焼結という)することになるが、一次焼
結体の相対密度は約94％以上であることを要する。相対
密度の小さい一次焼結体は、カプセルなしの場合、ＨＩ
Ｐのときに圧力がかからず、略完全に緻密な焼結品を形
成することができないからである。しかし、ＨＩＰ前に
約94％以上の相対密度を得るには、一次焼結は原料粉末
の融点近傍の温度で行なう必要があるから、Ｃｒのよう
に高融点元素が主体として含まれる材料の場合、一次焼
結は少なくとも1500℃を越える温度で行なわねばならな
い。しかし、このような高温で焼結を行なうと、メカニ
カルアロイング処理により金属マトリックス中に分散し
ていたＹ2Ｏ3が金属結晶の粒界に凝集してしまい、焼結
品はＹ2Ｏ3の微細分散による強度向上効果を得ることが
できない。
合、ＨＩＰ前に予め所定形状に形成しておいた焼結体を
焼結(以下、一次焼結という)することになるが、一次焼
結体の相対密度は約94％以上であることを要する。相対
密度の小さい一次焼結体は、カプセルなしの場合、ＨＩ
Ｐのときに圧力がかからず、略完全に緻密な焼結品を形
成することができないからである。しかし、ＨＩＰ前に
約94％以上の相対密度を得るには、一次焼結は原料粉末
の融点近傍の温度で行なう必要があるから、Ｃｒのよう
に高融点元素が主体として含まれる材料の場合、一次焼
結は少なくとも1500℃を越える温度で行なわねばならな
い。しかし、このような高温で焼結を行なうと、メカニ
カルアロイング処理により金属マトリックス中に分散し
ていたＹ2Ｏ3が金属結晶の粒界に凝集してしまい、焼結
品はＹ2Ｏ3の微細分散による強度向上効果を得ることが
できない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、Ｃｒ
基金属、具体的には、Ｆｅ20重量％以下を含み、残部実
質的にＣｒからなる金属、又は、Ｆｅ20重量％以下、Ａ
ｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ及びＡｌ−Ｔｉ(Ａｌ
とＴｉの金属間化合物)からなる群から選択される少な
くとも一種を合計量で10重量％以下を含み、残部実質的
にＣｒからなる金属のマトリックスに平均粒径0.1μm以
下のＹ2Ｏ3を微細分散させた粒子を原料粉末に用いて、
ＨＩＰ焼結をカプセルなしで実施するに際し、ＨＩＰ焼
結前に酸化物の凝集が起こらない1500℃以下の温度で一
次焼結を行なったとき、約94％以上の相対密度を有する
一次焼結体が得られるようにすることにある。
基金属、具体的には、Ｆｅ20重量％以下を含み、残部実
質的にＣｒからなる金属、又は、Ｆｅ20重量％以下、Ａ
ｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ及びＡｌ−Ｔｉ(Ａｌ
とＴｉの金属間化合物)からなる群から選択される少な
くとも一種を合計量で10重量％以下を含み、残部実質的
にＣｒからなる金属のマトリックスに平均粒径0.1μm以
下のＹ2Ｏ3を微細分散させた粒子を原料粉末に用いて、
ＨＩＰ焼結をカプセルなしで実施するに際し、ＨＩＰ焼
結前に酸化物の凝集が起こらない1500℃以下の温度で一
次焼結を行なったとき、約94％以上の相対密度を有する
一次焼結体が得られるようにすることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の方法は、メカニ
カルアロイング処理行程において、Ｃｒと5〜20原子％
で共晶点を有する元素を、Ｃｒ基金属粉末100重量部に
対して0.2〜2重量部添加するようにしたものである。な
お、Ｃｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素は、焼結
品の特性に悪影響を及ぼさないことが必要であり、Ｂ、
Ｚｒ、Ｓｉ、Ｐを例示することができる。これら元素の
添加は、単体金属の形でもよいし、他の金属、例えばＦ
ｅと合金の形でもよい。なお、Ｆｅとの合金の形態で添
加する場合、Ｃｒ基金属中のＦｅの含有量が20重量％を
越えないように留意する必要がある。
カルアロイング処理行程において、Ｃｒと5〜20原子％
で共晶点を有する元素を、Ｃｒ基金属粉末100重量部に
対して0.2〜2重量部添加するようにしたものである。な
お、Ｃｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素は、焼結
品の特性に悪影響を及ぼさないことが必要であり、Ｂ、
Ｚｒ、Ｓｉ、Ｐを例示することができる。これら元素の
添加は、単体金属の形でもよいし、他の金属、例えばＦ
ｅと合金の形でもよい。なお、Ｆｅとの合金の形態で添
加する場合、Ｃｒ基金属中のＦｅの含有量が20重量％を
越えないように留意する必要がある。
【０００９】
【作用】Ｂ、Ｚｒ、Ｓｉ、Ｐ等の添加元素が、Ｃｒ基金
属と機械的合金化(メカニカルアロイング)する際、ｂｃ
ｃ構造のＣｒ結晶中に固溶してＣｒ結晶の一部と置換
し、ミクロ的にＣｒとの組成比が１：８（原子）とな
る。これらの添加元素は、Ｃｒとの組成比１：８（原
子）近傍で共晶点を有しているため、置換した部分では
融点が極端に低下しており、低温での焼結が可能とな
る。焼結は、共晶点近傍の低融点部がまず種となって焼
結を開始し、他の結晶に伝播して進行する。従って、
Ｂ、Ｚｒ、Ｓｉ、Ｐ等の元素のＣｒ結晶中への固溶は、
Ｃｒの結晶全体に及ぶ必要はなく、局部的に行なわれて
いれば十分である。かかる理由から、Ｃｒと5〜20原子
％で共晶点を有する元素の添加量は、Ｃｒ基金属粉末10
0重量部に対して少なくとも0.2重量部とする。しかし、
あまりに多く含有すると、Ｃｒ基合金の特性に影響を及
ぼすことになるため、最大添加量はＣｒ基粉末100重量
部に対して2重量部とする。
属と機械的合金化(メカニカルアロイング)する際、ｂｃ
ｃ構造のＣｒ結晶中に固溶してＣｒ結晶の一部と置換
し、ミクロ的にＣｒとの組成比が１：８（原子）とな
る。これらの添加元素は、Ｃｒとの組成比１：８（原
子）近傍で共晶点を有しているため、置換した部分では
融点が極端に低下しており、低温での焼結が可能とな
る。焼結は、共晶点近傍の低融点部がまず種となって焼
結を開始し、他の結晶に伝播して進行する。従って、
Ｂ、Ｚｒ、Ｓｉ、Ｐ等の元素のＣｒ結晶中への固溶は、
Ｃｒの結晶全体に及ぶ必要はなく、局部的に行なわれて
いれば十分である。かかる理由から、Ｃｒと5〜20原子
％で共晶点を有する元素の添加量は、Ｃｒ基金属粉末10
0重量部に対して少なくとも0.2重量部とする。しかし、
あまりに多く含有すると、Ｃｒ基合金の特性に影響を及
ぼすことになるため、最大添加量はＣｒ基粉末100重量
部に対して2重量部とする。
【００１０】
【発明の効果】Ｃｒ基金属のマトリックス中にＹ2Ｏ3が
微細分散した原料粉末の焼結を、1500℃以下の温度で行
なったとき、相対密度約94％以上の焼結体が得られる。
従って、この焼結体をさらにＨＩＰ焼結に付すと、気孔
が取り除かれて、略完全に緻密な焼結品を得ることがで
きる。従って、酸化物分散型Ｃｒ基耐熱合金のカプセル
フリーＨＩＰ焼結が可能となり、材料費の削減、加工工
程の低減等、コストダウンを達成できる。本発明の方法
は、前述の如く、カプセルフリーＨＩＰ焼結における一
次焼結に適用するのが最も有用であるが、カプセルＨＩ
Ｐ焼結に適用することにより、焼結条件が緩和される利
点があり、同様に適用できることは勿論である。
微細分散した原料粉末の焼結を、1500℃以下の温度で行
なったとき、相対密度約94％以上の焼結体が得られる。
従って、この焼結体をさらにＨＩＰ焼結に付すと、気孔
が取り除かれて、略完全に緻密な焼結品を得ることがで
きる。従って、酸化物分散型Ｃｒ基耐熱合金のカプセル
フリーＨＩＰ焼結が可能となり、材料費の削減、加工工
程の低減等、コストダウンを達成できる。本発明の方法
は、前述の如く、カプセルフリーＨＩＰ焼結における一
次焼結に適用するのが最も有用であるが、カプセルＨＩ
Ｐ焼結に適用することにより、焼結条件が緩和される利
点があり、同様に適用できることは勿論である。
【００１１】
【実施例】以下に示す３種類の供試粉末を準備した。供試粉末１ （発明例） 供試粉末１は、Ｆｅ11重量％及び残部実質的にＣｒから
なるＣｒ−Ｆｅ合金粉末100重量部、Ｙ2Ｏ3粉末を0.5重
量部、Ｂ20重量％及び残部実質的にＦｅからなるＦｅ−
Ｂ合金粉末を2重量部含んでいる。ここでは、Ｂが、Ｃ
ｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素である。供試粉末２ （発明例） 供試粉末２は、Ｆｅ11重量％及び残部実質的にＣｒから
なるＣｒ−Ｆｅ合金粉末100重量部、Ｙ2Ｏ3粉末を0.5重
量部、Ｚｒ78重量％及び残部実質的にＦｅからなるＦｅ
−Ｚｒ合金粉末を1重量部含んでいる。ここでは、Ｚｒ
がＣｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素である。供試粉末３ （従来例） 供試粉末３は、Ｆｅ11重量％及び残部実質的にＣｒから
なるＣｒ−Ｆｅ合金粉末100重量部に対して、Ｙ2Ｏ3粉
末を0.5重量部含んでいる。
なるＣｒ−Ｆｅ合金粉末100重量部、Ｙ2Ｏ3粉末を0.5重
量部、Ｂ20重量％及び残部実質的にＦｅからなるＦｅ−
Ｂ合金粉末を2重量部含んでいる。ここでは、Ｂが、Ｃ
ｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素である。供試粉末２ （発明例） 供試粉末２は、Ｆｅ11重量％及び残部実質的にＣｒから
なるＣｒ−Ｆｅ合金粉末100重量部、Ｙ2Ｏ3粉末を0.5重
量部、Ｚｒ78重量％及び残部実質的にＦｅからなるＦｅ
−Ｚｒ合金粉末を1重量部含んでいる。ここでは、Ｚｒ
がＣｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素である。供試粉末３ （従来例） 供試粉末３は、Ｆｅ11重量％及び残部実質的にＣｒから
なるＣｒ−Ｆｅ合金粉末100重量部に対して、Ｙ2Ｏ3粉
末を0.5重量部含んでいる。
【００１２】これら３種類の供試粉末を、夫々、アトラ
イタ装置の中で機械的合金化した後、ＣＩＰ(冷間静水
圧加圧)成形した後、一次焼結を行ない、更にＨＩＰ焼
結を行なった。ＣＩＰ成形における加圧力は147MPa、保
持時間は30秒間とした。一次焼結は、電気炉のＡｒとＨ
2の混合雰囲気ガス中にて、温度1350℃、保持時間4時間
の条件で実施した。ＨＩＰは、Ａｒを圧力媒体とし、加
圧力118MPa、保持温度1250℃、保持時間2時間の条件で
実施した。
イタ装置の中で機械的合金化した後、ＣＩＰ(冷間静水
圧加圧)成形した後、一次焼結を行ない、更にＨＩＰ焼
結を行なった。ＣＩＰ成形における加圧力は147MPa、保
持時間は30秒間とした。一次焼結は、電気炉のＡｒとＨ
2の混合雰囲気ガス中にて、温度1350℃、保持時間4時間
の条件で実施した。ＨＩＰは、Ａｒを圧力媒体とし、加
圧力118MPa、保持温度1250℃、保持時間2時間の条件で
実施した。
【００１３】一次焼結後とＨＩＰ焼結後の夫々につい
て、焼結体の密度測定をアルキメデス法に基づいて行な
った。なお、供試粉末は全て、完全緻密体の密度を7.2g
/cm3とみなして、相対焼結密度を算出した。密度の測定
結果を表１に示す。
て、焼結体の密度測定をアルキメデス法に基づいて行な
った。なお、供試粉末は全て、完全緻密体の密度を7.2g
/cm3とみなして、相対焼結密度を算出した。密度の測定
結果を表１に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】表１の結果から明らかなように、本発明の
実施例である供試粉末１及び２は、ＨＩＰ前の一次焼結
後の段階で、完全緻密体の94％以上の焼結体が得られて
おり、その後のＨＩＰ焼結によって略完全に緻密な焼結
品を得られることがわかる。これに対し、供試粉末３
は、Ｃｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素を含んで
いないから、ＨＩＰ前の一次焼結後の段階で得られる相
対密度は、74.3％にすぎない。この供試粉末をさらにＨ
ＩＰを行なっても、密度向上効果は認められないことが
わかる。
実施例である供試粉末１及び２は、ＨＩＰ前の一次焼結
後の段階で、完全緻密体の94％以上の焼結体が得られて
おり、その後のＨＩＰ焼結によって略完全に緻密な焼結
品を得られることがわかる。これに対し、供試粉末３
は、Ｃｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素を含んで
いないから、ＨＩＰ前の一次焼結後の段階で得られる相
対密度は、74.3％にすぎない。この供試粉末をさらにＨ
ＩＰを行なっても、密度向上効果は認められないことが
わかる。
【００１６】なお、Ｃｒと5〜20原子％で共晶点を有す
る元素の添加は、単体金属の形でもよいし、上記実施例
の如く、Ｆｅ合金との形でもよいが、Ｆｅ合金の形で添
加する方が望ましい。これは、Ｆｅ合金の形の方が、分
散性にすぐれるため、Ｃｒ中に均一分散し易いこと、ま
た、Ｆｅは母合金の構成元素として含まれているため、
金属マトリックスに与える影響が少ないこと、等の理由
による。また、Ｃｒと5〜20原子％で共晶点を有する元
素の添加時期は、Ｃｒ基金属粉末と酸化物粉末と同時に
添加してもよいし、機械的合金化が既に行なわれた粉末
に添加し、アトライタ装置の中でさらに数時間攪拌処理
を行なって合金化することもできる。
る元素の添加は、単体金属の形でもよいし、上記実施例
の如く、Ｆｅ合金との形でもよいが、Ｆｅ合金の形で添
加する方が望ましい。これは、Ｆｅ合金の形の方が、分
散性にすぐれるため、Ｃｒ中に均一分散し易いこと、ま
た、Ｆｅは母合金の構成元素として含まれているため、
金属マトリックスに与える影響が少ないこと、等の理由
による。また、Ｃｒと5〜20原子％で共晶点を有する元
素の添加時期は、Ｃｒ基金属粉末と酸化物粉末と同時に
添加してもよいし、機械的合金化が既に行なわれた粉末
に添加し、アトライタ装置の中でさらに数時間攪拌処理
を行なって合金化することもできる。
Claims (1)
- 【請求項１】 メカニカルアロイング処理により、Ｃｒ
基金属のマトリックス中に平均粒径0.1μm以下のＹ2Ｏ3
を微細分散させた粒子を作り、これら粒子を原料粉末に
用いて焼結品の製造を行なう酸化物分散強化型Ｃｒ基耐
熱焼結合金の製法であって、Ｃｒ基金属は、Ｆｅ20重量
％以下を含み、残部実質的にＣｒからなる金属、又は、
Ｆｅ20重量％以下、Ａｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ
及びＡｌ−Ｔｉからなる群から選択される少なくとも一
種を合計量で10重量％以下を含み、残部実質的にＣｒか
らなる金属であり、メカニカルアロイング処理行程にお
いて、Ｃｒと5〜20原子％で共晶点を有する元素を、Ｃ
ｒ基金属粉末100重量部に対して0.2〜2重量部添加する
ことを特徴とする、酸化物分散強化型Ｃｒ基耐熱焼結合
金の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5328052A JP2971720B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 酸化物分散強化型Ｃｒ基耐熱焼結合金の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5328052A JP2971720B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 酸化物分散強化型Ｃｒ基耐熱焼結合金の製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07179903A true JPH07179903A (ja) | 1995-07-18 |
| JP2971720B2 JP2971720B2 (ja) | 1999-11-08 |
Family
ID=18205979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5328052A Expired - Lifetime JP2971720B2 (ja) | 1993-12-24 | 1993-12-24 | 酸化物分散強化型Ｃｒ基耐熱焼結合金の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2971720B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114000024A (zh) * | 2021-11-03 | 2022-02-01 | 陕西科技大学 | 一种高强韧Laves相Cr2Ta基原位自生复合材料及其制备方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6267141A (ja) * | 1985-09-19 | 1987-03-26 | Manabu Kiuchi | 金属基複合材の製造方法 |
| JPH04325651A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Kubota Corp | 酸化物分散強化耐熱焼結合金 |
-
1993
- 1993-12-24 JP JP5328052A patent/JP2971720B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6267141A (ja) * | 1985-09-19 | 1987-03-26 | Manabu Kiuchi | 金属基複合材の製造方法 |
| JPH04325651A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Kubota Corp | 酸化物分散強化耐熱焼結合金 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114000024A (zh) * | 2021-11-03 | 2022-02-01 | 陕西科技大学 | 一种高强韧Laves相Cr2Ta基原位自生复合材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2971720B2 (ja) | 1999-11-08 |
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