JPH0813059A - 酸化物分散強化Ｃｒ基耐熱合金焼結体の製法 - Google Patents
酸化物分散強化Ｃｒ基耐熱合金焼結体の製法Info
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- JPH0813059A JPH0813059A JP15202294A JP15202294A JPH0813059A JP H0813059 A JPH0813059 A JP H0813059A JP 15202294 A JP15202294 A JP 15202294A JP 15202294 A JP15202294 A JP 15202294A JP H0813059 A JPH0813059 A JP H0813059A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 1500℃以下の温度での一次焼結工程におい
て、完全緻密体に対して94％以上の相対密度を有する焼
結体を形成し、該焼結体を1500℃以下の温度にてカプセ
ルフリーＨＩＰを施し、略完全に緻密な焼結品を作る。 【構成】 アトライタ装置の中でＣｒ基金属粉末と酸化
物粉末を十分に攪拌した後、融点が1000℃〜1400℃の低
融点金属粉末を2〜7重量％投入して短時間の攪拌を行な
うことにより、Ｃｒ基金属のマトリックス中に微細な酸
化物が略均一に分散した粉末と低融点金属粉末との混合
粉末を調製し、該混合粉末のグリーンコンパクトを形成
し、該グリーンコンパクトを1500℃以下の温度で焼結す
ることにより完全緻密体に対する相対密度が94％以上の
一次焼結体を形成し、該一次焼結体を1500℃以下の温度
にてＨＩＰを行なう。
て、完全緻密体に対して94％以上の相対密度を有する焼
結体を形成し、該焼結体を1500℃以下の温度にてカプセ
ルフリーＨＩＰを施し、略完全に緻密な焼結品を作る。 【構成】 アトライタ装置の中でＣｒ基金属粉末と酸化
物粉末を十分に攪拌した後、融点が1000℃〜1400℃の低
融点金属粉末を2〜7重量％投入して短時間の攪拌を行な
うことにより、Ｃｒ基金属のマトリックス中に微細な酸
化物が略均一に分散した粉末と低融点金属粉末との混合
粉末を調製し、該混合粉末のグリーンコンパクトを形成
し、該グリーンコンパクトを1500℃以下の温度で焼結す
ることにより完全緻密体に対する相対密度が94％以上の
一次焼結体を形成し、該一次焼結体を1500℃以下の温度
にてＨＩＰを行なう。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｃｒ基金属のマトリッ
クス中に微細酸化物を略均一に分散させた合金粉末の焼
結に関し、特に形状が複雑な焼結体の製造に好適な焼結
法に関する。
クス中に微細酸化物を略均一に分散させた合金粉末の焼
結に関し、特に形状が複雑な焼結体の製造に好適な焼結
法に関する。
【０００２】
【従来技術及び問題点】出願人は、以前に、高温におけ
る強度及び耐酸化性にすぐれた酸化物分散強化耐熱焼結
合金を提案した(特開平４−３２５６５１)。
る強度及び耐酸化性にすぐれた酸化物分散強化耐熱焼結
合金を提案した(特開平４−３２５６５１)。
【０００３】この焼結合金は、Ｃｒ基金属粉末とＹ2Ｏ3
の如き酸化物粉末の混合粉末をアトライタ装置(高エネ
ルギー型ボールミル)の中で攪拌してメカニカルアロイ
ング処理を施すことにより、Ｃｒ基金属のマトリックス
中に平均粒径約0.1μm以下の微細なＹ2Ｏ3が0.2〜2.0重
量％略均一に分散した組織を有する粉末を調製し、該粉
末を適当な金属カプセルに充填した後、脱気密封し、約
1000〜1300℃の温度にて、約1000〜2000kgf/cm2の圧力
下で熱間静水圧処理(ＨＩＰ)される。これは、いわゆる
カプセルＨＩＰ焼結法といわれるもので、このカプセル
ＨＩＰ焼結法によって、略完全に緻密な焼結品を製造す
ることができる。
の如き酸化物粉末の混合粉末をアトライタ装置(高エネ
ルギー型ボールミル)の中で攪拌してメカニカルアロイ
ング処理を施すことにより、Ｃｒ基金属のマトリックス
中に平均粒径約0.1μm以下の微細なＹ2Ｏ3が0.2〜2.0重
量％略均一に分散した組織を有する粉末を調製し、該粉
末を適当な金属カプセルに充填した後、脱気密封し、約
1000〜1300℃の温度にて、約1000〜2000kgf/cm2の圧力
下で熱間静水圧処理(ＨＩＰ)される。これは、いわゆる
カプセルＨＩＰ焼結法といわれるもので、このカプセル
ＨＩＰ焼結法によって、略完全に緻密な焼結品を製造す
ることができる。
【０００４】Ｃｒ基酸化物分散合金粉末の焼結にカプセ
ルＨＩＰ法を採用するのは、圧力エネルギーを付加する
ことにより焼結温度の低温化を図るためである。即ち、
焼結をＣｒ基合金の融点近傍の温度(約1700℃)で行なう
と、Ｃｒ基金属のマトリックス中に略均一に分散してい
た微細酸化物が凝集してしまい、微細酸化物の分散によ
る強度向上効果を得ることができないからである。ウォ
ーキングビーム式加熱炉用スキッドボタンの如きブロッ
ク形状の焼結品は、一般に、このカプセルＨＩＰ焼結法
によって製造される。しかし、例えばタービンブレード
のような複雑形状の製品を作る場合、ＨＩＰによって緻
密な焼結体ブロックを作製した後、機械加工によって所
望形状に切り出さねばならないため、材料歩留りが非常
に悪く、製品コストが高くなる問題があった。
ルＨＩＰ法を採用するのは、圧力エネルギーを付加する
ことにより焼結温度の低温化を図るためである。即ち、
焼結をＣｒ基合金の融点近傍の温度(約1700℃)で行なう
と、Ｃｒ基金属のマトリックス中に略均一に分散してい
た微細酸化物が凝集してしまい、微細酸化物の分散によ
る強度向上効果を得ることができないからである。ウォ
ーキングビーム式加熱炉用スキッドボタンの如きブロッ
ク形状の焼結品は、一般に、このカプセルＨＩＰ焼結法
によって製造される。しかし、例えばタービンブレード
のような複雑形状の製品を作る場合、ＨＩＰによって緻
密な焼結体ブロックを作製した後、機械加工によって所
望形状に切り出さねばならないため、材料歩留りが非常
に悪く、製品コストが高くなる問題があった。
【０００５】そこで、複雑形状の焼結品の場合、プレ
ス、鋳込み、射出成形、冷間静水圧加圧(ＣＩＰ)等によ
って所望形状のグリーンコンパクトを形成し、次に酸化
物の凝集を生じない温度(約1500℃以下の温度)で焼結を
行なって一次焼結体を形成し、カプセルを用いることな
く前記一次焼結体を約1500℃以下の温度でＨＩＰする方
法が提案されている。
ス、鋳込み、射出成形、冷間静水圧加圧(ＣＩＰ)等によ
って所望形状のグリーンコンパクトを形成し、次に酸化
物の凝集を生じない温度(約1500℃以下の温度)で焼結を
行なって一次焼結体を形成し、カプセルを用いることな
く前記一次焼結体を約1500℃以下の温度でＨＩＰする方
法が提案されている。
【０００６】しかし、上記のカプセルフリーＨＩＰによ
って緻密な焼結品を得るには、一次焼結後におけるＨＩ
Ｐ前の焼結体は完全緻密体の約94％以上の相対密度を有
していなければならない。相対密度が約94％まで達して
いないと、ＨＩＰを行なっても一次焼結体に圧力がかか
らず、ＨＩＰによる密度向上効果を殆んど期待できない
からである。ところが、酸化物分散Ｃｒ基合金粉末の融
点は約1700℃以上であるから、約1500℃以下で焼結する
と、焼結品の密度は完全緻密体の約80％程度までしか達
しない。このため、1500℃以下の温度の焼結により、約
94％以上の相対密度を有する焼結体をどのように作るか
が当該分野における課題である。
って緻密な焼結品を得るには、一次焼結後におけるＨＩ
Ｐ前の焼結体は完全緻密体の約94％以上の相対密度を有
していなければならない。相対密度が約94％まで達して
いないと、ＨＩＰを行なっても一次焼結体に圧力がかか
らず、ＨＩＰによる密度向上効果を殆んど期待できない
からである。ところが、酸化物分散Ｃｒ基合金粉末の融
点は約1700℃以上であるから、約1500℃以下で焼結する
と、焼結品の密度は完全緻密体の約80％程度までしか達
しない。このため、1500℃以下の温度の焼結により、約
94％以上の相対密度を有する焼結体をどのように作るか
が当該分野における課題である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、1500℃以下
の温度での焼結において、完全緻密体に対して94％以上
の相対密度を有する焼結体を形成する方法を提供するこ
とを目的とする。
の温度での焼結において、完全緻密体に対して94％以上
の相対密度を有する焼結体を形成する方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の方法は、アトラ
イタ装置の中でＣｒ基金属粉末と酸化物粉末を十分に攪
拌してメカニカルアロイング処理を行ない、その後、融
点が1000℃〜1400℃の低融点金属粉末2〜7重量％を更に
投入して短時間の攪拌を行なうことにより、Ｃｒ基金属
のマトリックス中に微細な酸化物が略均一に分散した粉
末と低融点金属粉末との混合粉末を調製する工程、該混
合粉末のグリーンコンパクトを形成する工程、該グリー
ンコンパクトを1500℃以下の温度で焼結することにより
完全緻密体に対する相対密度が94％以上の一次焼結体を
形成する工程、及び該一次焼結体を1500℃以下の温度で
ＨＩＰを行なう工程から構成される。
イタ装置の中でＣｒ基金属粉末と酸化物粉末を十分に攪
拌してメカニカルアロイング処理を行ない、その後、融
点が1000℃〜1400℃の低融点金属粉末2〜7重量％を更に
投入して短時間の攪拌を行なうことにより、Ｃｒ基金属
のマトリックス中に微細な酸化物が略均一に分散した粉
末と低融点金属粉末との混合粉末を調製する工程、該混
合粉末のグリーンコンパクトを形成する工程、該グリー
ンコンパクトを1500℃以下の温度で焼結することにより
完全緻密体に対する相対密度が94％以上の一次焼結体を
形成する工程、及び該一次焼結体を1500℃以下の温度で
ＨＩＰを行なう工程から構成される。
【０００９】アトライタ装置中に低融点金属を投入した
後の攪拌時間は、装置内の粉末がメカニカルアロイング
を生じない時間とする。メカニカルアロイングを生じる
と、低融点金属粉末を添加して混合する意味がなくなっ
てしまうからである。
後の攪拌時間は、装置内の粉末がメカニカルアロイング
を生じない時間とする。メカニカルアロイングを生じる
と、低融点金属粉末を添加して混合する意味がなくなっ
てしまうからである。
【００１０】なお、一次焼結及び／又はＨＩＰの加熱温
度は、酸化物の凝集防止という観点から約1200〜1400℃
の範囲が望ましく、これに対応して、混合すべき低融点
金属粉末は融点が約1100℃〜約1250℃のものを使用する
のが望ましい。融点が約1100℃の金属粉末として、60〜
85原子％のＴｉを含有するＦｅ−Ｔｉ合金粉末、融点が
約1250℃の金属粉末として60〜85原子％のＭｎを含有す
るＦｅ−Ｍｎ合金粉末を例示することができる。
度は、酸化物の凝集防止という観点から約1200〜1400℃
の範囲が望ましく、これに対応して、混合すべき低融点
金属粉末は融点が約1100℃〜約1250℃のものを使用する
のが望ましい。融点が約1100℃の金属粉末として、60〜
85原子％のＴｉを含有するＦｅ−Ｔｉ合金粉末、融点が
約1250℃の金属粉末として60〜85原子％のＭｎを含有す
るＦｅ−Ｍｎ合金粉末を例示することができる。
【００１１】Ｃｒ基金属とは、実質的にＣｒからなる金
属、又はＦｅ20％以下を含み、残部実質的にＣｒからな
る金属、又はＡｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ及びＡ
ｌ−Ｔｉから構成される群の中から選択される少なくと
も一種を合計量で10％以下含み、残部実質的にＣｒから
なる金属、又はＡｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ及び
Ａｌ−Ｔｉから構成される群の中から選択される少なく
とも一種を合計量で10％以下並びにＦｅ20％以下を含
み、残部実質的にＣｒからなる金属を例示することがで
きる。なお、Ａｌ−Ｔｉは金属間化合物である。
属、又はＦｅ20％以下を含み、残部実質的にＣｒからな
る金属、又はＡｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ及びＡ
ｌ−Ｔｉから構成される群の中から選択される少なくと
も一種を合計量で10％以下含み、残部実質的にＣｒから
なる金属、又はＡｌ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｈｆ及び
Ａｌ−Ｔｉから構成される群の中から選択される少なく
とも一種を合計量で10％以下並びにＦｅ20％以下を含
み、残部実質的にＣｒからなる金属を例示することがで
きる。なお、Ａｌ−Ｔｉは金属間化合物である。
【００１２】また、Ｃｒ基金属のマトリックス中に微細
な酸化物が略均一に分散した組織とは、例えば、Ｃｒ基
金属のマトリックス中に、平均粒径約0.1μm以下の微細
なＹ2Ｏ3が0.2〜2.0重量％略均一に分散した組織であ
る。
な酸化物が略均一に分散した組織とは、例えば、Ｃｒ基
金属のマトリックス中に、平均粒径約0.1μm以下の微細
なＹ2Ｏ3が0.2〜2.0重量％略均一に分散した組織であ
る。
【００１３】
【作用】グリーンコンパクトは、微細酸化物が分散した
高融点Ｃｒ基金属と、低融点金属の混合物であるから、
該グリーンコンパクトの一次焼結工程(焼結温度は1500
℃以下)において、低融点金属は溶融して液相状態にな
り、固相どうしの粉末の場合よりも焼結の進行は促進さ
れる。つまり、液相状態の金属が固相状態の金属を結合
するバインダーとしての役割を果たし、1500℃以下の焼
結温度でも、完全緻密体に対する相対密度が94％以上の
焼結体を得ることができる。しかし、混合物中における
低融点金属の量が少ないと、バインダーとしての役割を
果たすことができず、相対密度の高い一次焼結体を得る
ことができない。一方、低融点金属の量が多すぎると、
微細酸化物の分散組織による強度改善効果が損なわれ
る。このため、混合物中における低融点金属の量は2〜7
重量％、望ましくは3〜6重量％とする。
高融点Ｃｒ基金属と、低融点金属の混合物であるから、
該グリーンコンパクトの一次焼結工程(焼結温度は1500
℃以下)において、低融点金属は溶融して液相状態にな
り、固相どうしの粉末の場合よりも焼結の進行は促進さ
れる。つまり、液相状態の金属が固相状態の金属を結合
するバインダーとしての役割を果たし、1500℃以下の焼
結温度でも、完全緻密体に対する相対密度が94％以上の
焼結体を得ることができる。しかし、混合物中における
低融点金属の量が少ないと、バインダーとしての役割を
果たすことができず、相対密度の高い一次焼結体を得る
ことができない。一方、低融点金属の量が多すぎると、
微細酸化物の分散組織による強度改善効果が損なわれ
る。このため、混合物中における低融点金属の量は2〜7
重量％、望ましくは3〜6重量％とする。
【００１４】
【発明の効果】所定形状に形成した酸化物分散強化耐熱
合金粉末のグリーンコンパクトを焼結して一次焼結体を
形成した後、カプセルを使用せずにＨＩＰすることによ
って略完全に緻密な焼結体を作ることができる。複雑形
状の焼結体を作る場合、カプセルＨＩＰ焼結のように、
緻密な焼結体ブロック形成後の大掛かりな機械加工は不
要となるから、機械加工工程の削減、材料歩留りの向上
等その経済的効果は極めて大きい。なお、Ｃｒ基金属の
マトリックス中に微細な酸化物が略均一に分散した粉末
と低融点金属粉末との混合粉末の調製は、アトライタ装
置の中で一度に行なうことができる。
合金粉末のグリーンコンパクトを焼結して一次焼結体を
形成した後、カプセルを使用せずにＨＩＰすることによ
って略完全に緻密な焼結体を作ることができる。複雑形
状の焼結体を作る場合、カプセルＨＩＰ焼結のように、
緻密な焼結体ブロック形成後の大掛かりな機械加工は不
要となるから、機械加工工程の削減、材料歩留りの向上
等その経済的効果は極めて大きい。なお、Ｃｒ基金属の
マトリックス中に微細な酸化物が略均一に分散した粉末
と低融点金属粉末との混合粉末の調製は、アトライタ装
置の中で一度に行なうことができる。
【００１５】
【実施例】Ｃｒ−Ｆｅ合金粉末(Ｃｒ：90重量％、Ｆ
ｅ：10重量％)を100重量部、Ｙ2Ｏ3粉末0.5重量部をア
トライタ装置(高エネルギーボールミル)の中で68時間攪
拌した後、Ｆｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ合金粉末
を添加して更に5時間攪拌し、これをＣＩＰ成形してグ
リーンコンパクトを形成し、該コンパクトの一次焼結を
行なった後、ＨＩＰを施した。
ｅ：10重量％)を100重量部、Ｙ2Ｏ3粉末0.5重量部をア
トライタ装置(高エネルギーボールミル)の中で68時間攪
拌した後、Ｆｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ合金粉末
を添加して更に5時間攪拌し、これをＣＩＰ成形してグ
リーンコンパクトを形成し、該コンパクトの一次焼結を
行なった後、ＨＩＰを施した。
【００１６】使用したＦｅ−Ｔｉ合金の成分組成(原子
％)は次の通りである。 Ｔｉ：72.1％、Ｃ：0.056％、Ｓｉ：0.09％、Ｍｎ：0.1
1％、Ｐ：0.007％、Ａｌ：0.004％、Ｃｕ：0.02％以
下、Ｆｅ：残部
％)は次の通りである。 Ｔｉ：72.1％、Ｃ：0.056％、Ｓｉ：0.09％、Ｍｎ：0.1
1％、Ｐ：0.007％、Ａｌ：0.004％、Ｃｕ：0.02％以
下、Ｆｅ：残部
【００１７】使用したＦｅ−Ｍｎ合金の成分組成(原子
％)は次の通りである。 Ｍｎ：78.9％、Ｃ：0.95％、Ｓｉ：1.10％、Ｐ：0.089
％、Ｓ：0.004％、Ｆｅ：残部
％)は次の通りである。 Ｍｎ：78.9％、Ｃ：0.95％、Ｓｉ：1.10％、Ｐ：0.089
％、Ｓ：0.004％、Ｆｅ：残部
【００１８】なお、ＣＩＰ成形、一次焼結及びＨＩＰの
各条件は次の通りである。ＣＩＰ成形 ：加圧力147MPa、30秒間。成形品サイズ：直
径30mm×長さ50mm一次焼結 ：ＡｒとＨ2の雰囲気ガス中、温度1350℃、焼
結温度保持時間4h。ＨＩＰ (カプセルなし)：圧力媒体Ａｒ、加圧力118MPa、
保持温度1250℃、加圧・温度保持時間2h。
各条件は次の通りである。ＣＩＰ成形 ：加圧力147MPa、30秒間。成形品サイズ：直
径30mm×長さ50mm一次焼結 ：ＡｒとＨ2の雰囲気ガス中、温度1350℃、焼
結温度保持時間4h。ＨＩＰ (カプセルなし)：圧力媒体Ａｒ、加圧力118MPa、
保持温度1250℃、加圧・温度保持時間2h。
【００１９】一次焼結後の焼結体の密度、及びＨＩＰ後
の焼結体の密度を夫々、測定した。密度測定は、焼結体
の表面に付着した酸化被膜を除去した後、アルキメデス
法に基づいて行なった。なお、焼結体の相対密度は、完
全緻密体の密度を7.2g/cm3とみなして算出した。表１
は、Ｆｅ−Ｔｉ合金の混合量と、一次焼結体の相対密
度、ＨＩＰ後の相対密度の測定結果を示す。表２は、Ｆ
ｅ−Ｍｎ合金の混合量と、一次焼結体の相対密度、ＨＩ
Ｐ後の相対密度の測定結果を示す。
の焼結体の密度を夫々、測定した。密度測定は、焼結体
の表面に付着した酸化被膜を除去した後、アルキメデス
法に基づいて行なった。なお、焼結体の相対密度は、完
全緻密体の密度を7.2g/cm3とみなして算出した。表１
は、Ｆｅ−Ｔｉ合金の混合量と、一次焼結体の相対密
度、ＨＩＰ後の相対密度の測定結果を示す。表２は、Ｆ
ｅ−Ｍｎ合金の混合量と、一次焼結体の相対密度、ＨＩ
Ｐ後の相対密度の測定結果を示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表１及び表２において、供試No.１とNo.11
は、Ｆｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ合金粉末を混合
しない場合の実施例であり、一次焼結後の相対密度は70
％のオーダであり、その後のＨＩＰによっても密度は向
上しないことを示している。供試No.２及びNo.12は、Ｆ
ｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ合金粉末の添加量が少
ないため、一次焼結後に94％以上の相対密度が得られ
ず、後のＨＩＰ工程によっても緻密な焼結体を得られな
いことを示している。供試No.３〜No.10、No.13〜No.20
は、Ｆｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ合金粉末の添加
量が2％以上であり、一次焼結後に94％以上の相対密度
を有していることがわかる。この一次焼結体をカプセル
フリーＨＩＰに付することにより、略完全に緻密な焼結
体が形成されることがわかる。
は、Ｆｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ合金粉末を混合
しない場合の実施例であり、一次焼結後の相対密度は70
％のオーダであり、その後のＨＩＰによっても密度は向
上しないことを示している。供試No.２及びNo.12は、Ｆ
ｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ合金粉末の添加量が少
ないため、一次焼結後に94％以上の相対密度が得られ
ず、後のＨＩＰ工程によっても緻密な焼結体を得られな
いことを示している。供試No.３〜No.10、No.13〜No.20
は、Ｆｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ合金粉末の添加
量が2％以上であり、一次焼結後に94％以上の相対密度
を有していることがわかる。この一次焼結体をカプセル
フリーＨＩＰに付することにより、略完全に緻密な焼結
体が形成されることがわかる。
【００２３】なお、Ｆｅ−Ｔｉ合金粉末又はＦｅ−Ｍｎ
合金粉末の添加量が7％を超えると、微細酸化物による
強度向上効果が損なわれるので、前述の如く、本発明に
おける添加量は7％とする。
合金粉末の添加量が7％を超えると、微細酸化物による
強度向上効果が損なわれるので、前述の如く、本発明に
おける添加量は7％とする。
Claims (2)
- 【請求項１】 アトライタ装置の中でＣｒ基金属粉末と
酸化物粉末を十分に攪拌した後、融点が1000℃〜1400℃
の低融点金属粉末を2〜7重量％投入して短時間の攪拌を
行なうことにより、Ｃｒ基金属のマトリックス中に微細
な酸化物が略均一に分散した粉末と低融点金属粉末との
混合粉末を調製する工程、該混合粉末のグリーンコンパ
クトを形成する工程、該グリーンコンパクトを1500℃以
下の温度で焼結することにより完全緻密体に対する相対
密度が94％以上の一次焼結体を形成する工程、該一次焼
結体を1500℃以下の温度にてＨＩＰを行なう工程からな
る酸化物分散強化Ｃｒ基耐熱合金焼結体の製法。 - 【請求項２】 低融点金属粉末は、60〜85原子％のＴｉ
を含有するＦｅ−Ｔｉ合金粉末及び／又は60〜85原子％
のＭｎを含有するＦｅ−Ｍｎ合金粉末である請求項１に
記載の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15202294A JPH0813059A (ja) | 1994-07-04 | 1994-07-04 | 酸化物分散強化Ｃｒ基耐熱合金焼結体の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15202294A JPH0813059A (ja) | 1994-07-04 | 1994-07-04 | 酸化物分散強化Ｃｒ基耐熱合金焼結体の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0813059A true JPH0813059A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15531354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15202294A Withdrawn JPH0813059A (ja) | 1994-07-04 | 1994-07-04 | 酸化物分散強化Ｃｒ基耐熱合金焼結体の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813059A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018154915A (ja) * | 2016-12-12 | 2018-10-04 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 不均質組成物、不均質組成物を含む物品、および物品の形成方法 |
-
1994
- 1994-07-04 JP JP15202294A patent/JPH0813059A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018154915A (ja) * | 2016-12-12 | 2018-10-04 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 不均質組成物、不均質組成物を含む物品、および物品の形成方法 |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010904 |