JPS62238344A - 機械的合金化 - Google Patents
機械的合金化Info
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- JPS62238344A JPS62238344A JP62082789A JP8278987A JPS62238344A JP S62238344 A JPS62238344 A JP S62238344A JP 62082789 A JP62082789 A JP 62082789A JP 8278987 A JP8278987 A JP 8278987A JP S62238344 A JPS62238344 A JP S62238344A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/0047—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with carbides, nitrides, borides or silicides as the main non-metallic constituents
- C22C32/0052—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with carbides, nitrides, borides or silicides as the main non-metallic constituents only carbides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
- C22C1/1084—Alloys containing non-metals by mechanical alloying (blending, milling)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
本発明は、炭化アルミニウムよりも安定な炭化物を約4
80℃までの温度で合金に配合しているおかげで約48
0℃までの温度において有用な特性を有するアルミニウ
ム基合金の製造に関する。
80℃までの温度で合金に配合しているおかげで約48
0℃までの温度において有用な特性を有するアルミニウ
ム基合金の製造に関する。
従来技術および問題点
高強度アルミニウム基合金、即ち50重量%よりも多い
アルミニウムを含有する合金は、機械的合金化技術によ
って製造されている。これらの合金は、室温において有
用な機械的特性を有する。
アルミニウムを含有する合金は、機械的合金化技術によ
って製造されている。これらの合金は、室温において有
用な機械的特性を有する。
これらの合金は、強度については一部分、時効硬化され
かつ/または加工硬化された内部構造に依存し2.かつ
一部分、機械的合金化法で使用する炭素含有加工助剤(
例えば、ステアリン酸)の分解生成物とアルミニウムと
の反応によって炭化アルミニウム(A−14C3)と酸
化アルミニウムとの微細分散体(Nne disper
sion)のその場調製に依存する。約100℃よりも
高い温度への露出時に、時効硬化されかつ/または加工
硬化された構造物は、柔軟化する傾向があり、そしてよ
り高い温度においては、合金中のAl4C3の分散体は
、粗大化する傾向があり、このように合金の強度への炭
化物の寄与を少なくする。従って、機械的合金化によっ
て製造されるような従来技術のアルミニウム基合金は、
一般に、100℃〜480℃の温度範囲で使用するのに
好適ではない。本発明は、この温度範囲で使用するのに
好適な機械的合金化アルミニウム基合金の提供および製
造を目的とする。
かつ/または加工硬化された内部構造に依存し2.かつ
一部分、機械的合金化法で使用する炭素含有加工助剤(
例えば、ステアリン酸)の分解生成物とアルミニウムと
の反応によって炭化アルミニウム(A−14C3)と酸
化アルミニウムとの微細分散体(Nne disper
sion)のその場調製に依存する。約100℃よりも
高い温度への露出時に、時効硬化されかつ/または加工
硬化された構造物は、柔軟化する傾向があり、そしてよ
り高い温度においては、合金中のAl4C3の分散体は
、粗大化する傾向があり、このように合金の強度への炭
化物の寄与を少なくする。従って、機械的合金化によっ
て製造されるような従来技術のアルミニウム基合金は、
一般に、100℃〜480℃の温度範囲で使用するのに
好適ではない。本発明は、この温度範囲で使用するのに
好適な機械的合金化アルミニウム基合金の提供および製
造を目的とする。
発明の詳細な説明
広くは、本発明は、アルミニウム基合金用機械的合金化
袋入H料に、アルミニウムおよび他の合金元素と一緒に
チタン、ニオブ、ジルコニウム、バナジウム、ハフニウ
ムおよびモリブデンの群からの炭化物生成元素を含むか
含有する極微分散体(IIlierorir+o di
spersion)状または極微分散体に容易に変換で
きる材料を配合し、このような装入材料を炭素含有加工
助剤の存在下で機械的に合金化し、それによって装入材
料を機械的に合金化し、かつ前記群の金属を配合した炭
化物様(carbidi−[’erous)物質の分散
体を合金化装人材料内でその場調製することを意図し、
前記炭化物様物質は主寸法が約500A未満の分散粒子
として存在し、かつ、前記分散体は200°Cよりも高
い温度、約370℃よりも高い温度でさえ粗大化に抵抗
する。
袋入H料に、アルミニウムおよび他の合金元素と一緒に
チタン、ニオブ、ジルコニウム、バナジウム、ハフニウ
ムおよびモリブデンの群からの炭化物生成元素を含むか
含有する極微分散体(IIlierorir+o di
spersion)状または極微分散体に容易に変換で
きる材料を配合し、このような装入材料を炭素含有加工
助剤の存在下で機械的に合金化し、それによって装入材
料を機械的に合金化し、かつ前記群の金属を配合した炭
化物様(carbidi−[’erous)物質の分散
体を合金化装人材料内でその場調製することを意図し、
前記炭化物様物質は主寸法が約500A未満の分散粒子
として存在し、かつ、前記分散体は200°Cよりも高
い温度、約370℃よりも高い温度でさえ粗大化に抵抗
する。
また、本発明は、前記方法によって製造された合金を意
図する。有利には、炭化物生成元素は、合金に存在する
炭素と化合するのに最低必要な化学量論量に少なくとも
等しい量で、製造された合金に存在する。例えば、2種
の炭化物VC,V2Cか既知であるバナジウムの場合に
は、合金中のバナジウムの口は、有利には、少なくとも
式VCから計算される瓜である。
図する。有利には、炭化物生成元素は、合金に存在する
炭素と化合するのに最低必要な化学量論量に少なくとも
等しい量で、製造された合金に存在する。例えば、2種
の炭化物VC,V2Cか既知であるバナジウムの場合に
は、合金中のバナジウムの口は、有利には、少なくとも
式VCから計算される瓜である。
本明細書の目的で、「機械的合金化」なる用語は、装入
材料が本質」−均一な粉末製品に転化されるまで、粉末
成分の装入材料を衝撃媒体による衝撃に付して多数の粒
子溶接および破壊を生じさせるプロセスを意味するのに
使用される。アトライタおよび水平ボールミルが、機械
的合金のために最もしばしば使用されるが、本発明の目
的では、使用する特定の装置は、重要ではない。その後
、機械的合金化の製品を後述のように圧縮し、焼結し、
加工する。
材料が本質」−均一な粉末製品に転化されるまで、粉末
成分の装入材料を衝撃媒体による衝撃に付して多数の粒
子溶接および破壊を生じさせるプロセスを意味するのに
使用される。アトライタおよび水平ボールミルが、機械
的合金のために最もしばしば使用されるが、本発明の目
的では、使用する特定の装置は、重要ではない。その後
、機械的合金化の製品を後述のように圧縮し、焼結し、
加工する。
「炭化物様物質」なる用語は、単純な炭化物、例えばT
h C1V C−V C、、N b C1N b
2 Cを包含するのみではなく、化合物および混合物、
例えば炭窒化物(carbonitridcs)、遊離
炭素を含有する炭化物および安定な炭化物と本発明で意
図する合金の1以−にの成分との関連から生成される炭
化物種(carbjdic 5peciCs)を包含す
るように使用される。
h C1V C−V C、、N b C1N b
2 Cを包含するのみではなく、化合物および混合物、
例えば炭窒化物(carbonitridcs)、遊離
炭素を含有する炭化物および安定な炭化物と本発明で意
図する合金の1以−にの成分との関連から生成される炭
化物種(carbjdic 5peciCs)を包含す
るように使用される。
再度、本明細書の目的で、「極微分散体」なる用語は、
平均粒径5マイクロメートル(μm)よりも著しく小さ
い粒径、より好ましくは約1μmよりも小さい粒径を有
する分散体を意味する。機械的合金化公人材料への強炭
化物生成剤の添加は、このように元素または化合物また
は前記元素の合金のダストまたはヒユームサイズの粒子
の形であるか、機械的合金化法において機械的衝撃によ
って1μmよりも小さい粒子、より好ましくは0.8μ
m未満の平均寸法に容易に破壊されるより大きいサイズ
の脆性物質(例えば、金属間化合物)の形であることが
できる。
平均粒径5マイクロメートル(μm)よりも著しく小さ
い粒径、より好ましくは約1μmよりも小さい粒径を有
する分散体を意味する。機械的合金化公人材料への強炭
化物生成剤の添加は、このように元素または化合物また
は前記元素の合金のダストまたはヒユームサイズの粒子
の形であるか、機械的合金化法において機械的衝撃によ
って1μmよりも小さい粒子、より好ましくは0.8μ
m未満の平均寸法に容易に破壊されるより大きいサイズ
の脆性物質(例えば、金属間化合物)の形であることが
できる。
アルミニウム基合金の機械的合金化で有用な炭素含有加
工助剤としては、ステアリン酸、メタノール、黒鉛、シ
ュウ酸などが挙げられる。
工助剤としては、ステアリン酸、メタノール、黒鉛、シ
ュウ酸などが挙げられる。
機械的合金化公人材料において、炭化物生成元素を含有
する脆性金属間化合物の粉末を使用することが、何利で
ある。このような脆性金属間化合物の例は、■A13、
T L A l 3、Z r A l 3、NbA13
、FeTi。
する脆性金属間化合物の粉末を使用することが、何利で
ある。このような脆性金属間化合物の例は、■A13、
T L A l 3、Z r A l 3、NbA13
、FeTi。
Fe Mn Ti、Ti2Ni。
0.85 0.15
T 15S l 3、Z r 2 S t −T t
F e 2である。
F e 2である。
また、炭化物生成元素を炭化物生成元素と他の金属との
合金の迅速同化粒状物の形で使用することが、有利であ
る。このような粒状物は、非晶質「ガラス状」合金また
は過飽和固溶体合金の特性を有していてもよく、または
使用する特定の合金系の液相線またはその直下に通常存
在する固相(CF数または複数)のほとんど顕微鏡的に
区別できない微結晶を含有してもよい。
合金の迅速同化粒状物の形で使用することが、有利であ
る。このような粒状物は、非晶質「ガラス状」合金また
は過飽和固溶体合金の特性を有していてもよく、または
使用する特定の合金系の液相線またはその直下に通常存
在する固相(CF数または複数)のほとんど顕微鏡的に
区別できない微結晶を含有してもよい。
本発明に係る粉末装入材料をすべて機械的合金化によっ
て加工する。この技術は、米国特許第3.591,36
2号明細書、 第3,740.210号明細書、 第3,816,080号明細書(とりわけ)に記載の高
エネルギー摩砕法であることができる。簡潔には、アル
ミニウム基合金は、粉末装入材料を装入+」料の粉末粒
子を微粉砕するのに十分な条件下で、摩砕によって繰り
返(、て生ずる微粉砕と溶接作用との組み合わせを通し
て、粉砕媒体、例えばボールおよびプロセス制御剤の存
在下で乾式高エネルギー摩砕に付して、緊密に関連され
かつ均一に相互分散された初期粉末材料のフラグメント
を含有する新しい密な複合粒子を生ずることによって製
造される。摩砕を保護雰囲気、例えばアルゴンまたは窒
素ブランケット下で行ない、それによって酸素制御を容
易にする。その理由は、事実」ユ酸素源が出発粉末およ
びプロセス制御剤のみであるからである。プロセス制御
剤は、溶接制御量の炭素寄与剤である。分散強化機械的
合金化アルミニウムの製法は、前記米国特許 第3,740,210号明細書、 第3,816,080号明細書に詳細に与えられている
。好適には、ボール対粉末の重量化15:]から60;
1を使用して、粉末をアトライタ中で調製する。好まし
くは、プロセス制御剤は、メタノール、ステアリン酸ま
たは黒鉛である。これらの有機化合物および/または黒
鉛からの炭素は、粉末に配合され、かつディスパーツイ
ド含量に寄与する。炭化物生成元素は、少なくとも装入
材料に入る一炭素の大体半分に化学量論量に大体等価の
量から、装入材料に入る炭素の化学量論当量を超えて約
200%まで、またはそれよりも多い量で装入祠料に存
在すべきである。一般に、すべての成分を加工助剤と一
緒にミルに装入し、機械的合金化を1回の連続操作で行
なうことが可能である。
て加工する。この技術は、米国特許第3.591,36
2号明細書、 第3,740.210号明細書、 第3,816,080号明細書(とりわけ)に記載の高
エネルギー摩砕法であることができる。簡潔には、アル
ミニウム基合金は、粉末装入材料を装入+」料の粉末粒
子を微粉砕するのに十分な条件下で、摩砕によって繰り
返(、て生ずる微粉砕と溶接作用との組み合わせを通し
て、粉砕媒体、例えばボールおよびプロセス制御剤の存
在下で乾式高エネルギー摩砕に付して、緊密に関連され
かつ均一に相互分散された初期粉末材料のフラグメント
を含有する新しい密な複合粒子を生ずることによって製
造される。摩砕を保護雰囲気、例えばアルゴンまたは窒
素ブランケット下で行ない、それによって酸素制御を容
易にする。その理由は、事実」ユ酸素源が出発粉末およ
びプロセス制御剤のみであるからである。プロセス制御
剤は、溶接制御量の炭素寄与剤である。分散強化機械的
合金化アルミニウムの製法は、前記米国特許 第3,740,210号明細書、 第3,816,080号明細書に詳細に与えられている
。好適には、ボール対粉末の重量化15:]から60;
1を使用して、粉末をアトライタ中で調製する。好まし
くは、プロセス制御剤は、メタノール、ステアリン酸ま
たは黒鉛である。これらの有機化合物および/または黒
鉛からの炭素は、粉末に配合され、かつディスパーツイ
ド含量に寄与する。炭化物生成元素は、少なくとも装入
材料に入る一炭素の大体半分に化学量論量に大体等価の
量から、装入材料に入る炭素の化学量論当量を超えて約
200%まで、またはそれよりも多い量で装入祠料に存
在すべきである。一般に、すべての成分を加工助剤と一
緒にミルに装入し、機械的合金化を1回の連続操作で行
なうことが可能である。
時折り、装入材料の硬質成分をミルに導入する前に、ミ
ル装入材料のアルミニウムに富んだ両分を自゛意瓜の時
間機械的に合金化することが、有利である。
ル装入材料のアルミニウムに富んだ両分を自゛意瓜の時
間機械的に合金化することが、有利である。
極端な商業上非現実的予防策が講じられなければ、本発
明の方法によって製造される本発明の合金は、酸素を安
全な金属酸化物、例えばA12D3の形で含有する。こ
の酸素は、機械的合金化装置に導入される粉末粒子旧に
存在する酸化物と、機械的合金化時に装置に存在する雰
囲気と、通常使用する加工助剤とに由来する。理論上は
、金属、例えばアルミニウム、酸化膜を含まない粉末を
供給し、このような粉末を酸素を全く欠いた雰囲気、例
えば無酸素加工助剤、例えば純黒鉛またはアルカンを有
するアルゴンの雰囲気中で機械的に合金化することが、
口■能であることがあるが、最終消費者か低酸素合金に
法外な高価格を支払いたくないならば、このようなプロ
セスを工業規模で実施することは、実際的ではないであ
ろう。通常の場合には、比較的大きい規則的粒径の出発
アルミニウム粉末を利用し、ミル雰囲気を制御して酸素
よ5よび外部に由来する酸化炭素および水蒸気を大部分
排除することにより、そして少量の酸素を3何する加圧
助剤、例えばステアリン酸を使用することにより、本発
明の機械的合金化合金に入る酸素の口を最小限にするこ
とが、可能である。詳細には、ステアリン酸は、酸素約
11重量%を含有する。従って、ステアリン酸約2重量
%(金属に対して)を加工助剤として使用することは、
酸素約0.23%を機械的に合金化すべき金属に与える
であろう。本発明の合金においては、約1%まで、また
は一層多い量の酸素は、必ずしも扱くない。従って、高
い側の酸素含量を有することが望ましい時には、−水和
物として酸素約64q6をa角′するンユウ酸などの加
工助剤を選ぶのが非常に良いことがある。本発明の合金
の炭素金工は、七として、または排他的に加圧助剤に由
来する。ステアリン酸2%を加圧助剤と17で使用する
ことは、炭素約1.4%を機械的合金化装入物に5える
であろう。しかしながら、この炭素の一部分は、摩砕装
置から逃げることがある酸化炭素の生成のため、製品合
金に伝えないことがある。
明の方法によって製造される本発明の合金は、酸素を安
全な金属酸化物、例えばA12D3の形で含有する。こ
の酸素は、機械的合金化装置に導入される粉末粒子旧に
存在する酸化物と、機械的合金化時に装置に存在する雰
囲気と、通常使用する加工助剤とに由来する。理論上は
、金属、例えばアルミニウム、酸化膜を含まない粉末を
供給し、このような粉末を酸素を全く欠いた雰囲気、例
えば無酸素加工助剤、例えば純黒鉛またはアルカンを有
するアルゴンの雰囲気中で機械的に合金化することが、
口■能であることがあるが、最終消費者か低酸素合金に
法外な高価格を支払いたくないならば、このようなプロ
セスを工業規模で実施することは、実際的ではないであ
ろう。通常の場合には、比較的大きい規則的粒径の出発
アルミニウム粉末を利用し、ミル雰囲気を制御して酸素
よ5よび外部に由来する酸化炭素および水蒸気を大部分
排除することにより、そして少量の酸素を3何する加圧
助剤、例えばステアリン酸を使用することにより、本発
明の機械的合金化合金に入る酸素の口を最小限にするこ
とが、可能である。詳細には、ステアリン酸は、酸素約
11重量%を含有する。従って、ステアリン酸約2重量
%(金属に対して)を加工助剤として使用することは、
酸素約0.23%を機械的に合金化すべき金属に与える
であろう。本発明の合金においては、約1%まで、また
は一層多い量の酸素は、必ずしも扱くない。従って、高
い側の酸素含量を有することが望ましい時には、−水和
物として酸素約64q6をa角′するンユウ酸などの加
工助剤を選ぶのが非常に良いことがある。本発明の合金
の炭素金工は、七として、または排他的に加圧助剤に由
来する。ステアリン酸2%を加圧助剤と17で使用する
ことは、炭素約1.4%を機械的合金化装入物に5える
であろう。しかしながら、この炭素の一部分は、摩砕装
置から逃げることがある酸化炭素の生成のため、製品合
金に伝えないことがある。
機械的合金化が完了17た後、分散強化機械的合金化製
品を圧密する(eonsol Idate)前に、脱ガ
スし、圧粉(compact) シなければならない。
品を圧密する(eonsol Idate)前に、脱ガ
スし、圧粉(compact) シなければならない。
脱ガスおよび圧粉を真空下で行ない、一般に約480℃
(895丁)から合金の初期液化直前までの範囲内の温
度で行なう。脱ガス温度は、合金によってその後に経験
されるべきいかなる温度よりも高くあるべきである。脱
ガスを好ましくは例えば約480℃(900丁)から5
45℃(10151”)までの範囲内、より好ましくは
500℃(930”F)よりも高い温度で行なう。プレ
スを約545’C(1015’F)から約480℃(8
95丁)の範囲内の温度で行なう。
(895丁)から合金の初期液化直前までの範囲内の温
度で行なう。脱ガス温度は、合金によってその後に経験
されるべきいかなる温度よりも高くあるべきである。脱
ガスを好ましくは例えば約480℃(900丁)から5
45℃(10151”)までの範囲内、より好ましくは
500℃(930”F)よりも高い温度で行なう。プレ
スを約545’C(1015’F)から約480℃(8
95丁)の範囲内の温度で行なう。
好ましい聾様においては、脱ガスおよ圧粉を真空熱圧(
VHP)によって行なう。しかしながら、他の技術が、
使用されてもよい。例えば、脱ガス粉末を押出ブレス中
で真空下で据え込んでもよい。
VHP)によって行なう。しかしながら、他の技術が、
使用されてもよい。例えば、脱ガス粉末を押出ブレス中
で真空下で据え込んでもよい。
粉末を実質」二完全な密度に押し出すのを可能にするた
めに、圧粉は、気孔が隔てられることによって押出潤滑
剤によるビ1ノットの内部汚染を回避するようなもので
あるべきである。このことは、圧粉を完全密度の少なく
とも約95%に行なうことによって達成される。好まし
くは、粉末を完全密度の99%以上、即ち実質上完全な
密度に圧粉する。
めに、圧粉は、気孔が隔てられることによって押出潤滑
剤によるビ1ノットの内部汚染を回避するようなもので
あるべきである。このことは、圧粉を完全密度の少なく
とも約95%に行なうことによって達成される。好まし
くは、粉末を完全密度の99%以上、即ち実質上完全な
密度に圧粉する。
次いで、脱ガスおよび圧粉工程(単数または複数)で調
製された圧粉製品を圧密する。
製された圧粉製品を圧密する。
圧密を押出によって行なう。材料の押出は、合金中の完
全密度を保証するのに必要であるだけではなく、粒子上
の表面酸化物を破壊するのにも必要である。押出温度は
、各合金について確立された狭い温度内での制御が機械
的特性を最適化できるので、重要性を有することかある
。また、潤滑法および押出用に使用する正確なダ、イ型
装置は、機械的特性に重要性を有することかある。熱間
圧粉および熱間圧密は、各々単独または加熱サイクルと
一緒に機械的合金化の製品を全く焼結結合するのに役立
ち、かつ実質上完全な密度のボディ(body)を−緒
に与える。
全密度を保証するのに必要であるだけではなく、粒子上
の表面酸化物を破壊するのにも必要である。押出温度は
、各合金について確立された狭い温度内での制御が機械
的特性を最適化できるので、重要性を有することかある
。また、潤滑法および押出用に使用する正確なダ、イ型
装置は、機械的特性に重要性を有することかある。熱間
圧粉および熱間圧密は、各々単独または加熱サイクルと
一緒に機械的合金化の製品を全く焼結結合するのに役立
ち、かつ実質上完全な密度のボディ(body)を−緒
に与える。
押出後、ビレットは、鍛造できる。必要ならば、ビレッ
トは、表面欠陥を除去するために機械加工し、でもよい
。鍛造後、仕1−操作前または仕−1−操作後に、合金
は、時効硬化を受けやすいならば、時効硬化できる。当
業者は、炭化アルミニウムよりも熱的に安定な炭化物を
六角′する本発明の合金が押出状態並びに鍛造状態で使
用してもよいことを認識するであろう。このように、も
しあったら、熱処理を最後の適当な加工操作後に行なう
。
トは、表面欠陥を除去するために機械加工し、でもよい
。鍛造後、仕1−操作前または仕−1−操作後に、合金
は、時効硬化を受けやすいならば、時効硬化できる。当
業者は、炭化アルミニウムよりも熱的に安定な炭化物を
六角′する本発明の合金が押出状態並びに鍛造状態で使
用してもよいことを認識するであろう。このように、も
しあったら、熱処理を最後の適当な加工操作後に行なう
。
本発明を実施する際に、チタンを機械的合金化装入材料
に添加される炭化物生成成分と1、て使用することが、
有利である。チタンは、比較的低い密度を有しかつその
炭化物が高い負の生成熱をaするので、高度に有利であ
る。バナジウムは、主として密度に基づいて第二選択物
である。ステアリン酸なとの酸素含有プロセス制御剤を
機械的合金化操作で使用する時には、−酸化炭素、水蒸
気および二酸化炭素が、プロセス制御剤の分解生成物と
してミル雰囲気中に存在するであろうことが認識される
べきである。このような状況下では、チタンは、酸化物
生成剤としてアルミニウムと競争するであろうし、それ
故炭化物を生成するのに利用できるチタンの口は、黒鉛
または酸素に乏しい炭化水素をプロセス制御剤として使
用する場合よりも少ないであろう。
に添加される炭化物生成成分と1、て使用することが、
有利である。チタンは、比較的低い密度を有しかつその
炭化物が高い負の生成熱をaするので、高度に有利であ
る。バナジウムは、主として密度に基づいて第二選択物
である。ステアリン酸なとの酸素含有プロセス制御剤を
機械的合金化操作で使用する時には、−酸化炭素、水蒸
気および二酸化炭素が、プロセス制御剤の分解生成物と
してミル雰囲気中に存在するであろうことが認識される
べきである。このような状況下では、チタンは、酸化物
生成剤としてアルミニウムと競争するであろうし、それ
故炭化物を生成するのに利用できるチタンの口は、黒鉛
または酸素に乏しい炭化水素をプロセス制御剤として使
用する場合よりも少ないであろう。
当業者に本発明の利点の更なる認識を与えるために、以
下の例を与える。
下の例を与える。
例
表1に記載のような機械的合金化によって調製すべき組
成物(重量%)。
成物(重量%)。
1 残部 −−−
2残部 −−−
3残部 −−−
4残部 −−−
5残部 −−−
6残部 2.6−
7 残部 1.9−
8 残部 4 − =9 残部
4 1.5 −10 残部 4
1.5 −11 残部 4 1.5
0.512 残部 2 2 −13
残部 2 2 −Ti 1
.5 メタノールV 1.8
”Nb 3.0
//zr’)、4 tt Ti 4.0 ステアリン酸T
i 2.5 ”FeTi
5.5 /lI I Fe I Fe T is S is3.4 ステアリン酸加工
助剤の量は、一般に1〜2重二%である。機械的合金化
後、前記表の装入材料を前記のように脱ガス15、圧扮
し、押し出して、耐火酸化物を含存しかつ有意量の炭素
が100℃〜約480℃の範囲内の温度において炭化ア
ルミニウムよりも熱的に安定な炭化物として存在する製
品を与える。
4 1.5 −10 残部 4
1.5 −11 残部 4 1.5
0.512 残部 2 2 −13
残部 2 2 −Ti 1
.5 メタノールV 1.8
”Nb 3.0
//zr’)、4 tt Ti 4.0 ステアリン酸T
i 2.5 ”FeTi
5.5 /lI I Fe I Fe T is S is3.4 ステアリン酸加工
助剤の量は、一般に1〜2重二%である。機械的合金化
後、前記表の装入材料を前記のように脱ガス15、圧扮
し、押し出して、耐火酸化物を含存しかつ有意量の炭素
が100℃〜約480℃の範囲内の温度において炭化ア
ルミニウムよりも熱的に安定な炭化物として存在する製
品を与える。
表1に記載のような加工助剤的1%〜2%を使用して機
械的合金化により調製すべき追加の組成物を、表■に示
す。
械的合金化により調製すべき追加の組成物を、表■に示
す。
表 ■
合金 Cr Mn Ti Fe Cu Ni
V Si A114 7 − 1.8
− − − − − 残部15 7
− − − − − 2.5 − 残部1
G −52,5−−−−−残部 17 − 5 2.0 − − 5 −
− 残部1g −2,51,6−6−0,1−
残部19 − − 2.07.5 − −
− − 残部20 2.0 − 1[7,5
−−−−残部21 − 5.0 3.8 −
− − − − 残部22 − − t
、e 7.5 − − − − 残部23
− 2 2.5 1 − 8 − −
残部表Hの組成物の前駆物質は、アルミニウムをクロ
ム、モリブデン、タングステン、マンガン、チタン、り
失、コバルト、ニッケルおよびバナジウムの1以上と一
緒に(即ち、約300℃よりも高い温度において固体ア
ルミニウムへの低い拡散速度を有する元素)、もしあっ
たら銅およびケイ素と一緒に溶融して均一な溶融組成物
を調製し、溶融金属を噴霧して合金粉末を調製すること
によって製造する。この工程は、米国特許 第2.966.731号明細書、 第2,966.732号明細書、 第2.966.733号明細書、 第2,966.734号明!ll書、 第2,966.735号明細書、 第2,966.736号明細書、 第2,967.351号明細書の1以上に教示されてい
る。次いで、このようにして調製された噴霧化粉末を炭
素合釘加工助剤の存在下で機械的合金化に付して、その
中に炭化アルミニウムよりも安定な炭化物様物質の分散
体および通常アルミニウムを含有する耐火酸化物を配合
する。次いで、得られた機械的合金化粉末を前記のよう
に圧扮し、焼結し、所望の形状に加工する。機械的合金
化後、前記表の装入材料を前記のように脱ガスし、圧扮
し、押し出して、有意量の炭素が370°C〜約480
″Cの範囲内の温度において炭化アルミニウムよりも熱
的に安定な炭化物として存在する製品を与える。
V Si A114 7 − 1.8
− − − − − 残部15 7
− − − − − 2.5 − 残部1
G −52,5−−−−−残部 17 − 5 2.0 − − 5 −
− 残部1g −2,51,6−6−0,1−
残部19 − − 2.07.5 − −
− − 残部20 2.0 − 1[7,5
−−−−残部21 − 5.0 3.8 −
− − − − 残部22 − − t
、e 7.5 − − − − 残部23
− 2 2.5 1 − 8 − −
残部表Hの組成物の前駆物質は、アルミニウムをクロ
ム、モリブデン、タングステン、マンガン、チタン、り
失、コバルト、ニッケルおよびバナジウムの1以上と一
緒に(即ち、約300℃よりも高い温度において固体ア
ルミニウムへの低い拡散速度を有する元素)、もしあっ
たら銅およびケイ素と一緒に溶融して均一な溶融組成物
を調製し、溶融金属を噴霧して合金粉末を調製すること
によって製造する。この工程は、米国特許 第2.966.731号明細書、 第2,966.732号明細書、 第2.966.733号明細書、 第2,966.734号明!ll書、 第2,966.735号明細書、 第2,966.736号明細書、 第2,967.351号明細書の1以上に教示されてい
る。次いで、このようにして調製された噴霧化粉末を炭
素合釘加工助剤の存在下で機械的合金化に付して、その
中に炭化アルミニウムよりも安定な炭化物様物質の分散
体および通常アルミニウムを含有する耐火酸化物を配合
する。次いで、得られた機械的合金化粉末を前記のよう
に圧扮し、焼結し、所望の形状に加工する。機械的合金
化後、前記表の装入材料を前記のように脱ガスし、圧扮
し、押し出して、有意量の炭素が370°C〜約480
″Cの範囲内の温度において炭化アルミニウムよりも熱
的に安定な炭化物として存在する製品を与える。
炭化物の安定化のための補足または部分置換は、高温ア
ルミニウム基合金への希土類元素(単数または複数)の
添加である。このように、高温アルミニウム基合金用機
械的合金化装入材料に、希土類族の1以上の金属的0.
01〜約0.2重量%を配合することは、本発明の意図
内である。金属は、有利にはイツトリウムまたはランタ
ンまたは希土類金属の市販の混合物、例えばミツシュメ
タル、無セリウムミツシュメタルまたは無ランタンミツ
シュメタルである。例示の組成物(重量%)を表■に記
載する。
ルミニウム基合金への希土類元素(単数または複数)の
添加である。このように、高温アルミニウム基合金用機
械的合金化装入材料に、希土類族の1以上の金属的0.
01〜約0.2重量%を配合することは、本発明の意図
内である。金属は、有利にはイツトリウムまたはランタ
ンまたは希土類金属の市販の混合物、例えばミツシュメ
タル、無セリウムミツシュメタルまたは無ランタンミツ
シュメタルである。例示の組成物(重量%)を表■に記
載する。
表 ■
合金A(%) B(%)C(%) D(%)Mg4
44 2Li 1.5 1.5
1.75 2 SiO,50,5−− 希」二類 0.1 0.1 0.1
0.15AI Ba1E’ Ba1E” Ba
1E*Ba1E”本Ba1Eは、機械的合金化アルミニ
ウム組成物に通常存在する息の炭素および酸素と一緒に
、合金の基本的新規の特性に影響を及ぼさない微量の他
の元素および成分を包含する本質」二残部を意味する。
44 2Li 1.5 1.5
1.75 2 SiO,50,5−− 希」二類 0.1 0.1 0.1
0.15AI Ba1E’ Ba1E” Ba
1E*Ba1E”本Ba1Eは、機械的合金化アルミニ
ウム組成物に通常存在する息の炭素および酸素と一緒に
、合金の基本的新規の特性に影響を及ぼさない微量の他
の元素および成分を包含する本質」二残部を意味する。
法令の規定に従って、本発明の特定の態様がここに例示
されかつ説明されているが、当業者は、特許請求の範囲
によってカバーされる本発明の形で変更を施すことがで
きること、および、本発明の成る特徴が他の特徴の対応
の使用なしに時々有利に使用できることを理解するであ
ろう。
されかつ説明されているが、当業者は、特許請求の範囲
によってカバーされる本発明の形で変更を施すことがで
きること、および、本発明の成る特徴が他の特徴の対応
の使用なしに時々有利に使用できることを理解するであ
ろう。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、約100℃を超える温度で使用するのに適した焼結
/加工アルミニウム基合金であって、該合金の粉末前駆
物質は炭素含有加工助剤の存在下で機械的合金化に付さ
れており、かつ、前記合金はアルミニウムマトリックス
中で100℃よりも高い温度においてAl_4C_3よ
りも安定な炭化物様物質の主寸法が約500Åよりも短
い粒子のその場調製分散体を含有し、かつ、前記炭化物
様物質はチタン、ニオブ、バナジウムおよびジルコニウ
ムの群から選ばれる金属を含有することを特徴とする、
焼結/加工アルミニウム基合金。 2、前記炭化物様物質が、チタンを含有する、特許請求
の範囲第1項記載のアルミニウム基合金。 3、チタン、ニオブ、バナジウムおよびジルコニウムの
群からの前記金属が、前記合金に存在する炭素と化合す
るのに最低必要な化学量論量に少なくとも等しい量で存
在する、特許請求の範囲第1項記載のアルミニウム基合
金。 4、約300℃よりも高い温度で固体アルミニウム中へ
の低拡散速度を有する少なくとも1種の元素を含有する
、特許請求の範囲第1項記載のアルミニウム基合金。 5、希土類約0.01〜0.2重量%を含有する、特許
請求の範囲第1項記載のアルミニウム基合金。 6、アルミニウム基合金用機械的合金化装入材料に、チ
タン、バナジウム、ニオブおよびジルコニウムの群から
の炭化物生成元素を含有する極微分散体状または機械的
合金化条件下で極微分散体に容易に転化できる形の材料
を配合し、前記装入材料を炭素含有加工助剤の存在下で
機械的に合金化し、その後このようにして調製された機
械的合金化製品を実質上完全密度に圧縮し熱間加工する
ことを特徴とする、約100℃を超える温度で使用すべ
き焼結/加工アルミニウム基合金の製法。 7、前記炭化物生成元素が、チタンである、特許請求の
範囲第6項記載の方法。 8、前記機械的合金化装入材料が、希土類金属約0.0
1%〜約0.20%を含有する、特許請求の範囲第6項
記載の方法。
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