JPH07164454A - ポリウレタンスラブストック発泡体の連続製造用の方法およびその装置 - Google Patents
ポリウレタンスラブストック発泡体の連続製造用の方法およびその装置Info
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- JPH07164454A JPH07164454A JP6160308A JP16030894A JPH07164454A JP H07164454 A JPH07164454 A JP H07164454A JP 6160308 A JP6160308 A JP 6160308A JP 16030894 A JP16030894 A JP 16030894A JP H07164454 A JPH07164454 A JP H07164454A
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- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
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- Molding Of Porous Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スラブストック発泡体の連続的製造におい
て、フローシング法と非反応性発泡剤とを使用する、新
しい発泡方法およびその装置を提供する。 【構成】 高分子発泡体を連続的に製造するための方法
および装置である。反応性化学物質成分と、低沸点発泡
剤を含む添加剤とがミキサー中で加圧混合される。化学
反応が起こる以前に、この混合物を均圧フローシング装
置を通して供給することによって、この混合物はさらに
フロースされる。この装置は、フロースを可動基板の上
に排出するための放出口を有するフローシングキャビテ
ィに向かって開口している幅広の圧力低下ゾーンを備え
ている。
て、フローシング法と非反応性発泡剤とを使用する、新
しい発泡方法およびその装置を提供する。 【構成】 高分子発泡体を連続的に製造するための方法
および装置である。反応性化学物質成分と、低沸点発泡
剤を含む添加剤とがミキサー中で加圧混合される。化学
反応が起こる以前に、この混合物を均圧フローシング装
置を通して供給することによって、この混合物はさらに
フロースされる。この装置は、フロースを可動基板の上
に排出するための放出口を有するフローシングキャビテ
ィに向かって開口している幅広の圧力低下ゾーンを備え
ている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はフローシング法を用いた
高分子発泡体の製造に関し、より詳細には、通常、パネ
ル、軟質緩衝物などを提供するのに用いられる軟質また
は硬質のスラブストックを連続的に製造するための方法
および装置に関する。
高分子発泡体の製造に関し、より詳細には、通常、パネ
ル、軟質緩衝物などを提供するのに用いられる軟質また
は硬質のスラブストックを連続的に製造するための方法
および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】高分子発泡体、特にポリウレタン発泡体
は周知である。一般に、このような発泡体の調製は、例
えば適当な触媒、界面活性剤、またはセル整泡剤などの
通常使用される添加剤の存在下で、ポリオール、イソシ
アネートなどの反応性化学物質成分を、イソシアネート
と化学的に反応し、発泡体としての二酸化炭素を生成す
る水と混合する必要がある。
は周知である。一般に、このような発泡体の調製は、例
えば適当な触媒、界面活性剤、またはセル整泡剤などの
通常使用される添加剤の存在下で、ポリオール、イソシ
アネートなどの反応性化学物質成分を、イソシアネート
と化学的に反応し、発泡体としての二酸化炭素を生成す
る水と混合する必要がある。
【０００３】現在従来の機械を用いて実施されているよ
うに、軟質の発泡体を連続的に製造する場合、特に軟質
の発泡体をスラブストックで製造する場合には、液体状
態の混合物の薄い層を、僅かに傾斜したコンベヤーの上
に設けられた可動シート基板の上に広げたり注いだりす
るのが一般的であり、その後、化学物質成分間の反応に
よって、発泡体は自由に膨張し、完全発泡体が得られ
る。発泡体はその後硬化させられ、十字に切断（cross-
sawn）されてブロックに分割される。従来の方法および
装置は、例えば米国特許第3,325,823号および第4,492,6
64号に記載されている。
うに、軟質の発泡体を連続的に製造する場合、特に軟質
の発泡体をスラブストックで製造する場合には、液体状
態の混合物の薄い層を、僅かに傾斜したコンベヤーの上
に設けられた可動シート基板の上に広げたり注いだりす
るのが一般的であり、その後、化学物質成分間の反応に
よって、発泡体は自由に膨張し、完全発泡体が得られ
る。発泡体はその後硬化させられ、十字に切断（cross-
sawn）されてブロックに分割される。従来の方法および
装置は、例えば米国特許第3,325,823号および第4,492,6
64号に記載されている。
【０００４】液体混合物が発泡体の下を流れる状況を避
け、そして均一なブロックの製造を可能にするために
は、通常、傾斜が小さく高速度のコンベヤーを用い、化
学物質の出量を高くする必要がある。この結果、機械は
高価で大きな空間を占めるものとなり、また、生産速度
は過度に高くなり、プラントもきわめて大きな規模とな
る。
け、そして均一なブロックの製造を可能にするために
は、通常、傾斜が小さく高速度のコンベヤーを用い、化
学物質の出量を高くする必要がある。この結果、機械は
高価で大きな空間を占めるものとなり、また、生産速度
は過度に高くなり、プラントもきわめて大きな規模とな
る。
【０００５】従来の方法の問題と欠点を部分的に改善す
る一つの試みとして、米国特許第3,786,122号は、別の
発泡手順を提案している。それによれば、液体反応成分
は、液体状態のままで前発泡トラフの底で混合され、仕
込まれる。その結果、混合物は上向きに膨張することが
可能になり、前膨張していた混合物は、容器から流出
し、コンベヤー装置の上を移動する溝付きシート材料の
上を流れることになる。この手順を用いれば、高分子発
泡体の連続的スラブを製造するに当たって往復混合ヘッ
ドを使用する必要がなくなるが、それでもトラフの中に
発泡体の「ビルドアップ（build-up）」が発生するため
いくつかの問題が生ずる。このビルドアップのために、
使用可能なトラフの容量が次第に狭くなるかまたは減少
し、その結果トラフの中の滞留時間が減少する。部分的
に膨張した発泡体は、依然として比較的高密度で低粘度
のものであり、発泡コンベヤーに用いられうる傾斜角度
を制限する。その結果、発泡体が下を流れる危険性がな
お存在する。
る一つの試みとして、米国特許第3,786,122号は、別の
発泡手順を提案している。それによれば、液体反応成分
は、液体状態のままで前発泡トラフの底で混合され、仕
込まれる。その結果、混合物は上向きに膨張することが
可能になり、前膨張していた混合物は、容器から流出
し、コンベヤー装置の上を移動する溝付きシート材料の
上を流れることになる。この手順を用いれば、高分子発
泡体の連続的スラブを製造するに当たって往復混合ヘッ
ドを使用する必要がなくなるが、それでもトラフの中に
発泡体の「ビルドアップ（build-up）」が発生するため
いくつかの問題が生ずる。このビルドアップのために、
使用可能なトラフの容量が次第に狭くなるかまたは減少
し、その結果トラフの中の滞留時間が減少する。部分的
に膨張した発泡体は、依然として比較的高密度で低粘度
のものであり、発泡コンベヤーに用いられうる傾斜角度
を制限する。その結果、発泡体が下を流れる危険性がな
お存在する。
【０００６】米国特許第3,786,122号の主要な目的は、
従来の機械のコンベヤーよりも長さが短く、より低速度
で動くコンベヤーを用いることであったが、容器から流
出する混合物が依然として液体状態のままであるため、
コンベヤーの速度と長さを現実に効力を及ぼすほど低減
することはほぼ不可能である。したがって、結果的に用
いられたスラブストック発泡成形機は大きく、依然とし
て広い空間を必要とするものであった。刊行物 PU Hand
book G. HOERTEL編 Carl Hanser Verlang -1985は、162
〜168頁で、固定した混合ヘッドによりポリウレタン成
分の混合物を均一に吐出させるための試みとして、さら
に変型した注入法を記載している。Hoertelによって論
じられているこの混合物は、フロースではないし、吹き
込みも行われない。Hoertelによれば混合物は、吐出用
バーを用いてコンベヤー上に幅全体にわたって広げられ
る。この吐出用バーを介して混合物は広い前面に排出さ
れる。同様に、結果として生ずる流れは、米国特許第3,
788,122号で用いられたトラフから結果的に生ずる流れ
と類似している。吐出用バーの容量に応じ、かつ発泡系
の化学反応性に応じて、混合物は基板の上に透明な（反
応を起こしていない）液体または既にクリーム状の（反
応の始まった）液体の形で排出される。その結果、混合
物の密度および粘度は、化学的発泡が行われる吐出用バ
ーの容量に依然左右される。したがって、Hoertelによ
る吐出用バーは米国特許第3,786,122号のトラフ装置と
実質的に違いはない。
従来の機械のコンベヤーよりも長さが短く、より低速度
で動くコンベヤーを用いることであったが、容器から流
出する混合物が依然として液体状態のままであるため、
コンベヤーの速度と長さを現実に効力を及ぼすほど低減
することはほぼ不可能である。したがって、結果的に用
いられたスラブストック発泡成形機は大きく、依然とし
て広い空間を必要とするものであった。刊行物 PU Hand
book G. HOERTEL編 Carl Hanser Verlang -1985は、162
〜168頁で、固定した混合ヘッドによりポリウレタン成
分の混合物を均一に吐出させるための試みとして、さら
に変型した注入法を記載している。Hoertelによって論
じられているこの混合物は、フロースではないし、吹き
込みも行われない。Hoertelによれば混合物は、吐出用
バーを用いてコンベヤー上に幅全体にわたって広げられ
る。この吐出用バーを介して混合物は広い前面に排出さ
れる。同様に、結果として生ずる流れは、米国特許第3,
788,122号で用いられたトラフから結果的に生ずる流れ
と類似している。吐出用バーの容量に応じ、かつ発泡系
の化学反応性に応じて、混合物は基板の上に透明な（反
応を起こしていない）液体または既にクリーム状の（反
応の始まった）液体の形で排出される。その結果、混合
物の密度および粘度は、化学的発泡が行われる吐出用バ
ーの容量に依然左右される。したがって、Hoertelによ
る吐出用バーは米国特許第3,786,122号のトラフ装置と
実質的に違いはない。
【０００７】フローシング方法は、ポリウレタンの技術
分野では周知の技術であるが、スラブストック発泡体の
製造は周知ではない。フローシング中に、非反応性の不
活性ガスまたは発泡剤が、液体状または溶液状でミキサ
ー中のポリウレタン化学物質成分と加圧混合される。次
いで加圧状態は解除され、フローシングまたは前膨張を
引き起こす。発泡剤が蒸発することによって、セルの成
長が起こり、かつ硬化してエラストマーを形成する液体
反応混合物を発泡させる。
分野では周知の技術であるが、スラブストック発泡体の
製造は周知ではない。フローシング中に、非反応性の不
活性ガスまたは発泡剤が、液体状または溶液状でミキサ
ー中のポリウレタン化学物質成分と加圧混合される。次
いで加圧状態は解除され、フローシングまたは前膨張を
引き起こす。発泡剤が蒸発することによって、セルの成
長が起こり、かつ硬化してエラストマーを形成する液体
反応混合物を発泡させる。
【０００８】典型的な発泡剤には各種クロロフルオロカ
ーボン（ＣＦＣ）があるが、ＣＦＣ材料の使用には環境
問題が関わってくる。したがって、二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2）を用いたフローシングにより発泡したポリウレタ
ン材料を製造するために多くの試みがなされてきてい
る。
ーボン（ＣＦＣ）があるが、ＣＦＣ材料の使用には環境
問題が関わってくる。したがって、二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2）を用いたフローシングにより発泡したポリウレタ
ン材料を製造するために多くの試みがなされてきてい
る。
【０００９】二酸化炭素（ＣＯ2）を非反応性発泡剤と
してフローシング法で用いることは、例えば米国特許第
3,184,419号および第5,120,770号により示唆されてい
る。
してフローシング法で用いることは、例えば米国特許第
3,184,419号および第5,120,770号により示唆されてい
る。
【００１０】これら二つの特許によれば、反応混合物は
混合中に加圧され、発泡剤を液体状態に維持している。
その後、混合物は大気圧で吐出され、発泡剤の乱蒸発を
もたらす。したがって、フロース法により、反応混合物
中に液体状で導入された不活性発泡剤を用いれば、発泡
体を低密度で製造することが可能になるが、その一方
で、不規則な形で過大な規模のセルまたは気泡が存在す
るために、セル構造の質はきわめて均一性が低くなる。
混合中に加圧され、発泡剤を液体状態に維持している。
その後、混合物は大気圧で吐出され、発泡剤の乱蒸発を
もたらす。したがって、フロース法により、反応混合物
中に液体状で導入された不活性発泡剤を用いれば、発泡
体を低密度で製造することが可能になるが、その一方
で、不規則な形で過大な規模のセルまたは気泡が存在す
るために、セル構造の質はきわめて均一性が低くなる。
【００１１】不活性ガス、特にＣＯ2を用いたフローシ
ングは、可能性を秘めた周知の技術ではあるが、スラブ
ストック発泡体製造と共に用いうる、または製造中に用
いうる実用可能なフローシング方法および装置は、これ
までのところ示唆も発見もされていない。
ングは、可能性を秘めた周知の技術ではあるが、スラブ
ストック発泡体製造と共に用いうる、または製造中に用
いうる実用可能なフローシング方法および装置は、これ
までのところ示唆も発見もされていない。
【００１２】クロロフルオロカーボン発泡剤を用いず、
フローシング法を用いることによってスラブストックを
製造する際の問題を解決するための試みとして、制御さ
れた条件下で混合物の適切な加圧離型を行う必要のある
ことが発見されている。高分子発泡体の製造に制御され
た条件を用いることは、混合物の最初のフローシング膨
張中のセルの成長に好影響を与える。これは、スラブス
トックの製造において重要なことである。
フローシング法を用いることによってスラブストックを
製造する際の問題を解決するための試みとして、制御さ
れた条件下で混合物の適切な加圧離型を行う必要のある
ことが発見されている。高分子発泡体の製造に制御され
た条件を用いることは、混合物の最初のフローシング膨
張中のセルの成長に好影響を与える。これは、スラブス
トックの製造において重要なことである。
【００１３】現在、軟質のスラブストックの連続的製
造、または他の連続的な発泡体製造ラインにおいて、フ
ローシング法と非反応性発泡剤とが実際に用いられうる
新しい発泡方法と装置に対する必要性は依然存在する。
造、または他の連続的な発泡体製造ラインにおいて、フ
ローシング法と非反応性発泡剤とが実際に用いられうる
新しい発泡方法と装置に対する必要性は依然存在する。
【００１４】
【発明の要旨】本発明は、ポリウレタンスラブストック
発泡体を連続的に製造するための方法であって、該方法
は、反応性化学物質成分を有する混合物を形成する工
程、該反応性化学物質成分の混合物と低沸点の発泡剤と
を、該発泡剤が液体状態に維持されるのに十分な圧力条
件下で混合する工程であって、初期フローシングのため
に、上記で得られる混合物を、幅広の均圧チャンバーに
沿って、そして幅広の圧力低下ゾーンを通して通過させ
ることによって、圧力制御条件下で該混合物をフローシ
ングする工程、ならびに該フローシング混合物を、フロ
ーシングキャビティに沿って、そして放出口を通して流
出させる工程であって、これにより該フローシング混合
物を基板上に排出する工程を包含する方法を提供する。
発泡体を連続的に製造するための方法であって、該方法
は、反応性化学物質成分を有する混合物を形成する工
程、該反応性化学物質成分の混合物と低沸点の発泡剤と
を、該発泡剤が液体状態に維持されるのに十分な圧力条
件下で混合する工程であって、初期フローシングのため
に、上記で得られる混合物を、幅広の均圧チャンバーに
沿って、そして幅広の圧力低下ゾーンを通して通過させ
ることによって、圧力制御条件下で該混合物をフローシ
ングする工程、ならびに該フローシング混合物を、フロ
ーシングキャビティに沿って、そして放出口を通して流
出させる工程であって、これにより該フローシング混合
物を基板上に排出する工程を包含する方法を提供する。
【００１５】また、本発明は、高分子スラブストック発
泡体を可動基板上で連続的に製造するための装置であっ
て、反応性化学物質成分と液体発泡剤とを圧力下で混合
するミキサー、幅広の圧力低下ゾーン開口部を設けた均
圧チャンバーを備えるフローシング装置に該混合物を導
く供給ライン、および、該基板の可動方向に対して横方
向に延びている放出口を有するフローシングキャビティ
を備える、装置を提供する。
泡体を可動基板上で連続的に製造するための装置であっ
て、反応性化学物質成分と液体発泡剤とを圧力下で混合
するミキサー、幅広の圧力低下ゾーン開口部を設けた均
圧チャンバーを備えるフローシング装置に該混合物を導
く供給ライン、および、該基板の可動方向に対して横方
向に延びている放出口を有するフローシングキャビティ
を備える、装置を提供する。
【００１６】本発明の目的は、上述の発泡方法を提供す
ることであり、この方法によれば、非反応性液体発泡
剤、好ましくは二酸化炭素を有効に利用し、発泡体のセ
ル構造に悪影響を及ぼすことなしにフロースし、かつ気
泡のない適正な商品を提供することが可能になる。
ることであり、この方法によれば、非反応性液体発泡
剤、好ましくは二酸化炭素を有効に利用し、発泡体のセ
ル構造に悪影響を及ぼすことなしにフロースし、かつ気
泡のない適正な商品を提供することが可能になる。
【００１７】本発明の別の目的は、軟質または硬質のス
ラブストックを製造する際に、連続的に発泡成形するた
めの上述の方法および装置を提供することである。この
方法および装置によれば、混合物のフローシングは、制
御された条件下で有益に行うことができ、発泡剤の乱蒸
発を引き起こすことなしに、可動基板上で粘性の高いフ
ロースの形で混合物を広げることが可能になる。また、
これによって１４ｋｇ／ｍ3（０．８７ｐｃｆ）のオー
ダーの低密度発泡体の製造が可能になる。
ラブストックを製造する際に、連続的に発泡成形するた
めの上述の方法および装置を提供することである。この
方法および装置によれば、混合物のフローシングは、制
御された条件下で有益に行うことができ、発泡剤の乱蒸
発を引き起こすことなしに、可動基板上で粘性の高いフ
ロースの形で混合物を広げることが可能になる。また、
これによって１４ｋｇ／ｍ3（０．８７ｐｃｆ）のオー
ダーの低密度発泡体の製造が可能になる。
【００１８】本発明のさらに別の目的は、上述の発泡方
法および装置を提供することであり、この方法および装
置によれば、きわめて低速度で動く低出力プラントを使
用することが可能になり、その結果、従来のまたは周知
の機械、製造ライン、あるいはプラントと比較してはる
かに長さの短い発泡ラインが可能になり、従来の装置の
限界がなくなる一方でその有利な特徴は維持できる。こ
れによりまた、低速条件下で動く短縮されたラインから
の排気ガスが大幅に減少する。その結果、離型以前にス
クラビング（scrubbing）または他の清掃努力を必要と
する排気ガスの時間当りの排出量も、同様に低減され
る。スラブストック製造に関連したエネルギーコストが
低減できるので、調節すべき工場の空気の量が減少する
ことも同様に重要である。
法および装置を提供することであり、この方法および装
置によれば、きわめて低速度で動く低出力プラントを使
用することが可能になり、その結果、従来のまたは周知
の機械、製造ライン、あるいはプラントと比較してはる
かに長さの短い発泡ラインが可能になり、従来の装置の
限界がなくなる一方でその有利な特徴は維持できる。こ
れによりまた、低速条件下で動く短縮されたラインから
の排気ガスが大幅に減少する。その結果、離型以前にス
クラビング（scrubbing）または他の清掃努力を必要と
する排気ガスの時間当りの排出量も、同様に低減され
る。スラブストック製造に関連したエネルギーコストが
低減できるので、調節すべき工場の空気の量が減少する
ことも同様に重要である。
【００１９】従って本発明の主要な目的は、クロロフル
オロカーボン（ＣＦＣ）と揮発性有機化合物（ＶＯＣ）
を配合せず、より低価格の成分で置き換えることであ
る。さらに、本発明の主要な目的は、きわめて均一なセ
ル構造を有し、気泡や、ピンホールや、視覚上の欠陥の
ない軟質で低密度の発泡体を製造することでもある。
オロカーボン（ＣＦＣ）と揮発性有機化合物（ＶＯＣ）
を配合せず、より低価格の成分で置き換えることであ
る。さらに、本発明の主要な目的は、きわめて均一なセ
ル構造を有し、気泡や、ピンホールや、視覚上の欠陥の
ない軟質で低密度の発泡体を製造することでもある。
【００２０】従来技術の一般的傾向とは対照的に、本発
明の特徴は、高分子化学物質成分と不活性低沸点発泡剤
との反応性混合物を加圧混合し、次いで、基板の移動方
向に対して交差して延びている幅広の圧力低下ゾーンを
有する均圧フローシング装置によって、あらゆる反応が
始まる以前に、混合物を圧力制御された条件下でフロー
シングすることにある。その後、フローシング混合物は
フローシング通路またはキャビティに沿って押さえつけ
られる。その後、フロースされた混合物の反応が開始す
る。上記フローシング通路またはキャビティは、好まし
くは、圧力低下ゾーンの放出口の面積（または断面積）
に比べて大きな面積（または断面積）を有する放出口を
有する。本発明によれば、混合中の圧力は好ましくは約
５〜約１８バールの範囲、さらに好ましくは、約１５〜
約１８バールの範囲である。
明の特徴は、高分子化学物質成分と不活性低沸点発泡剤
との反応性混合物を加圧混合し、次いで、基板の移動方
向に対して交差して延びている幅広の圧力低下ゾーンを
有する均圧フローシング装置によって、あらゆる反応が
始まる以前に、混合物を圧力制御された条件下でフロー
シングすることにある。その後、フローシング混合物は
フローシング通路またはキャビティに沿って押さえつけ
られる。その後、フロースされた混合物の反応が開始す
る。上記フローシング通路またはキャビティは、好まし
くは、圧力低下ゾーンの放出口の面積（または断面積）
に比べて大きな面積（または断面積）を有する放出口を
有する。本発明によれば、混合中の圧力は好ましくは約
５〜約１８バールの範囲、さらに好ましくは、約１５〜
約１８バールの範囲である。
【００２１】本発明は、スラブストックを形成する高分
子発泡体を含むフロースされた形態の混合された化学物
質成分を用いる点で独特である。本発明はまた、スラブ
ストック発泡体を製造する際にフロースを発達させる環
境的に安全な発泡剤を用いている点でも独特である。こ
のような発泡体スラブストックは、軟質の発泡体でも硬
質の発泡体でもよい。本発明では、特別に考案された排
出ヘッドまたは吐出ヘッド、いわゆるゲートバーが用い
られる。このゲートバーは、混合された発泡体成分がフ
ロースするのを補助する独特の働きをする。このフロー
シングはきわめて制御された方法で行われる。即ち、ゲ
ートバーの一部として幅広の圧力低下ゾーンを用い、次
いで混合されたフローシング材料を、フローシング通路
またはキャビティを通過させることにより行われる。こ
の方法においては、可動基板またはコンベヤーへの排出
以前に、ガス状の発泡剤が徐々にフローシング混合物の
中に放出される。排出ヘッドによって、フロースされた
材料は機械の一定の幅にわたって確実に拡げられる。こ
の幅は、スラブストックマシンのほぼ全幅にわたっても
よいし、所望の幅でもよい。スラブストックマシンは、
フロースされた発泡体が化学的に反応し、完全に膨張
し、硬化し、そして所望の断片に切断されることを可能
にする完全なラインまたはプラントを有し得る。
子発泡体を含むフロースされた形態の混合された化学物
質成分を用いる点で独特である。本発明はまた、スラブ
ストック発泡体を製造する際にフロースを発達させる環
境的に安全な発泡剤を用いている点でも独特である。こ
のような発泡体スラブストックは、軟質の発泡体でも硬
質の発泡体でもよい。本発明では、特別に考案された排
出ヘッドまたは吐出ヘッド、いわゆるゲートバーが用い
られる。このゲートバーは、混合された発泡体成分がフ
ロースするのを補助する独特の働きをする。このフロー
シングはきわめて制御された方法で行われる。即ち、ゲ
ートバーの一部として幅広の圧力低下ゾーンを用い、次
いで混合されたフローシング材料を、フローシング通路
またはキャビティを通過させることにより行われる。こ
の方法においては、可動基板またはコンベヤーへの排出
以前に、ガス状の発泡剤が徐々にフローシング混合物の
中に放出される。排出ヘッドによって、フロースされた
材料は機械の一定の幅にわたって確実に拡げられる。こ
の幅は、スラブストックマシンのほぼ全幅にわたっても
よいし、所望の幅でもよい。スラブストックマシンは、
フロースされた発泡体が化学的に反応し、完全に膨張
し、硬化し、そして所望の断片に切断されることを可能
にする完全なラインまたはプラントを有し得る。
【００２２】実験結果から、大きな発泡体ブロックを製
造する決定要素は、発泡体の断面角度と、計量器のスル
ーアウト（throughout）と、コンベヤーの速度と、およ
び粘度増大反応性などの配合特性との間のバランスであ
ることが分かっている。本発明によれば、反応開始時に
混合物は既に粘性を有し、急な膨張角度にも耐えられる
ので、発泡体の膨張角度はもはや方法の条件に制限を加
えるものではない。フローシングキャビティから排出さ
れているフロースは、従来の製造装置および軟質のスラ
ブストックラインに関連する膨張角度の問題を解決する
のに十分な高い粘度を有する均一な前膨張混合物であ
る。粘度は、高いブロックの製造を維持できるほど高
く、その結果これらのブロックは、急なフォールプレー
ト角度を有するごく低速において完全に反応した。この
条件は、混合ヘッドに続く混合物の膨張相を制御するこ
とによって達成され、反応物中の発泡剤の段階的な放出
を可能にする。従って、これら４つの決定要素は、従来
の発泡方法の場合のような固定されたパラメーターによ
り制限されるのではなく、所望の密度を達成するように
自由に変動しうるものである。ラインまたはプラントの
速度および規模も、発泡体製造者の要求に応じて適合さ
せうる。即ち、速度は毎分１〜５ｍに、長さは、従来の
約１００ｍではなく、２０ｍ以下の短さにすることがで
きる。また、このことによって、処理し、除去またはス
クラブすべき一時間あたりの排出量をより小さくし、計
量およびプラント製造をより単純化し、調節すべき空気
の量をより小さくし、かつ約１４ｋｇ／ｍ3以下のきわ
めて低い密度を有する、ＣＯ2による発泡体を製造する
ことが可能になる。
造する決定要素は、発泡体の断面角度と、計量器のスル
ーアウト（throughout）と、コンベヤーの速度と、およ
び粘度増大反応性などの配合特性との間のバランスであ
ることが分かっている。本発明によれば、反応開始時に
混合物は既に粘性を有し、急な膨張角度にも耐えられる
ので、発泡体の膨張角度はもはや方法の条件に制限を加
えるものではない。フローシングキャビティから排出さ
れているフロースは、従来の製造装置および軟質のスラ
ブストックラインに関連する膨張角度の問題を解決する
のに十分な高い粘度を有する均一な前膨張混合物であ
る。粘度は、高いブロックの製造を維持できるほど高
く、その結果これらのブロックは、急なフォールプレー
ト角度を有するごく低速において完全に反応した。この
条件は、混合ヘッドに続く混合物の膨張相を制御するこ
とによって達成され、反応物中の発泡剤の段階的な放出
を可能にする。従って、これら４つの決定要素は、従来
の発泡方法の場合のような固定されたパラメーターによ
り制限されるのではなく、所望の密度を達成するように
自由に変動しうるものである。ラインまたはプラントの
速度および規模も、発泡体製造者の要求に応じて適合さ
せうる。即ち、速度は毎分１〜５ｍに、長さは、従来の
約１００ｍではなく、２０ｍ以下の短さにすることがで
きる。また、このことによって、処理し、除去またはス
クラブすべき一時間あたりの排出量をより小さくし、計
量およびプラント製造をより単純化し、調節すべき空気
の量をより小さくし、かつ約１４ｋｇ／ｍ3以下のきわ
めて低い密度を有する、ＣＯ2による発泡体を製造する
ことが可能になる。
【００２３】
【発明の構成】本発明およびその好ましい実施態様を、
添付の図面を参照して以下にきわめて詳細に説明する。
添付の図面を参照して以下にきわめて詳細に説明する。
【００２４】本発明の本質的特徴を、添付の図１および
図２を参照して以下にきわめて詳細に説明する。図に示
したように、本発明による方法を実行する装置には、コ
ンベヤー１に垂直に配置された二つの側壁４が設けられ
ている。連続している側部のペーパー３が、各側壁４の
内側に沿い、かつ発泡体１６の製造方向Ｐ（矢印参照）
に向かって動き、移動するように配置されている。二つ
の側壁４の間の距離よりも僅かに広い幅の連続的なペー
パーシート２がコンベヤー１の上に備え付けられ、発泡
経路を設けている。各側面の余分の層は巻き上がって、
側部のペーパー３の底端部に密着するシールを形成して
いる。底部のペーパー２および側部のペーパー３によっ
て上部の開いた連続したトラフが有効に形成されてお
り、そのトラフは、例えば、幅２ｍ、高さ１ｍとなりう
る。コンベヤー１は、ほぼ水平な方向に配置してもよい
し、あるいは、例えば６度の小さな傾斜角度で形成して
もよい。
図２を参照して以下にきわめて詳細に説明する。図に示
したように、本発明による方法を実行する装置には、コ
ンベヤー１に垂直に配置された二つの側壁４が設けられ
ている。連続している側部のペーパー３が、各側壁４の
内側に沿い、かつ発泡体１６の製造方向Ｐ（矢印参照）
に向かって動き、移動するように配置されている。二つ
の側壁４の間の距離よりも僅かに広い幅の連続的なペー
パーシート２がコンベヤー１の上に備え付けられ、発泡
経路を設けている。各側面の余分の層は巻き上がって、
側部のペーパー３の底端部に密着するシールを形成して
いる。底部のペーパー２および側部のペーパー３によっ
て上部の開いた連続したトラフが有効に形成されてお
り、そのトラフは、例えば、幅２ｍ、高さ１ｍとなりう
る。コンベヤー１は、ほぼ水平な方向に配置してもよい
し、あるいは、例えば６度の小さな傾斜角度で形成して
もよい。
【００２５】この装置はさらに、ミキサー１１を備えて
おり、このミキサー１１は、コンベヤー１よりも上部に
配置され、反応性化学物質成分をフローシング装置に供
給する放出口１２を有する。フローシング装置はその全
体を１３で示しており、図２および図５に模式的に詳細
を示している。
おり、このミキサー１１は、コンベヤー１よりも上部に
配置され、反応性化学物質成分をフローシング装置に供
給する放出口１２を有する。フローシング装置はその全
体を１３で示しており、図２および図５に模式的に詳細
を示している。
【００２６】圧力ゲージ１２’がミキサー１１の放出口
１２に設けられており、この放出口１２を通ってミキサ
ー１１から出ていく混合化学物質成分の圧力を表示す
る。タンク５、６および７が設けられ、ＣＯ2などの低
沸点発泡剤を含む従来から用いられている化学添加剤と
同様に、ポリオールやイソシアネートなどの化学物質成
分を形成する発泡体を保持する。各タンクから、化学物
質成分および発泡剤が、管および各計量ポンプ８、９お
よび１０を通ってミキサー１１に供給される。
１２に設けられており、この放出口１２を通ってミキサ
ー１１から出ていく混合化学物質成分の圧力を表示す
る。タンク５、６および７が設けられ、ＣＯ2などの低
沸点発泡剤を含む従来から用いられている化学添加剤と
同様に、ポリオールやイソシアネートなどの化学物質成
分を形成する発泡体を保持する。各タンクから、化学物
質成分および発泡剤が、管および各計量ポンプ８、９お
よび１０を通ってミキサー１１に供給される。
【００２７】図２に示した実施態様によれば、ミキサー
１１の放出口１２は、コンベヤー１に対して横方向に延
びている混合物フローシング装置１３へと管１８によっ
て接続されている。フローシング装置１３は圧力低下発
生手段を含んでおり、この手段は幅広のスロット１７の
形をした幅広の圧力低下ゾーンを備えている。この幅広
の圧力低下ゾーンの目的は逆圧を与えることであり、そ
して、同じフローシング装置中の圧力の均等化と同様に
ミキサー１１中への化学物質成分の加圧混合を可能にす
ることであり、圧力低下以前に混合物のフローシング中
の発泡剤の乱蒸発を防止することであることを理解すべ
きである。同時に、フローシング装置１３は押さえつけ
られ、かつ圧力の制御された条件下で混合物のフローシ
ングを可能にする。フローシング装置１３はまた、同じ
混合物がコンベヤー装置の移動方向に向かって流れてい
る間に、生成するフロースを基板２および３の上に滑ら
かに排出することを確実にする。
１１の放出口１２は、コンベヤー１に対して横方向に延
びている混合物フローシング装置１３へと管１８によっ
て接続されている。フローシング装置１３は圧力低下発
生手段を含んでおり、この手段は幅広のスロット１７の
形をした幅広の圧力低下ゾーンを備えている。この幅広
の圧力低下ゾーンの目的は逆圧を与えることであり、そ
して、同じフローシング装置中の圧力の均等化と同様に
ミキサー１１中への化学物質成分の加圧混合を可能にす
ることであり、圧力低下以前に混合物のフローシング中
の発泡剤の乱蒸発を防止することであることを理解すべ
きである。同時に、フローシング装置１３は押さえつけ
られ、かつ圧力の制御された条件下で混合物のフローシ
ングを可能にする。フローシング装置１３はまた、同じ
混合物がコンベヤー装置の移動方向に向かって流れてい
る間に、生成するフロースを基板２および３の上に滑ら
かに排出することを確実にする。
【００２８】上述したように、および、図２の実施例に
示したように、均圧フローシング装置１３は、例えば、
長さ方向の軸を有する幅広の均圧チャンバー２１を規定
する管状部材を備えていてもよい。チャンバー２１は、
少なくとも一つの管配置１８によって、一つ以上の供給
点でミキサー１１に接続される。均圧または管状チャン
バー２１には、圧力低下ゾーンが設けられており、この
ゾーンは例えば、チャンバー２１の一方の側面に沿って
長さ方向に延びている幅広のスロット１７の形をしてい
る。しかしながら、圧力低下ゾーンは、フローシング以
前に混合物を流すための他の適当な形の圧力低下口から
も形成されうる。図６および図７に示したように、排出
口またはゲートバーは、制御された条件が達成される限
り、円形、楕円形、または長方形の一連の開口部、ある
いは、幅広であるがより短い一連のスロットを有しう
る。このスロット、より正確には前記圧力低下ゾーン１
７は、フローシング中にチャンバー２１から流出する混
合物中の圧力を十分に低下させ、かつ前述の目的のため
にミキサー１１中に対応する逆圧を起こすような制限さ
れた断面積を有している。
示したように、均圧フローシング装置１３は、例えば、
長さ方向の軸を有する幅広の均圧チャンバー２１を規定
する管状部材を備えていてもよい。チャンバー２１は、
少なくとも一つの管配置１８によって、一つ以上の供給
点でミキサー１１に接続される。均圧または管状チャン
バー２１には、圧力低下ゾーンが設けられており、この
ゾーンは例えば、チャンバー２１の一方の側面に沿って
長さ方向に延びている幅広のスロット１７の形をしてい
る。しかしながら、圧力低下ゾーンは、フローシング以
前に混合物を流すための他の適当な形の圧力低下口から
も形成されうる。図６および図７に示したように、排出
口またはゲートバーは、制御された条件が達成される限
り、円形、楕円形、または長方形の一連の開口部、ある
いは、幅広であるがより短い一連のスロットを有しう
る。このスロット、より正確には前記圧力低下ゾーン１
７は、フローシング中にチャンバー２１から流出する混
合物中の圧力を十分に低下させ、かつ前述の目的のため
にミキサー１１中に対応する逆圧を起こすような制限さ
れた断面積を有している。
【００２９】フロースの吐出中に所望の制御された条件
を得るためのフロース制御は、１９で示されているよう
な、拡大されたキャビティを用いることによって完成さ
れる。このキャビティは、フローシング混合物が可動基
板の上に排出するための放出口２０を有している。
を得るためのフロース制御は、１９で示されているよう
な、拡大されたキャビティを用いることによって完成さ
れる。このキャビティは、フローシング混合物が可動基
板の上に排出するための放出口２０を有している。
【００３０】拡大されたフローシングキャビティ１９
は、フローシング混合物の流れを制御するような適切な
形を有する。特に放出口２０の断面積は、均圧チャンバ
ー２１とフローシングキャビティ１９との間を接続する
幅広のスロット１７などの圧力低下ゾーンの断面積より
も大きいべきである。放出口２０の断面積は、幅広のス
ロット１７の形をしている圧力低下ゾーンの断面積の１
０〜１００倍以上の範囲であるべきである。
は、フローシング混合物の流れを制御するような適切な
形を有する。特に放出口２０の断面積は、均圧チャンバ
ー２１とフローシングキャビティ１９との間を接続する
幅広のスロット１７などの圧力低下ゾーンの断面積より
も大きいべきである。放出口２０の断面積は、幅広のス
ロット１７の形をしている圧力低下ゾーンの断面積の１
０〜１００倍以上の範囲であるべきである。
【００３１】図１に示した実施態様においては、フロー
シング装置１３はフロースされた混合物を、ほぼ水平な
経路に沿ってコンベヤー１の上を移動している基板２お
よび３の上に排出している。コンベヤーは毎分約１〜５
ｍの割合で動かすことができる。その結果、フロースの
堆積地点から約１〜８ｍの範囲内で全ブロック高を達成
することができる。
シング装置１３はフロースされた混合物を、ほぼ水平な
経路に沿ってコンベヤー１の上を移動している基板２お
よび３の上に排出している。コンベヤーは毎分約１〜５
ｍの割合で動かすことができる。その結果、フロースの
堆積地点から約１〜８ｍの範囲内で全ブロック高を達成
することができる。
【００３２】図１の前記実施例は、発泡体がコンベヤー
の底部から上向きに膨張する装置に関連する。
の底部から上向きに膨張する装置に関連する。
【００３３】図３の実施例は、発泡体が、下向きに傾斜
している経路の上でフロースすることを可能にする異な
った装置に関連しており、それによって機械の長さを大
幅に低減することが可能になる。この実施態様によれ
ば、フローシング混合物が排出されるコンベヤーの傾斜
角度は、フローシングキャビティから流出するフロース
が高粘度であることには起因しない。従って、下に流出
するということはない。図３の連続的スラブストックマ
シンは、メインコンベヤー１と共に、それに連結した側
壁４、側部ペーパー３および底部ペーパー２を継続的に
用い、かつコンベヤー１は水平な位置にある。
している経路の上でフロースすることを可能にする異な
った装置に関連しており、それによって機械の長さを大
幅に低減することが可能になる。この実施態様によれ
ば、フローシング混合物が排出されるコンベヤーの傾斜
角度は、フローシングキャビティから流出するフロース
が高粘度であることには起因しない。従って、下に流出
するということはない。図３の連続的スラブストックマ
シンは、メインコンベヤー１と共に、それに連結した側
壁４、側部ペーパー３および底部ペーパー２を継続的に
用い、かつコンベヤー１は水平な位置にある。
【００３４】この実施態様によれば、第二の駆動コンベ
ヤー２５が含まれる。このコンベヤー２５は、例えば水
平面に対して約３０度の角度αで傾斜しており、その底
部の端がメインコンベヤー１のすぐ上に位置するよう
に、側壁と側部のペーパーとの間に配置される。図１の
実施例に示したような均圧フローシング装置１３は、コ
ンベヤー２５の一番高い地点で、その上部表面のすぐ上
にあるように配置される。コンベヤー２５の代わりに、
下向きの経路を確定するフォールプレートなどのスライ
ド表面を用いることが可能である。角度αは好ましくは
約１０〜約４０゜の範囲であり、さらに好ましくは約２
５〜約３０゜の範囲である。
ヤー２５が含まれる。このコンベヤー２５は、例えば水
平面に対して約３０度の角度αで傾斜しており、その底
部の端がメインコンベヤー１のすぐ上に位置するよう
に、側壁と側部のペーパーとの間に配置される。図１の
実施例に示したような均圧フローシング装置１３は、コ
ンベヤー２５の一番高い地点で、その上部表面のすぐ上
にあるように配置される。コンベヤー２５の代わりに、
下向きの経路を確定するフォールプレートなどのスライ
ド表面を用いることが可能である。角度αは好ましくは
約１０〜約４０゜の範囲であり、さらに好ましくは約２
５〜約３０゜の範囲である。
【００３５】この場合、底部のペーパー２は、傾斜した
コンベヤー２５の上へと動いて、その上部表面を下り、
さらにメインコンベヤー１の上に至りそれに沿って動
く。
コンベヤー２５の上へと動いて、その上部表面を下り、
さらにメインコンベヤー１の上に至りそれに沿って動
く。
【００３６】第二の連続的ペーパー２２は、フローシン
グキャビティ１９の上部表面を掃くようにローラー２３
の下を動き、そして、膨張する発泡体１６の頂部表面の
上にあり、それと共に動くようになっている。
グキャビティ１９の上部表面を掃くようにローラー２３
の下を動き、そして、膨張する発泡体１６の頂部表面の
上にあり、それと共に動くようになっている。
【００３７】必要に応じて、膨張する発泡体の成形を補
助するために、任意の圧力プレート２４がペーパー２２
の表側と接触するように取り付けられる。
助するために、任意の圧力プレート２４がペーパー２２
の表側と接触するように取り付けられる。
【００３８】従来の装置との比較のため、本発明の方法
と装置によるスラブストックの連続的製造によって比較
テストが行われた。
と装置によるスラブストックの連続的製造によって比較
テストが行われた。
【００３９】
（実施例１）図１に示すように、従来のスラブストック
マシンにフローシング装置１３を設けたスラブストック
発泡マシンを用いた。パートＡとして以下の表１に示す
化合物の混合物を調製し、タンク５に仕込んだ。８０：
２０ＴＤＩ（パートＢ）を、タンク６に仕込んだ。タン
ク７には、オクチル酸スズ触媒（パートＣ）を仕込ん
だ。
マシンにフローシング装置１３を設けたスラブストック
発泡マシンを用いた。パートＡとして以下の表１に示す
化合物の混合物を調製し、タンク５に仕込んだ。８０：
２０ＴＤＩ（パートＢ）を、タンク６に仕込んだ。タン
ク７には、オクチル酸スズ触媒（パートＣ）を仕込ん
だ。
【００４０】計量ポンプ８，９および１０を調整し、パ
ートＡ、ＢおよびＣの流出量がそれぞれ表１に示す値に
なるようにした。５ｍ／分の速度でコンベヤー１を運転
させた。
ートＡ、ＢおよびＣの流出量がそれぞれ表１に示す値に
なるようにした。５ｍ／分の速度でコンベヤー１を運転
させた。
【００４１】ミキサーから送り出された発泡性の化合物
を、ミキサー（混合ヘッド）の放出口１２から底部ペー
パー２上に直接吐出した。圧力ゲージ１２’の目盛りの
読みはゼロであった。
を、ミキサー（混合ヘッド）の放出口１２から底部ペー
パー２上に直接吐出した。圧力ゲージ１２’の目盛りの
読みはゼロであった。
【００４２】発泡体１６の膨張は、ミキサー１１からコ
ンベヤー１の長さ方向に沿って約０．８ｍの位置から始
まった。これは混合から約１２秒後であった。
ンベヤー１の長さ方向に沿って約０．８ｍの位置から始
まった。これは混合から約１２秒後であった。
【００４３】この発泡体は、ミキサー１１から約８ｍの
位置で、最大に膨張した。これは混合から約１０５秒後
であった。
位置で、最大に膨張した。これは混合から約１０５秒後
であった。
【００４４】硬化後の発泡体のブロックの高さは０．８
ｍであった。このブロックから切り出されたサンプルの
密度は２１．５ｋｇ／ｍ3であった。この発泡体のセル
構造は、不揃いの形のセル、大きすぎるセル、または空
隙をわずかしか有さず、均一な品質であった。
ｍであった。このブロックから切り出されたサンプルの
密度は２１．５ｋｇ／ｍ3であった。この発泡体のセル
構造は、不揃いの形のセル、大きすぎるセル、または空
隙をわずかしか有さず、均一な品質であった。
【００４５】
【表１】
【００４６】（実施例２）実施例１で使用したのと同じ
スラブストック発泡マシンを用いた。この実施例におい
ては、表１でパートＡとして示す化合物の混合物に、あ
る量の液体二酸化炭素を添加することにより、タンク５
内を加圧二酸化炭素ガスで飽和させた。その際、圧力ゲ
ージ１４が６バールで示される圧力に到達するのに十分
な液体二酸化炭素がタンク５に添加された。
スラブストック発泡マシンを用いた。この実施例におい
ては、表１でパートＡとして示す化合物の混合物に、あ
る量の液体二酸化炭素を添加することにより、タンク５
内を加圧二酸化炭素ガスで飽和させた。その際、圧力ゲ
ージ１４が６バールで示される圧力に到達するのに十分
な液体二酸化炭素がタンク５に添加された。
【００４７】そして実施例１と同様の条件で、スラブス
トック発泡マシンを運転した。
トック発泡マシンを運転した。
【００４８】このとき、ミキサーの放出口（管）１２か
ら出た化合物の形態は勢いのよい(turbulent)フロース
であった。この発泡体を底部ペーパー２に吐出した後
で、発泡体中に大きな気泡が形成されることも、また観
察された。放出口１２の圧力ゲージ１２’が示す圧力は
ゼロであった。
ら出た化合物の形態は勢いのよい(turbulent)フロース
であった。この発泡体を底部ペーパー２に吐出した後
で、発泡体中に大きな気泡が形成されることも、また観
察された。放出口１２の圧力ゲージ１２’が示す圧力は
ゼロであった。
【００４９】発泡体の膨張は混合ヘッド１１から約７ｍ
の位置で完了した。
の位置で完了した。
【００５０】発泡体のブロックが硬化したとき、その高
さは０．９ｍであり、このことは、実施例１に比べて、
より膨張したことを示している。
さは０．９ｍであり、このことは、実施例１に比べて、
より膨張したことを示している。
【００５１】ブロックから切り出されたサンプルの密度
は１９ｋｇ／ｍ3であった。
は１９ｋｇ／ｍ3であった。
【００５２】発泡体のセル構造は均一ではなく、楕円形
の空隙、または、高さ３０ｍｍまでで、直径１０ｍｍま
でのピンホールが存在した。このような不揃いのセル構
造の存在により、この発泡体は、市販品としては受け入
れられなかった。
の空隙、または、高さ３０ｍｍまでで、直径１０ｍｍま
でのピンホールが存在した。このような不揃いのセル構
造の存在により、この発泡体は、市販品としては受け入
れられなかった。
【００５３】（実施例３）以下に示すこと以外は、実施
例１および２と同様の、本発明に基づくスラブストック
発泡マシンを用いた。すなわち、本発明によるフローシ
ング装置１３をミキサー（混合ヘッド）の放出口１２に
接続し、発泡性化合物が、均圧チャンバー２１の圧力低
下ゾーン１７を通過することによってその圧力が減少
し、フロースするより前にこの発泡性化合物の圧力がコ
ンベヤー１の幅方向にわたって均一になるようにした。
例１および２と同様の、本発明に基づくスラブストック
発泡マシンを用いた。すなわち、本発明によるフローシ
ング装置１３をミキサー（混合ヘッド）の放出口１２に
接続し、発泡性化合物が、均圧チャンバー２１の圧力低
下ゾーン１７を通過することによってその圧力が減少
し、フロースするより前にこの発泡性化合物の圧力がコ
ンベヤー１の幅方向にわたって均一になるようにした。
【００５４】図２に模式的に図示するように、均圧フロ
ーシング装置として、長さ１．９ｍ、内径３０ｍｍの鋼
鉄製の管２１を用いた。鋼鉄管の形状をした均圧チャン
バー２１の長軸方向に沿って、高さ０．５ｍｍ、幅１．
８５ｍのスロット１７を切った。導入管１８を、スロッ
ト１７を切った管２１に継ぎ、そしてミキサーの放出口
１２に連結した。
ーシング装置として、長さ１．９ｍ、内径３０ｍｍの鋼
鉄製の管２１を用いた。鋼鉄管の形状をした均圧チャン
バー２１の長軸方向に沿って、高さ０．５ｍｍ、幅１．
８５ｍのスロット１７を切った。導入管１８を、スロッ
ト１７を切った管２１に継ぎ、そしてミキサーの放出口
１２に連結した。
【００５５】広げられたディフューザー／バッフル１９
の形状をしたフロースキャビティー１９を、ゲートバー
あるいは均圧チャンバー２１から外側に、幅広のスロッ
ト１７から長方形のディフーザー／バッフルの放出口２
０までの広げられた閉じた通路を形成するように設け
た。フロースキャビティーの放出口の寸法は、幅１．８
５ｍ、高さ０．２ｍであった。フロースキャビティーを
形成するディフューザー／バッフルのスロット１７から
放出口２０までの距離は０．５ｍであった。
の形状をしたフロースキャビティー１９を、ゲートバー
あるいは均圧チャンバー２１から外側に、幅広のスロッ
ト１７から長方形のディフーザー／バッフルの放出口２
０までの広げられた閉じた通路を形成するように設け
た。フロースキャビティーの放出口の寸法は、幅１．８
５ｍ、高さ０．２ｍであった。フロースキャビティーを
形成するディフューザー／バッフルのスロット１７から
放出口２０までの距離は０．５ｍであった。
【００５６】放出口２０が、底部ペーパー２のすぐ上に
なるように、そして矢印Ｐで示される製造方向に可動す
るコンベヤー１に対向するように、ディフーザー／バッ
フルを有するスロット１７が切られた管２１を、スラブ
ストック発泡マシン上に取り付けた。
なるように、そして矢印Ｐで示される製造方向に可動す
るコンベヤー１に対向するように、ディフーザー／バッ
フルを有するスロット１７が切られた管２１を、スラブ
ストック発泡マシン上に取り付けた。
【００５７】ゲートバーは、図６および７に示される形
状であり得た。図６に示すゲートバー６０は、長方形の
外観と断面が長方形の内部チャンバー６２を有してい
た。例えば６４、６６、および６８で示される一連の幅
広のスロットを、ゲートバー６０からの所望の流出量お
よび所望の圧力低下を提供するために用い得た。図７に
示す、ゲートバー７０は、断面が円形の内部チャンバー
７２と、そこから出ている、例えば７４、７６、および
７８で示される、流出方向の軸方向に延出する一連の管
状放出口を備え、所望の開口部および圧力低下を提供す
る。
状であり得た。図６に示すゲートバー６０は、長方形の
外観と断面が長方形の内部チャンバー６２を有してい
た。例えば６４、６６、および６８で示される一連の幅
広のスロットを、ゲートバー６０からの所望の流出量お
よび所望の圧力低下を提供するために用い得た。図７に
示す、ゲートバー７０は、断面が円形の内部チャンバー
７２と、そこから出ている、例えば７４、７６、および
７８で示される、流出方向の軸方向に延出する一連の管
状放出口を備え、所望の開口部および圧力低下を提供す
る。
【００５８】スラブストック発泡マシンを、実施例２と
同様の条件で運転した。圧力ゲージ１４によって示され
るタンク５内の圧力は、再び、６バールであった。ミキ
サー内の圧力は約１８バールであった。
同様の条件で運転した。圧力ゲージ１４によって示され
るタンク５内の圧力は、再び、６バールであった。ミキ
サー内の圧力は約１８バールであった。
【００５９】ゲートバー、あるいは均圧チャンバー２１
内での圧力低下が、ミキサー以降の総圧力低下のうち相
当の部分を占めていることが見い出された。
内での圧力低下が、ミキサー以降の総圧力低下のうち相
当の部分を占めていることが見い出された。
【００６０】このとき、長方形の放出口２０から放出さ
れた発泡体は均質の(smooth)フロースであった。これは
大きな気泡が膨張する発泡体の中に存在していない証拠
であった。ミキサーの放出口１２の圧力ゲージ１２’で
示される圧力は６バールであった。
れた発泡体は均質の(smooth)フロースであった。これは
大きな気泡が膨張する発泡体の中に存在していない証拠
であった。ミキサーの放出口１２の圧力ゲージ１２’で
示される圧力は６バールであった。
【００６１】発泡体の膨張は、放出口２０から７ｍ未満
の位置で完了した。フロースの粘度が高いので、本発明
によれば、運転上の問題を引き起こすことなく、コンベ
ヤーの速度を減じること、およびラインの長さ、従っ
て、全プラントの長さを従来のものより劇的に減じるこ
とが可能である。
の位置で完了した。フロースの粘度が高いので、本発明
によれば、運転上の問題を引き起こすことなく、コンベ
ヤーの速度を減じること、およびラインの長さ、従っ
て、全プラントの長さを従来のものより劇的に減じるこ
とが可能である。
【００６２】発泡体のブロックが硬化したとき、その高
さは１ｍであった。ブロックから切り出した発泡体のサ
ンプルの密度は１７ｋｇ／ｍ3であった。セル構造は良
好であり、大きな空隙を含んでいなかった。この発泡体
の品質は、市販品として、受け入れられると判断され
た。
さは１ｍであった。ブロックから切り出した発泡体のサ
ンプルの密度は１７ｋｇ／ｍ3であった。セル構造は良
好であり、大きな空隙を含んでいなかった。この発泡体
の品質は、市販品として、受け入れられると判断され
た。
【００６３】（実施例４）本発明に従って、圧力ゲージ
１２’で示される、ポリオールブレンド／二酸化炭素混
合物を仕込んだタンク５内の圧力が、６バールである、
実施例３と同様の化学的方法を用いた。
１２’で示される、ポリオールブレンド／二酸化炭素混
合物を仕込んだタンク５内の圧力が、６バールである、
実施例３と同様の化学的方法を用いた。
【００６４】しかし、この実施例においては、ポンプ
８、９および１０の放出量を、表１に示した実施例３に
おいて用いられた放出量の１／５まで減じ、そして、ス
ロット１７を高さ０．４ｍｍまで縮小した。
８、９および１０の放出量を、表１に示した実施例３に
おいて用いられた放出量の１／５まで減じ、そして、ス
ロット１７を高さ０．４ｍｍまで縮小した。
【００６５】コンベヤー１および２１の両方を、表面ス
ピード１ｍ／分で可動させた。
ピード１ｍ／分で可動させた。
【００６６】この実施例における膨張発泡体１６は、放
出口２０から約１．２ｍの位置で最大膨張に達した。
出口２０から約１．２ｍの位置で最大膨張に達した。
【００６７】硬化した発泡体ブロックの高さは１ｍであ
った。ブロックから切断された発泡体のサンプルの密度
を測定したところ、１７ｋｇ／ｍ3であった。このセル
構造は微細であり、そして実施例３で製造された発泡体
と同様であった。この構造には大きな空隙は含まれてい
なかった。この発泡体の品質は市販品として受け入れら
れると判断された。
った。ブロックから切断された発泡体のサンプルの密度
を測定したところ、１７ｋｇ／ｍ3であった。このセル
構造は微細であり、そして実施例３で製造された発泡体
と同様であった。この構造には大きな空隙は含まれてい
なかった。この発泡体の品質は市販品として受け入れら
れると判断された。
【００６８】本実施例３および４は、圧力低下および高
分子発泡体材料の連続製造における混合物のフローシン
グを制御することによる本発明に記載の方法の効果を明
確に示している。
分子発泡体材料の連続製造における混合物のフローシン
グを制御することによる本発明に記載の方法の効果を明
確に示している。
【００６９】（実施例５）以下に示すように、ＣＯ2含
有量を増加したこと以外は、実施例４と同様の化学的方
法を用いた。ポリオールを仕込んだタンク内で予め混合
すること以外は、連続的に液体ＣＯ2をポンプで入れる
ためにこの態様を変更した。スタティックミキサー５３
を補助して、ポリオールの流れの中でタンク５５からの
液体ＣＯ2を混合するために、図４に示すポンプ５４、
および圧力ゲージ５７をつけ加えた。スタティックミキ
サー５３以前の作業温度において、ＣＯ2を液状に保つ
ように、ポリオールラインの圧力を維持することを確実
にするために、圧力低減バルブ５６を導入した。液体Ｃ
Ｏ2を、重量比４％（ポリオールに基づくＣＯ2）に相当
する放出量で、ポリオールの流れの中にポンプで導入し
た。この液体ＣＯ2を、イソシアネートの流れ中にも同
様にしてポンプで導入した。スロット１７を高さ約０．
３ｍｍまでさらに縮小させた。圧力ゲージ１２’は、１
５バールの圧力を示した。全ての他のパラメーターを実
施例４と同様に維持した。
有量を増加したこと以外は、実施例４と同様の化学的方
法を用いた。ポリオールを仕込んだタンク内で予め混合
すること以外は、連続的に液体ＣＯ2をポンプで入れる
ためにこの態様を変更した。スタティックミキサー５３
を補助して、ポリオールの流れの中でタンク５５からの
液体ＣＯ2を混合するために、図４に示すポンプ５４、
および圧力ゲージ５７をつけ加えた。スタティックミキ
サー５３以前の作業温度において、ＣＯ2を液状に保つ
ように、ポリオールラインの圧力を維持することを確実
にするために、圧力低減バルブ５６を導入した。液体Ｃ
Ｏ2を、重量比４％（ポリオールに基づくＣＯ2）に相当
する放出量で、ポリオールの流れの中にポンプで導入し
た。この液体ＣＯ2を、イソシアネートの流れ中にも同
様にしてポンプで導入した。スロット１７を高さ約０．
３ｍｍまでさらに縮小させた。圧力ゲージ１２’は、１
５バールの圧力を示した。全ての他のパラメーターを実
施例４と同様に維持した。
【００７０】硬化したブロックの高さは１．２ｍであ
り、その密度は１４ｋｇ／ｍ3であった。このセル構造
は良好であった。
り、その密度は１４ｋｇ／ｍ3であった。このセル構造
は良好であった。
【００７１】長時間行われた実験は、効果的な手法で第
一の（主要な）発泡剤としてＣＯ2を用いる真の可能性
を示した。上記手法により、可動基板上の反応性成分の
混合物の均質でかつ均一なフローシング、および比較的
低速度でのコンベヤー可動中の材料の発泡が生じ、従っ
て、それは、通常の方法またはフローシング技術を利用
している機械に対し、実質的に低減させた長さおよび放
出量を有する機械をもたらした。
一の（主要な）発泡剤としてＣＯ2を用いる真の可能性
を示した。上記手法により、可動基板上の反応性成分の
混合物の均質でかつ均一なフローシング、および比較的
低速度でのコンベヤー可動中の材料の発泡が生じ、従っ
て、それは、通常の方法またはフローシング技術を利用
している機械に対し、実質的に低減させた長さおよび放
出量を有する機械をもたらした。
【００７２】軟質のポリウレタン発泡体の通常の機械的
混合において、混合中に液体反応性成分に少量の核生成
ガス(nucleating gas)を加えることが必要であることが
周知である。核生成ガスの目的は、発泡の開始時にセル
の形成の核生成部位を提供することである。典型的に、
核生成ガス（例えば、空気または窒素）は、０．３〜３
Ｎリットル／分の割合で、化学反応性成分１００ｋｇ／
分の混合処理量に対して加えられる。
混合において、混合中に液体反応性成分に少量の核生成
ガス(nucleating gas)を加えることが必要であることが
周知である。核生成ガスの目的は、発泡の開始時にセル
の形成の核生成部位を提供することである。典型的に、
核生成ガス（例えば、空気または窒素）は、０．３〜３
Ｎリットル／分の割合で、化学反応性成分１００ｋｇ／
分の混合処理量に対して加えられる。
【００７３】本発明に基づいて、本発明者らはまた、液
体二酸化炭素をこの液体反応性成分中に補助的発泡剤と
して導入するときにおいても、核生成ガスを加えること
がより望ましいということを見い出した。このガスは、
予期されるように、ミキサー中の圧力を越えるのに十分
な高圧で混合物中に導入されなければならない。この圧
力は、上記のように、約５〜１８バールであり得る。
体二酸化炭素をこの液体反応性成分中に補助的発泡剤と
して導入するときにおいても、核生成ガスを加えること
がより望ましいということを見い出した。このガスは、
予期されるように、ミキサー中の圧力を越えるのに十分
な高圧で混合物中に導入されなければならない。この圧
力は、上記のように、約５〜１８バールであり得る。
【００７４】本発明者らは、さらに、核生成ガスの量が
軟質のポリウレタン発泡体の機械的混合を通常行う場合
よりかなり多くなり得ることを見い出した。混合ヘッド
における圧力５〜１８バールおよび化学処理量１００ｋ
ｇ／分に対して、本発明者らは、１０〜４０Ｎリットル
／分の割合で核生成ガス（例えば、窒素）を加えること
が可能であることを見い出した。通常の機械的混合にお
いて典型的な添加割合より少量の添加割合を用いる場合
には、この発泡体のセル構造は非常に粗くなり、多孔性
は低くなる。このような発泡体製品は、市販用の品質で
はない。
軟質のポリウレタン発泡体の機械的混合を通常行う場合
よりかなり多くなり得ることを見い出した。混合ヘッド
における圧力５〜１８バールおよび化学処理量１００ｋ
ｇ／分に対して、本発明者らは、１０〜４０Ｎリットル
／分の割合で核生成ガス（例えば、窒素）を加えること
が可能であることを見い出した。通常の機械的混合にお
いて典型的な添加割合より少量の添加割合を用いる場合
には、この発泡体のセル構造は非常に粗くなり、多孔性
は低くなる。このような発泡体製品は、市販用の品質で
はない。
【００７５】図４および５において、装置およびフロー
シング装置の代替形態を示す。
シング装置の代替形態を示す。
【００７６】本発明に基づく図４の例においては、タン
ク５５中に仕込んだ液体ＣＯ2を、調整ポンプ５４によ
って図１の例と同様にタンク５から送り込まれるポリオ
ールの流れ中に直接導入する。さらに正確には、この液
体ＣＯ2を、圧力低減バルブ５６によってポリウレタン
成分のための高圧のミキサー１１に連結したスタティッ
クミキサー５３の上流のポリオールの流れの中に送り込
む。この圧力低減バルブ５６は、ポリオールラインにお
ける圧力が作業温度でＣＯ2を液状に維持することを確
実にするために働く。液体ＣＯ2は、図１においてタン
ク６から送り込まれるイソシアネートの流れの中に別個
に導入され得る。
ク５５中に仕込んだ液体ＣＯ2を、調整ポンプ５４によ
って図１の例と同様にタンク５から送り込まれるポリオ
ールの流れ中に直接導入する。さらに正確には、この液
体ＣＯ2を、圧力低減バルブ５６によってポリウレタン
成分のための高圧のミキサー１１に連結したスタティッ
クミキサー５３の上流のポリオールの流れの中に送り込
む。この圧力低減バルブ５６は、ポリオールラインにお
ける圧力が作業温度でＣＯ2を液状に維持することを確
実にするために働く。液体ＣＯ2は、図１においてタン
ク６から送り込まれるイソシアネートの流れの中に別個
に導入され得る。
【００７７】図４において記載した１３は、ポリウレタ
ン混合物の均圧およびフローシング装置の他の実施態様
を示しており、これを図５に詳細に示す。図５における
管１８は、図１〜３において示される実施態様と同様
に、ミキサー１１から来ており、均圧チャンバーあるい
はゲートバー２１につながる。ここのチャンバー２１
は、長方形の断面を有しているが、円または長方形以外
の形態も用いられ得る。ゲートバーには、圧力低下ゾー
ン開口部１７も含まれる。開口部１７は改変されたフロ
ーシングキャビティ（一般的に４０として示される）中
に開口している。フローシングキャビティ４０には、ゲ
ートバーに連結し、そして約１０ｍｍ上方に拡げられた
上部の壁４２を有する。壁４２の終端には、壁４２に対
して約９０°の角度の位置にある壁４４を設ける。壁４
４は約３０ｍｍ下方へ延びており、スロット１７の放出
口を越えて延びている。従って、新生のフローシング混
合物は、壁４２および４４を通り、そしてスロット１７
を介する流れに対して９０°曲がった方向に流れる。本
発明者らは、この点、すなわち壁４４の末端、および後
部壁４８の一部でフローシングキャビティを終了させる
ことが、フローシングを制御することならびにミキサー
１１上の適切な逆圧を提供することを満足させる結果を
生じさせ得ることを見い出した。しかし、本発明者ら
は、後部壁４８を約４０ｍｍの長さ、延長すること、後
部壁４８から約９０°の角度で約５０ｍｍの長さの底部
壁５０を設けること、および壁４４から約９０°の角度
で約４０ｍｍの長さの上部壁４６を設けることによっ
て、フローシングキャビティを延長することを好ましい
と考えている。壁４６および５０は約１０°〜約２０°
のわずかな角度をなすが、実質的には平行な位置関係に
ある。
ン混合物の均圧およびフローシング装置の他の実施態様
を示しており、これを図５に詳細に示す。図５における
管１８は、図１〜３において示される実施態様と同様
に、ミキサー１１から来ており、均圧チャンバーあるい
はゲートバー２１につながる。ここのチャンバー２１
は、長方形の断面を有しているが、円または長方形以外
の形態も用いられ得る。ゲートバーには、圧力低下ゾー
ン開口部１７も含まれる。開口部１７は改変されたフロ
ーシングキャビティ（一般的に４０として示される）中
に開口している。フローシングキャビティ４０には、ゲ
ートバーに連結し、そして約１０ｍｍ上方に拡げられた
上部の壁４２を有する。壁４２の終端には、壁４２に対
して約９０°の角度の位置にある壁４４を設ける。壁４
４は約３０ｍｍ下方へ延びており、スロット１７の放出
口を越えて延びている。従って、新生のフローシング混
合物は、壁４２および４４を通り、そしてスロット１７
を介する流れに対して９０°曲がった方向に流れる。本
発明者らは、この点、すなわち壁４４の末端、および後
部壁４８の一部でフローシングキャビティを終了させる
ことが、フローシングを制御することならびにミキサー
１１上の適切な逆圧を提供することを満足させる結果を
生じさせ得ることを見い出した。しかし、本発明者ら
は、後部壁４８を約４０ｍｍの長さ、延長すること、後
部壁４８から約９０°の角度で約５０ｍｍの長さの底部
壁５０を設けること、および壁４４から約９０°の角度
で約４０ｍｍの長さの上部壁４６を設けることによっ
て、フローシングキャビティを延長することを好ましい
と考えている。壁４６および５０は約１０°〜約２０°
のわずかな角度をなすが、実質的には平行な位置関係に
ある。
【００７８】流れを転回させる（すなわち、流出方向を
転換させる）壁４６および５０を用いることによって、
フローシング混合物の方向はさらに９０°変えられる。
このとき、フローシング混合物は、壁４２、４４および
後部壁４８上部のために流れる。フローシングキャビテ
ィを介するフローシング混合物の流れは、圧力制御条件
下で、フローシングを直ちに開始および生じさせる。フ
ローシングキャビティを介するフローシング混合物によ
る流れは、直接導入装置に関連する乱れを起こさずに、
初期のフローシングの工程を引き起こす。得られるフロ
ースは放出口からの均質な流出方法によって発生し、そ
してクリーム状のフロースとして乱れのない条件下で、
可動基板上への均質で自由な流れの移行を生じる。吐出
量を増大すると、化学成分の反応によるフローシングか
らのさらなる移行および発泡体の成長（一般的に５２で
示される）がまた、均質にそしてさらに完全に起こる。
転換させる）壁４６および５０を用いることによって、
フローシング混合物の方向はさらに９０°変えられる。
このとき、フローシング混合物は、壁４２、４４および
後部壁４８上部のために流れる。フローシングキャビテ
ィを介するフローシング混合物の流れは、圧力制御条件
下で、フローシングを直ちに開始および生じさせる。フ
ローシングキャビティを介するフローシング混合物によ
る流れは、直接導入装置に関連する乱れを起こさずに、
初期のフローシングの工程を引き起こす。得られるフロ
ースは放出口からの均質な流出方法によって発生し、そ
してクリーム状のフロースとして乱れのない条件下で、
可動基板上への均質で自由な流れの移行を生じる。吐出
量を増大すると、化学成分の反応によるフローシングか
らのさらなる移行および発泡体の成長（一般的に５２で
示される）がまた、均質にそしてさらに完全に起こる。
【００７９】図３に示すように、フローシングキャビテ
ィは、可動連続ペーパー２と共に用いられ得、所望であ
れば、フローシングキャビティはまた、上部ペーパー２
２と共に用いられ得る。
ィは、可動連続ペーパー２と共に用いられ得、所望であ
れば、フローシングキャビティはまた、上部ペーパー２
２と共に用いられ得る。
【００８０】しかし、特許請求される本発明の革新的な
本質からはずれない限り、種々の溶液または同等の溶液
が、上記の実施例に関して使用可能であることは明らか
である。
本質からはずれない限り、種々の溶液または同等の溶液
が、上記の実施例に関して使用可能であることは明らか
である。
【００８１】
【発明の効果】本発明は、軟質のスラブストックの連続
的製造、または他の連続的な発泡体製造ラインにおい
て、フローシング法と非反応性発泡剤とが実際に用いら
れうる新しい発泡方法を提供し得、この方法によれば、
非反応性液体発泡剤、好ましくは二酸化炭素を有効に利
用し、発泡体のセル構造に悪影響を及ぼすことなしにフ
ロースし、かつ気泡のない適正な商品を提供することが
可能となる。
的製造、または他の連続的な発泡体製造ラインにおい
て、フローシング法と非反応性発泡剤とが実際に用いら
れうる新しい発泡方法を提供し得、この方法によれば、
非反応性液体発泡剤、好ましくは二酸化炭素を有効に利
用し、発泡体のセル構造に悪影響を及ぼすことなしにフ
ロースし、かつ気泡のない適正な商品を提供することが
可能となる。
【００８２】さらに、本発明は、軟質または硬質のスラ
ブストックを製造する際に、連続的に発泡成形するため
の上述の方法および装置を提供し得る。この方法および
装置によれば、混合物のフローシングは、制御された条
件下で有益に行うことができ、発泡剤の乱蒸発を引き起
こすことなしに、可動基板上で粘性の高いフロースの形
で混合物を広げることが可能となる。また、これによっ
て１４ｋｇ／ｍ3（０．８７ｐｃｆ）のオーダーの低密
度発泡体の製造が可能となる。
ブストックを製造する際に、連続的に発泡成形するため
の上述の方法および装置を提供し得る。この方法および
装置によれば、混合物のフローシングは、制御された条
件下で有益に行うことができ、発泡剤の乱蒸発を引き起
こすことなしに、可動基板上で粘性の高いフロースの形
で混合物を広げることが可能となる。また、これによっ
て１４ｋｇ／ｍ3（０．８７ｐｃｆ）のオーダーの低密
度発泡体の製造が可能となる。
【００８３】本発明の方法および装置によれば、きわめ
て低速度で動く低出力プラントを使用することが可能で
あり、その結果、従来のまたは周知の機械、製造ライ
ン、あるいはプラントと比較してはるかに長さの短い発
泡ラインが可能になり、従来の装置の限界がなくなる一
方でその有利な特徴は維持できる。これによりまた、低
速条件下で動く短縮されたラインからの排気ガスが大幅
に減少する。その結果、離型以前にスクラビング（scru
bbing）または他の清掃努力を必要とする排気ガスの時
間当りの排出量も、同様に低減される。スラブストック
製造に関連したエネルギーコストが低減できるので、調
節すべき工場の空気の量が減少することも同様に重要で
ある。
て低速度で動く低出力プラントを使用することが可能で
あり、その結果、従来のまたは周知の機械、製造ライ
ン、あるいはプラントと比較してはるかに長さの短い発
泡ラインが可能になり、従来の装置の限界がなくなる一
方でその有利な特徴は維持できる。これによりまた、低
速条件下で動く短縮されたラインからの排気ガスが大幅
に減少する。その結果、離型以前にスクラビング（scru
bbing）または他の清掃努力を必要とする排気ガスの時
間当りの排出量も、同様に低減される。スラブストック
製造に関連したエネルギーコストが低減できるので、調
節すべき工場の空気の量が減少することも同様に重要で
ある。
【００８４】従って本発明によれば、クロロフルオロカ
ーボン（ＣＦＣ）と揮発性有機化合物（ＶＯＣ）を配合
せず、より低価格の成分で置き換え得、さらに、きわめ
て均一なセル構造を有し、気泡や、ピンホールや、視覚
上の欠陥のない軟質で低密度の発泡体を製造し得る。
ーボン（ＣＦＣ）と揮発性有機化合物（ＶＯＣ）を配合
せず、より低価格の成分で置き換え得、さらに、きわめ
て均一なセル構造を有し、気泡や、ピンホールや、視覚
上の欠陥のない軟質で低密度の発泡体を製造し得る。
【図１】本発明のフローシング方法および発泡方法に従
って動作する装置を示す図である。
って動作する装置を示す図である。
【図２】本発明の特徴を具体化するフローシング装置の
拡大図である。
拡大図である。
【図３】本発明の特徴を具体化する第二の装置を示す図
である。
である。
【図４】フローシング装置の修正した形態を具体化す
る、さらに別の装置を示す図である。
る、さらに別の装置を示す図である。
【図５】図４のフローシング装置の拡大図である。
【図６】さらに別のフローシング装置の拡大詳細図であ
る。
る。
【図７】本発明によるフローシング装置の別の実施態様
を示す図である。
を示す図である。
１ コンベヤー ２ 基板（底部ペーパー） ３ 基板（側部ペーパー） ４ 壁部材（側壁） ５，６，７ タンク ８，９，１０ 計量ポンプ １１ ミキサー １２ 放出口 １２’ 圧力ゲージ １３ フローシング装置 １４ 圧力ゲージ １６ 発泡体 １７ 圧力低下ゾーン開口部（スロット） １８ 供給ライン（導入管） １９ フローシングキャビティー ２０ 放出口 ２１ 均圧チャンバー（ゲートバー） Ｐ 流出方向（製造方向）
フロントページの続き (72)発明者 アンソニー チャールズ マーレー グリ フィス キプロス共和国 パポス，トゥームス オ ブ ザ キングス ロード，キングス パ ーク ３シー
Claims (27)
- 【請求項１】 ポリウレタンスラブストック発泡体を連
続的に製造するための方法であって、 該方法は、反応性化学物質成分を有する混合物を形成す
る工程、該反応性化学物質成分の混合物と低沸点の発泡
剤とを、該発泡剤が液体状態に維持されるのに十分な圧
力条件下で混合する工程であって、初期フローシングの
ために、上記で得られる混合物を、幅広の均圧チャンバ
ーに沿って、そして幅広の圧力低下ゾーンを通して通過
させることによって、圧力制御条件下で該混合物をフロ
ーシングする工程、ならびに、 該フローシング混合物を、フローシングキャビティに沿
って、そして放出口を通して流出させる工程であって、
これにより該フローシング混合物を基板上に排出する工
程を包含する、方法。 - 【請求項２】 前記フローシング混合物を排出する工程
が、前記フローシング混合物を可動基板上に載置させる
工程を包含する、請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 前記フローシング混合物が本質的に水平
な経路に沿って排出される、請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 前記フローシング混合物が傾斜している
経路上に排出される、請求項１に記載の方法。 - 【請求項５】 前記フローシング混合物が、その長さに
沿って比例して拡大していく断面容積（cross-sectiona
l dimension）を有するフローシングキャビティに沿っ
て流出される、請求項１に記載の方法。 - 【請求項６】 前記フローシングキャビティの前記放出
口が前記圧力低下ゾーンの断面積よりも大きな断面積を
有する、請求項５に記載の方法。 - 【請求項７】 請求項１に記載の方法であって、前記フ
ローシング混合物を前記フローシングキャビティに沿っ
て流出させる工程において、前記反応性化学物質成分の
混合物の化学的膨張が開始する以前に、前記フローシン
グ混合物を該フローシングキャビティに沿って比例的に
放出する、方法。 - 【請求項８】 前記発泡剤が、二酸化炭素を含有する、
請求項１に記載の方法。 - 【請求項９】 前記圧力低下ゾーンおよび前記フローシ
ングキャビティが前記基板に対して横方向に延びてい
る、請求項１に記載の方法。 - 【請求項１０】 前記混合工程における前記圧力が約５
バールから約１８バールの範囲にある、請求項１に記載
の方法。 - 【請求項１１】 前記混合工程における前記圧力が約１
５バールから約１８バールの範囲にある、請求項１０に
記載の方法。 - 【請求項１２】 高分子スラブストック発泡体を可動基
板上で連続的に製造するための装置であって、 反応性化学物質成分と液体発泡剤とを圧力下で混合する
ミキサー、 幅広の圧力低下ゾーン開口部を設けた均圧チャンバーを
備えるフローシング装置に該混合物を導く供給ライン、
および、 該基板の可動方向に対して横方向に延びている放出口を
有するフローシングキャビティを備える、装置。 - 【請求項１３】 請求項１２に記載の装置であって、前
記高分子スラブストックが、低密度で軟質のポリウレタ
ンスラブストック発泡体であり、前記フローシング装置
が、幅広の圧力低下ゾーン開口部を設けた幅広の均圧チ
ャンバーを有するゲートバーと、該ゲートバーから拡大
するフローシングキャビティとを備えており、そして該
フローシングキャビティが、前記フローシング混合物を
前記基板の可動方向に沿って、前記基板上に吐出するた
めの放出口を有する壁部材により制限される、装置。 - 【請求項１４】 前記放出口が前記圧力低下ゾーン開口
部の断面積よりも大きな断面積を有する、請求項１２に
記載の装置。 - 【請求項１５】 前記圧力低下ゾーン開口部が前記基板
の幅全体にわたって本質的に延びている幅広のスロット
を備える、請求項１２に記載の装置。 - 【請求項１６】 前記圧力低下ゾーン開口部が一連の幅
広のスロットを備える、請求項１２に記載の装置。 - 【請求項１７】 前記圧力低下ゾーン開口部が、前記流
出方向の軸方向に延出する一連の管状放出口を備える、
請求項１２に記載の装置。 - 【請求項１８】 前記圧力低下ゾーン開口部が、前記流
出方向の軸方向に延出する少なくとも一つの幅広のスロ
ットを備える、請求項１２に記載の装置。 - 【請求項１９】 前記フローシングキャビティが、内部
で接続されたフロー転換壁部材によって制限される、請
求項１２に記載の装置。 - 【請求項２０】 前記壁部材が前記流出方向を転換させ
る、請求項１９に記載の装置。 - 【請求項２１】 前記均圧チャンバーが幅広の均圧チャ
ンバーである、請求項１２に記載の装置。 - 【請求項２２】 前記フローシングキャビティが、前記
圧力低下ゾーン開口部から下流に本質的に直角の転回部
を少なくとも一つ有する、請求項２１に記載の装置。 - 【請求項２３】 前記フローシング混合物を徐々に放出
するために、前記フローシングキャビティの断面容積が
流出方向に対して比例している、請求項１２に記載の装
置。 - 【請求項２４】 前記圧力低下ゾーンおよび前記フロー
シングキャビティが前記基板に対して横方向に延びてい
る、請求項１２に記載の装置。 - 【請求項２５】 ポリオールとイソシアネートと液体発
泡剤との混合物のフローシングを制御する装置を備え
る、請求項１２に記載の装置であって、 前記フローシング装置が、幅広の均圧チャンバーと、該
幅広の均圧チャンバーの中に前記混合物を導く導入口と
を有するハウジングと、該均圧チャンバーから延出する
少なくとも一つの放出口と、該ハウジングに接続され、
かつ該少なくとも一つの放出口から流出する該混合物を
受け入れるように配置されたフローシングキャビティと
を備え、 該フローシングキャビティが、少なくとも一つの該放出
口から流出する該混合物の流出方向を十分に転換させ、
相互に接続されてそれぞれが異なる方向に配置された一
連の壁部材から成る、装置。 - 【請求項２６】 反応性高分子ポリウレタン化学物質成
分と液体発泡剤との混合物に用いられるフローシング装
置を備える、請求項１２に記載の装置であって、 該フローシング装置が加圧された導入口と圧力低下放出
口とを有する均圧チャンバーと、該圧力低下放出口から
延出し、そして該圧力低下放出口からの流出をさえぎ
り、フローシング材料の圧力解放を制御し、かつ該フロ
ーシング材料内にエネルギーを分配させるように配置さ
れた壁部材とを備える、装置。 - 【請求項２７】 ポリウレタン化学物質成分を液体状に
維持された低沸点発泡剤と共に加圧混合し、ポリウレタ
ン発泡体の材料を生成するためのミキサーを設けた、軟
質の発泡体スラブストックプラントを備える、請求項１
２に記載の装置であって、 該装置は、混合したポリウレタン化学物質成分を受け取
り、該混合物を均質の前膨張するフロース材料へと変化
させ、フォールプレートに沿って可動する基板の上に該
フロース材料を堆積するために、該ミキサーに接続した
フローシング装置と、該フォールプレートから排出され
た該フロース材料を受け取るために、該フォールプレー
トに関連して配置されたコンベヤーとを備える、装置：
ここで、該コンベヤーは、一分に約１〜５ｍの割合で運
転され、それによって堆積地点から約１〜８ｍの範囲内
で全ブロック高が形成される。
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