JP3374667B2 - 高強度等速ジョイント用外輪およびその製造法 - Google Patents
高強度等速ジョイント用外輪およびその製造法Info
- Publication number
- JP3374667B2 JP3374667B2 JP23554796A JP23554796A JP3374667B2 JP 3374667 B2 JP3374667 B2 JP 3374667B2 JP 23554796 A JP23554796 A JP 23554796A JP 23554796 A JP23554796 A JP 23554796A JP 3374667 B2 JP3374667 B2 JP 3374667B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer ring
- constant velocity
- steel
- shot
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
- F16D3/20—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members
- F16D3/22—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members the rolling members being balls, rollers, or the like, guided in grooves or sockets in both coupling parts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/06—Surface hardening
- C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
- C21D1/10—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation by electric induction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
- C21D7/04—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface
- C21D7/06—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the surface by shot-peening or the like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
- F16D3/20—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members
- F16D3/22—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members the rolling members being balls, rollers, or the like, guided in grooves or sockets in both coupling parts
- F16D3/223—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members the rolling members being balls, rollers, or the like, guided in grooves or sockets in both coupling parts the rolling members being guided in grooves in both coupling parts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D2250/00—Manufacturing; Assembly
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Forging (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、インボリュートセ
レーション（以下、単に「セレーション」と略記する）
を有し、高いねじり強度とねじり疲労強度が要求される
高強度等速ジョイント用外輪、およびこうした高強度等
速ジョイント用外輪を製造する為の有用な方法に関する
ものである。
レーション（以下、単に「セレーション」と略記する）
を有し、高いねじり強度とねじり疲労強度が要求される
高強度等速ジョイント用外輪、およびこうした高強度等
速ジョイント用外輪を製造する為の有用な方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車の動力伝達系部品である等速ジョ
イント用外輪は、ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ、ＪＩＳ Ｓ５３Ｃ
等の鋼を所定の形状に成形加工し、高周波焼入れ−焼戻
しによって製造されるのが一般的である。
イント用外輪は、ＪＩＳ Ｓ４８Ｃ、ＪＩＳ Ｓ５３Ｃ
等の鋼を所定の形状に成形加工し、高周波焼入れ−焼戻
しによって製造されるのが一般的である。
【０００３】近年、自動車等の燃費低減や排ガス低減を
目的とする軽量化の需要が高まるにつれて、上記動力伝
達系部品にも一層の高強度化が望まれる様になってき
た。こうした高強度化のニーズに対して、これまでにも
種々な提案が出されている。例えば、特開平４−１４１
５２１号公報には、所定の化学成分組成を有する鋼を用
いて所定の軸形状に成形加工し、引き続き高周波焼入れ
−焼戻しにより有効硬化層深さｔと部品半径ｒの比ｔ／
ｒを０．４〜０．７とする軸形状を有する高周波焼入れ
部品の製造方法が提案されている。またこの公報には、
鋼材に高周波焼入れを施した後、ショットピーニング処
理することによって、軸状部品のねじり強度を向上させ
ることも開示されている。
目的とする軽量化の需要が高まるにつれて、上記動力伝
達系部品にも一層の高強度化が望まれる様になってき
た。こうした高強度化のニーズに対して、これまでにも
種々な提案が出されている。例えば、特開平４−１４１
５２１号公報には、所定の化学成分組成を有する鋼を用
いて所定の軸形状に成形加工し、引き続き高周波焼入れ
−焼戻しにより有効硬化層深さｔと部品半径ｒの比ｔ／
ｒを０．４〜０．７とする軸形状を有する高周波焼入れ
部品の製造方法が提案されている。またこの公報には、
鋼材に高周波焼入れを施した後、ショットピーニング処
理することによって、軸状部品のねじり強度を向上させ
ることも開示されている。
【０００４】しかしながら、上記公報に記載された技術
は、ねじり強度についてのみに言及したものであり、動
力伝達系部品に要求される加工性やねじり疲労強度等の
特性については何ら考慮されていない。
は、ねじり強度についてのみに言及したものであり、動
力伝達系部品に要求される加工性やねじり疲労強度等の
特性については何ら考慮されていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ＪＩＳ Ｓ５３Ｃ等の
鋼を用いて製造された従来の動力伝達系部品のねじり強
度（以下、「τmax 」と略記することがある）は１６０
０ＭＰａ程度であり、また繰り返し数１０万回でのねじ
り疲労強度（以下、「τW 」と略記することがある）は
６６０ＭＰａ程度が限界である。しかしながら、これら
の強度レベルでは、近年の小型軽量化や高強度化のニー
ズに応えることはできず、より高いτmaxやτW が得ら
れる動力伝達系部品の実現が望まれている。また動力伝
達系部品の高強度化に伴って、鍛造工具寿命、切削工具
寿命およびセレーション転造寸法精度等に代表される加
工性が顕著に低下するため、加工性の改善も現在の重要
な課題になっている。
鋼を用いて製造された従来の動力伝達系部品のねじり強
度（以下、「τmax 」と略記することがある）は１６０
０ＭＰａ程度であり、また繰り返し数１０万回でのねじ
り疲労強度（以下、「τW 」と略記することがある）は
６６０ＭＰａ程度が限界である。しかしながら、これら
の強度レベルでは、近年の小型軽量化や高強度化のニー
ズに応えることはできず、より高いτmaxやτW が得ら
れる動力伝達系部品の実現が望まれている。また動力伝
達系部品の高強度化に伴って、鍛造工具寿命、切削工具
寿命およびセレーション転造寸法精度等に代表される加
工性が顕著に低下するため、加工性の改善も現在の重要
な課題になっている。
【０００６】本発明は、こうした状況のもとになされた
ものであって、ねじり疲労特性を更に向上し、従来鋼で
は得られなかったτmax ：１８００ＭＰａレベル以上、
τW：７６０ＭＰａレベル以上の優れたねじり特性が得
られ、近年のニーズに応えることができると共に、加工
性にも優れた動力伝達系部品、とりわけセレーション部
を有する高強度等速ジョイント用外輪、およびこうした
高強度等速ジョイント用外輪を製造する為の有用な方法
を提供しようとするものである。
ものであって、ねじり疲労特性を更に向上し、従来鋼で
は得られなかったτmax ：１８００ＭＰａレベル以上、
τW：７６０ＭＰａレベル以上の優れたねじり特性が得
られ、近年のニーズに応えることができると共に、加工
性にも優れた動力伝達系部品、とりわけセレーション部
を有する高強度等速ジョイント用外輪、およびこうした
高強度等速ジョイント用外輪を製造する為の有用な方法
を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決し得た本
発明の高強度等速ジョイント用外輪とは、インボリュー
トセレーション部およびねじ部を有する等速ジョイント
用外輪であって、Ｃ：０．４５〜０．５３％，Ｓｉ：
０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：０．７〜１．０％，Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％，Ｍｏ：０．２〜０．４％，
Ｎ：０．００３〜０．０１２％を夫々含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなり、且つ不可避不純物中のＣ
ｒを０．０５％以下，Ｐを０．０１５％以下，Ｓを０．
０１％以下，Ｏを０．００２％以下に夫々抑制してなる
鋼を素材とし、前記インボリュートセレーション端部に
おける旧オーステナイト結晶粒がＪＩＳ粒度番号で８以
上、該端部の表面硬さがＨＶで７２０以上であると共
に、該端部における硬さがＨＶで４５０となる有効硬化
層深さＣＤと軸部半径Ｒとの比（ＣＤ／Ｒ）が０．３５
〜０．６０である点に要旨を有するものである。
発明の高強度等速ジョイント用外輪とは、インボリュー
トセレーション部およびねじ部を有する等速ジョイント
用外輪であって、Ｃ：０．４５〜０．５３％，Ｓｉ：
０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：０．７〜１．０％，Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％，Ｍｏ：０．２〜０．４％，
Ｎ：０．００３〜０．０１２％を夫々含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなり、且つ不可避不純物中のＣ
ｒを０．０５％以下，Ｐを０．０１５％以下，Ｓを０．
０１％以下，Ｏを０．００２％以下に夫々抑制してなる
鋼を素材とし、前記インボリュートセレーション端部に
おける旧オーステナイト結晶粒がＪＩＳ粒度番号で８以
上、該端部の表面硬さがＨＶで７２０以上であると共
に、該端部における硬さがＨＶで４５０となる有効硬化
層深さＣＤと軸部半径Ｒとの比（ＣＤ／Ｒ）が０．３５
〜０．６０である点に要旨を有するものである。
【０００８】またこの高強度等速ジョイント用外輪にお
いて、前記インボリュートセレーション部の両端部の表
面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上にすることも有効で
あり、これによって等速ジョイント用外輪のねじり疲労
強度を更に向上させることができる。
いて、前記インボリュートセレーション部の両端部の表
面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上にすることも有効で
あり、これによって等速ジョイント用外輪のねじり疲労
強度を更に向上させることができる。
【０００９】上記の様な高強度等速ジョイント用外輪を
製造するに当たっては、Ｃ：０．４５〜０．５３％，Ｓ
ｉ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：０．７〜１．０％，
Ａｌ：０．０１〜０．０５％，Ｍｏ：０．２〜０．４
％，Ｎ：０．００３〜０．０１２％を夫々含有し、残部
Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ不可避不純物中
のＣｒを０．０５％以下，Ｐを０．０１５％以下，Ｓを
０．０１％以下，Ｏを０．００２％以下に夫々抑制して
なる鋼を、８５０〜９５０℃の温度範囲で鍛造して整細
粒組織の素形材とした後、冷間鍛造、切削加工および転
造加工を施すことによって、インボリュートセレーショ
ン部およびねじ部を有する所定の形状に成形加工し、引
き続きインボリュートセレーション部に高周波焼入れお
よび焼戻しを行なうことによって、インボリュートセレ
ーション端部における旧オーステナイト結晶粒をＪＩＳ
粒度番号で８以上、該端部の表面硬さをＨＶで７２０以
上にすると共に、該端部における硬さがＨＶで４５０と
なる有効硬化層深さＣＤと軸部半径Ｒとの比（ＣＤ／
Ｒ）が０．３５〜０．６０となる様にすれば良い。
製造するに当たっては、Ｃ：０．４５〜０．５３％，Ｓ
ｉ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：０．７〜１．０％，
Ａｌ：０．０１〜０．０５％，Ｍｏ：０．２〜０．４
％，Ｎ：０．００３〜０．０１２％を夫々含有し、残部
Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ不可避不純物中
のＣｒを０．０５％以下，Ｐを０．０１５％以下，Ｓを
０．０１％以下，Ｏを０．００２％以下に夫々抑制して
なる鋼を、８５０〜９５０℃の温度範囲で鍛造して整細
粒組織の素形材とした後、冷間鍛造、切削加工および転
造加工を施すことによって、インボリュートセレーショ
ン部およびねじ部を有する所定の形状に成形加工し、引
き続きインボリュートセレーション部に高周波焼入れお
よび焼戻しを行なうことによって、インボリュートセレ
ーション端部における旧オーステナイト結晶粒をＪＩＳ
粒度番号で８以上、該端部の表面硬さをＨＶで７２０以
上にすると共に、該端部における硬さがＨＶで４５０と
なる有効硬化層深さＣＤと軸部半径Ｒとの比（ＣＤ／
Ｒ）が０．３５〜０．６０となる様にすれば良い。
【００１０】また本発明の高強度等速ジョイント用外輪
におけるインボリュートセレーション部の両端部の表面
圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上にするには、上記の方
法によって製造した等速ジョイント用外輪におけるイン
ボリュートセレーション部の両端部に、ショット粒硬さ
がＨＶで７５０以上、ショット粒径：０．５〜１ｍｍ、
ショット粒子投射速度：６０ｍ／ｓｅｃ以上の条件下で
ショットピーニングを施し、更にショット粒硬さがＨＶ
で７５０以上、ショット粒径：０．２〜０．５ｍｍの範
囲で且つ一段目より粒径の小さなショット粒でショット
ピーニングを施す様にすれば良い。
におけるインボリュートセレーション部の両端部の表面
圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上にするには、上記の方
法によって製造した等速ジョイント用外輪におけるイン
ボリュートセレーション部の両端部に、ショット粒硬さ
がＨＶで７５０以上、ショット粒径：０．５〜１ｍｍ、
ショット粒子投射速度：６０ｍ／ｓｅｃ以上の条件下で
ショットピーニングを施し、更にショット粒硬さがＨＶ
で７５０以上、ショット粒径：０．２〜０．５ｍｍの範
囲で且つ一段目より粒径の小さなショット粒でショット
ピーニングを施す様にすれば良い。
【００１１】
【発明の実施の形態】上記課題を解決するために本発明
者らは、等速ジョイント用外輪のτmax やτ W 等に及ぼ
す化学成分組成、高周波焼入れ−焼戻しされた軸部の有
効硬化層深さ、旧オーステナイト結晶粒度、表面硬さ、
非高周波焼入れ内部の結晶粒度、および表面圧縮残留応
力等の影響について鋭意検討を行った。また熱間鍛造
後、冷間鍛造・旋削加工・ドリル加工・転造によるセレ
ーション加工の製造工程における加工性について、工具
寿命とセレーション寸法精度等に基づいて評価した。そ
の結果、下記の様な知見が得られた。
者らは、等速ジョイント用外輪のτmax やτ W 等に及ぼ
す化学成分組成、高周波焼入れ−焼戻しされた軸部の有
効硬化層深さ、旧オーステナイト結晶粒度、表面硬さ、
非高周波焼入れ内部の結晶粒度、および表面圧縮残留応
力等の影響について鋭意検討を行った。また熱間鍛造
後、冷間鍛造・旋削加工・ドリル加工・転造によるセレ
ーション加工の製造工程における加工性について、工具
寿命とセレーション寸法精度等に基づいて評価した。そ
の結果、下記の様な知見が得られた。
【００１２】まず適度な深さに高周波焼入れ−焼戻しさ
れた鋼材のねじり強度は、透過型電子顕微鏡で観察され
る焼入れ表層部のレンズ状マルテンサイトとラス状マル
テンサイト（これらの用語は『西山善次著，マルテンサ
イト変態−基本編−丸善株式会社発行，第９頁，図１．
１０』を引用した）の量並びにラス状マルテンサイトの
内部と境界に析出する炭化物に左右される。
れた鋼材のねじり強度は、透過型電子顕微鏡で観察され
る焼入れ表層部のレンズ状マルテンサイトとラス状マル
テンサイト（これらの用語は『西山善次著，マルテンサ
イト変態−基本編−丸善株式会社発行，第９頁，図１．
１０』を引用した）の量並びにラス状マルテンサイトの
内部と境界に析出する炭化物に左右される。
【００１３】そしてＣ量が０．２％以下の炭素鋼の高周
波焼入れ組織は、全量ラス状マルテンサイトで構成され
ており、Ｃの増大に伴ってレンズ状マルテンサイトが出
現し、中炭素鋼ではラス状マルテンサイトとレンズ状マ
ルテンサイトの混合組織となる。レンズ状マルテンサイ
トの出現は硬さを増大させるが、靭性を低下させる性質
を有する。またＣ量が０．５３％を超える炭素鋼の高周
波焼入れ組織は、レンズ状マルテンサイトのみで構成さ
れ、極めて硬いが、靭性が乏しい性質となる。
波焼入れ組織は、全量ラス状マルテンサイトで構成され
ており、Ｃの増大に伴ってレンズ状マルテンサイトが出
現し、中炭素鋼ではラス状マルテンサイトとレンズ状マ
ルテンサイトの混合組織となる。レンズ状マルテンサイ
トの出現は硬さを増大させるが、靭性を低下させる性質
を有する。またＣ量が０．５３％を超える炭素鋼の高周
波焼入れ組織は、レンズ状マルテンサイトのみで構成さ
れ、極めて硬いが、靭性が乏しい性質となる。
【００１４】この様なマルテンサイトの性質の差異は、
ねじり力が負荷されると破壊形態に変化が生じる。即
ち、Ｃ量が０．５３％を超える鋼材のレンズ状マルテン
サイト組織で構成されたセレーション付き等速ジョイン
ト用外輪は、ねじり力が負荷されると応力集中するセレ
ーション歯底表面から亀裂が発生して主応力破壊とな
り、破断面は粒界破面を呈している。そしてこの破壊形
態のτmax やτW は極めて低いものとなる。
ねじり力が負荷されると破壊形態に変化が生じる。即
ち、Ｃ量が０．５３％を超える鋼材のレンズ状マルテン
サイト組織で構成されたセレーション付き等速ジョイン
ト用外輪は、ねじり力が負荷されると応力集中するセレ
ーション歯底表面から亀裂が発生して主応力破壊とな
り、破断面は粒界破面を呈している。そしてこの破壊形
態のτmax やτW は極めて低いものとなる。
【００１５】一方、適度のラス状マルテンサイトとレン
ズ状マルテンサイトで構成され、且つラス状マルテンサ
イトの内部と境界に均一に析出した炭化物が生成した組
織で構成されたセレーション付き等速ジョイント用外輪
は、ねじり力が負荷されると、硬さと靭性のバランスに
優れていることから、全てのセレーション歯底表面から
亀裂が均一に発生して剪断応力破壊となる。このとき破
断面は、延性破面を呈する。この破壊形態のτmax やτ
W は、前述した主応力破壊のそれよりも大きい。
ズ状マルテンサイトで構成され、且つラス状マルテンサ
イトの内部と境界に均一に析出した炭化物が生成した組
織で構成されたセレーション付き等速ジョイント用外輪
は、ねじり力が負荷されると、硬さと靭性のバランスに
優れていることから、全てのセレーション歯底表面から
亀裂が均一に発生して剪断応力破壊となる。このとき破
断面は、延性破面を呈する。この破壊形態のτmax やτ
W は、前述した主応力破壊のそれよりも大きい。
【００１６】そして適量のＣｒ，Ｍｏを添加した鋼は、
１４０〜１８０℃の焼戻しによって炭化物がラス状マル
テンサイトの内部と境界に析出・成長することにより、
強度と靭性のバランスに優れた組織となる。
１４０〜１８０℃の焼戻しによって炭化物がラス状マル
テンサイトの内部と境界に析出・成長することにより、
強度と靭性のバランスに優れた組織となる。
【００１７】次に、τmax とτW は、高周波焼入れの際
のセレーション端部における硬化層深さ（硬さがＨＶで
４５０となる端部の有効硬化層深さ）ＣＤと、高周波焼
入れ品の軸部半径Ｒとの比（ＣＤ／Ｒ）の値が０．３５
から０．６０で最大値が得られることが分かった。また
適量のＭｏの添加は、前述した強度と靭性のバランスに
優れた組織を得るという効果に加えて、高周波焼入れさ
れた表層部の圧縮残留応力を増大させると共に、旧オー
ステナイト結晶粒を微細化させることによって、ねじり
疲労強度τw を向上させることが分かった。本発明では
こうした観点から、本発明では高周波焼入れ後のセレー
ション端部の旧オーステナイト結晶粒をＪＩＳ粒度番号
で８以上と規定した。
のセレーション端部における硬化層深さ（硬さがＨＶで
４５０となる端部の有効硬化層深さ）ＣＤと、高周波焼
入れ品の軸部半径Ｒとの比（ＣＤ／Ｒ）の値が０．３５
から０．６０で最大値が得られることが分かった。また
適量のＭｏの添加は、前述した強度と靭性のバランスに
優れた組織を得るという効果に加えて、高周波焼入れさ
れた表層部の圧縮残留応力を増大させると共に、旧オー
ステナイト結晶粒を微細化させることによって、ねじり
疲労強度τw を向上させることが分かった。本発明では
こうした観点から、本発明では高周波焼入れ後のセレー
ション端部の旧オーステナイト結晶粒をＪＩＳ粒度番号
で８以上と規定した。
【００１８】適量のＭｏを添加した鋼を８５０〜９５０
℃の温度範囲で鍛造すると、Ｍｏは粒界エネルギーを低
下させることにより、鍛造された素形材の結晶粒を均一
で微細にする作用を発揮する。本発明では、ＪＩＳ結晶
粒度番号が６以上で、この様な結晶粒組織を「整細粒組
織」と呼んでいる。これに対し、Ｍｏを添加しない鋼に
おいては、その結晶粒は鍛造加工方式に左右され、特に
鍛造金型と接触時間の長い部位は、冷却速度が速くなる
ことに起因して微細粒と粗粒との混粒、若しくは粗大粒
（例えば、ＪＩＳ結晶粒度番号が１〜５）となる傾向が
ある。また過冷組織の発達によって、硬さが高くなる。
この様に、不均一な粒度、組織および硬さが存在する素
形材の転造によるセレーションの寸法精度は、素形材が
均一に塑性流動しないことに起因して劣化することにな
る。また高周波焼入れされた表面部の旧オーステナイト
結晶粒のみならず、焼入れされていない内部の結晶粒も
ねじり強度τmax に影響することが分かった。
℃の温度範囲で鍛造すると、Ｍｏは粒界エネルギーを低
下させることにより、鍛造された素形材の結晶粒を均一
で微細にする作用を発揮する。本発明では、ＪＩＳ結晶
粒度番号が６以上で、この様な結晶粒組織を「整細粒組
織」と呼んでいる。これに対し、Ｍｏを添加しない鋼に
おいては、その結晶粒は鍛造加工方式に左右され、特に
鍛造金型と接触時間の長い部位は、冷却速度が速くなる
ことに起因して微細粒と粗粒との混粒、若しくは粗大粒
（例えば、ＪＩＳ結晶粒度番号が１〜５）となる傾向が
ある。また過冷組織の発達によって、硬さが高くなる。
この様に、不均一な粒度、組織および硬さが存在する素
形材の転造によるセレーションの寸法精度は、素形材が
均一に塑性流動しないことに起因して劣化することにな
る。また高周波焼入れされた表面部の旧オーステナイト
結晶粒のみならず、焼入れされていない内部の結晶粒も
ねじり強度τmax に影響することが分かった。
【００１９】従って、適量のＭｏを添加した鋼を用い、
８５０〜９５０℃の温度範囲で熱間鍛造によって容易に
整細粒組織を有する複雑形状の素形材とした後、本発明
で規定する条件で製造すれば、製造時の加工性が極めて
良好なものとなり、しかも得られた等速ジョイント用外
輪は、優れたねじり強度τmax とねじり疲労強度τwを
有するものとなる。
８５０〜９５０℃の温度範囲で熱間鍛造によって容易に
整細粒組織を有する複雑形状の素形材とした後、本発明
で規定する条件で製造すれば、製造時の加工性が極めて
良好なものとなり、しかも得られた等速ジョイント用外
輪は、優れたねじり強度τmax とねじり疲労強度τwを
有するものとなる。
【００２０】本発明者らは以上の知見に基づき、化学成
分組成、処理条件等を適切に規定することによって、等
速ジョイント用外輪のねじり疲労特性を大幅に向上し得
ることを見出し、本発明を完成した。まず本発明の化学
成分組成の限定理由を示す。
分組成、処理条件等を適切に規定することによって、等
速ジョイント用外輪のねじり疲労特性を大幅に向上し得
ることを見出し、本発明を完成した。まず本発明の化学
成分組成の限定理由を示す。
【００２１】Ｃ：０．４５〜０．５３％
Ｃは高周波焼入れのマルテンサイト組織の強度と靭性、
並びに破壊形態を支配する元素であり、含有量が０．４
５％未満では強度を支配するレンズ状マルテンサイトの
生成が不十分であり、十分なτmax とτW が達成されな
い。一方Ｃの含有量が、０．５３％を超えると、硬くて
靭性に乏しいレンズ状マルテンサイトのみで構成され、
特にセレーション付き等速ジョイント用外輪では、セレ
ーション部で主応力破壊を生じることから、τmax およ
びτW は却って低下する。また、冷間鍛造工具寿命とド
リル工具寿命が顕著に劣化する。
並びに破壊形態を支配する元素であり、含有量が０．４
５％未満では強度を支配するレンズ状マルテンサイトの
生成が不十分であり、十分なτmax とτW が達成されな
い。一方Ｃの含有量が、０．５３％を超えると、硬くて
靭性に乏しいレンズ状マルテンサイトのみで構成され、
特にセレーション付き等速ジョイント用外輪では、セレ
ーション部で主応力破壊を生じることから、τmax およ
びτW は却って低下する。また、冷間鍛造工具寿命とド
リル工具寿命が顕著に劣化する。
【００２２】Ｓｉ：０．０５〜０．２５％
Ｓｉは脱酸と焼入れ性向上に効果を発揮する。これらの
効果は、０．０５％未満では不十分であり、０．２５％
を超えると効果が飽和する。また、過剰の添加は、素形
材の硬度を著しく高くしてドリル加工が困難になる。
効果は、０．０５％未満では不十分であり、０．２５％
を超えると効果が飽和する。また、過剰の添加は、素形
材の硬度を著しく高くしてドリル加工が困難になる。
【００２３】Ｍｎ：０．７〜１．０％
高周波焼入れの安定性を確保するために焼入れ性を高め
る必要があるが、Ｍｎはこの焼入れ性を高めるのに有効
な元素である。そのためには、Ｍｎの含有量は０．７％
以上とする必要があるが、１．０％を超えるとドリル加
工が困難になる。
る必要があるが、Ｍｎはこの焼入れ性を高めるのに有効
な元素である。そのためには、Ｍｎの含有量は０．７％
以上とする必要があるが、１．０％を超えるとドリル加
工が困難になる。
【００２４】Ａｌ：０．０１〜０．０５％
Ａｌは、脱酸効果とＮとの化合物ＡｌＮを生成して高周
波焼入れ時の結晶粒の粗大化を防止する効果がある。こ
れらの効果は０．０１％未満では十分でなく、０．０５
％を超えて含有してもその効果は飽和する。従って、Ａ
ｌの含有量は０．０１〜０．０５％とした。
波焼入れ時の結晶粒の粗大化を防止する効果がある。こ
れらの効果は０．０１％未満では十分でなく、０．０５
％を超えて含有してもその効果は飽和する。従って、Ａ
ｌの含有量は０．０１〜０．０５％とした。
【００２５】Ｍｏ：０．２〜０．４％
Ｍｏは高周波焼入れされたラス状マルテンサイトの内部
と境界に炭化物を析出することにより、強度と靭性のバ
ランスの良い組織を得るために有効な元素である。また
高周波焼入れされた表層部の圧縮残留応力を増大させる
のに必要な元素である。更に、８５０〜９５０℃の温度
範囲で鍛造された素形材の結晶粒を均一微細化する効果
と、高周波焼入れ層の旧オーステナイト結晶粒を微細化
する効果もある。これらの効果は、０．２％未満では不
十分であり、０．４％を超えると、８５０〜９５０℃で
鍛造された素形材の硬さが高くなり過ぎて冷間鍛造工具
寿命とドリル工具寿命が著しく劣化する。また、τ
max ，τW のいずれも含有量に見合った効果が得られな
い。
と境界に炭化物を析出することにより、強度と靭性のバ
ランスの良い組織を得るために有効な元素である。また
高周波焼入れされた表層部の圧縮残留応力を増大させる
のに必要な元素である。更に、８５０〜９５０℃の温度
範囲で鍛造された素形材の結晶粒を均一微細化する効果
と、高周波焼入れ層の旧オーステナイト結晶粒を微細化
する効果もある。これらの効果は、０．２％未満では不
十分であり、０．４％を超えると、８５０〜９５０℃で
鍛造された素形材の硬さが高くなり過ぎて冷間鍛造工具
寿命とドリル工具寿命が著しく劣化する。また、τ
max ，τW のいずれも含有量に見合った効果が得られな
い。
【００２６】Ｎ：０．００３〜０．０１２％
ＮはＡｌとの化合物ＡｌＮを生成して高周波焼入れ時の
結晶粒の粗大化を防止する効果がある。その効果は０．
００３％未満では十分でなく、０．０１２％を超えて含
有してもその効果は飽和する。よってＮ含有量は０．０
０３〜０．０２％と規定した。
結晶粒の粗大化を防止する効果がある。その効果は０．
００３％未満では十分でなく、０．０１２％を超えて含
有してもその効果は飽和する。よってＮ含有量は０．０
０３〜０．０２％と規定した。
【００２７】本発明で素材とする鋼は上記化学成分組成
を有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなるものであ
るが、該不可避不純物中のＣｒ，Ｐ，Ｓ，Ｏ等は下記の
様に抑制する必要がある。
を有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなるものであ
るが、該不可避不純物中のＣｒ，Ｐ，Ｓ，Ｏ等は下記の
様に抑制する必要がある。
【００２８】Ｃｒ：０．０５％以下
Ｃｒは、８５０〜９５０℃で鍛造された素形材の硬さを
増大させ、ドリル寿命を低下させる。しかしながら、そ
の量が０．０５％以下であれば、実用上問題にならな
い。
増大させ、ドリル寿命を低下させる。しかしながら、そ
の量が０．０５％以下であれば、実用上問題にならな
い。
【００２９】Ｐ：０．０１５％以下
Ｐの低減は粒界強度を増大させることによって、ねじり
疲労強度τw を向上させるのに有効であるが、０．０１
５％を超えて含有させるとこの効果は期待できない。よ
って、Ｐ含有量は０．０１５％以下とする。
疲労強度τw を向上させるのに有効であるが、０．０１
５％を超えて含有させるとこの効果は期待できない。よ
って、Ｐ含有量は０．０１５％以下とする。
【００３０】Ｓ：０．０１％以下
Ｓは硫化物系介在物を生成して高周波焼入れ層の靭性を
低下させ、またねじり疲労強度τw を低下させる元素で
あるので、０．０１％以下に低減する必要がある。
低下させ、またねじり疲労強度τw を低下させる元素で
あるので、０．０１％以下に低減する必要がある。
【００３１】Ｏ：０．００２％以下
Ｏは鋼中の不純物の形態に大きな影響を及ぼし、特にＡ
ｌ2 Ｏ3 やＳｉＯ2 等の介在物はτW を著しく低下させ
るので、酸化物系介在物は極力少なくしなければならな
い。Ｏ量が０．００２％以下であれば実質上の問題は生
じない。
ｌ2 Ｏ3 やＳｉＯ2 等の介在物はτW を著しく低下させ
るので、酸化物系介在物は極力少なくしなければならな
い。Ｏ量が０．００２％以下であれば実質上の問題は生
じない。
【００３２】本発明においては、上記の様な化学成分組
成を有する鋼を用い、８５０〜９５０℃の温度範囲で熱
間鍛造した後、冷間鍛造、旋削、ドリル加工等の切削加
工、および転造加工等により等速ジョイント用外輪とし
ての所定形状に成形加工し、高周波焼入れ−焼戻しによ
り、セレーション端部の有効硬化層深さＣＤと軸部半径
Ｒの比ＣＤ／Ｒを０．３５〜０．６０とする必要があ
る。尚前記有効硬化層深さＣＤと軸部半径Ｒは、セレー
ション端部の軸直角断面が円形部分の軸部表面（即ち、
この表面はセレーション部の底部の位置に相当する）を
基準にしたものである。即ち、セレーション端部が疲労
亀裂が最も発生しやすい部分であること、および該端部
の特性を把握すれば、セレーション部全体の特性もほぼ
把握できることから、本発明ではセレーション端部の特
性に着目したのである。
成を有する鋼を用い、８５０〜９５０℃の温度範囲で熱
間鍛造した後、冷間鍛造、旋削、ドリル加工等の切削加
工、および転造加工等により等速ジョイント用外輪とし
ての所定形状に成形加工し、高周波焼入れ−焼戻しによ
り、セレーション端部の有効硬化層深さＣＤと軸部半径
Ｒの比ＣＤ／Ｒを０．３５〜０．６０とする必要があ
る。尚前記有効硬化層深さＣＤと軸部半径Ｒは、セレー
ション端部の軸直角断面が円形部分の軸部表面（即ち、
この表面はセレーション部の底部の位置に相当する）を
基準にしたものである。即ち、セレーション端部が疲労
亀裂が最も発生しやすい部分であること、および該端部
の特性を把握すれば、セレーション部全体の特性もほぼ
把握できることから、本発明ではセレーション端部の特
性に着目したのである。
【００３３】等速ジョイント用外輪の成形は、一般に冷
間鍛造単独、温間鍛造と冷間鍛造の組み合わせ、或は熱
間鍛造と冷間鍛造の組み合わせのいずれかの方法によっ
て素形材を作成し、次いで切削、転造を経て最終所定形
状に仕上げられる。
間鍛造単独、温間鍛造と冷間鍛造の組み合わせ、或は熱
間鍛造と冷間鍛造の組み合わせのいずれかの方法によっ
て素形材を作成し、次いで切削、転造を経て最終所定形
状に仕上げられる。
【００３４】本発明では、８５０〜９５０℃の温度範囲
で熱間鍛造することによって、整細粒組織を有する素形
材加工を行い、次いで冷間鍛造により寸法精度を向上さ
せ、更に旋削加工によりセレーション部とねじ部となる
軸部の外形寸法を整え、引き続きドリル加工によってピ
ン穴を成形した後、転造加工によりセレーション部とね
じ部の加工を行なう。
で熱間鍛造することによって、整細粒組織を有する素形
材加工を行い、次いで冷間鍛造により寸法精度を向上さ
せ、更に旋削加工によりセレーション部とねじ部となる
軸部の外形寸法を整え、引き続きドリル加工によってピ
ン穴を成形した後、転造加工によりセレーション部とね
じ部の加工を行なう。
【００３５】素形材の熱間鍛造加工においては、その温
度が８５０℃未満では寸法精度は優れるものの、鋼の変
形抵抗が大き過ぎるので大容量の鍛造機が必要になり、
また鍛造工具寿命に問題が生じる。一方、熱間鍛造温度
が９５０℃を超えると、素形材の寸法精度が劣悪とな
り、以後の冷間鍛造で寸法精度の改善を図ることが困難
になる。従って、本発明では熱間鍛造時の温度を８５０
〜９５０℃と規定した。尚本発明においては、切削加工
の前に、素形材の結晶粒の均一微細化を目的とした焼準
を必ずしも施す必要はない。
度が８５０℃未満では寸法精度は優れるものの、鋼の変
形抵抗が大き過ぎるので大容量の鍛造機が必要になり、
また鍛造工具寿命に問題が生じる。一方、熱間鍛造温度
が９５０℃を超えると、素形材の寸法精度が劣悪とな
り、以後の冷間鍛造で寸法精度の改善を図ることが困難
になる。従って、本発明では熱間鍛造時の温度を８５０
〜９５０℃と規定した。尚本発明においては、切削加工
の前に、素形材の結晶粒の均一微細化を目的とした焼準
を必ずしも施す必要はない。
【００３６】本発明方法では、高周波焼入れ条件および
焼戻し条件については特に限定されものではないが、本
発明で規定する結晶粒度、表面硬さ、前記比（ＣＤ／
Ｒ）の値が得られる様にする必要がある。ここで結晶粒
度をＪＩＳ粒度番号で８以上としたのは、希望するねじ
り疲労強度を得るためには、ＪＩＳ粒度番号で８以上に
微細化する必要があるからである。またセレーション端
部の表面硬さをＨＶで７２０以上にしたのは、少なくと
も１８００ＭＰａ以上のねじり強度を達成するのに必要
だからである。
焼戻し条件については特に限定されものではないが、本
発明で規定する結晶粒度、表面硬さ、前記比（ＣＤ／
Ｒ）の値が得られる様にする必要がある。ここで結晶粒
度をＪＩＳ粒度番号で８以上としたのは、希望するねじ
り疲労強度を得るためには、ＪＩＳ粒度番号で８以上に
微細化する必要があるからである。またセレーション端
部の表面硬さをＨＶで７２０以上にしたのは、少なくと
も１８００ＭＰａ以上のねじり強度を達成するのに必要
だからである。
【００３７】本発明においては、高周波焼入れ焼戻し
後、セレーション部の両端部に二段のショットピーニン
グ処理を施して表層部の圧縮残留応力を増大させること
によって、等速ジョイント用外輪のねじり疲労強度を更
に向上させることができる。
後、セレーション部の両端部に二段のショットピーニン
グ処理を施して表層部の圧縮残留応力を増大させること
によって、等速ジョイント用外輪のねじり疲労強度を更
に向上させることができる。
【００３８】一段目のショットピーニングの狙いは、高
い圧縮残留応力を深くまで形成させるものであるが、こ
のためにはショット粒硬さをＨＶで７５０以上、ショッ
ト粒径：０．５〜１．０ｍｍ、ショット粒子投射速度：
６０ｍ／ｓｅｃ以上の条件下でショットピーニングを施
す必要がある。このときショット粒が１ｍｍを超えると
部材の表面が荒れて疲労強度が低下する。
い圧縮残留応力を深くまで形成させるものであるが、こ
のためにはショット粒硬さをＨＶで７５０以上、ショッ
ト粒径：０．５〜１．０ｍｍ、ショット粒子投射速度：
６０ｍ／ｓｅｃ以上の条件下でショットピーニングを施
す必要がある。このときショット粒が１ｍｍを超えると
部材の表面が荒れて疲労強度が低下する。
【００３９】一方、二段目のショットピーニングの狙い
は、一段目のショット粒より小さなショット粒を用い
て、表層部の圧縮残留応力と最表面硬さを上昇させて、
表面荒さを改善することである。そのために、ショット
粒硬さをＨＶで７５０以上、ショット粒径：０．２〜
０．５ｍｍの範囲で且つ一段目より粒径の小さなショッ
ト粒でショットピーニングを施して、部材の表面圧縮残
留応力を８５０ＭＰａ以上にすることが必要である。尚
部材の表面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上に規定した
のは、この値よりも低いと１０万回サイクルでのねじり
疲労強度τW の顕著な増大が得られないからである。
は、一段目のショット粒より小さなショット粒を用い
て、表層部の圧縮残留応力と最表面硬さを上昇させて、
表面荒さを改善することである。そのために、ショット
粒硬さをＨＶで７５０以上、ショット粒径：０．２〜
０．５ｍｍの範囲で且つ一段目より粒径の小さなショッ
ト粒でショットピーニングを施して、部材の表面圧縮残
留応力を８５０ＭＰａ以上にすることが必要である。尚
部材の表面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上に規定した
のは、この値よりも低いと１０万回サイクルでのねじり
疲労強度τW の顕著な増大が得られないからである。
【００４０】
【実施例】次に、本発明を下記実施例によって更に具体
的に説明する。表１に示す化学成分組成の鋼材を通常の
方法によって溶製し、熱間鍛伸、焼準後、切削加工によ
って外径：５５ｍｍ、長さ：９１．３ｍｍの鍛造ブラン
クに仕上げた。尚表１に示すＡ１〜Ａ９鋼は本発明鋼で
あり、Ｂ１〜Ｂ１１鋼は比較鋼である。またＢ１鋼は、
従来鋼のＳ５３Ｃ鋼である。
的に説明する。表１に示す化学成分組成の鋼材を通常の
方法によって溶製し、熱間鍛伸、焼準後、切削加工によ
って外径：５５ｍｍ、長さ：９１．３ｍｍの鍛造ブラン
クに仕上げた。尚表１に示すＡ１〜Ａ９鋼は本発明鋼で
あり、Ｂ１〜Ｂ１１鋼は比較鋼である。またＢ１鋼は、
従来鋼のＳ５３Ｃ鋼である。
【００４１】比較鋼のうち、Ｂ２鋼はＣの下限値を、Ｂ
３鋼はＣの上限値を外れるものである。Ｂ４鋼はＳｉの
下限値を、Ｂ５鋼はＳｉの上限値を外れるものである。
Ｂ６鋼はＭｎの下限値を、Ｂ７鋼はＭｎの上限値を外れ
るものである。Ｂ８鋼はＭｏの下限値、Ｂ９鋼はＭｏの
上限値を外れるものである。Ｂ１０鋼はＣｒの上限値を
外れるものである。Ｂ１１鋼はＳの上限値を外れるもの
である。
３鋼はＣの上限値を外れるものである。Ｂ４鋼はＳｉの
下限値を、Ｂ５鋼はＳｉの上限値を外れるものである。
Ｂ６鋼はＭｎの下限値を、Ｂ７鋼はＭｎの上限値を外れ
るものである。Ｂ８鋼はＭｏの下限値、Ｂ９鋼はＭｏの
上限値を外れるものである。Ｂ１０鋼はＣｒの上限値を
外れるものである。Ｂ１１鋼はＳの上限値を外れるもの
である。
【００４２】
【表１】
【００４３】次いで、鍛造ブランクは、熱間鍛造と冷間
鍛造の組み合わせによって素形材加工を行った後、旋削
加工、ドリル加工および転造加工によって軸部にセレー
ション部およびねじ部を有する等速ジョイント外輪に仕
上げた。このとき本発明鋼Ａ２と比較鋼Ｂ１は、熱間鍛
造を８００℃，８５０℃，９００℃，９５０℃，１００
０℃の各温度で行い、他の鋼については９００℃で行っ
た。
鍛造の組み合わせによって素形材加工を行った後、旋削
加工、ドリル加工および転造加工によって軸部にセレー
ション部およびねじ部を有する等速ジョイント外輪に仕
上げた。このとき本発明鋼Ａ２と比較鋼Ｂ１は、熱間鍛
造を８００℃，８５０℃，９００℃，９５０℃，１００
０℃の各温度で行い、他の鋼については９００℃で行っ
た。
【００４４】図１は等速ジョイント用外輪の素形材の外
観図であり、図中１０はセレーション加工相当部位，１
１はセレーション端となる部位，１２はピン穴穿設部位
を夫々示す。また図２は等速ジョイント用外輪の仕上が
り外観図であり、図中２０はセレーション部，２１セレ
ーション端部，２２はマウス付け根部，２３はマウス転
動面，２４はピン穴，２５はねじ部を夫々示す。
観図であり、図中１０はセレーション加工相当部位，１
１はセレーション端となる部位，１２はピン穴穿設部位
を夫々示す。また図２は等速ジョイント用外輪の仕上が
り外観図であり、図中２０はセレーション部，２１セレ
ーション端部，２２はマウス付け根部，２３はマウス転
動面，２４はピン穴，２５はねじ部を夫々示す。
【００４５】そして最終的に、セレーション加工相当部
位１０と、ねじり試験およびねじり疲労試験において破
断位置となるセレーション端である部位１１における鍛
造後のＪＩＳ結晶粒度を求めた。その結果を下記表２
（本発明鋼）および表３（比較鋼）に夫々示す。尚表２
および表３において、整細粒のときを○印、粗粒のとき
を×印で示した。
位１０と、ねじり試験およびねじり疲労試験において破
断位置となるセレーション端である部位１１における鍛
造後のＪＩＳ結晶粒度を求めた。その結果を下記表２
（本発明鋼）および表３（比較鋼）に夫々示す。尚表２
および表３において、整細粒のときを○印、粗粒のとき
を×印で示した。
【００４６】
【表２】
【００４７】
【表３】
【００４８】表２および表３から次の様に考察できる。
まずＭｏを添加したＡ２鋼（本発明鋼）は、８００℃か
ら９５０℃の温度範囲で整細粒であり、１０００℃で粗
粒になる。一方、Ｍｏを添加していないＢ１鋼（比較
鋼）は、部位１０において、９００℃以下の鍛造で整細
粒であるが、９５０℃以上の鍛造温度で粗粒である。ま
たこのＢ１鋼は、部位１１において、８００℃の鍛造温
度で整細粒であるが、８５０℃以上の鍛造温度で粗粒で
ある。
まずＭｏを添加したＡ２鋼（本発明鋼）は、８００℃か
ら９５０℃の温度範囲で整細粒であり、１０００℃で粗
粒になる。一方、Ｍｏを添加していないＢ１鋼（比較
鋼）は、部位１０において、９００℃以下の鍛造で整細
粒であるが、９５０℃以上の鍛造温度で粗粒である。ま
たこのＢ１鋼は、部位１１において、８００℃の鍛造温
度で整細粒であるが、８５０℃以上の鍛造温度で粗粒で
ある。
【００４９】またＡ２鋼以外の本発明鋼およびＭｏを添
加した比較鋼（Ｂ３〜７鋼，Ｂ９鋼およびＢ１１鋼）
は、部位１０および１１のいずれにおいても、鍛造温度
９００℃での結晶粒が整細粒である。これに対し、Ｍｏ
を添加していない比較鋼（Ｂ２鋼，Ｂ８鋼）は、部位１
０および１１のいずれにおいても、鍛造温度９００℃で
の結晶粒が粗粒である。これらのことから、Ｍｏを適量
添加することによって、８５０〜９５０℃の鍛造温度で
鍛造後の結晶粒を整細粒にできることが分かる。
加した比較鋼（Ｂ３〜７鋼，Ｂ９鋼およびＢ１１鋼）
は、部位１０および１１のいずれにおいても、鍛造温度
９００℃での結晶粒が整細粒である。これに対し、Ｍｏ
を添加していない比較鋼（Ｂ２鋼，Ｂ８鋼）は、部位１
０および１１のいずれにおいても、鍛造温度９００℃で
の結晶粒が粗粒である。これらのことから、Ｍｏを適量
添加することによって、８５０〜９５０℃の鍛造温度で
鍛造後の結晶粒を整細粒にできることが分かる。
【００５０】次に、９００℃または１０００℃で鍛造さ
れた素形材について、その軸部を旋削によって所定寸法
に仕上げた後、図２に示したピン穴２４をドリル加工し
た。このピン穴２４は、ＳＫＨ５１の４ｍｍφドリルを
用い、切削速度２０ｍ／ｍｉｎ，送り０．０８ｍｍ／ｒ
ｅｖ，貫通の条件で乾式切削によってドリル加工した。
またこのとき、切削不能になるまでの総穴あけ個数を、
ドリル寿命として求めた。
れた素形材について、その軸部を旋削によって所定寸法
に仕上げた後、図２に示したピン穴２４をドリル加工し
た。このピン穴２４は、ＳＫＨ５１の４ｍｍφドリルを
用い、切削速度２０ｍ／ｍｉｎ，送り０．０８ｍｍ／ｒ
ｅｖ，貫通の条件で乾式切削によってドリル加工した。
またこのとき、切削不能になるまでの総穴あけ個数を、
ドリル寿命として求めた。
【００５１】ピン穴２４の部位である素形材での穿設部
位１２でのビッカース硬さとドリル寿命を、下記表４に
示す。尚各鋼のドリル寿命は、Ｂ１鋼の９００℃鍛造素
形材のドリル寿命を１００としたときの相対値で示し
た。表４から明らかな様に、ドリル寿命はビッカース硬
さに左右されることが分かる。
位１２でのビッカース硬さとドリル寿命を、下記表４に
示す。尚各鋼のドリル寿命は、Ｂ１鋼の９００℃鍛造素
形材のドリル寿命を１００としたときの相対値で示し
た。表４から明らかな様に、ドリル寿命はビッカース硬
さに左右されることが分かる。
【００５２】
【表４】
【００５３】セレーション部２０の寸法精度は、転造下
径（転造前の直径）一定の寸法に旋削し、その後転造を
行い、セレーション部２０の全長４５ｍｍの長手方向の
おける外径のばらつきが４０μｍ未満のものを合格（○
印）、４０μｍ以上のものを不合格（×印）として下記
表５に示した。尚このときのセレーションの主たる諸元
は、歯数：２３，モジュール：１．０，圧力角：４５
度，小径：２２．２ｍｍ，大径：２４．０ｍｍである。
また本発明鋼のＡ２鋼と比較鋼のＢ１鋼については、８
００℃，８５０℃，９００℃，９５０℃，１０００℃で
鍛造した素形材から生産したものの寸法精度を、他の鋼
種については９００℃で鍛造した素形材から生産したも
のの寸法精度を測定した。
径（転造前の直径）一定の寸法に旋削し、その後転造を
行い、セレーション部２０の全長４５ｍｍの長手方向の
おける外径のばらつきが４０μｍ未満のものを合格（○
印）、４０μｍ以上のものを不合格（×印）として下記
表５に示した。尚このときのセレーションの主たる諸元
は、歯数：２３，モジュール：１．０，圧力角：４５
度，小径：２２．２ｍｍ，大径：２４．０ｍｍである。
また本発明鋼のＡ２鋼と比較鋼のＢ１鋼については、８
００℃，８５０℃，９００℃，９５０℃，１０００℃で
鍛造した素形材から生産したものの寸法精度を、他の鋼
種については９００℃で鍛造した素形材から生産したも
のの寸法精度を測定した。
【００５４】
【表５】
【００５５】表５から明らかな様に、比較鋼のＢ１鋼は
８００〜９００℃の鍛造温度範囲でセレーション寸法精
度が安定しているが、本発明鋼のＡ１鋼は上記範囲より
も広い８００〜９５０℃の鍛造温度範囲でセレーション
寸法精度が安定していることが分かる。これは図１に示
した部位１０の表層部の結晶粒の均一性と硬さの均一性
が相乗的に影響しているものと考えられる。即ち、整細
粒で且つ均一な硬さを具備する素形材の塑性流動は安定
しているが、前記表２に示した様に粗粒であることに加
えて、過冷組織により硬さが不均一であると塑性流動が
不安定になり、セレーション寸法精度が劣化するものと
考えられる。
８００〜９００℃の鍛造温度範囲でセレーション寸法精
度が安定しているが、本発明鋼のＡ１鋼は上記範囲より
も広い８００〜９５０℃の鍛造温度範囲でセレーション
寸法精度が安定していることが分かる。これは図１に示
した部位１０の表層部の結晶粒の均一性と硬さの均一性
が相乗的に影響しているものと考えられる。即ち、整細
粒で且つ均一な硬さを具備する素形材の塑性流動は安定
しているが、前記表２に示した様に粗粒であることに加
えて、過冷組織により硬さが不均一であると塑性流動が
不安定になり、セレーション寸法精度が劣化するものと
考えられる。
【００５６】前記各種鋼について、図２に示したセレー
ション部２０、およびセレーション端部２１からマウス
付け根部２２の部位に定位置一発焼入れ方式による高周
波焼入れ−焼き戻しを施し、社団法人自動車技術会が定
めた「ＪＡＳＯ Ｃ ３０４−８９自動車の駆動軸用等
速ジョイントの試験」に準拠して、セレーション２０の
ねじり強度τmax と１０万回サイクルでのねじり疲労強
度τw を求めた。
ション部２０、およびセレーション端部２１からマウス
付け根部２２の部位に定位置一発焼入れ方式による高周
波焼入れ−焼き戻しを施し、社団法人自動車技術会が定
めた「ＪＡＳＯ Ｃ ３０４−８９自動車の駆動軸用等
速ジョイントの試験」に準拠して、セレーション２０の
ねじり強度τmax と１０万回サイクルでのねじり疲労強
度τw を求めた。
【００５７】このとき、本発明鋼のＡ２鋼と比較鋼のＢ
１鋼については、高周波焼入れ条件を変動させることに
より、有効硬化層深さＣＤと軸部半径Ｒの比ＣＤ／Ｒを
０．３から０．７の範囲で変化させた。また他の鋼種に
ついては、ＣＤ／Ｒが０．５０の一定となる高周波焼入
れ−焼戻し条件で行った。
１鋼については、高周波焼入れ条件を変動させることに
より、有効硬化層深さＣＤと軸部半径Ｒの比ＣＤ／Ｒを
０．３から０．７の範囲で変化させた。また他の鋼種に
ついては、ＣＤ／Ｒが０．５０の一定となる高周波焼入
れ−焼戻し条件で行った。
【００５８】セレーション端部２１の焼入れ前の結晶粒
度および鍛造温度を高周波焼入れ−焼戻し部分の材質、
即ち端部２１におけるＣＤ／Ｒ，表面硬さ，旧オーステ
ナイト（旧γ）結晶粒度および表面圧縮残留応力等と共
に下記表６に示す。またねじり強度試験とねじり疲労試
験の結果を表７に示す。この表７には、加工性の評価結
果についても併記した。尚加工性の評価のうち、セレー
ションの寸法精度の評価基準については表５に示したの
と同様とし、ドリル寿命の評価基準については、比較鋼
のＢ１鋼の寿命を１００としたときに７０以上であれば
合格（○印）とし、７０未満であれば不合格（×印）と
して示した。
度および鍛造温度を高周波焼入れ−焼戻し部分の材質、
即ち端部２１におけるＣＤ／Ｒ，表面硬さ，旧オーステ
ナイト（旧γ）結晶粒度および表面圧縮残留応力等と共
に下記表６に示す。またねじり強度試験とねじり疲労試
験の結果を表７に示す。この表７には、加工性の評価結
果についても併記した。尚加工性の評価のうち、セレー
ションの寸法精度の評価基準については表５に示したの
と同様とし、ドリル寿命の評価基準については、比較鋼
のＢ１鋼の寿命を１００としたときに７０以上であれば
合格（○印）とし、７０未満であれば不合格（×印）と
して示した。
【００５９】
【表６】
【００６０】
【表７】
【００６１】これらの結果から、次の様に考察できる。
まず本発明で規定する化学成分要件を満足していない試
験Ｎｏ．１５，１７，１８，１９，２１，２３および２
８のものでは、加工性に関しては優れているものの、ね
じり強度とねじり疲労強度が、本発明の要件を全て満足
している本発明例のものに比べて劣っている。また本発
明で規定する化学成分要件を満足していない試験Ｎｏ．
２２，２４，２６および２７のものでは、ねじり強度と
ねじり疲労強度が本発明例のものと同等以上が得られて
いるが、加工性が劣っている。更に、本発明で規定する
Ｃ含有量の上限を満たさない試験Ｎｏ．２０のもので
は、ねじり強度やねじり疲労強度の製品特性と共に、加
工性についても劣っている。
まず本発明で規定する化学成分要件を満足していない試
験Ｎｏ．１５，１７，１８，１９，２１，２３および２
８のものでは、加工性に関しては優れているものの、ね
じり強度とねじり疲労強度が、本発明の要件を全て満足
している本発明例のものに比べて劣っている。また本発
明で規定する化学成分要件を満足していない試験Ｎｏ．
２２，２４，２６および２７のものでは、ねじり強度と
ねじり疲労強度が本発明例のものと同等以上が得られて
いるが、加工性が劣っている。更に、本発明で規定する
Ｃ含有量の上限を満たさない試験Ｎｏ．２０のもので
は、ねじり強度やねじり疲労強度の製品特性と共に、加
工性についても劣っている。
【００６２】上記で高周波焼入れ−焼戻ししたもののう
ち、本発明鋼のＡ１〜Ａ９鋼と、比較鋼のＢ１鋼，Ｂ２
鋼について、セレーション部２０の両端部に二段のショ
ットピーニングを施した。このとき一段目のショットピ
ーニングの条件は、ショット粒径：０．６ｍｍ，ショッ
ト粒硬さ：８１０ＨＶ，ショット粒の初速：９０ｍ／ｓ
ｅｃ，投射時間：６０ｓｅｃとし、二段目のショットピ
ーニングの条件は、ショット粒径：０．３ｍｍ，ショッ
ト粒硬さ：８１０ＨＶ，ショット粒の初速：９０ｍ／ｓ
ｅｃ，投射時間：６０ｓｅｃとした。
ち、本発明鋼のＡ１〜Ａ９鋼と、比較鋼のＢ１鋼，Ｂ２
鋼について、セレーション部２０の両端部に二段のショ
ットピーニングを施した。このとき一段目のショットピ
ーニングの条件は、ショット粒径：０．６ｍｍ，ショッ
ト粒硬さ：８１０ＨＶ，ショット粒の初速：９０ｍ／ｓ
ｅｃ，投射時間：６０ｓｅｃとし、二段目のショットピ
ーニングの条件は、ショット粒径：０．３ｍｍ，ショッ
ト粒硬さ：８１０ＨＶ，ショット粒の初速：９０ｍ／ｓ
ｅｃ，投射時間：６０ｓｅｃとした。
【００６３】ショットピーニング処理後における、セレ
ーション部２０の両端部の表面圧縮残留応力と、セレー
ション部２０のねじり疲労強度τW を、下記表８に示す
が、二段のショットピーニング処理を施して前記両端部
の表面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上としたもののね
じり疲労強度は、比較鋼のＢ２鋼をショットピーニング
処理しないときのねじり疲労強度（前記表７の試験番号
１５〜１８）よりも優れていることがわかる。また本発
明鋼に対して二段のショットピーニング処理してその表
面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上としたものでは、ね
じり疲労強度が７６０ＭＰａ以上に達成されていること
が分かる。
ーション部２０の両端部の表面圧縮残留応力と、セレー
ション部２０のねじり疲労強度τW を、下記表８に示す
が、二段のショットピーニング処理を施して前記両端部
の表面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上としたもののね
じり疲労強度は、比較鋼のＢ２鋼をショットピーニング
処理しないときのねじり疲労強度（前記表７の試験番号
１５〜１８）よりも優れていることがわかる。また本発
明鋼に対して二段のショットピーニング処理してその表
面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上としたものでは、ね
じり疲労強度が７６０ＭＰａ以上に達成されていること
が分かる。
【００６４】
【表８】
【００６５】本発明鋼Ａ２と比較鋼Ｂ１のマウス転動面
２３に、５１３ＨＶで規定する有効硬化層深さ２ｍｍの
高周波焼入れ−焼戻しを施し、マウス転動面２３の転動
寿命試験を行った。その結果を下記表９に示す。尚転動
寿命はＢ１鋼の寿命を１００としたときの相対値で示し
た。この結果から、本発明による等速ジョイント外輪の
転動寿命は、従来のものと同等以上であることがわか
る。
２３に、５１３ＨＶで規定する有効硬化層深さ２ｍｍの
高周波焼入れ−焼戻しを施し、マウス転動面２３の転動
寿命試験を行った。その結果を下記表９に示す。尚転動
寿命はＢ１鋼の寿命を１００としたときの相対値で示し
た。この結果から、本発明による等速ジョイント外輪の
転動寿命は、従来のものと同等以上であることがわか
る。
【００６６】
【表９】
【００６７】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、ね
じり疲労特性を格段に向上することができ、また転動寿
命についても従来のものと同等以上である等速ジョイン
ト外輪が、加工性良く製造することができた。
じり疲労特性を格段に向上することができ、また転動寿
命についても従来のものと同等以上である等速ジョイン
ト外輪が、加工性良く製造することができた。
【図１】等速ジョイント用外輪の素形材の外観図であ
る。
る。
【図２】等速ジョイント用外輪の仕上がり外観図であ
る。
る。
１０ セレーション加工相当部位
１１ セレーション端となる部位
１２ ピン穴穿設部位
２０ セレーション部
２１ セレーション端部
２２ マウス付け根部
２３ マウス転動面
２４ ピン穴
２５ ねじ部
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２２Ｃ 38/22 Ｃ２２Ｃ 38/22
(72)発明者 脇田 明
静岡県磐田市東貝塚1578番地 エヌティ
エヌ株式会社 磐田製作所内
(72)発明者 川崎 稔夫
神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会社神
戸製鋼所 神戸製鉄所内
(72)発明者 長谷川 豊文
神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会社神
戸製鋼所 神戸製鉄所内
(72)発明者 竹下 秀男
神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会社神
戸製鋼所 神戸製鉄所内
(72)発明者 諏訪 敏樹
神戸市灘区灘浜東町２番地 株式会社神
戸製鋼所 神戸製鉄所内
(56)参考文献 特開 平５−9583（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−290640（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−90379（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−141521（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−167724（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−168022（ＪＰ，Ａ)
実開 平５−71454（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F16D 3/20
C21D 9/28
Claims (4)
- 【請求項１】 インボリュートセレーション部およびね
じ部を有する等速ジョイント用外輪であって、Ｃ：０．
４５〜０．５３％（質量％の意味、以下同じ），Ｓｉ：
０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：０．７〜１．０％，Ａ
ｌ：０．０１〜０．０５％，Ｍｏ：０．２〜０．４％，
Ｎ：０．００３〜０．０１２％を夫々含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなり、且つ不可避不純物中のＣ
ｒを０．０５％以下，Ｐを０．０１５％以下，Ｓを０．
０１％以下，Ｏを０．００２％以下に夫々抑制してなる
鋼を素材とし、前記インボリュートセレーション端部に
おける旧オーステナイト結晶粒がＪＩＳ粒度番号で８以
上、該端部の表面硬さがＨＶで７２０以上であると共
に、該端部における硬さがＨＶで４５０となる有効硬化
層深さＣＤと軸部半径Ｒとの比（ＣＤ／Ｒ）が０．３５
〜０．６０であることを特徴とする高強度等速ジョイン
ト用外輪。 - 【請求項２】 前記インボリュートセレーション部の両
端部の表面圧縮残留応力が８５０ＭＰａ以上である請求
項１に記載の高強度等速ジョイント用外輪。 - 【請求項３】 Ｃ：０．４５〜０．５３％，Ｓｉ：０．
０５〜０．２５％，Ｍｎ：０．７〜１．０％，Ａｌ：
０．０１〜０．０５％，Ｍｏ：０．２〜０．４％，Ｎ：
０．００３〜０．０１２％を夫々含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなり、且つ不可避不純物中のＣｒを
０．０５％以下，Ｐを０．０１５％以下，Ｓを０．０１
％以下，Ｏを０．００２％以下に夫々抑制してなる鋼
を、８５０〜９５０℃の温度範囲で鍛造して整細粒組織
の素形材とした後、冷間鍛造、切削加工および転造加工
を施すことによって、インボリュートセレーション部お
よびねじ部を有する所定の形状に成形加工し、引き続き
インボリュートセレーション部に高周波焼入れおよび焼
戻しを行なうことによって、インボリュートセレーショ
ン端部における旧オーステナイト結晶粒をＪＩＳ粒度番
号で８以上、該端部の表面硬さをＨＶで７２０以上にす
ると共に、該端部における硬さがＨＶで４５０となる有
効硬化層深さＣＤと軸部半径Ｒとの比（ＣＤ／Ｒ）が
０．３５〜０．６０となる様にすることを特徴とする高
強度等速ジョイント用外輪の製造法。 - 【請求項４】 請求項３に記載の方法によって製造した
等速ジョイント用外輪におけるインボリュートセレーシ
ョン部の両端部に、ショット粒硬さがＨＶで７５０以
上、ショット粒径：０．５〜１ｍｍ、ショット粒子投射
速度：６０ｍ／ｓｅｃ以上の条件下でショットピーニン
グを施し、更にショット粒硬さがＨＶで７５０以上、シ
ョット粒径：０．２〜０．５ｍｍの範囲で且つ一段目よ
り粒径の小さなショット粒でショットピーニングを施
し、前記両端部の表面圧縮残留応力を８５０ＭＰａ以上
にすることを特徴とする高強度等速ジョイント用外輪の
製造法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23554796A JP3374667B2 (ja) | 1995-10-17 | 1996-09-05 | 高強度等速ジョイント用外輪およびその製造法 |
| US08/733,186 US5803993A (en) | 1995-10-17 | 1996-10-17 | Outer ring for high strength constant velocity joint and production process for same |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26874595 | 1995-10-17 | ||
| JP7-268745 | 1995-10-17 | ||
| JP23554796A JP3374667B2 (ja) | 1995-10-17 | 1996-09-05 | 高強度等速ジョイント用外輪およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09280262A JPH09280262A (ja) | 1997-10-28 |
| JP3374667B2 true JP3374667B2 (ja) | 2003-02-10 |
Family
ID=26532188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23554796A Expired - Fee Related JP3374667B2 (ja) | 1995-10-17 | 1996-09-05 | 高強度等速ジョイント用外輪およびその製造法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5803993A (ja) |
| JP (1) | JP3374667B2 (ja) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3593255B2 (ja) | 1998-04-17 | 2004-11-24 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高強度シャフトの製造方法 |
| JP2000154828A (ja) * | 1998-11-19 | 2000-06-06 | Nippon Steel Corp | 耐フレーキング特性と軸部強度に優れた等速ジョイント用外輪とその製造方法 |
| GB2355271B (en) * | 1999-10-11 | 2003-12-24 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Process for producing constant velocity joint having improved cold workability and strength |
| US7090729B2 (en) * | 2001-06-28 | 2006-08-15 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Outer ring member for constant velocity joint and method of manufacturing the member |
| US7438477B2 (en) * | 2001-11-29 | 2008-10-21 | Ntn Corporation | Bearing part, heat treatment method thereof, and rolling bearing |
| JP4076818B2 (ja) * | 2002-08-12 | 2008-04-16 | Ｎｔｎ株式会社 | 等速自在継手 |
| EP1411142B1 (en) * | 2002-10-17 | 2006-03-08 | Ntn Corporation | Full-type rolling bearing and roller cam follower for engine |
| US7334943B2 (en) * | 2003-02-28 | 2008-02-26 | Ntn Corporation | Differential support structure, differential's component, method of manufacturing differential support structure, and method of manufacturing differential's component |
| JP4718781B2 (ja) * | 2003-02-28 | 2011-07-06 | Ｎｔｎ株式会社 | トランスミッションの構成部品および円錐ころ軸受 |
| JP2004301321A (ja) * | 2003-03-14 | 2004-10-28 | Ntn Corp | オルタネータ用軸受およびプーリ用軸受 |
| JP2004293632A (ja) * | 2003-03-26 | 2004-10-21 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
| JP4152283B2 (ja) * | 2003-08-29 | 2008-09-17 | Ｎｔｎ株式会社 | 軸受部品の熱処理方法 |
| EP1707831B1 (en) | 2004-01-09 | 2012-02-01 | NTN Corporation | Thrust needle roller bearing, support structure receiving thrust load of compressor for car air-conditioner, support structure receiving thrust load of automatic transmission, support structure for nonstep variable speed gear, and support structure receiving thrust load of manual transmission |
| US7222426B2 (en) * | 2004-01-12 | 2007-05-29 | Automotive Components Holdings, Llc | Method of forming a constant velocity joint |
| JP4540351B2 (ja) * | 2004-01-15 | 2010-09-08 | Ｎｔｎ株式会社 | 鋼の熱処理方法および軸受部品の製造方法 |
| JP2005256897A (ja) * | 2004-03-10 | 2005-09-22 | Ntn Corp | 機械要素およびその製造方法 |
| US20080247900A1 (en) | 2004-07-16 | 2008-10-09 | Jfe Steel Corporation | Component for Machine Structure, Method of Producing the Same and Material for Induction Hardening |
| JP2006144934A (ja) * | 2004-11-19 | 2006-06-08 | Toyoda Mach Works Ltd | 動力伝達シャフト |
| JP2007046717A (ja) * | 2005-08-10 | 2007-02-22 | Ntn Corp | ジョイント用爪付き転動軸 |
| JP5121247B2 (ja) * | 2007-02-23 | 2013-01-16 | Ｎｔｎ株式会社 | 車輪用軸受装置 |
| JP5121246B2 (ja) * | 2007-02-23 | 2013-01-16 | Ｎｔｎ株式会社 | 車輪用軸受装置およびその製造方法 |
| JP5467710B2 (ja) * | 2007-06-08 | 2014-04-09 | Ｎｔｎ株式会社 | 固定式等速自在継手およびその外輪の製造方法 |
| JP5398965B2 (ja) * | 2007-06-04 | 2014-01-29 | Ｎｔｎ株式会社 | 固定式等速自在継手 |
| US8172962B2 (en) | 2007-06-04 | 2012-05-08 | Ntn Corporation | Fixed constant velocity universal joint and method for manufacturing outer race thereof |
| US9943934B2 (en) * | 2008-10-08 | 2018-04-17 | Snap-On Incorporated | Method and tool product of differential heat treatment process |
| JP5737736B2 (ja) * | 2009-04-23 | 2015-06-17 | Ntn株式会社 | ボールねじのねじ軸 |
| JP5133395B2 (ja) * | 2010-12-21 | 2013-01-30 | Ｎｔｎ株式会社 | 不整地走行用の鞍乗り型車両用ドライブシャフトおよびそれに用いるアンダーカットフリー型等速自在継手の製造方法 |
| CN103225014B (zh) * | 2013-04-27 | 2014-11-12 | 哈尔滨飞机工业集团有限责任公司 | 一种用于零件表面热处理的夹持装置 |
| JP6347994B2 (ja) | 2014-06-16 | 2018-06-27 | Ntn株式会社 | 等速自在継手の外側継手部材の製造方法および外側継手部材 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2774106A (en) * | 1952-12-17 | 1956-12-18 | Us Rubber Co | Method of and apparatus for forming a sheet of latex foam |
| US3181199A (en) * | 1961-12-07 | 1965-05-04 | Allied Chem | Froth applicator |
| DE2703680C3 (de) * | 1977-01-29 | 1981-09-10 | Metzeler Schaum Gmbh, 8940 Memmingen | Auftragsvorrichtung für fließfähige, aufschäumende Reaktionsmasse |
| US4298557A (en) * | 1979-12-12 | 1981-11-03 | The Dow Chemical Company | Method and apparatus for the preparation of foamed structures |
| NO309077B1 (no) * | 1993-07-14 | 2000-12-11 | Foaming Techn Cardio Bv | FremgangsmÕte og system for kontinuerlig tilvirkning av polyuretanskumblokker |
| US5556471A (en) * | 1994-05-17 | 1996-09-17 | Nordson Corporation | Method and apparatus for dispensing foam materials |
| DE4422568C1 (de) * | 1994-06-28 | 1996-02-15 | Bayer Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Schaumherstellung mittels unter Druck gelöstem Kohlendioxid |
-
1996
- 1996-09-05 JP JP23554796A patent/JP3374667B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1996-10-17 US US08/733,186 patent/US5803993A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09280262A (ja) | 1997-10-28 |
| US5803993A (en) | 1998-09-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3374667B2 (ja) | 高強度等速ジョイント用外輪およびその製造法 | |
| KR101340729B1 (ko) | 고주파 켄칭용 강 | |
| EP1741798A1 (en) | Parts for machine construction and method for production thereof | |
| KR20060134199A (ko) | 심리스 강관 및 그 제조 방법 | |
| WO2005088147A1 (ja) | 機械要素およびその製造方法 | |
| EP1647608B1 (en) | High strength constant velocity joint intermediate shaft | |
| JPH10195589A (ja) | 高捩り疲労強度高周波焼入れ鋼材 | |
| JPH02153018A (ja) | 鋼部材の製造方法 | |
| JP2000154819A (ja) | 高強度ドライブシャフトとその製造方法 | |
| JP4266341B2 (ja) | 冷間鍛造性及び肌焼処理時の耐粗粒化特性に優れた球状化焼鈍省略肌焼用鋼及びその製造方法 | |
| JP4946328B2 (ja) | 時効硬化機械部品の製造方法 | |
| EP1069201A2 (en) | Steel for induction hardening | |
| JP2567630B2 (ja) | 高疲労強度快削鋼及びその製造方法 | |
| EP1669468B1 (en) | Steel product for induction hardening, induction-hardened member using the same, and methods for producing them | |
| JP2002212672A (ja) | 鋼部材 | |
| JPH06172961A (ja) | 疲労強度特に面疲労強度に優れた機械構造用部品およびその製造方法 | |
| JP2001262267A (ja) | 非調質鋼材 | |
| JPH09176785A (ja) | 高強度・低延性非調質鋼 | |
| JPH09310146A (ja) | 高強度コンロッド用非調質鋼および高強度コンロッドの製造方法 | |
| JPH0790379A (ja) | ねじり疲労特性を向上した高周波焼入れ軸物部品の製造方法 | |
| JP3236883B2 (ja) | 肌焼鋼及びそれを用いた鋼管の製造方法 | |
| JPH04154936A (ja) | 析出硬化型窒化用鋼 | |
| JP3508943B2 (ja) | アルミ鍛造金型用鋼 | |
| JP3240627B2 (ja) | 等速ジョイント部品の製造方法 | |
| JPH07278651A (ja) | 強靱複合ロール材の鍛造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20021022 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081129 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081129 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091129 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |