JPH02153018A - 鋼部材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は鋼部材の製造方法に関し、特にベイナイト組織
を主体とする高強度・高靭性の鋼部材を製造する方法に
関するものである。

（従来技術〕 従来、７０〜１００　ｋｇｆ／ａｎ”級（相当硬さＨｖ
２２０〜３２０）の強張り強さの必要な鋼部材は、炭素
鋼又は合金鋼を焼入れ焼戻し処理（調質処理）すること
により製造されることが多かった。

これに対して、近年、熱処理コスト低減の観点から、熱
間鍛造後空冷するだけで調質鋼と同等の強度が得られる
ように■（バナジウム）を添加した非調質鋼が多く用い
られるようになって来た。

ところで、非調質鋼を熱間鍛造して空冷するのみでは結
晶粒度が粗くかつ実質的にパーライト組織であることが
ら調質鋼に比較して靭性（衝撃強さ）が低いという問題
があり、その用途が限られている。

一方、特公昭６１−３１１８４号公報には、非調質鋼の
組織を、調整冷却により窒化処理に適するフェライト士
パーライト組織にしてから窒化処理することによって、
疲労強度、耐摩性、耐ピ・ンチング性及び耐スポーリン
グ性に優れた鋼部品を製造する技術が開示されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

通常の非調質鋼の靭性が低いのは、（１）その鋼組織が
パーライトまたはフェライト＋パーライト組繊であるこ
と、（２）鋼組織の結晶粒度が粗いこと、などが主なる
理由である。

上記理由（１）の対策として、鋼組織をベイナイト又は
フェライト士ベイナイト組織にすることが有効であるこ
とは知られている。

ベイナイト組織とする為には、オーステナイト化温度（
約７３０℃）以上の温度から恒温冷却（オーステンパー
処理）すればよいが、その処理時間と処理コストの面で
実用性に欠ける。そこで、連続冷却によってベイナイト
組織とする為、焼入れ性向上元素であるＭｏ、やＣｒの
添加量も増加して焼入れ性を高めることも検討されてい
る。しかし、このようにすると、冷却速度の設定が難し
く、安定的にベイナイト組織とすることが非常に難しく
なる。即ち、冷却速度が過小のときにはパーライトＭｉ
職となり、また冷却速度が過大のときにはマルテンサイ
ト組織となってしまう。

上記理由（２）の対策として、鋼素材を熱間鍛造後焼準
して結晶粒度をＮｏ、　６以上に細かくすることも有効
である。しかし、結晶粒度を細かくすると、鋼の焼入れ
性が低下し、通常の鋼組織では安定的にベイナイト又は
フェライト＋ベイナイト組織とすることが困難になる。

このように、焼入れ向上元素の添加量と冷却速度と結晶
粒度とが密接不可分的に相関しているこから、従来の技
術では連続冷却によって安定的にベイナイト又はフェラ
イト士ベイナイト組織とする技術が確立されていない。

本発明の目的は、連続冷却によって鋼組織をペイ、ナイ
ト又はフェライト士ベイナイト組織とする技術を確立し
て靭性に優れる鋼部材の製造方法を提供することである
。

〔課題を解決するための手段］ 本発明に係る鋼部材の製造方法は、重量％にて、Ｃ：０
．１５〜０．３５％、Ｓｉ　：　０．５０％以下、　Ｍ
ｏ　：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ　　：　０．５０〜
１．３０％、Ｃｒ１０．５０〜１．３０％、Ｖ　：　０
．０５〜０．２０％、Ｎ　：　０．０２％以下、１１０
．１０％以下、を含み、（Ｍｏ　十Ｃ，）の含有％値ｘ
　Ｍ　ｏの含有％植＝０．１〜０．６の鋼材料からなる
鋼素材を熱間鍛造し、次に上記鋼素材を、熱間鍛造に伴
なう８５０〜９５０℃の温度から、または熱間鍛造後８
５０〜９５０℃に再過熱した温度から、０．４〜４．０
℃／ｓｅｃの冷却速度で連続冷却して実質的にベイナイ
トまたはベイナイト＋フェライト組織にするものである
。

〔作用〕

本発明に係る鋼部材の製造方法においては、焼入れ性向
上元素であるＭｏとＭｆｉとＣｒの添加量を適正に設定
することによって、連続冷却によってベイナイト又はベ
イナイト＋フェライト組織にすることを可能とした。

Ｍｏはマルテンサイト変態の焼入れ性をさ程高めないが
、ベイナイト変態の焼入れ性を高める元素、つまり冷却
過程でベイナイト化を促進する元素である。Ｍ７とＣ１
はマルテンサイト変態の焼入れ性とベイナイト化すると
きの焼入れ性を高める元素、つまり冷却過程でマルテン
サイト変態とベイナイト変態の両方を促進する元素であ
る。

Ｍｏが０．０５％未満ではベイナイト化の促進が不十分
となり、また０、５０％より多くなるとベイナイト化促
進の効果が飽和するとともに加工性が損なわれる。

Ｍｆｉは製鋼時の脱酸の為に必要な元素であると同時に
、マルテンサイト変態及びベイナイト変態のときの焼入
れ性を向上させる元素であり、ベイナイトを析出させる
焼入れ性を得る為には０．５０％以上必要であるが、１
．３０％より多くなると焼入れ性が過大となってマルテ
ンサイトを析出させるうえ、７２Ｉｌｌ工性も低下する
。

Ｃ１はＭ７と同様にマルテンサイト変態及びベイナイト
変態のときの焼入れ性を向上させる元素であり、窒化処
理したときにＮと結合して表層部に窒化物を生成して硬
さを高める元素である。上記焼入れ性向上の効果を得る
為には０．５０％以上必要であるが、１．３０％より多
くなると焼入れ性が過大となってマルテンサイトを析出
させるので好ましくない。

このように、ＭｆｉとＣｒはベイナイト化とマルテンサ
イト化を促進することから、（Ｍｏ、＋Ｃ。

）の含有％値×Ｍ０の含有％値を、以下本明細書では（
Ｍｏｌ　＋Ｃｒ　）ｘＭｏと記載するものとすると、（
Ｍｎ＋Ｃ，）ＸＭｏが０．１未満ではベイナイト化の促
進が不十分となってパーライト組織となり、また（Ｍｎ
＋Ｃｒ）ｘＭｏが０．６より大きくなるとマルテンサイ
ト化の促進が過大となってマルテンサイト組織になって
しまう。

つまり、Ｍｏが少ないときには（Ｍイ＋Ｃ，）を多くし
、またＭｏが多いときには（Ｍｏ＋Ｃ。

）を少なくすることが必要である。尚、（Ｍ７十Ｃ，）
ＸＭｏ＝０．１〜０．６は実験的に得られたものである
。

上記のように０．０５〜０．５０％のＭｏと０．５０〜
１．３０％のＭ７と０．５０〜１．３０％のＣ１などを
含み、（Ｍｆｉ＋Ｃ，）ＸＭｏ＝Ｏ，１〜０．６の鋼材
料からなる鋼索材を熱間鍛造し、熱間鍛造に伴なう８５
０〜９５０　’Ｃの温度から、または熱間鍛造後８５０
〜９５０℃に再過熱した温度から、連続冷却するのであ
るが、８５０℃未満ではＭｏ、Ｍｏ　、Ｃ，などの合金
元素の固溶が不十分となって十分な冷却の熱処理特性が
得られず、ベイナイト組織を形成することが出来ず、ま
た９５０℃より高温では結晶粒が粗大化して靭性の低下
を招くだけでなく、熱間鍛造後析出した■の微細炭窒化
物の一部が再固溶するため十分な基地硬さが得られない
。

上記連続冷却は０．４〜４．０℃／ｓｅｃの冷却速度で
実行することが必要であるが、０，４°（／ｓｅｃ未満
ではかなりの部分に亙ってパーライト析出が生じ、ベイ
ナイト又はベイナイト＋フェライトの組織が得られず、
また４、０℃／ｓｅｃより速くするとかなりの部分に亙
ってマルテンサイト析出が生じ、ベイナイト又はベイナ
イト＋フェライトの組織が得られない。尚、その他各種
合金元素の作用については後述の実施例に詳述したので
ここではその説明を省略する。

〔発明の効果〕

本発明に係る鋼部材の製造方法によれば、上記〔作用〕
の項で説明したように、焼入れ性向上元素であるＭｏと
ＭｏｌとＣ１の添加量を適切に設定し、且つオーステナ
イト状態のときの温度範囲を適切に設定し、且つ冷却速
度を適切に設定することによって、連続冷却で安定的に
ベイナイト又はベイナイト＋フェライトの組織を形成し
、強度並びに靭性に優れる鋼部材を製造することが可能
となった。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例について表及び図面を参照しつつ
説明する。

本実施例は、少なくともＭｏとＭ７とＣ，、とを含む鋼
材料を用いて、熱間鍛造後又は熱間鍛造後の再過熱後、
連続冷却によってベイナイト又はベイナイト＋フェライ
ト組繊を形成し、強度と靭性に優れる鋼部材を製造する
方法に関するものである。

先ず、第１図に基いてこの鋼部材の製造方法について説
明する。

使用する鋼材料の組成は次のような合金元素を添加した
ものを用いる。但し、重量％にて示す。

Ｃ：０．１５〜０．３５％、　Ｓｔ　：　０，５０％以
下、Ｍｏ　　：　０．０５〜０．５０％、Ｍａ　：０．
５０〜１．３０％、Ｃ，：０．５０〜１．３０％、 （Ｍｏｌ＋Ｃ，）ＸＭｏ：　０．１〜０．６、Ｖ　：　
０．０５〜０．２０％、Ｎ　：　０．０２％以下、Ａ／
！：０．１０％以下、 上記以外に必要に応じてＳ：０．２０％以下、Ｐｂ：０
．３５％以下。

Ｃ：　０．１５〜０．３５％ Ｃは基地硬さの基本となる元素であり、ベイナイト又は
ベイナイト＋フェライト組襟で硬さＨｖ２２０〜３２０
を得る為には少なくとも０．１５％以上必要であるが、
０．３５％より多くなると靭性及び加工性が低下するの
で好ましくない。

Ｓｔ：０．５０％以下 ＳＬはＣとともに基地硬さを確保する為に有効な元素で
あるが、０．５０％より多くなると加工性が低下するの
でき好ましくない。

Ｍｎ：　０．５０〜１．３０％ Ｍｆｉは製鋼時の脱酸の為に必要な元素であると同時に
、マルテンサイト変態及びベイナイト変態のときの焼入
れ性を向上させる元素であり、ベイナイトを析出させる
焼入れ性を得る為には０．５０％以上必要であるが、１
．３０％より多くなると焼入れ性が過大となってマルテ
ンサイトを析出させるうえ、加工性も低下する。

Ｃ，：　０．５０〜１．３０％ ＣＩ−はＭｏ、と同様にマルテンサイト変態及びベイナ
イト変態のときの焼入れ性を向上させる元素であり、窒
化処理したときにＮと結合して表層部に窒化物を生成し
て硬さを高める元素である。上記焼入れ性向上の効果を
得る為には０．５０％以上必要であるが、１．３０％よ
り多くなると焼入れ性が過大となってマルテンサイトを
析出させるので好ましくない。

Ｍｏ：０．０５〜０．５０％且つ（Ｍｏｌ＋、ＣＦ　）
ｘＭｏ＝０．１〜０．６ ＭｏはＭｏｌやＣ，、と同様に焼入れ性を向上させる元
素であるが、特にベイナイト変態のときの焼入れ性を高
めベイナイト化を促進する重要な元素である。ベイナイ
ト化を促進する効果は０．０５％以上で得られるが、０
．５０％より多くなるとその効果が飽和するだけでなく
加工性が低下するので好ましくない。

更に、Ｍｏ、Ｍｆｉ及びＣ，、は何れも焼入れ性向上元
素であるため、Ｍｏ、とＣ，、の添加量が多いときには
Ｍｏを少なくする必要があり、またＭｏｌとＣ，、の添
加量が少ないときにはＭｏを多くする必要がある。その
範囲は後述の実験Ｉの結果より、ベイナイトを析出させ
る為には（Ｍｎ＋Ｃ，）ＸＭｏ＝０．１〜０．６とする
ことが必要であることが判った。

Ｖ：０．０５〜０．２０％ ■は鋼材料中のＣ及びＮと結合して炭窒化物を生成し、
基地硬さを向上させる効果があり、その効果は０．０５
％以上で得られるが０．２０％より多くなると靭性と加
工性の低下を招くので好ましくない。

Ａｊ２：０．１０％以下 Ａ２は鋼材料中のＮと化合して硬いＡ２Ｎを生成し、オ
ーステナイト化温度以上に過熱するときに結晶粒度粗大
化を防止する作用があるが、０．１０％より多（なると
その効果が飽和すると共に加工性が低下するので好まし
くない。

Ｎ　：　０．０２％以下 Ｎは鋼材料中のＡＩｌと化合して硬いＡβＮを生成し、
且つ■と化合して硬い化合物を析出して基地の硬さを向
上させるうえ、鋼の結晶の粗大化を防止するので靭性向
上に寄与する。但し、０．０２％より多くなると上記の
諸効果が飽和するとともに加工性の低下を招くので好ま
しくない。

Ｓ：０．２０％以下且つＰｂ：０．３５％以下ＳとＰ、
は何れも被削性向上元素である。ベイナイト組織は被削
性に多少難点があるためこれらの添加は被削性向上に有
効である。Ｓ：０．２０％以下、ＰｂＦｏ、３５％以下
であれば鋼の機械的性質を大きく損うことなく上記の効
果が得られる。

次に、上記組成の鋼材料からなる鋼素材を鍛造する為の
所定の形状に切断し、その鋼索材を熱間鍛造する。この
熱間鍛造に引続いて調整冷却する場合には、この熱間鍛
造に伴なう８５０〜９５０℃の温度から以下のように調
整冷却し、また熱間鍛造後８５０℃未満の温度に低下し
た場合には、熱間鍛造後焼卓としての再過熱を施して８
５０〜９５０”Ｃの温度まで過熱し、その温度から以下
のように調整冷却する。

このように、８５０〜９５０℃の範囲のオーステナイト
状態から調整冷却するのは次の理由による。

８５０℃未満ではＭ。、Ｃ，、Ｍｏなどの合金元素の固
溶が不十分なため、十分な熱処理特性が得られない。ま
た、９５０　’Ｃ超では熱間鍛造後微細析出した■炭窒
化物の一部が再固溶するため十分な硬さが得られない。

また、結晶粒の粗大が生じ、靭性が低下する。

次に、上記のように８５０〜９５０　’Ｃの温度のオー
ステナイト組織の鋼素材を０．４〜４．０°（：　／ｓ
ｅｃの冷却速度で連続的に常温まで調整冷却し、鋼索材
をベイナイト又はベイナイト＋フェライトの組織とする
。

この調整冷却の冷却速度が、０．４℃／ＳｅＣ未満では
鋼素材のかなりの部分にパーライトの析出が生じ、また
４、０℃／ＳｅＣより速いときには鋼索材のかなりの部
分にマルテンサイトの析出が生じるので好ましくない。

次に、上記のようにベイナイト又はベイナイト十フェラ
イトの組織の鋼素材に機械加工を施して所定の形状の鋼
部材に形成する。

次に、上記鋼部材に、必要に応じて窒化処理や軟窒化処
理を施し、その疲労強度を向上させる。

上記のようにして、恒温冷却ではなく連続的な調整冷却
によって、鋼部材の基地組織を強度と靭性に優れるベイ
ナイト又はベイナイト士フェライト組織とすることが出
来、通常の非ＵｉＩＩ質鋼に比べ靭性（衝撃強さ）を大
幅に改善できる。

この鋼部材の製造方法によって、例えばエンジンのコン
ロッド、クランクシャフト、各種機械の歯車類を製造す
ることが出来るが、歯車類などは必要に応じて窒化処理
や軟窒化処理を施すことが望ましい。

上記の鋼部材の製造方法によれば、恒温冷却ではなく連
続冷却よってベイナイト又はベイナイト十フェライト組
織の鋼部材であって従来の通常の非調質鋼に比べて靭性
が大幅に改善された鋼部材を製造することが出来る。

しかも、その鋼部材にはＮと強力に化合して硬い窒化物
を析出するＣｒ、■及び／ｌも適量含まれているので、
その鋼部材に窒化処理や軟窒化処理を施す場合には、鋼
部材の表層部及び内部深くまで硬化層を形成して、疲労
強度を大幅に高めることが出来る。

しかも、基地組織が強靭なベイナイト又はベイナイト士
フェライト組織であるため、硬化層内の亀裂の伝播が抑
制される。加えて、ＶとＭｏが焼戻し軟化抵抗を高める
元素であるため、窒化処理時にも基地硬さが低下しにく
い。

次に、上記Ｍ０とＭｏ、とＣｒの添加量、冷却速度など
の好ましい条件を得る為に行なった実験例１〜■につい
て説明する。

く実験例Ｉ〉・・・第１表及び第２図参照第１表に示す
各種合金元素などを添加した８種の鋼材料を用いて、熱
間鍛造により３０ｎｖｎφの丸棒Ａ−Ｈを製作し、その
丸棒Ａ−Ｈを常温から９００℃に過熱しくこれが、焼準
に相当する）、次に、１．　Ｏ℃／ｓｅｃの冷却速度で
連続的に調整冷却し、各々の丸棒Ａ−Ｈの組織を分析し
た。その結果を第１表に示すが、第１表中（Ｆ）、ＣＭ
）、ＣＢ）及びＣＰ）は夫々フェライト、マルテンサイ
ト、ベイナイト及びパーライトを示す。上記実験結果を
（Ｍｏ　＋Ｃ，）ＸＭｏの値とＭｏの含有％値とをパラ
メータとして整理すると第２図のようになる。

（本頁　以下余白） 第１表及び第２図から判るように、Ｍｏ：０．０５〜０
．５０％、（Ｍｎ＋Ｃｒ）：　１．０〜２．６％、及び
（Ｍｎ＋Ｃｒ）ｘＭｏ：　０．１〜０．６となる第２図
の斜線部の範囲において、ベイナイト＋フェライトの組
織が得られた。

（Ｍｎ＋Ｃｒ）ｘＭｏ　＜ｏ、１の範囲では第１表の丸
棒Ｇの組織に見られるようにパーライトを含む組織とな
り、また（Ｍｏ、十Ｃ，）ＸＭｏ＞０．６の範囲では第
１表の丸棒Ｆのｍ織に見られるようにマルテンサイトを
含む組織となるので、何れも好ましくない。

〈実験例■〉・・・第２表及び第３図参照上記実験例Ｉ
の丸棒Ａ−Ｄと同じ４種の鋼材料を用いて熱間鍛造によ
り３０［ＩＩＩＩｌφの丸棒ｌ〜６を製作し、その丸棒
１〜６を常温から９００℃に加熱し、種々の冷却速度で
連続冷却し、各々の組織を分析した。その結果を第２表
及び第３図に示すが、第３図には実験Ｉの結果も含まれ
ている。

（本真　以下余白） 上記実験■の結果から判るように、（Ｍ１＋ｃ、）ＸＭ
ｏ＝０．１〜０．６の範囲で且つ冷却速度０．４〜４．
０°（：、　／ｓｅｃの範囲で良好なベイナイ、ト又は
ベイナイト＋フェライト組織が得られた。

冷却速度が０．４°（：　／ｓｅｃ未満のときには丸棒
５に示すようにベイナイト＋フエライＩ・に加えてパー
ライトが析出して強度と靭性と硬さが低下し、また冷却
速度が４．０℃／ｓｅｃより速いときには丸棒６に示す
ようにベイナイトに加えてマルテンサイトが析出して靭
性が低下することから、連続冷却するときの冷却速度は
０．４〜４．０　℃／ｓｅｃの範囲に調整することが必
要である。

次に、これら丸棒ｌ〜６を機械加工してＪＩＳＺ２２０
２規定の３号シャルピー衝撃試験片を作成し、シャルピ
ー衝撃試験を行なって第２表に示すような結果を得た。

この結果より判るように、木本のようにベイナイト又は
ベイナイト士フェライト組織のものは良好な衝撃値が得
られ、優れた靭性を具備している。

〈実験例■〉・・・第４図参照 実験例Ｉで作成した丸棒りに対して、５７０℃Ｘ３Ｈ，
、ＮＨ’　／ＲＸ＝５０１５０の条件（但し、ＲＸは吸
熱型変性ガスである）にてガス軟窒化処理を施し、表面
から内部に亙ってビッカース硬さの測定を行ない、その
結果を第４図に示す。

第４図から判るように、表面から内部まで十分な硬さを
具備し、表面から０．２　ｒｒｔｍの範囲はＨｖ５００
以上となっていることから、耐ピツチング性にも優れて
いることが判る。

〔別実施例〕

前記実施例で説明したように、ベイナイト組織とした鋼
を窒化処理することにより、すぐれた強度特性の部材を
製造することができる。しかしながら、この場合特に歯
車のような難度の高い切削加工を必要とする部品に対し
ては窒化後の寸法精度が低下する問題点がある。

すなわち、ベイナイト組織は切削性があまり良好でない
ため、歯車においては歯切り加工時の切削抵抗が太き（
、これによって切削時に内部残留応力が生じる。この内
部応力が窒化処理時の加熱により変形となって生じるも
のである。

本実施例は、上記のような問題の生じない歯車等の鋼部
材の製造方法に関するものである。

この鋼部材の製造方法では、次の第３表に示すような合
金元素等を添加してなる鋼材料を用いる。

上記鋼材料からなる鋼素材を用いて、第５図のような製
造工程にて歯車を製作する方法について説明すると、鋼
素材を熱間鍛造後緩やかに常温まで冷却して、フェライ
ト士パーライト組織とし、次に所定の機械加工を施すと
ともに、ブローチ盤にて歯切り加工を施して第６図のよ
うな歯車部材１０を製作し、次に非酸化性雰囲気中でオ
ーステナイト化温度以上の８５０〜９５０　’Ｃまで加
熱し、その後０．４〜４．０”Ｃ／ｓｅｃの範囲の冷却
速度で連続゛冷却して、ベイナイト又はベイナイト＋フ
ェライト組織にし、次にシェービング装置で歯の仕上げ
加工を施し、次にその歯車部材１０に窒化処理を施す。

次に実験的に行なった実施例と比較例について説明する
。

上記第３表の組成の鋼素材を熱間鍛造して、２個の歯車
部材Ａ−Ｂを製作した。

次に、これら歯車部材Ａ−Ｂを次の第４表に示す冷却速
度で連続冷却して歯車部材Ａはフェライト十パーライト
組織とし、歯車部材Ｂはフェライト士ベイナイト組織と
した。

第４表 次に、これら歯車部材Ａ−Ｂをブローチ加工して第６図
に示すようなインターナルギヤに歯切り加工を施した。

このときの刃具材質は５ＫＨ９、切削速度は４．５ｍ／
分であり、ギヤの諸元は第５表第６表 次に、歯車部材Ａについては９１０℃に加熱した後、■
、０℃／ｓｅｃの冷却速度にて連続冷却してフェライト
士ベイナイト組織にし、その後シェービング加工にて歯
の仕上げ加工を施した。

一方、歯車部材Ｂについては上記歯切り加工に引続いて
シェービング加工を施した。

次に、歯車部材Ａ−８に対して５７０℃×３．５Ｈｒ、
Ｎ）％”　／ＲＸ＝５０１５０の条件で軟窒化処理を施
した。

次に、歯車部材Ａ−ＢのＸ、Ｙ直交２方向のオーバーピ
ン寸法（３胴φビン）の測定を行なった。

その測定結果を第６表に示す。

上記の結果より明らかなように、比較例の歯車部材Ｂで
は、Ｘ−Ｙ方向での寸法差が大きく、精度つまり真円度
が低下しているが、本実の歯車部材Ａでは、Ｘ・Ｙ方向
での寸法差が小さく、精度が良好である。

以上のように、比較的硬さが低く被削性に優れるフェラ
イト士パーライト組織にした状態でブローチ加工を行な
うことによってブローチ加工に伴なう内部残留応力を低
く抑え、そのブローチ加工の後、再加熱と冷却によって
フェライト士ベイナイト組織とし、次に窒化処理や軟窒
化処理を施すことによって、強度と硬さと疲労強度と靭
性とに優れ且つ精度・真円度に優れた歯車部材を製造す
ることが出来る。但し、上記実施例の製造方法は、機械
加工における切削量や切削抵抗が大きく且つ精度要求の
厳しい各種の機械部品の製造にも適用し得ることは勿論
である。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施例に係るもので、第１図は鋼部材の
製造工程説明図、第２図は実験例Ｉで得られた結果及び
ベイナイト又はベイナイト士フェライト組織が得られる
範囲を示す説明図、第３図は実験例Ｉと実験例■で得ら
れた結果及びベイナイト又はベイナイト士フェライト組
織が得られる範囲を示す説明図、第４図は実験例■で得
られた硬さ分布の線図、第５図及び第６図は別実施例に
係り、第５図は歯車部材の製造方法の製造工程説明図、
第６図はインターナルギヤの断面図である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％にて、Ｃ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：
   ０．５０％以下、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：
   ０．５０〜１．３０％、Ｃｒ：０．５０〜１．３０％、
   Ｖ：０．０５〜０．２０％、Ｎ：０．０２％以下、Ａｌ
   ：０．１０％以下、を含み、（Ｍｎ＋Ｃｒ）の含有％値
   ×Ｍｏの含有％値＝０．１〜０．６の鋼材料からなる鋼
   素材を熱間鍛造し、次に上記鋼素材を、熱間鍛造に伴な
   う８５０〜９５０℃の温度から、または熱間鍛造後８５
   ０〜９５０℃に再過熱した温度から、０．４〜４．０℃
   ／ｓｅｃの冷却速度で連続冷却して実質的にベイナイト
   またはベイナイト＋フェライトの組織にすることを特徴
   とする鋼部材の製造方法。