JPH07154822A - 色信号処理装置 - Google Patents
色信号処理装置Info
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- JPH07154822A JPH07154822A JP5299628A JP29962893A JPH07154822A JP H07154822 A JPH07154822 A JP H07154822A JP 5299628 A JP5299628 A JP 5299628A JP 29962893 A JP29962893 A JP 29962893A JP H07154822 A JPH07154822 A JP H07154822A
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- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B20/00—Signal processing not specific to the method of recording or reproducing; Circuits therefor
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- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N9/00—Details of colour television systems
- H04N9/79—Processing of colour television signals in connection with recording
- H04N9/87—Regeneration of colour television signals
- H04N9/873—Regeneration of colour television signals for restoring the colour component sequence of the reproduced chrominance signal
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Processing Of Color Television Signals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】この発明の目的は、共振回路を含むＲ−Ｙ軸反
転部を必要とせず、回路構成を簡単化することができる
とともに、集積回路化に適した色信号処理装置を提供す
ることである。 【構成】クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転しない場合、スイ
ッチ(41)はＢＰＦ(19)から出力される第１の演算キャリ
ア信号(x) を選択し、Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、スイッ
チ４１はＢＰＦ(45)から出力される第２の演算キャリア
信号(y) を選択する。クロマ信号の周波数変換を行う乗
算器(16)はスイッチ(41)から選択的に供給される第１、
第２の演算キャリア信号とクロマ信号とを乗算する。Ｂ
ＰＦ(42)は演算キャリアの変更に伴いクロマ信号中に生
じた不要な上側波成分及び下側波成分を除去する。
転部を必要とせず、回路構成を簡単化することができる
とともに、集積回路化に適した色信号処理装置を提供す
ることである。 【構成】クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転しない場合、スイ
ッチ(41)はＢＰＦ(19)から出力される第１の演算キャリ
ア信号(x) を選択し、Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、スイッ
チ４１はＢＰＦ(45)から出力される第２の演算キャリア
信号(y) を選択する。クロマ信号の周波数変換を行う乗
算器(16)はスイッチ(41)から選択的に供給される第１、
第２の演算キャリア信号とクロマ信号とを乗算する。Ｂ
ＰＦ(42)は演算キャリアの変更に伴いクロマ信号中に生
じた不要な上側波成分及び下側波成分を除去する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えばＰＡＬ方式及
びＮＴＳＣ方式によって記録された磁気テープを再生す
ることが可能なビデオテープレコーダ（以下、ＶＴＲと
記す）に適用される映像信号処理に係わり、特に、クロ
マ信号のＲ−Ｙ軸を反転する色信号処理装置に関する。
びＮＴＳＣ方式によって記録された磁気テープを再生す
ることが可能なビデオテープレコーダ（以下、ＶＴＲと
記す）に適用される映像信号処理に係わり、特に、クロ
マ信号のＲ−Ｙ軸を反転する色信号処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１１は、日立評論 VOL.74 NO.3(1992-
3)p.277 に開示された従来のＶＴＲの色信号処理装置を
示すものである。磁気テープ１に記録された映像信号は
磁気ヘッド２によって読取られ、色信号再生処理部３に
供給される。この色信号再生処理部３によって再生され
たクロマ信号の一方はスイッチ５に直接供給され、他方
は移相器４を介してスイッチ５に供給される。前記移相
器４はバースト信号の位相のみ、色の直交二相座標上で
−４５°移相する。前記スイッチ５の出力信号の一方は
スイッチ７に直接供給され、他方はＲ−Ｙ軸反転部６を
介してスイッチ７に供給される。前記Ｒ−Ｙ軸反転部６
は色信号を色の直交二相座標上でＲ−Ｙ軸を反転する。
前記スイッチ７の出力信号の一方はスイッチ９に直接供
給され、他方は移相器８を介してスイッチ９に供給され
る。前記移相器８はバースト信号の位相のみ、色の直交
二相座標上で＋４５°移相する。前記スイッチ５、７、
９は例えば次の３の場合において適宜切り換えられる。
3)p.277 に開示された従来のＶＴＲの色信号処理装置を
示すものである。磁気テープ１に記録された映像信号は
磁気ヘッド２によって読取られ、色信号再生処理部３に
供給される。この色信号再生処理部３によって再生され
たクロマ信号の一方はスイッチ５に直接供給され、他方
は移相器４を介してスイッチ５に供給される。前記移相
器４はバースト信号の位相のみ、色の直交二相座標上で
−４５°移相する。前記スイッチ５の出力信号の一方は
スイッチ７に直接供給され、他方はＲ−Ｙ軸反転部６を
介してスイッチ７に供給される。前記Ｒ−Ｙ軸反転部６
は色信号を色の直交二相座標上でＲ−Ｙ軸を反転する。
前記スイッチ７の出力信号の一方はスイッチ９に直接供
給され、他方は移相器８を介してスイッチ９に供給され
る。前記移相器８はバースト信号の位相のみ、色の直交
二相座標上で＋４５°移相する。前記スイッチ５、７、
９は例えば次の３の場合において適宜切り換えられる。
【０００３】(1) ＰＡＬ方式で記録された映像信号をＮ
ＴＳＣ方式の映像信号に変換する場合（以下、ＰＡＬ→
ＮＴＳＣ変換と称す）。 (2) ＮＴＳＣ方式で記録された映像信号をＰＡＬ方式の
映像信号に変換する場合（以下、ＮＴＳＣ→ＰＡＬ変換
と称す）。
ＴＳＣ方式の映像信号に変換する場合（以下、ＰＡＬ→
ＮＴＳＣ変換と称す）。 (2) ＮＴＳＣ方式で記録された映像信号をＰＡＬ方式の
映像信号に変換する場合（以下、ＮＴＳＣ→ＰＡＬ変換
と称す）。
【０００４】(3) ＰＡＬ方式で記録された映像信号を例
えば倍速で再生した場合に生ずるスキューを補正する場
合（以下、ＰＡＬ特殊再生と称す）。図１２乃至図１４
は前記色信号処理装置の各部の信号を示すものである。
ここで、図１２は、ＰＡＬ特殊再生時において、トラッ
クジャンプにより発生したスキューを補正する過程を１
Ｈ毎に表している。この場合、図１１に示すスイッチ５
は信号ｂを常時選択し、スイッチ７は信号ｄと信号ｅを
１Ｈ毎に交互に選択し、スイッチ９は信号ｆを常時選択
している。
えば倍速で再生した場合に生ずるスキューを補正する場
合（以下、ＰＡＬ特殊再生と称す）。図１２乃至図１４
は前記色信号処理装置の各部の信号を示すものである。
ここで、図１２は、ＰＡＬ特殊再生時において、トラッ
クジャンプにより発生したスキューを補正する過程を１
Ｈ毎に表している。この場合、図１１に示すスイッチ５
は信号ｂを常時選択し、スイッチ７は信号ｄと信号ｅを
１Ｈ毎に交互に選択し、スイッチ９は信号ｆを常時選択
している。
【０００５】図１３は、ＰＡＬ→ＮＴＳＣ変換の過程を
１Ｈ毎に示している。この場合、図１１に示すスイッチ
５は信号ｂを常時選択し、スイッチ７は信号ｄと信号ｅ
を１Ｈ毎に交互に選択し、スイッチ９は信号ｇを常時選
択している。
１Ｈ毎に示している。この場合、図１１に示すスイッチ
５は信号ｂを常時選択し、スイッチ７は信号ｄと信号ｅ
を１Ｈ毎に交互に選択し、スイッチ９は信号ｇを常時選
択している。
【０００６】図１４は、ＮＴＳＣ→ＰＡＬ変換の過程を
１Ｈ毎に示している。この場合、図１１に示すスイッチ
５は信号ｃを常時選択し、スイッチ７は信号ｄと信号ｅ
を１Ｈ毎に交互に選択し、スイッチ９は信号ｆを常時選
択している。
１Ｈ毎に示している。この場合、図１１に示すスイッチ
５は信号ｃを常時選択し、スイッチ７は信号ｄと信号ｅ
を１Ｈ毎に交互に選択し、スイッチ９は信号ｆを常時選
択している。
【０００７】図１５は、前記Ｒ−Ｙ軸反転部６及びスイ
ッチ７を具体的に示すものである。Ｒ−Ｙ軸反転部６
は、乗算器１２と逓倍器１３によって構成されている。
乗算器１２は入力信号ｄと演算キャリア信号ｉとを乗算
する。逓倍器１３は色副搬送波ｊを２倍の周波数に逓倍
する。スイッチ７はスイッチ１０と低域通過フィルタ
（ＬＰＦ）１１とによって構成されている。
ッチ７を具体的に示すものである。Ｒ−Ｙ軸反転部６
は、乗算器１２と逓倍器１３によって構成されている。
乗算器１２は入力信号ｄと演算キャリア信号ｉとを乗算
する。逓倍器１３は色副搬送波ｊを２倍の周波数に逓倍
する。スイッチ７はスイッチ１０と低域通過フィルタ
（ＬＰＦ）１１とによって構成されている。
【０００８】前記入力信号ｄとして、図１６に示すよう
に、振幅がＡ、色副搬送波の周波数ｆSCに対応する角周
波数ωSCに対して位相角θを有する信号について考え
る。すなわち、入力信号ｄは ｄ＝Ａsin （ωSCｔ＋θ） …(1) と示せる。ただし、ωSC＝１／２πｆSCである。尚、以
下の信号において、振幅は大文字Ａ〜Ｈで表すこととす
る。
に、振幅がＡ、色副搬送波の周波数ｆSCに対応する角周
波数ωSCに対して位相角θを有する信号について考え
る。すなわち、入力信号ｄは ｄ＝Ａsin （ωSCｔ＋θ） …(1) と示せる。ただし、ωSC＝１／２πｆSCである。尚、以
下の信号において、振幅は大文字Ａ〜Ｈで表すこととす
る。
【０００９】図１５に示す乗算器１２に入力する演算キ
ャリア信号ｉを ｉ＝−２cos ２ωSCｔ …(2) とした場合、乗算器１２の出力信号ｅは次のようにな
る。
ャリア信号ｉを ｉ＝−２cos ２ωSCｔ …(2) とした場合、乗算器１２の出力信号ｅは次のようにな
る。
【００１０】 ｅ＝ｄ×ｉ ＝Ａsin （ωSCｔ−θ）−Ａsin （３ωSCｔ＋θ） …(3) 上記信号ｅは図１５に示す色配列を正しく行うためのス
イッチ１０が信号ｅを選んだとき、ＬＰＦ１１は式(3)
の第１項を出力信号ｆとして取り出す。この出力信号ｆ
は次のように示される。
イッチ１０が信号ｅを選んだとき、ＬＰＦ１１は式(3)
の第１項を出力信号ｆとして取り出す。この出力信号ｆ
は次のように示される。
【００１１】 ｆ＝Ａsin （ωSCｔ−θ） …(4) 上式(4) で表す信号ｆは、図１６に示す信号ｄがＢ−Ｙ
軸に対し、＋θ（＋は反時計廻りを示す）で規定されて
いるのに対して、図１７に示すように、Ｂ−Ｙ軸に対し
て−θ（−は時計廻りを示す）で表されることがわか
る。
軸に対し、＋θ（＋は反時計廻りを示す）で規定されて
いるのに対して、図１７に示すように、Ｂ−Ｙ軸に対し
て−θ（−は時計廻りを示す）で表されることがわか
る。
【００１２】また、スイッチ１０が、その出力信号ｋと
してｄを選んだとき、式(1) で示される信号ｄがフィル
タ１１の出力ｆとして得られる。したがって、図１２、
図１３、図１４に示すｄ→ｅ→ｆの過程がスイッチ７を
切り換えることにより実現することが分かる。
してｄを選んだとき、式(1) で示される信号ｄがフィル
タ１１の出力ｆとして得られる。したがって、図１２、
図１３、図１４に示すｄ→ｅ→ｆの過程がスイッチ７を
切り換えることにより実現することが分かる。
【００１３】図１８は、上記色信号再生処理部３を具体
的に示すものである。図１８において、再生された映像
信号ａは、低域クロマ信号処理部１５に供給される。こ
の低域クロマ信号処理部１５は磁気ヘッドから出力され
た低域クロマ信号の不要成分を除去し、振幅をある基準
レベルに揃えて乗算器１６の一方入力端に供給する。こ
の乗算器１６の他方入力端には帯域通過フィルタ（ＢＰ
Ｆ）１９より演算キャリア信号が供給されている。乗算
器１６の出力端には帯域通過フィルタ１７が接続され、
この帯域通過フィルタ１７の出力端にはクロマ信号用の
くし型フィルタ（Ｃ−ＣＯＭＢ）１８が接続されてい
る。
的に示すものである。図１８において、再生された映像
信号ａは、低域クロマ信号処理部１５に供給される。こ
の低域クロマ信号処理部１５は磁気ヘッドから出力され
た低域クロマ信号の不要成分を除去し、振幅をある基準
レベルに揃えて乗算器１６の一方入力端に供給する。こ
の乗算器１６の他方入力端には帯域通過フィルタ（ＢＰ
Ｆ）１９より演算キャリア信号が供給されている。乗算
器１６の出力端には帯域通過フィルタ１７が接続され、
この帯域通過フィルタ１７の出力端にはクロマ信号用の
くし型フィルタ（Ｃ−ＣＯＭＢ）１８が接続されてい
る。
【００１４】一方、電圧制御発振器（ＶＣＯ）２０は、
例えば水平同期信号ｆH の３２０倍の周波数の信号を発
生する。このＶＣＯ２０は分周器２１に接続されてい
る。この分周器２１は入力された信号の周波数を１／８
に分周し、位相が９０°ずつ相違する４つの信号を出力
する。この分周器２１は４相ローテーション回路２２に
接続されている。この４相ローテーション回路２２は制
御信号ｓに従って、分周器２１から供給される位相が９
０°ずつ相違する４つの信号を順次出力する。この４相
ローテーション回路２２は乗算器２３の一方入力端に接
続されている。この乗算器２３の他方入力端には、色副
搬送周波数ｆSCを発生する発振器（ＯＳＣ）２４が接続
されている。乗算器２３の出力端は前記ＢＰＦ１９の入
力端に接続されている。尚、この例はＶＨＳ方式のＶＴ
Ｒについて説明しているが、β方式のＶＴＲの場合、前
記４相ローテーション回路２２を位相反転回路とすれば
よい。さらに、８ｍｍ方式においては、４相ローテーシ
ョン回路２２をＮＴＳＣの場合に位相反転回路とし、Ｐ
ＡＬの場合に４相ローテーション回路とすればよい。
例えば水平同期信号ｆH の３２０倍の周波数の信号を発
生する。このＶＣＯ２０は分周器２１に接続されてい
る。この分周器２１は入力された信号の周波数を１／８
に分周し、位相が９０°ずつ相違する４つの信号を出力
する。この分周器２１は４相ローテーション回路２２に
接続されている。この４相ローテーション回路２２は制
御信号ｓに従って、分周器２１から供給される位相が９
０°ずつ相違する４つの信号を順次出力する。この４相
ローテーション回路２２は乗算器２３の一方入力端に接
続されている。この乗算器２３の他方入力端には、色副
搬送周波数ｆSCを発生する発振器（ＯＳＣ）２４が接続
されている。乗算器２３の出力端は前記ＢＰＦ１９の入
力端に接続されている。尚、この例はＶＨＳ方式のＶＴ
Ｒについて説明しているが、β方式のＶＴＲの場合、前
記４相ローテーション回路２２を位相反転回路とすれば
よい。さらに、８ｍｍ方式においては、４相ローテーシ
ョン回路２２をＮＴＳＣの場合に位相反転回路とし、Ｐ
ＡＬの場合に４相ローテーション回路とすればよい。
【００１５】上記乗算器１６および２３の演算処理を数
式で理解するため、低域クロマ信号処理部１５、４相ロ
ーテーション回路２２、ＯＳＣ２４の出力信号ｌ，ｑ，
ｒをそれぞれ ｌ＝Ｂcos （ωL ｔ−θ＋φ） …(5) ｑ＝Ｃsin （ωL ｔ＋φ） …(6) ｒ＝Ｄcos ωSCｔ …(7) とおく。ただし、φ：記録時の移相角 θ：図１６に基づく位相角 ωL ＝１／２πｆL ｆL ：低域に変換されたクロマ周波数 式(5) に示す乗算器１６の入力信号ｌの設定を理解する
ため、図１９に簡単なＶＴＲの色信号記録処理の構成を
示す。この回路は乗算器２５と低域通過フィルタ（ＬＰ
Ｆ）２６とによって構成されている。
式で理解するため、低域クロマ信号処理部１５、４相ロ
ーテーション回路２２、ＯＳＣ２４の出力信号ｌ，ｑ，
ｒをそれぞれ ｌ＝Ｂcos （ωL ｔ−θ＋φ） …(5) ｑ＝Ｃsin （ωL ｔ＋φ） …(6) ｒ＝Ｄcos ωSCｔ …(7) とおく。ただし、φ：記録時の移相角 θ：図１６に基づく位相角 ωL ＝１／２πｆL ｆL ：低域に変換されたクロマ周波数 式(5) に示す乗算器１６の入力信号ｌの設定を理解する
ため、図１９に簡単なＶＴＲの色信号記録処理の構成を
示す。この回路は乗算器２５と低域通過フィルタ（ＬＰ
Ｆ）２６とによって構成されている。
【００１６】図１９において、色副搬送周波数ｆSCを有
する色信号Ｓｔと、この色信号Ｓｔを低域周波数に変換
するための演算キャリア信号ｗを、次のように定めるこ
とができる。
する色信号Ｓｔと、この色信号Ｓｔを低域周波数に変換
するための演算キャリア信号ｗを、次のように定めるこ
とができる。
【００１７】 Ｓｔ＝Ｅsin （ωSCｔ＋θ） …(8) ｗ＝Ｆsin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ …(9) 式(1) 、(2) より、 ｕ＝Ｓｔ×ｗ ＝ＥＦ／２［cos （ωL ｔ−θ＋φ） −cos ｛（２ωSC＋ωL ）ｔ＋θ＋φ｝］ …（10） 図１９において、信号ｕはＬＰＦ２６を通過すると、式
(10)の第１項のみが取り出され、低域クロマ信号ｖは次
のように得られる。
(10)の第１項のみが取り出され、低域クロマ信号ｖは次
のように得られる。
【００１８】 ｖ＝Ｇcos （ωL ｔ−θ＋φ） …（11） 式(11)で示される信号ｖを記録し、これを再生すると
き、再生信号としては同じ周波数成分が得られる。この
式(11)は式(5) と振幅が相違する以外同じである。
き、再生信号としては同じ周波数成分が得られる。この
式(11)は式(5) と振幅が相違する以外同じである。
【００１９】ここで、図１８に戻り、乗算器２３の出力
信号ｐを以下に求める。式(6) 、(7) より、 ｐ＝ｑ×ｒ ＝ＤＣ／２［sin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ −sin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝］ …（12） 式(12)の第２項は図１８のＢＰＦ１９により除去され、
演算キャリア信号ｏが取り出される。この演算キャリア
信号ｏは次のように表せる。
信号ｐを以下に求める。式(6) 、(7) より、 ｐ＝ｑ×ｒ ＝ＤＣ／２［sin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ −sin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝］ …（12） 式(12)の第２項は図１８のＢＰＦ１９により除去され、
演算キャリア信号ｏが取り出される。この演算キャリア
信号ｏは次のように表せる。
【００２０】 ｏ＝Ｈsin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ …（13） この演算キャリア信号ｏは乗算器１６に供給される。乗
算器１６では次に示す演算が行われる。
算器１６では次に示す演算が行われる。
【００２１】式(5) 、(13)より、 ｍ＝ｌ×ｏ ＝ＢＨ／２［sin （ωSCｔ＋θ） ＋sin ｛（ωSC＋２ωL ）ｔ−θ＋２φ｝］ …（14） 式(14)の第２項は図１８のＢＰＦ１７により除去され、
Ｃ−ＣＯＭＢ１８の出力端から次式で示すクロマ信号ｂ
を得る。
Ｃ−ＣＯＭＢ１８の出力端から次式で示すクロマ信号ｂ
を得る。
【００２２】 ｂ＝Ｉsin （ωSCｔ＋θ） …（15） 式(15)で示されたクロマ信号は、式(1) 、(8) で示され
た信号ｄ、ｔと同様の周波数および位相表記となり、図
６に示す位相角で表せる。
た信号ｄ、ｔと同様の周波数および位相表記となり、図
６に示す位相角で表せる。
【００２３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の色信
号処理装置は、図１１に示す色信号再生処理部３と、こ
れとは別にＲ−Ｙ軸反転部６を必要としていた。このＲ
−Ｙ軸反転部６は前述したように、演算キャリア信号ｉ
を必要としていた。この演算キャリア信号ｉは、前記式
(2) で示すように、式(1) で表す信号ｄと位相差が生じ
ないような回路構成とする必要がある。この回路構成の
具体例を図２０に示す。
号処理装置は、図１１に示す色信号再生処理部３と、こ
れとは別にＲ−Ｙ軸反転部６を必要としていた。このＲ
−Ｙ軸反転部６は前述したように、演算キャリア信号ｉ
を必要としていた。この演算キャリア信号ｉは、前記式
(2) で示すように、式(1) で表す信号ｄと位相差が生じ
ないような回路構成とする必要がある。この回路構成の
具体例を図２０に示す。
【００２４】図２０において、色副搬送周波数ｆSCを発
振する発振器３０の出力信号は可変移相器３１を介して
逓倍器１３に供給される。この逓倍器１３は可変移相器
３１の出力信号を反転する９０°移相回路１３ａと、可
変移相器３１の出力信号と９０°移相回路１３ａの出力
信号を乗算する乗算器１３ｂと、この乗算器１３ｂの出
力信号が供給され、色副搬送周波数ｆSCの２倍の共振周
波数を有する共振器１３ｃとによって構成されている。
振する発振器３０の出力信号は可変移相器３１を介して
逓倍器１３に供給される。この逓倍器１３は可変移相器
３１の出力信号を反転する９０°移相回路１３ａと、可
変移相器３１の出力信号と９０°移相回路１３ａの出力
信号を乗算する乗算器１３ｂと、この乗算器１３ｂの出
力信号が供給され、色副搬送周波数ｆSCの２倍の共振周
波数を有する共振器１３ｃとによって構成されている。
【００２５】図２１は可変移相器３１の具体的な回路を
示すものである。この可変移相器３１はトランジスタ３
２のコレクタ、エミッタ間に接続された共振回路３３に
よって、入力信号の位相を調整している。
示すものである。この可変移相器３１はトランジスタ３
２のコレクタ、エミッタ間に接続された共振回路３３に
よって、入力信号の位相を調整している。
【００２６】上記のように、従来の色信号処理装置は、
しかも、図２０、図２１から明らかなように、Ｒ−Ｙ軸
反転部６は共振回路を含むものである。このため回路構
成が複雑化し、集積回路に適さないものであった。
しかも、図２０、図２１から明らかなように、Ｒ−Ｙ軸
反転部６は共振回路を含むものである。このため回路構
成が複雑化し、集積回路に適さないものであった。
【００２７】この発明は、上記課題を解決するためにな
されたものであり、その目的とするところは、共振回路
を含むＲ−Ｙ軸反転部を必要とせず、回路構成を簡単化
することができるとともに、集積回路化に適した色信号
処理装置を提供しようとするものである。
されたものであり、その目的とするところは、共振回路
を含むＲ−Ｙ軸反転部を必要とせず、回路構成を簡単化
することができるとともに、集積回路化に適した色信号
処理装置を提供しようとするものである。
【００２８】
【課題を解決するための手段】この発明の色信号処理装
置は、低域に変換されたクロマ信号の整数倍の周波数の
信号を発生する第１の発振手段と、この第１の発振手段
によって発生された信号を分周し、位相が互いに９０°
異なる複数の信号を生成する分周手段と、分周された水
平同期信号に基づいて生成されたクロマ信号のＲ−Ｙ軸
を反転するかしないかを制御する制御信号に応じて前記
分周手段から出力される信号を選択する選択手段と、色
副搬送波を発生する第２の発振手段と、この第２の発振
手段から出力される色副搬送波と前記選択手段から出力
される信号を乗算し、前記クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転
しない場合の第１の演算キャリア信号、及びＲ−Ｙ軸を
反転する場合の第２の演算キャリア信号を含む信号を生
成する第１の乗算手段と、Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、
前記第１の乗算手段から出力される信号より第１の演算
キャリア信号を抽出し、Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、前記
第１の乗算手段から出力される信号より第２の演算キャ
リア信号を抽出する抽出手段と、前記抽出手段によって
抽出された第１または第２の演算キャリア信号と前記低
域に変換されたクロマ信号とを乗算する第２の乗算手段
と、この第２の乗算手段の出力信号から色副搬送波と低
域に変換されたクロマ信号の和からなる上側波成分、及
びこれらの差からなる下側波成分を除去するフィルタ手
段とを具備している。
置は、低域に変換されたクロマ信号の整数倍の周波数の
信号を発生する第１の発振手段と、この第１の発振手段
によって発生された信号を分周し、位相が互いに９０°
異なる複数の信号を生成する分周手段と、分周された水
平同期信号に基づいて生成されたクロマ信号のＲ−Ｙ軸
を反転するかしないかを制御する制御信号に応じて前記
分周手段から出力される信号を選択する選択手段と、色
副搬送波を発生する第２の発振手段と、この第２の発振
手段から出力される色副搬送波と前記選択手段から出力
される信号を乗算し、前記クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転
しない場合の第１の演算キャリア信号、及びＲ−Ｙ軸を
反転する場合の第２の演算キャリア信号を含む信号を生
成する第１の乗算手段と、Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、
前記第１の乗算手段から出力される信号より第１の演算
キャリア信号を抽出し、Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、前記
第１の乗算手段から出力される信号より第２の演算キャ
リア信号を抽出する抽出手段と、前記抽出手段によって
抽出された第１または第２の演算キャリア信号と前記低
域に変換されたクロマ信号とを乗算する第２の乗算手段
と、この第２の乗算手段の出力信号から色副搬送波と低
域に変換されたクロマ信号の和からなる上側波成分、及
びこれらの差からなる下側波成分を除去するフィルタ手
段とを具備している。
【００２９】また、この発明は、低域に変換されたクロ
マ信号のＲ−Ｙ軸を反転しない場合の第１の演算キャリ
ア信号を生成する第１の生成手段と、Ｒ−Ｙ軸を反転す
る場合の第２の演算キャリア信号を生成する第２の生成
手段と、Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、前記第１の生成手
段から出力される第１の演算キャリア信号を選択し、Ｒ
−Ｙ軸を反転する場合、前記第１の生成手段から出力さ
れる第２の演算キャリア信号を選択する選択手段と、前
記選択手段によって選択された第１または第２の演算キ
ャリア信号と低域に変換されたクロマ信号とを乗算する
第２の乗算手段と、この第２の乗算手段の出力信号から
色副搬送波と低域に変換されたクロマ信号の和からなる
上側波成分、及びこれらの差からなる下側波成分を除去
するフィルタ手段とを具備している。
マ信号のＲ−Ｙ軸を反転しない場合の第１の演算キャリ
ア信号を生成する第１の生成手段と、Ｒ−Ｙ軸を反転す
る場合の第２の演算キャリア信号を生成する第２の生成
手段と、Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、前記第１の生成手
段から出力される第１の演算キャリア信号を選択し、Ｒ
−Ｙ軸を反転する場合、前記第１の生成手段から出力さ
れる第２の演算キャリア信号を選択する選択手段と、前
記選択手段によって選択された第１または第２の演算キ
ャリア信号と低域に変換されたクロマ信号とを乗算する
第２の乗算手段と、この第２の乗算手段の出力信号から
色副搬送波と低域に変換されたクロマ信号の和からなる
上側波成分、及びこれらの差からなる下側波成分を除去
するフィルタ手段とを具備している。
【００３０】さらに、この発明は、低域に変換されたク
ロマ信号の整数倍の周波数の信号を発生する第１の発振
手段と、この第１の発振手段によって発生された信号を
分周し、位相が互いに９０°異なる複数の信号を生成す
る分周手段と、制御信号に応じて前記分周手段から出力
される信号を選択する選択手段と、色副搬送波を発生す
る第２の発振手段と、この第２の発振手段から出力され
る第１の色副搬送波と前記選択手段から出力される第１
の信号を乗算する第１の乗算手段と、前記第２の発振手
段から出力される第１の色副搬送波と９０°位相が相違
する第２の色副搬送波と前記選択手段から出力される第
１の信号と９０°位相が相違する第２の信号を乗算する
第２の乗算手段と、前記第１の乗算手段の出力信号と前
記第２の乗算手段の出力信号とを加算し、前記クロマ信
号のＲ−Ｙ軸を反転しない場合の第１の演算キャリア信
号を生成する加算手段と、前記第１の乗算手段の出力信
号から前記第２の乗算手段の出力信号とを減算し、Ｒ−
Ｙ軸を反転する場合の第２の演算キャリア信号を生成す
る減算手段と、Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、前記加算手
段から出力される第１の演算キャリア信号を選択し、Ｒ
−Ｙ軸を反転する場合、前記減算手段から出力される第
２の演算キャリア信号を選択する選択手段と、この選択
手段によって選択された第１または第２の演算キャリア
信号と前記低域に変換されたクロマ信号とを乗算する第
３の乗算手段と、この第３の乗算手段の出力信号から色
副搬送波と低域に変換されたクロマ信号の和からなる上
側波成分、及びこれらの差からなる下側波成分を除去す
るフィルタ手段とを具備している。
ロマ信号の整数倍の周波数の信号を発生する第１の発振
手段と、この第１の発振手段によって発生された信号を
分周し、位相が互いに９０°異なる複数の信号を生成す
る分周手段と、制御信号に応じて前記分周手段から出力
される信号を選択する選択手段と、色副搬送波を発生す
る第２の発振手段と、この第２の発振手段から出力され
る第１の色副搬送波と前記選択手段から出力される第１
の信号を乗算する第１の乗算手段と、前記第２の発振手
段から出力される第１の色副搬送波と９０°位相が相違
する第２の色副搬送波と前記選択手段から出力される第
１の信号と９０°位相が相違する第２の信号を乗算する
第２の乗算手段と、前記第１の乗算手段の出力信号と前
記第２の乗算手段の出力信号とを加算し、前記クロマ信
号のＲ−Ｙ軸を反転しない場合の第１の演算キャリア信
号を生成する加算手段と、前記第１の乗算手段の出力信
号から前記第２の乗算手段の出力信号とを減算し、Ｒ−
Ｙ軸を反転する場合の第２の演算キャリア信号を生成す
る減算手段と、Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、前記加算手
段から出力される第１の演算キャリア信号を選択し、Ｒ
−Ｙ軸を反転する場合、前記減算手段から出力される第
２の演算キャリア信号を選択する選択手段と、この選択
手段によって選択された第１または第２の演算キャリア
信号と前記低域に変換されたクロマ信号とを乗算する第
３の乗算手段と、この第３の乗算手段の出力信号から色
副搬送波と低域に変換されたクロマ信号の和からなる上
側波成分、及びこれらの差からなる下側波成分を除去す
るフィルタ手段とを具備している。
【００３１】
【作用】すなわち、この発明は、ＶＴＲの再生処理に含
まれるクロマ信号の周波数変換を行う乗算手段に供給さ
れる演算キャリア信号を、クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転
する場合と、反転しない場合とで変更している。さら
に、この演算キャリアの変更に伴い生じた色副搬送波と
低域に変換されたクロマ信号の和からなる上側波成分、
及びこれらの差からなる下側波成分を除去するフィルタ
手段を設けている。したがって、クロマ信号の周波数変
換を行う乗算手段にＲ−Ｙ軸を反転させるための演算機
能を持たせるため、別途Ｒ−Ｙ軸を反転する回路を付加
する必要がなく構成を簡単化できる。しかも、共振回路
を使用しないため集積回路化に適しているものである。
まれるクロマ信号の周波数変換を行う乗算手段に供給さ
れる演算キャリア信号を、クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転
する場合と、反転しない場合とで変更している。さら
に、この演算キャリアの変更に伴い生じた色副搬送波と
低域に変換されたクロマ信号の和からなる上側波成分、
及びこれらの差からなる下側波成分を除去するフィルタ
手段を設けている。したがって、クロマ信号の周波数変
換を行う乗算手段にＲ−Ｙ軸を反転させるための演算機
能を持たせるため、別途Ｒ−Ｙ軸を反転する回路を付加
する必要がなく構成を簡単化できる。しかも、共振回路
を使用しないため集積回路化に適しているものである。
【００３２】
【実施例】以下、この発明の実施例について図面を参照
して説明する。図１は、この発明の第１の実施例を示す
ものである。図１において、図１１、図１８と同一部分
には同一符号を付す。
して説明する。図１は、この発明の第１の実施例を示す
ものである。図１において、図１１、図１８と同一部分
には同一符号を付す。
【００３３】図１において、図１８と異なるのは乗算器
１６において、クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転させ、乗算
器１６以降にＲ−Ｙ軸反転部が存在しない点である。図
示せぬ磁気ヘッドによって磁気テープから再生された映
像信号ａは、低域クロマ信号処理部１５に供給される。
この低域クロマ信号処理部１５は磁気ヘッドから出力さ
れた低域クロマ信号の不要成分を除去し、振幅をある基
準レベルに揃えて乗算器１６の一方入力端に供給する。
この乗算器１６の他方入力端にはスイッチ４１の出力端
が接続されている。この乗算器１６の出力端はＢＰＦ４
２が接続され、このＢＰＦ４２の出力端にはＣ−ＣＯＭ
Ｂ１８が接続されている。このＣ−ＣＯＭＢ１８の出力
端はスイッチ４３の第１の入力端に直接接続されるとも
に、−４５°の移相器４を介してスイッチ４３の第２の
入力端に接続され、＋４５°の移相器８を介してスイッ
チ４３の第３の入力端に接続されている。
１６において、クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転させ、乗算
器１６以降にＲ−Ｙ軸反転部が存在しない点である。図
示せぬ磁気ヘッドによって磁気テープから再生された映
像信号ａは、低域クロマ信号処理部１５に供給される。
この低域クロマ信号処理部１５は磁気ヘッドから出力さ
れた低域クロマ信号の不要成分を除去し、振幅をある基
準レベルに揃えて乗算器１６の一方入力端に供給する。
この乗算器１６の他方入力端にはスイッチ４１の出力端
が接続されている。この乗算器１６の出力端はＢＰＦ４
２が接続され、このＢＰＦ４２の出力端にはＣ−ＣＯＭ
Ｂ１８が接続されている。このＣ−ＣＯＭＢ１８の出力
端はスイッチ４３の第１の入力端に直接接続されるとも
に、−４５°の移相器４を介してスイッチ４３の第２の
入力端に接続され、＋４５°の移相器８を介してスイッ
チ４３の第３の入力端に接続されている。
【００３４】一方、ＶＣＯ２０は低域変換されたクロマ
信号の整数倍の周波数の信号、例えば水平同期信号ｆH
の３２０倍の周波数を有する信号を発生する。このＶＣ
Ｏ２０は分周器２１に接続されている。この分周器２１
は入力された信号の周波数を１／８に分周し、位相が９
０°ずつ相違する４つの信号ＣＷ０°、ＣＷ９０°、Ｃ
Ｗ１８０°、ＣＷ２７０°を出力する。この分周器２１
の出力端は移相器４４に接続されている。この移相器４
４は分周器２１から供給される位相が９０°ずつ相違す
る４つの信号を移相制御信号ｓに従って出力する。この
移相器４４の出力端は乗算器２３の一方入力端に接続さ
れている。この乗算器２３の他方入力端には、色副搬送
波ｆSCを発生するＯＳＣ２４が接続されている。乗算器
２３の出力端はＢＰＦ１９及びＢＰＦ４５の入力端にそ
れぞれ接続されている。前記ＢＰＦ１９の出力端は前記
スイッチ４１の一方入力端に接続され、前記ＢＰＦ４５
の出力端は前記スイッチ４１の他方入力端に接続されて
いる。このスイッチ４１はＰＡＬ→ＮＴＳＣ変換、ＮＴ
ＳＣ→ＰＡＬ変換の場合、水平同期信号を１／２分周し
た信号によって切換えられる。また、前記スイッチ４１
はスキュー補正の場合、図示せぬ検知回路によってスキ
ューが検出されると、前記水平同期信号を１／２分周し
た信号によって切換えられる。
信号の整数倍の周波数の信号、例えば水平同期信号ｆH
の３２０倍の周波数を有する信号を発生する。このＶＣ
Ｏ２０は分周器２１に接続されている。この分周器２１
は入力された信号の周波数を１／８に分周し、位相が９
０°ずつ相違する４つの信号ＣＷ０°、ＣＷ９０°、Ｃ
Ｗ１８０°、ＣＷ２７０°を出力する。この分周器２１
の出力端は移相器４４に接続されている。この移相器４
４は分周器２１から供給される位相が９０°ずつ相違す
る４つの信号を移相制御信号ｓに従って出力する。この
移相器４４の出力端は乗算器２３の一方入力端に接続さ
れている。この乗算器２３の他方入力端には、色副搬送
波ｆSCを発生するＯＳＣ２４が接続されている。乗算器
２３の出力端はＢＰＦ１９及びＢＰＦ４５の入力端にそ
れぞれ接続されている。前記ＢＰＦ１９の出力端は前記
スイッチ４１の一方入力端に接続され、前記ＢＰＦ４５
の出力端は前記スイッチ４１の他方入力端に接続されて
いる。このスイッチ４１はＰＡＬ→ＮＴＳＣ変換、ＮＴ
ＳＣ→ＰＡＬ変換の場合、水平同期信号を１／２分周し
た信号によって切換えられる。また、前記スイッチ４１
はスキュー補正の場合、図示せぬ検知回路によってスキ
ューが検出されると、前記水平同期信号を１／２分周し
た信号によって切換えられる。
【００３５】上記構成において、動作について説明す
る。先ず、Ｒ−Ｙ軸反転を行わない場合、スイッチ４１
はＢＰＦ１９の出力信号ｘを選択する。このとき、図１
に示す回路は図１８に示す信号ｐからｏの経路について
乗算器２３、ＢＰＦ１９を通るという点で同じ構成にな
る。このため、ＢＰＦ１９の出力信号、すなわち演算キ
ャリア信号ｏ、乗算器１６の出力信号ｍは前述した式
(5) (6) (7) を用いて従来技術と同じ結果を得る。
る。先ず、Ｒ−Ｙ軸反転を行わない場合、スイッチ４１
はＢＰＦ１９の出力信号ｘを選択する。このとき、図１
に示す回路は図１８に示す信号ｐからｏの経路について
乗算器２３、ＢＰＦ１９を通るという点で同じ構成にな
る。このため、ＢＰＦ１９の出力信号、すなわち演算キ
ャリア信号ｏ、乗算器１６の出力信号ｍは前述した式
(5) (6) (7) を用いて従来技術と同じ結果を得る。
【００３６】 ｌ＝Ｂcos （ωL −θ＋φ） …(5) ｑ＝Ｃsin （ωL ｔ＋φ） …(6) ｒ＝Ｄcos ωSCｔ …(7) ｐ＝ｑ×ｒ ＝ＤＣ／２［sin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ −sin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝］ …（12） ｏ＝ｘＨsin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ …（16） ｍ＝ｌ×ｘ＝ｌ×ｏ ＝ＢＨ／２［sin （ωSCｔ＋θ） ＋sin ｛（ωSC＋２ωL ）ｔ＋２φ｝］ …（17） 一方、Ｒ−Ｙ軸反転を行う場合、スイッチ４１はＢＰＦ
４５の出力信号ｙを選択し、乗算器１６の演算キャリア
信号をｏからｏ´に変更する。これに対応し、上記各信
号ｑ、ｐ、ｍをそれぞれｑ′、ｐ′、ｍ′とする。ここ
で、信号ｑ′は式(6) で示される信号ｑの移相角φを移
相制御信号ｓにより（１８０°＋φ）としたものであ
り、次式で示される。
４５の出力信号ｙを選択し、乗算器１６の演算キャリア
信号をｏからｏ´に変更する。これに対応し、上記各信
号ｑ、ｐ、ｍをそれぞれｑ′、ｐ′、ｍ′とする。ここ
で、信号ｑ′は式(6) で示される信号ｑの移相角φを移
相制御信号ｓにより（１８０°＋φ）としたものであ
り、次式で示される。
【００３７】 ｑ′＝Ｃsin （ωL ｔ＋１８０°＋φ） ＝−Ｃsin （ωL ｔ＋φ） …（18） 乗算器２３の出力信号ｐ′は、式(12)と同様に計算して
次のように求められる。
次のように求められる。
【００３８】 ｐ′＝ｑ′×ｒ ＝ＤＣ／２［−sin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ ＋sin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝］ …（19） 式(19)の第１項は、図１８には無くＢＰＦ１９と位相差
を生じないＢＰＦ４５によって除去され、ＢＰＦ４５か
ら信号ｙが出力される。この信号ｙがスイッチ４１によ
って選択され、次式で示す演算キャリア信号ｏ′を得
る。
を生じないＢＰＦ４５によって除去され、ＢＰＦ４５か
ら信号ｙが出力される。この信号ｙがスイッチ４１によ
って選択され、次式で示す演算キャリア信号ｏ′を得
る。
【００３９】 ｏ′＝ｙ＝（ＤＣ／２）sin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝ …（20） 乗算器１６は次式で示す演算を行い出力信号ｍ′を出力
する。 ｍ′＝ｌ×ｏ′＝ｌ×ｙ ＝ＢＨ／２［sin （ωSCｔ−θ） ＋sin ｛（ωSC−２ωL ）ｔ＋θ−２φ｝］ …（21） 上述の通り、演算キャリア信号ｏ、ｏ′の切り替えによ
り式(17)および式(21)で示された乗算器１６の出力信号
ｍ、ｍ′を得ることができる。この出力信号ｍ、ｍ′は
いずれもＢＰＦ４２に供給される。
する。 ｍ′＝ｌ×ｏ′＝ｌ×ｙ ＝ＢＨ／２［sin （ωSCｔ−θ） ＋sin ｛（ωSC−２ωL ）ｔ＋θ−２φ｝］ …（21） 上述の通り、演算キャリア信号ｏ、ｏ′の切り替えによ
り式(17)および式(21)で示された乗算器１６の出力信号
ｍ、ｍ′を得ることができる。この出力信号ｍ、ｍ′は
いずれもＢＰＦ４２に供給される。
【００４０】ここで、図１８に示すＢＰＦ１７は（ωSC
＋２ωL ）の周波数成分を除去したが、ＢＰＦ４２は
（ωSC＋２ωL ）の周波数成分（上側波）及び（ωSC−
２ωL）の周波数成分（下側波）を除去する特性を具備
している。したがって、Ｒ−Ｙ軸反転を行わない場合、
乗算器１６の出力信号ｍが供給されるＢＰＦ４２の出力
信号ｎは、 ｎ＝Ｊsin （ωscｔ＋θ） …（22） となる。また、Ｒ−Ｙ軸反転を行う場合、乗算器１６の
出力信号ｍ′が供給されるＢＰＦ４２の出力信号ｎは ｎ＝Ｊsin （ωSCｔ−θ） …（23） となる。
＋２ωL ）の周波数成分を除去したが、ＢＰＦ４２は
（ωSC＋２ωL ）の周波数成分（上側波）及び（ωSC−
２ωL）の周波数成分（下側波）を除去する特性を具備
している。したがって、Ｒ−Ｙ軸反転を行わない場合、
乗算器１６の出力信号ｍが供給されるＢＰＦ４２の出力
信号ｎは、 ｎ＝Ｊsin （ωscｔ＋θ） …（22） となる。また、Ｒ−Ｙ軸反転を行う場合、乗算器１６の
出力信号ｍ′が供給されるＢＰＦ４２の出力信号ｎは ｎ＝Ｊsin （ωSCｔ−θ） …（23） となる。
【００４１】式(22)と(23)で示す信号ｎは、前記式(1)
で表される信号ｄと、式(4) で表される信号ｆにそれぞ
れ対応し、Ｒ−Ｙ軸反転が行われることが分かる。ＢＰ
Ｆ４２の出力信号ｎはＣ−ＣＯＭＢ１８に供給され、こ
のＣ−ＣＯＭＢ１８からクロマ信号ｂが出力される。こ
のクロマ信号ｂは、ＰＡＬ特殊再生時のスキュー補正、
ＰＡＬ→ＮＴＳＣ変換、ＮＴＳＣ→ＰＡＬ変換に応じて
スイッチ４３を切り換えることにより出力される。
で表される信号ｄと、式(4) で表される信号ｆにそれぞ
れ対応し、Ｒ−Ｙ軸反転が行われることが分かる。ＢＰ
Ｆ４２の出力信号ｎはＣ−ＣＯＭＢ１８に供給され、こ
のＣ−ＣＯＭＢ１８からクロマ信号ｂが出力される。こ
のクロマ信号ｂは、ＰＡＬ特殊再生時のスキュー補正、
ＰＡＬ→ＮＴＳＣ変換、ＮＴＳＣ→ＰＡＬ変換に応じて
スイッチ４３を切り換えることにより出力される。
【００４２】図２は、ＰＡＬ特殊再生時のスキュー補正
の過程を示すものであり、この場合、スイッチ４３は第
１の入力端子を選択し、出力信号ｈとしてＣ−ＣＯＭＢ
１８の出力信号ｂを出力する。
の過程を示すものであり、この場合、スイッチ４３は第
１の入力端子を選択し、出力信号ｈとしてＣ−ＣＯＭＢ
１８の出力信号ｂを出力する。
【００４３】図３は、ＰＡＬ→ＮＴＳＣ変換の過程を示
すものであり、この場合、スイッチ４３は第３の入力端
子を選択し、出力信号ｈとして＋４５°移相器８の出力
信号ｇを出力する。
すものであり、この場合、スイッチ４３は第３の入力端
子を選択し、出力信号ｈとして＋４５°移相器８の出力
信号ｇを出力する。
【００４４】図４は、ＮＴＳＣ→ＰＡＬ変換の過程を示
すものであり、この場合、スイッチ４３は第２、第３の
入力端子を１Ｈ毎に選択し、出力信号ｈとして−４５°
移相器４の出力信号ｚと＋４５°移相器８の出力信号ｇ
を交互に出力する。
すものであり、この場合、スイッチ４３は第２、第３の
入力端子を１Ｈ毎に選択し、出力信号ｈとして−４５°
移相器４の出力信号ｚと＋４５°移相器８の出力信号ｇ
を交互に出力する。
【００４５】図５は、ＶＨＳ方式における前記移相器４
４と前記移相制御信号ｓを生成する生成回路５１を示す
ものである。この生成回路５１は移相制御信号ｓとして
信号ＰＳとＰＩを出力する。
４と前記移相制御信号ｓを生成する生成回路５１を示す
ものである。この生成回路５１は移相制御信号ｓとして
信号ＰＳとＰＩを出力する。
【００４６】前記移相器４４はアンド回路４４ａ〜４４
ｆ、オア回路４４ｇ〜４４ｉ、インバータ回路４４ｊ、
４４ｋによって構成されている。前記アンド回路４４ａ
〜４４ｄの一方入力端には前記分周器２１から出力され
る信号ＣＷ０°、ＣＷ９０°、ＣＷ１８０°、ＣＷ２７
０°がそれぞれ供給され、アンド回路４４ａ、４４ｃの
他方入力端には生成回路５１から出力される信号ＰＳが
供給され、アンド回路４４ｂ、４４ｄの他方入力端には
前記インバータ回路４４ｊによって反転された信号ＰＳ
が供給される。前記アンド回路４４ａ、４４ｂの出力信
号はオア回路４４ｇに供給され、前記アンド回路４４
ｃ、４４ｄの出力信号はオア回路４４ｈに供給される。
オア回路４４ｇの出力信号はアンド回路４４ｅの一方入
力端に供給され、オア回路４４ｈの出力信号はアンド回
路４４ｆの一方入力端に供給される。アンド回路４４ｅ
の他方入力端には前記信号ＰＩが供給され、アンド回路
４４ｆの他方入力端には前記インバータ回路４４ｋによ
って反転された信号ＰＩが供給される。これらアンド回
路４４ｅ、４４ｆの出力信号はオア回路４４ｉに供給さ
れ、このオア回路４４ｉから前記信号ｑ、ｑ´が出力さ
れる。
ｆ、オア回路４４ｇ〜４４ｉ、インバータ回路４４ｊ、
４４ｋによって構成されている。前記アンド回路４４ａ
〜４４ｄの一方入力端には前記分周器２１から出力され
る信号ＣＷ０°、ＣＷ９０°、ＣＷ１８０°、ＣＷ２７
０°がそれぞれ供給され、アンド回路４４ａ、４４ｃの
他方入力端には生成回路５１から出力される信号ＰＳが
供給され、アンド回路４４ｂ、４４ｄの他方入力端には
前記インバータ回路４４ｊによって反転された信号ＰＳ
が供給される。前記アンド回路４４ａ、４４ｂの出力信
号はオア回路４４ｇに供給され、前記アンド回路４４
ｃ、４４ｄの出力信号はオア回路４４ｈに供給される。
オア回路４４ｇの出力信号はアンド回路４４ｅの一方入
力端に供給され、オア回路４４ｈの出力信号はアンド回
路４４ｆの一方入力端に供給される。アンド回路４４ｅ
の他方入力端には前記信号ＰＩが供給され、アンド回路
４４ｆの他方入力端には前記インバータ回路４４ｋによ
って反転された信号ＰＩが供給される。これらアンド回
路４４ｅ、４４ｆの出力信号はオア回路４４ｉに供給さ
れ、このオア回路４４ｉから前記信号ｑ、ｑ´が出力さ
れる。
【００４７】生成回路５１は、Ｄタイプフリップフロッ
プ回路（ＤＦＦ）５１ａ〜５１ｃ、アンド回路５１ｄ〜
５１ｇ、ナンド回路５１ｈ〜５１ｍ、オア回路５１ｎ、
インバータ回路５１ｏ、５１ｐ、スイッチ５１ｑによっ
て構成されている。ＤＦＦ５１ａの出力端Ｑはナンド回
路５１ｈの一方入力端に接続され、出力端／Ｑ（明細書
中において、／は反転を示す）はＤＦＦ５１ａの入力端
Ｄに接続されるとともに、ナンド回路５１ｉの一方入力
端に接続されている。ＤＦＦ５１ｃの出力端Ｑはナンド
回路５１ｈの他方入力端に接続され、出力端／ＱはＤＦ
Ｆ５１ｃの入力端Ｄに接続されるとともに、ナンド回路
５１ｉの他方入力端に接続されている。ＤＦＦ５１ｃの
入力端ＣＫにはバーストＩＤ反転信号が供給されてい
る。このバーストＩＤ反転信号は例えば常時ハイレベル
とされている。前記ナンド回路５１ｈ、５１ｉの出力端
はナンド回路５１ｊの入力端に接続され、このナンド回
路５１ｊの出力端はスイッチ５１ｑの一方入力端に接続
されるとともに、アンド回路５１ｆ、５１ｇの一方入力
端にそれぞれ接続されている。
プ回路（ＤＦＦ）５１ａ〜５１ｃ、アンド回路５１ｄ〜
５１ｇ、ナンド回路５１ｈ〜５１ｍ、オア回路５１ｎ、
インバータ回路５１ｏ、５１ｐ、スイッチ５１ｑによっ
て構成されている。ＤＦＦ５１ａの出力端Ｑはナンド回
路５１ｈの一方入力端に接続され、出力端／Ｑ（明細書
中において、／は反転を示す）はＤＦＦ５１ａの入力端
Ｄに接続されるとともに、ナンド回路５１ｉの一方入力
端に接続されている。ＤＦＦ５１ｃの出力端Ｑはナンド
回路５１ｈの他方入力端に接続され、出力端／ＱはＤＦ
Ｆ５１ｃの入力端Ｄに接続されるとともに、ナンド回路
５１ｉの他方入力端に接続されている。ＤＦＦ５１ｃの
入力端ＣＫにはバーストＩＤ反転信号が供給されてい
る。このバーストＩＤ反転信号は例えば常時ハイレベル
とされている。前記ナンド回路５１ｈ、５１ｉの出力端
はナンド回路５１ｊの入力端に接続され、このナンド回
路５１ｊの出力端はスイッチ５１ｑの一方入力端に接続
されるとともに、アンド回路５１ｆ、５１ｇの一方入力
端にそれぞれ接続されている。
【００４８】また、水平同期信号ＨＤはアンド回路５１
ｄの一方入力端に供給されている。このアンド回路５１
ｄの出力端はＤＦＦ５１ｂの入力端ＣＫに接続されてい
る。このＤＦＦ５１ｂの出力端Ｄはナンド回路５１ｋの
一方入力端に接続され、出力端／ＱはＤＦＦ５１ｂの入
力端Ｑに接続されるとともに、ナンド回路５１ｌの一方
入力端に接続されている。
ｄの一方入力端に供給されている。このアンド回路５１
ｄの出力端はＤＦＦ５１ｂの入力端ＣＫに接続されてい
る。このＤＦＦ５１ｂの出力端Ｄはナンド回路５１ｋの
一方入力端に接続され、出力端／ＱはＤＦＦ５１ｂの入
力端Ｑに接続されるとともに、ナンド回路５１ｌの一方
入力端に接続されている。
【００４９】カラーローテーション信号ＣＲはＮＴＳＣ
→ＰＡＬ変換を行う場合、ＮＴＳＣ方式の第１のビデオ
トラックＣＨ１においてハイレベル、第２のビデオトラ
ックＣＨ２においてローレベルとされる信号である。こ
のカラーローテーション信号ＣＲはナンド回路５１ｌの
他方入力端に供給されるとともに、インバータ回路５１
ｐを介してナンド回路５１ｋの他方入力端に供給され
る。このインバータ回路５１ｐの出力信号はナンド回路
５１ｍの一方入力端に供給されている。このナンド回路
５１ｍの他方入力端にはＮＴＳＣ方式及びＰＡＬ方式を
示す識別信号Ｐ／Ｎが供給される。この信号は処理対象
としてのクロマ信号がＮＴＳＣ方式の場合ローレベル、
ＰＡＬ方式の場合ハイレベルとされている。このナンド
回路５１ｍの出力信号は前記アンド回路５１ｄの他方入
力端に供給される。
→ＰＡＬ変換を行う場合、ＮＴＳＣ方式の第１のビデオ
トラックＣＨ１においてハイレベル、第２のビデオトラ
ックＣＨ２においてローレベルとされる信号である。こ
のカラーローテーション信号ＣＲはナンド回路５１ｌの
他方入力端に供給されるとともに、インバータ回路５１
ｐを介してナンド回路５１ｋの他方入力端に供給され
る。このインバータ回路５１ｐの出力信号はナンド回路
５１ｍの一方入力端に供給されている。このナンド回路
５１ｍの他方入力端にはＮＴＳＣ方式及びＰＡＬ方式を
示す識別信号Ｐ／Ｎが供給される。この信号は処理対象
としてのクロマ信号がＮＴＳＣ方式の場合ローレベル、
ＰＡＬ方式の場合ハイレベルとされている。このナンド
回路５１ｍの出力信号は前記アンド回路５１ｄの他方入
力端に供給される。
【００５０】前記ナンド回路５１ｋ、５１ｌの出力端は
アンド回路５１ｅの入力端にそれぞれ接続されている。
このアンド回路５１ｅの出力端は前記移相器４４のイン
バータ回路４４ｊに接続されるとともに、前記アンド回
路５１ｆの他方入力端に接続され、さらに、インバータ
回路５１ｏを介してアンド回路５１ｇの他方入力端に接
続されている。これらアンド回路５１ｆ、５１ｇの出力
端はオア回路５１ｎの入力端にそれぞれ接続され、この
オア回路５１ｎの出力端は前記スイッチ５１ｑの他方入
力端に接続されている。このスイッチ５１ｑの出力端は
前記移相器４４のインバータ回路４４ｋに接続されてい
る。
アンド回路５１ｅの入力端にそれぞれ接続されている。
このアンド回路５１ｅの出力端は前記移相器４４のイン
バータ回路４４ｊに接続されるとともに、前記アンド回
路５１ｆの他方入力端に接続され、さらに、インバータ
回路５１ｏを介してアンド回路５１ｇの他方入力端に接
続されている。これらアンド回路５１ｆ、５１ｇの出力
端はオア回路５１ｎの入力端にそれぞれ接続され、この
オア回路５１ｎの出力端は前記スイッチ５１ｑの他方入
力端に接続されている。このスイッチ５１ｑの出力端は
前記移相器４４のインバータ回路４４ｋに接続されてい
る。
【００５１】図６は、生成回路５１の動作の一例を示す
ものであり、ＮＴＳＣ方式の第１のビデオトラックＣＨ
１のクロマ信号をＰＡＬ方式に変換する場合における各
部のタイミングチャートを示すものである。水平同期信
号ＨＤ、カラーローテーション信号ＣＲ、識別信号Ｐ／
Ｎに応じて、アンド回路５１ｅからは移相制御信号ｓを
構成する信号ＰＳが出力される。この場合、スイッチ５
１ｑは、オア回路５１ｎの出力信号を選択している。し
たがって、オア回路５１ｎからは移相制御信号ｓを構成
する信号ＰＩが出力される。移相器４４はこれら信号Ｐ
Ｓ、ＰＩに応じて、分周器２１から出力される信号ＣＷ
０°、ＣＷ９０°、ＣＷ１８０°、ＣＷ２７０°を選択
的に出力する。
ものであり、ＮＴＳＣ方式の第１のビデオトラックＣＨ
１のクロマ信号をＰＡＬ方式に変換する場合における各
部のタイミングチャートを示すものである。水平同期信
号ＨＤ、カラーローテーション信号ＣＲ、識別信号Ｐ／
Ｎに応じて、アンド回路５１ｅからは移相制御信号ｓを
構成する信号ＰＳが出力される。この場合、スイッチ５
１ｑは、オア回路５１ｎの出力信号を選択している。し
たがって、オア回路５１ｎからは移相制御信号ｓを構成
する信号ＰＩが出力される。移相器４４はこれら信号Ｐ
Ｓ、ＰＩに応じて、分周器２１から出力される信号ＣＷ
０°、ＣＷ９０°、ＣＷ１８０°、ＣＷ２７０°を選択
的に出力する。
【００５２】図７（ａ）は、図６に対応して信号ＰＳ、
ＰＩとｑ、ｑ´の移相を１Ｈ毎に示すものである。この
場合、２Ｈ目において、ｑ、ｑ´の移相が９０°から２
７０°に反転され、４Ｈ目において、ｑ、ｑ´の移相が
１８０°から９０°に反転される。また、図７（ｂ）
は、ＮＴＳＣ方式の第２のビデオトラックＣＨ２のクロ
マ信号をＰＡＬ方式に変換する場合の信号ＰＳ、ＰＩと
ｑ、ｑ´の移相を１Ｈ毎に示すものである。この場合、
２Ｈ目において、ｑ、ｑ´の移相が０°から１８０°に
反転され、４Ｈ目において、ｑ、ｑ´の移相が２７０°
から９０°に反転される。
ＰＩとｑ、ｑ´の移相を１Ｈ毎に示すものである。この
場合、２Ｈ目において、ｑ、ｑ´の移相が９０°から２
７０°に反転され、４Ｈ目において、ｑ、ｑ´の移相が
１８０°から９０°に反転される。また、図７（ｂ）
は、ＮＴＳＣ方式の第２のビデオトラックＣＨ２のクロ
マ信号をＰＡＬ方式に変換する場合の信号ＰＳ、ＰＩと
ｑ、ｑ´の移相を１Ｈ毎に示すものである。この場合、
２Ｈ目において、ｑ、ｑ´の移相が０°から１８０°に
反転され、４Ｈ目において、ｑ、ｑ´の移相が２７０°
から９０°に反転される。
【００５３】上記第１の実施例によれば、Ｒ−Ｙ軸を反
転する場合としない場合とで、乗算器１６に供給する演
算キャリア信号を変え、ＢＰＦ４２によって乗算器１６
から出力される信号のうち、Ｒ−Ｙ軸を反転した信号と
反転しない信号とを抽出している。したがって、乗算器
１６とスイッチ４３の間に従来のようにＲ−Ｙ軸を反転
する反転回路を必要としないため、回路構成を簡単化で
きる。しかも、共振回路を含む反転回路がないため、集
積回路化に適しているものである。
転する場合としない場合とで、乗算器１６に供給する演
算キャリア信号を変え、ＢＰＦ４２によって乗算器１６
から出力される信号のうち、Ｒ−Ｙ軸を反転した信号と
反転しない信号とを抽出している。したがって、乗算器
１６とスイッチ４３の間に従来のようにＲ−Ｙ軸を反転
する反転回路を必要としないため、回路構成を簡単化で
きる。しかも、共振回路を含む反転回路がないため、集
積回路化に適しているものである。
【００５４】図８は、この発明の第２の実施例を示すも
のであり、第１の実施例と同一部分には同一符号を付
し、異なる部分についてのみ説明する。この実施例では
図１に示すＢＰＦ１９、４５、スイッチ４１に代えてＢ
ＰＦ６１を乗算器２３と乗算器１６の相互間に接続して
いる。このＢＰＦ６１は制御信号ＣＳに応じて通過帯域
が２種に変えられるようになっている。すなわち、第１
の通過帯域は前記ＢＰＦ１９と同様であり、第２の通過
帯域は前記ＢＰＦ４５と同様とされている。したがっ
て、Ｒ−Ｙ軸を変換する場合と変換しない場合とに応じ
て制御信号ＣＳを切り換え、ＢＰＦ４５の通過帯域を設
定することにより、第１の実施例と同様の効果を得るこ
とができる。
のであり、第１の実施例と同一部分には同一符号を付
し、異なる部分についてのみ説明する。この実施例では
図１に示すＢＰＦ１９、４５、スイッチ４１に代えてＢ
ＰＦ６１を乗算器２３と乗算器１６の相互間に接続して
いる。このＢＰＦ６１は制御信号ＣＳに応じて通過帯域
が２種に変えられるようになっている。すなわち、第１
の通過帯域は前記ＢＰＦ１９と同様であり、第２の通過
帯域は前記ＢＰＦ４５と同様とされている。したがっ
て、Ｒ−Ｙ軸を変換する場合と変換しない場合とに応じ
て制御信号ＣＳを切り換え、ＢＰＦ４５の通過帯域を設
定することにより、第１の実施例と同様の効果を得るこ
とができる。
【００５５】図９は、この発明の第３の実施例を示すも
のであり、第１の実施例と同一部分には同一符号を付
し、異なる部分についてのみ説明する。ＶＣＯ７１は例
えば周波数８．４２ＭＨｚ＝５３５ｆH の信号を発生す
る。このＶＣＯ７１の出力信号は分周器７２に供給され
１／２に分周される。この分周器７２の出力信号は第１
の移相器７３に供給される。この移相器７３は移相制御
信号ｓに応じて分周器７２から供給される位相が９０°
ずつ相違する信号ｐａを選択的に出力する。
のであり、第１の実施例と同一部分には同一符号を付
し、異なる部分についてのみ説明する。ＶＣＯ７１は例
えば周波数８．４２ＭＨｚ＝５３５ｆH の信号を発生す
る。このＶＣＯ７１の出力信号は分周器７２に供給され
１／２に分周される。この分周器７２の出力信号は第１
の移相器７３に供給される。この移相器７３は移相制御
信号ｓに応じて分周器７２から供給される位相が９０°
ずつ相違する信号ｐａを選択的に出力する。
【００５６】一方、ＶＣＯ７４は例えば周波数６．０Ｍ
Ｈｚ＝３７５ｆH の信号を発生する。このＶＣＯ７４は
移相制御部７５により、前記ＶＣＯ７１と位相が揃えら
れるようになっている。このＶＣＯ７４の出力信号は分
周器７６に供給され１／２に分周される。この分周器７
６の出力信号は第２の移相器７７に供給される。この移
相器７７は移相制御信号ｓに応じて分周器７６から供給
される位相が９０°ずつ相違する信号ｐｂを選択的に出
力する。
Ｈｚ＝３７５ｆH の信号を発生する。このＶＣＯ７４は
移相制御部７５により、前記ＶＣＯ７１と位相が揃えら
れるようになっている。このＶＣＯ７４の出力信号は分
周器７６に供給され１／２に分周される。この分周器７
６の出力信号は第２の移相器７７に供給される。この移
相器７７は移相制御信号ｓに応じて分周器７６から供給
される位相が９０°ずつ相違する信号ｐｂを選択的に出
力する。
【００５７】前記ＶＣＯ７１は、第１の実施例で示した
式(16)で表される信号を直接発生させるための基準発振
器であり、移相器７３から出力される信号ｐａは式(16)
と同様に、次のように示される。
式(16)で表される信号を直接発生させるための基準発振
器であり、移相器７３から出力される信号ｐａは式(16)
と同様に、次のように示される。
【００５８】 ｐａ＝Ｈsin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ） …（24） 前記ＶＣＯ７４は、第１の実施例で示した式(20)で表さ
れる信号を直接発生させるための基準発振器であり、信
号ｐａとｐｂとの位相差をなくすため、位相制御部７５
によって位相制御されている。移相器７７から出力され
る信号ｐｂは式(20)と同様に、次のように表される。
れる信号を直接発生させるための基準発振器であり、信
号ｐａとｐｂとの位相差をなくすため、位相制御部７５
によって位相制御されている。移相器７７から出力され
る信号ｐｂは式(20)と同様に、次のように表される。
【００５９】 ｐｂ＝Ｈsin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝ …（25） ここで、スイッチ４１が、乗算器１６の演算キャリア信
号ｏとして信号ｐａを選択した場合、演算器１６から信
号ｍａが出力され、演算キャリア信号ｏとして信号ｐｂ
を選択した場合、演算器１６から信号ｍｂが出力される
と仮定すると、第１の実施例で示した演算器１６の出力
信号ｍ、ｍ′と同様の計算過程により、信号ｍａについ
ては式(17)、信号ｍｂについては式(21)と同様の結果が
得られ、以下のように表せる。
号ｏとして信号ｐａを選択した場合、演算器１６から信
号ｍａが出力され、演算キャリア信号ｏとして信号ｐｂ
を選択した場合、演算器１６から信号ｍｂが出力される
と仮定すると、第１の実施例で示した演算器１６の出力
信号ｍ、ｍ′と同様の計算過程により、信号ｍａについ
ては式(17)、信号ｍｂについては式(21)と同様の結果が
得られ、以下のように表せる。
【００６０】 ｍａ＝ＢＨ／２［sin （ωSCｔ＋θ） ＋sin ｛（ωSC＋２ωL ）ｔ−θ＋２φ｝］ …（26） ｍｂ＝ＢＨ／２［sin （ωSCｔ−θ） ＋sin ｛（ωSC＋２ωL ）ｔ＋θ−２φ｝］ …（27） 上記乗算器１６の出力信号ｍａあるいはｍｂは、ＢＰＦ
４２に供給される。Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、ＢＰＦ
４２からは、次式(28)で表わされる信号ｎが出力され、
Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、ＢＰＦ４２からは、次式(29)
で表わされる信号ｎが出力される。
４２に供給される。Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、ＢＰＦ
４２からは、次式(28)で表わされる信号ｎが出力され、
Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、ＢＰＦ４２からは、次式(29)
で表わされる信号ｎが出力される。
【００６１】 ｎ＝Ｊsin （ωSCｔ＋θ） …（28） ｎ＝Ｊsin （ωSCｔ−θ） …（29） この実施例によっても、式(28)、(29)に示するように、
乗算器１６に供給する演算キャリア信号ｏを変更するこ
とにより、Ｒ−Ｙ軸を反転した信号とＲ−Ｙ軸を反転し
ない信号が得られたことになる。
乗算器１６に供給する演算キャリア信号ｏを変更するこ
とにより、Ｒ−Ｙ軸を反転した信号とＲ−Ｙ軸を反転し
ない信号が得られたことになる。
【００６２】図１０は、この発明の第４の実施例を示す
ものであり、第１の実施例と同一部分には同一符号を付
し、異なる部分についてのみ説明する。第１の実施例
は、演算キャリア信号を抽出するため、２つのＢＰＦ１
９、４５を用い、第２の実施例では通過帯域を変えるこ
とができるＢＰＦ６１を用いた。これに対して、この実
施例は通過帯域が固定された１つのＢＰＦ８４を使用し
て演算キャリア信号を抽出する。このため、この実施例
では、演算キャリア信号ｏおよびｏ′を得るために、乗
算器２３，８１、加算器８２，８３による演算により不
要成分を除去している。
ものであり、第１の実施例と同一部分には同一符号を付
し、異なる部分についてのみ説明する。第１の実施例
は、演算キャリア信号を抽出するため、２つのＢＰＦ１
９、４５を用い、第２の実施例では通過帯域を変えるこ
とができるＢＰＦ６１を用いた。これに対して、この実
施例は通過帯域が固定された１つのＢＰＦ８４を使用し
て演算キャリア信号を抽出する。このため、この実施例
では、演算キャリア信号ｏおよびｏ′を得るために、乗
算器２３，８１、加算器８２，８３による演算により不
要成分を除去している。
【００６３】すなわち、図１０において、乗算器２３は
移相器４４の一方出力信号とＯＳＣ２４の出力信号を乗
算する。乗算器８１は移相器４４の他方出力信号とＯＳ
Ｃ２４の出力信号を乗算する。加算器８２は乗算器８１
の出力信号を反転して乗算器２３の出力信号に加算す
る。すなわち、加算器８２は乗算器２３の出力信号から
乗算器８１の出力信号を減算する。加算器８３は乗算器
２３の出力信号と乗算器８１の出力信号を加算する。加
算器８３の出力端はスイッチ４１の一方入力端に接続さ
れ、加算器８２の出力端はスイッチ４１の他方入力端に
接続されている。このスイッチ４１の出力端はＢＰＦ８
４の入力端に接続され、このＢＰＦ８４の出力端は前記
乗算器１６に接続されている。
移相器４４の一方出力信号とＯＳＣ２４の出力信号を乗
算する。乗算器８１は移相器４４の他方出力信号とＯＳ
Ｃ２４の出力信号を乗算する。加算器８２は乗算器８１
の出力信号を反転して乗算器２３の出力信号に加算す
る。すなわち、加算器８２は乗算器２３の出力信号から
乗算器８１の出力信号を減算する。加算器８３は乗算器
２３の出力信号と乗算器８１の出力信号を加算する。加
算器８３の出力端はスイッチ４１の一方入力端に接続さ
れ、加算器８２の出力端はスイッチ４１の他方入力端に
接続されている。このスイッチ４１の出力端はＢＰＦ８
４の入力端に接続され、このＢＰＦ８４の出力端は前記
乗算器１６に接続されている。
【００６４】上記構成において、演算器２３の入出力信
号ｑ１、ｒ１、ｑｒ１１は、図１に示す乗算器２３の入
出力信号ｑ、ｒ、ｐと同じである。ここで、演算器２３
の入力信号ｑ１、ｒ１は前記式(6) 、(7) に相当し、次
式で示すように定義する。
号ｑ１、ｒ１、ｑｒ１１は、図１に示す乗算器２３の入
出力信号ｑ、ｒ、ｐと同じである。ここで、演算器２３
の入力信号ｑ１、ｒ１は前記式(6) 、(7) に相当し、次
式で示すように定義する。
【００６５】 ｑ１＝Ｃsin （ωL ｔ＋φ） …（30） ｒ１＝Ｄcos ωSCｔ …（31） また、乗算器８１の入力信号ｑ２、ｒ２は上記信号ｑ
１、ｒ１と９０°の位相差を有する信号を選び、これら
を次式で示すように定義する。
１、ｒ１と９０°の位相差を有する信号を選び、これら
を次式で示すように定義する。
【００６６】 ｑ２＝Ｃcos （ωL ｔ＋φ） …（32） ｒ１＝Ｄsin ωSCｔ …（33） 乗算器２３の出力信号ｑｒ１１は、式(30)、(31)より ｑｒ１１＝ｑ１×ｒ１ ＝ＤＣ／２［sin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ −sin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝］ …（34） となり、これは、式(6) 、(7) から導出した式(12)と同
じ結果となる。また、乗算器８１の出力信号ｑｒ２２
は、式(32)、(33)より ｑｒ２２＝（ｑ２）×（ｒ１） ＝ＤＣ／２［sin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ ＋sin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝］ …（35） となる。
じ結果となる。また、乗算器８１の出力信号ｑｒ２２
は、式(32)、(33)より ｑｒ２２＝（ｑ２）×（ｒ１） ＝ＤＣ／２［sin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ ＋sin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝］ …（35） となる。
【００６７】加算器８３の出力信号Ｐ１は次式のように
なる。 Ｐ１＝ｑｒ１１＋ｑｒ２２ ＝ＤＣsin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ …（36） また、加算器８２の出力信号Ｐ１は次式のようになる。
なる。 Ｐ１＝ｑｒ１１＋ｑｒ２２ ＝ＤＣsin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ …（36） また、加算器８２の出力信号Ｐ１は次式のようになる。
【００６８】 Ｐ２＝ｑｒ１１−ｑｒ２２ ＝−ＤＣsin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝ …（37） 上式(36)(37)で示された信号Ｐ１、Ｐ２は、Ｒ−Ｙ軸を
反転しない場合に作成される信号である。
反転しない場合に作成される信号である。
【００６９】スイッチ４１より取り出された信号Ｐ１
は、ＢＰＦ８４を通過して、演算キャリア信号ｏとな
り、さらに乗算器１６の出力として信号ｍを得る。この
Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合の信号ｏ、ｍは第１の実施例
に示した信号ｏ、ｍにそれぞれ対応する。
は、ＢＰＦ８４を通過して、演算キャリア信号ｏとな
り、さらに乗算器１６の出力として信号ｍを得る。この
Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合の信号ｏ、ｍは第１の実施例
に示した信号ｏ、ｍにそれぞれ対応する。
【００７０】次に、Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、第１の実
施例と同様の方法で、移相角φを（φ＋１８０°）とし
て式(36)（37）に代入する。このときの加算器８３の出
力信号Ｐ１１は、式(36)より次式のようになる。
施例と同様の方法で、移相角φを（φ＋１８０°）とし
て式(36)（37）に代入する。このときの加算器８３の出
力信号Ｐ１１は、式(36)より次式のようになる。
【００７１】 Ｐ１１＝ＤＣsin ｛（ωSC−ωL ）ｔ＋１８０°＋φ｝ ＝−ＤＣsin ｛（ωSC−ωL ）ｔ＋φ｝ …（38） また、加算器８２の出力信号Ｐ２２は、式(37)より次式
のようになる。
のようになる。
【００７２】 Ｐ２２＝−ＤＣsin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−（１８０°＋φ）｝ ＝ＤＣsin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝ …（39） 上式（38）（39）で示された信号Ｐ１１、Ｐ２２はＲ−
Ｙ軸を反転する場合に作成される信号である。スイッチ
４１より取り出された信号Ｐ２２は、ＢＰＦ８４を通過
して、演算キャリア信号ｏ´となり、さらに、乗算器１
６の出力として信号ｍ′を得る。
Ｙ軸を反転する場合に作成される信号である。スイッチ
４１より取り出された信号Ｐ２２は、ＢＰＦ８４を通過
して、演算キャリア信号ｏ´となり、さらに、乗算器１
６の出力として信号ｍ′を得る。
【００７３】したがって、Ｒ−Ｙ軸反転を行わない場合
の演算キャリア信号ｏは、式(36)より ｏ＝Ｈsin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ …（40） と表せ、また、Ｒ−Ｙ軸反転を行う場合の演算キャリア
信号ｏ′は、式(39)より ｏ′＝Ｈsin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝ …（41） と表せる。
の演算キャリア信号ｏは、式(36)より ｏ＝Ｈsin ｛（ωSC＋ωL ）ｔ＋φ｝ …（40） と表せ、また、Ｒ−Ｙ軸反転を行う場合の演算キャリア
信号ｏ′は、式(39)より ｏ′＝Ｈsin ｛（ωSC−ωL ）ｔ−φ｝ …（41） と表せる。
【００７４】つまり、上式(40)、(41)で表される演算キ
ャリア信号は、第１の実施例における、式(16)、(20)で
表された演算キャリア信号と同一であるため、この実施
例によっても第１の実施例と同じ結果を得ることができ
る。尚、この発明は上記実施例に限定されるものではな
く、発明の要旨を変えない範囲において、種々変形実施
可能なことは勿論である。
ャリア信号は、第１の実施例における、式(16)、(20)で
表された演算キャリア信号と同一であるため、この実施
例によっても第１の実施例と同じ結果を得ることができ
る。尚、この発明は上記実施例に限定されるものではな
く、発明の要旨を変えない範囲において、種々変形実施
可能なことは勿論である。
【００７５】
【発明の効果】以上、詳述したようにこの発明によれ
ば、共振回路を含むＲ−Ｙ軸反転部を必要とせず、回路
構成を簡単化することができるとともに、集積回路化に
適した色信号処理装置を提供できる。
ば、共振回路を含むＲ−Ｙ軸反転部を必要とせず、回路
構成を簡単化することができるとともに、集積回路化に
適した色信号処理装置を提供できる。
【図１】この発明の第１の実施例を示す回路構成図。
【図２】図１の動作を示すものであり、ＰＡＬ特殊再生
時のスキュー補正の過程を示す図。
時のスキュー補正の過程を示す図。
【図３】図１の動作を示すものであり、ＰＡＬ方式から
ＮＴＳＣ方式への変換の過程を示す図。
ＮＴＳＣ方式への変換の過程を示す図。
【図４】図１の動作を示すものであり、ＮＴＳＣ方式か
らＰＡＬ方式への変換の過程を示す図。
らＰＡＬ方式への変換の過程を示す図。
【図５】図１の要部を取出して示す回路図。
【図６】図５の動作を示すタイミングチャート。
【図７】図７（ａ）（ｂ）はそれぞれ図５の動作を説明
するために示す図。
するために示す図。
【図８】この発明の第２の実施例を示す回路構成図。
【図９】この発明の第３の実施例を示す回路構成図。
【図１０】この発明の第４の実施例を示す回路構成図。
【図１１】従来のＶＴＲの色信号処理装置を示す回路構
成図。
成図。
【図１２】図１１の動作を示すものであり、ＰＡＬ特殊
再生時のスキュー補正の過程を示す図。
再生時のスキュー補正の過程を示す図。
【図１３】図１１の動作を示すものであり、ＰＡＬ→Ｎ
ＴＳＣ変換の過程を示す図。
ＴＳＣ変換の過程を示す図。
【図１４】図１１の動作を示すものであり、ＮＴＳＣ→
ＰＡＬ変換の過程を示す図。
ＰＡＬ変換の過程を示す図。
【図１５】図１１に示すＲ−Ｙ軸反転部及びスイッチを
具体的に示す回路図。
具体的に示す回路図。
【図１６】図１５の動作を説明するために示す図。
【図１７】図１５の動作を説明するために示す図。
【図１８】図１１に示す色信号再生処理部を具体的に示
す回路図。
す回路図。
【図１９】図１８の一部を簡略化して示す回路図。
【図２０】図１１に示すＲ−Ｙ軸反転部を具体的に示す
回路図。
回路図。
【図２１】図２０に示す可変移相器を具体的に示す回路
図。
図。
１…磁気テープ、２…磁気ヘッド、３…色信号再生処理
部、４、８、４４、７３、７７…移相器、１５…低域ク
ロマ信号処理部、１６、２３、８１…乗算器、１８…く
し型フィルタ（Ｃ−ＣＯＭＢ）、２０、７１、７４…電
圧制御発振器（ＶＣＯ）、２１、７２、７６…分周器、
２４…発振器（ＯＳＣ）、４１、４３…スイッチ、１
９、４２、４５、６１、８４…帯域通過フィルタ（ＢＰ
Ｆ）、７５…移相制御部、８２、８３…加算器。
部、４、８、４４、７３、７７…移相器、１５…低域ク
ロマ信号処理部、１６、２３、８１…乗算器、１８…く
し型フィルタ（Ｃ−ＣＯＭＢ）、２０、７１、７４…電
圧制御発振器（ＶＣＯ）、２１、７２、７６…分周器、
２４…発振器（ＯＳＣ）、４１、４３…スイッチ、１
９、４２、４５、６１、８４…帯域通過フィルタ（ＢＰ
Ｆ）、７５…移相制御部、８２、８３…加算器。
Claims (8)
- 【請求項１】 低域に変換されたクロマ信号の整数倍の
周波数の信号を発生する第１の発振手段と、 この第１の発振手段によって発生された信号を分周し、
位相が互いに９０°異なる複数の信号を生成する分周手
段と、 分周された水平同期信号に基づいて生成されたクロマ信
号のＲ−Ｙ軸を反転するかしないかを制御する制御信号
に応じて前記分周手段から出力される信号を選択する選
択手段と、 色副搬送波を発生する第２の発振手段と、 この第２の発振手段から出力される色副搬送波と前記選
択手段から出力される信号を乗算し、前記クロマ信号の
Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合の第１の演算キャリア信号、
及びＲ−Ｙ軸を反転する場合の第２の演算キャリア信号
を含む信号を生成する第１の乗算手段と、 Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、前記第１の乗算手段から出
力される信号より第１の演算キャリア信号を抽出し、Ｒ
−Ｙ軸を反転する場合、前記第１の乗算手段から出力さ
れる信号より第２の演算キャリア信号を抽出する抽出手
段と、 前記抽出手段によって抽出された第１または第２の演算
キャリア信号と前記低域に変換されたクロマ信号とを乗
算する第２の乗算手段と、 この第２の乗算手段の出力信号から色副搬送波と低域に
変換されたクロマ信号の和からなる上側波成分、及びこ
れらの差からなる下側波成分を除去するフィルタ手段と
を具備することを特徴とする色信号処理装置。 - 【請求項２】 前記抽出手段は、前記第１の乗算手段の
出力信号から第１の演算キャリア信号を抽出する第１の
フィルタ手段と、 前記第１の乗算手段の出力信号から第２の演算キャリア
信号を抽出する第２のフィルタ手段と、 Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、前記第１のフィルタ手段の
出力信号を選択し、Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、前記第２
のフィルタ手段の出力信号を選択する選択手段とを具備
することを特徴とする請求項１記載の色信号処理装置。 - 【請求項３】 前記抽出手段は、前記第１の乗算手段か
ら出力される第１の演算キャリア信号を通過する第１の
通過帯域と、第２の演算キャリア信号を通過する第２の
通過帯域とを有し、Ｒ−Ｙ軸を反転しないことを示す制
御信号に応じて、前記第１の通過帯域が設定され、Ｒ−
Ｙ軸を反転することを示す制御信号に応じて、前記第２
の通過帯域が設定されるフィルタ手段によって構成され
ていることを特徴とする請求項１記載の色信号処理装
置。 - 【請求項４】 前記制御信号は第１の制御信号及び第２
の制御信号からなり、 前記第１の制御信号は、前記水
平同期信号を１／２分周する１／２分周手段と、 Ｒ−
Ｙ軸を反転する場合、カラーローテーション信号及びＰ
ＡＬ方式、ＮＴＳＣ方式を識別する識別信号に応じて、
前記１／２分周手段の出力信号を出力する第１の出力手
段によって生成され、 前記第２の制御信号は、前記水平同期信号を１／４分周
する１／４分周手段と、 Ｒ−Ｙ軸を反転する場合、バ
ーストＩＤ反転信号に応じて、前記１／４分周手段の出
力信号を出力する第２の出力手段によって生成されるこ
とを特徴とする請求項１記載の色信号処理装置。 - 【請求項５】 低域に変換されたクロマ信号のＲ−Ｙ軸
を反転しない場合の第１の演算キャリア信号を生成する
第１の生成手段と、 Ｒ−Ｙ軸を反転する場合の第２の演算キャリア信号を生
成する第２の生成手段と、 Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、前記第１の生成手段から出
力される第１の演算キャリア信号を選択し、Ｒ−Ｙ軸を
反転する場合、前記第１の生成手段から出力される第２
の演算キャリア信号を選択する選択手段と、 前記選択手段によって選択された第１または第２の演算
キャリア信号と低域に変換されたクロマ信号とを乗算す
る第２の乗算手段と、 この第２の乗算手段の出力信号から色副搬送波と低域に
変換されたクロマ信号の和からなる上側波成分、及びこ
れらの差からなる下側波成分を除去するフィルタ手段と
を具備することを特徴とする色信号処理装置。 - 【請求項６】 前記第１の生成手段は、低域に変換され
たクロマ信号の整数倍の周波数の信号を発生する第１の
発振手段と、 この第１の発振手段によって発生された信号を分周し、
位相が互いに９０°異なる信号を生成する第１の分周手
段と、 制御信号に応じて前記第１の分周手段から出力される信
号を選択する第１の選択手段とを具備し、 前記第２の生成手段は、前記第１の発振手段によって発
生される信号の周波数より低い周波数の信号を発生する
第２の発振手段と、 この第２の発振手段によって発生された信号を分周し、
位相が互いに９０°異なる信号を生成する第２の分周手
段と、 前記制御信号に応じて前記第２の分周手段から出力され
る信号を選択する第２の選択手段とを具備することを特
徴とする請求項５記載の色信号処理装置。 - 【請求項７】 低域に変換されたクロマ信号の整数倍の
周波数の信号を発生する第１の発振手段と、 この第１の発振手段によって発生された信号を分周し、
位相が互いに９０°異なる複数の信号を生成する分周手
段と、 制御信号に応じて前記分周手段から出力される信号を選
択する選択手段と、 色副搬送波を発生する第２の発振手段と、 この第２の発振手段から出力される第１の色副搬送波と
前記選択手段から出力される第１の信号を乗算する第１
の乗算手段と、 前記第２の発振手段から出力される第１の色副搬送波と
９０°位相が相違する第２の色副搬送波と前記選択手段
から出力される第１の信号と９０°位相が相違する第２
の信号を乗算する第２の乗算手段と、 前記第１の乗算手段の出力信号と前記第２の乗算手段の
出力信号とを加算し、前記クロマ信号のＲ−Ｙ軸を反転
しない場合の第１の演算キャリア信号を生成する加算手
段と、 前記第１の乗算手段の出力信号から前記第２の乗算手段
の出力信号とを減算し、Ｒ−Ｙ軸を反転する場合の第２
の演算キャリア信号を生成する減算手段と、 Ｒ−Ｙ軸を反転しない場合、前記加算手段から出力され
る第１の演算キャリア信号を選択し、Ｒ−Ｙ軸を反転す
る場合、前記減算手段から出力される第２の演算キャリ
ア信号を選択する選択手段と、 この選択手段によって選択された第１または第２の演算
キャリア信号と前記低域に変換されたクロマ信号とを乗
算する第３の乗算手段と、 この第３の乗算手段の出力信号から色副搬送波と低域に
変換されたクロマ信号の和からなる上側波成分、及びこ
れらの差からなる下側波成分を除去するフィルタ手段と
を具備することを特徴とする色信号処理装置。 - 【請求項８】 フィルタ手段の出力信号よりクロマ信号
を抽出するくし型フィルタ手段と、 このくし型フィルタ手段から出力されるクロマ信号のバ
ースト信号を−４５°移相する第１の移相手段と、 前記くし型フィルタ手段から出力されるクロマ信号のバ
ースト信号を＋４５°移相する第２の移相手段と、 前記くし型フィルタ手段の出力信号、前記第１の移相手
段の出力信号及び前記第２の移相手段の出力信号を、制
御信号に従って選択する選択手段とを具備することを特
徴とする請求項１，５，７に記載の色信号処理装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05299628A JP3083695B2 (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 色信号処理装置 |
| CN94112876A CN1076152C (zh) | 1993-11-30 | 1994-11-30 | 彩色信号处理装置 |
| KR1019940032017A KR0151612B1 (ko) | 1993-11-30 | 1994-11-30 | 색신호 처리 장치 |
| US08/352,031 US5596417A (en) | 1993-11-30 | 1994-11-30 | Color signal processor for inverting R-Y axis of chrominance signal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05299628A JP3083695B2 (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 色信号処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07154822A true JPH07154822A (ja) | 1995-06-16 |
| JP3083695B2 JP3083695B2 (ja) | 2000-09-04 |
Family
ID=17875067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05299628A Expired - Fee Related JP3083695B2 (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 色信号処理装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5596417A (ja) |
| JP (1) | JP3083695B2 (ja) |
| KR (1) | KR0151612B1 (ja) |
| CN (1) | CN1076152C (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111757680A (zh) * | 2018-02-22 | 2020-10-09 | 维珍妮国际(集团)有限公司 | 用于胸罩的罩杯及其制造方法 |
| US10567063B1 (en) * | 2019-03-20 | 2020-02-18 | Analog Devices International Unlimited Company | Phase shift module with an enhanced frequency multiplier and temperature compensation in local oscillator path |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6081996A (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-10 | Fuji Photo Film Co Ltd | フイ−ルド映像信号をフレ−ム映像信号に変換する装置 |
| JPS63206083A (ja) * | 1987-02-23 | 1988-08-25 | Hitachi Ltd | カラ−映像作成装置 |
| JPH01223893A (ja) * | 1988-03-02 | 1989-09-06 | Sony Corp | カラー映像信号の処理装置 |
| US5153741A (en) * | 1988-08-05 | 1992-10-06 | Victor Company Of Japan, Ltd. | Crosstalk cancelling circuit for playback chrominance signal of VTR |
| JP2685996B2 (ja) * | 1991-04-23 | 1997-12-08 | ローム株式会社 | Ｖｔｒの色信号処理回路 |
| JP2934081B2 (ja) * | 1991-10-31 | 1999-08-16 | シャープ株式会社 | 映像信号の記録再生装置 |
-
1993
- 1993-11-30 JP JP05299628A patent/JP3083695B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-11-30 CN CN94112876A patent/CN1076152C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-30 KR KR1019940032017A patent/KR0151612B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-11-30 US US08/352,031 patent/US5596417A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3083695B2 (ja) | 2000-09-04 |
| US5596417A (en) | 1997-01-21 |
| KR950015335A (ko) | 1995-06-16 |
| CN1120289A (zh) | 1996-04-10 |
| CN1076152C (zh) | 2001-12-12 |
| KR0151612B1 (ko) | 1998-10-15 |
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