JPH07124612A - 継目無金属管の穿孔圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 尻詰まり，管外面疵，噛み込み不良等のトラ
ブルが発生することなく、高拡管比の穿孔圧延を安定し
て実施できる継目無金属管の穿孔圧延方法を提供する。 【構成】 ディスクロール3u, 3dをビレットのディスク
ロール摺動面への回転進入側に位置するコーン型の主ロ
ール1A, 1B側へパスラインＸ−Ｘに対してスキュー角δ
で主ロール1A, 1Bの出口面角θ2 と非平行に傾斜配置さ
せ、スキュー角δ，出口面角θ2 ，入口面角θ1 につい
て以下の２条件を満足させて、拡管比1.15以上を実現す
る。 θ2 ＋２°＜δ＜９°， δ＋θ1 ＜12°

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、継目無鋼管等の継目無
金属管の代表的製造方法であるマンネスマン製管法等に
おいて採用されているピアサを用いた穿孔圧延方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】一般にマンネスマン製管法によって継目
無鋼管を製造する場合には、まず、ビレット（丸鋼片）
をピアサに通してその中心部を穿孔することによりホロ
ーシェル（中空体）を得た後、これをそのまま直接また
は必要に応じてエロンゲータに通して拡径処理，延伸圧
延を施した後に、例えばプラグミルにより更に延伸圧延
し、次にリーラまたはサイザによって研磨，形状修正及
びサイジングを行ない、更に精整工程を経て製品として
の継目無鋼管を得ることが一般的である。そして、上述
のピアサ及びエロンゲータには、被圧延材のパスライン
に対して軸芯線を傾斜させた主ロールとプラグとを組み
合わせた所謂傾斜圧延機が用いられる。

【０００３】以上のようなマンネスマン製管法を実施す
るためのピアサは、所定のパスライン周りに対向配置さ
れた一対の主ロールと、このパスラインに沿って配設さ
れた内面規制工具としてのプラグと、このパスライン周
りに対向配置された管材案内部材としてのガイドシュー
またはディスクロールとを備えた構成が一般的である。

【０００４】図５は、マンネスマン製管法の実施に用い
るピアサの模式的平面図、図６は図５のVI−VI線におけ
る断面図である。図５，６において、21A, 21Bは主ロー
ル、２は内面規制工具たるプラグ、31u, 31dは管材案内
部材たるディスクロールである。また、Ｂは白抜き矢符
Ｙで示す方向に移送される被圧延材たるビレットであ
り、これが穿孔圧延されてホローシェルＨとなって引き
出される。よって、図５では、左側が圧延入側であっ
て、右側が圧延出側であり、図６は圧延入側から見た断
面を示している。

【０００５】図５に示すように、各主ロール21A, 21B
は、軸芯方向中間部に直径が最大となるゴージ部41を備
え、このゴージ部41の両側に端面側に向かうに従って直
径が漸減された円錐形をなす入口面角θ1 を有する入口
面42と出口面角θ2 を有する出口面43とを備え、全体と
してバレル型（樽型）形状をなし、ビレットＢのパスラ
インＸ−Ｘの左右または上下に対向配置されている。各
主ロール21A, 21Bは図示しない駆動モータにより駆動さ
れる。

【０００６】プラグ２は全体として弾頭形状をなし、そ
の基端部はマンドレルバーＭの先端部に支持されてい
る。プラグ２は主ロール21A, 21Bの中間にてパスライン
Ｘ−Ｘ上に位置決め保持されており、パスラインＸ−Ｘ
を軸中心として回転可能である。マンドレルバーＭの基
端部は図示しないスラストブロックに連結されている。

【０００７】図６に示すように、各ディスクロール31u,
31dはプラグ２と対向する外周面を凹面に形成された円
盤状をなし、主ロール21A, 21Bと交互に配設される態様
でパスラインＸ−Ｘの左右または上下に対向配置されて
いる。各ディスクロール31u,31dは図示しない駆動モー
タにより駆動される。

【０００８】以上のような構成のピアサにあって、主ロ
ール21A, 21Bを図６の矢符に示す方向に夫々回転させる
と、パスラインＸ−Ｘに沿ってＹ方向に移送されたビレ
ットＢが両ロール21A, 21Bの入口面42，42間に噛み込ま
れ、パスラインＸ−Ｘを中心に圧延出側から見て時計回
りに回転しながら穿孔される。こうしてビレットＢは、
主ロール21A, 21Bのゴージ部41により両側から押圧され
ながらプラグ２により穿孔され、ホローシェルＨが引き
出される。

【０００９】ディスクロールを用いたピアサにおいて、
被圧延材の穿孔効率を高める方向にディスクロールをパ
スラインに対して傾斜させて穿孔圧延を行なう技術が、
例えば特公昭59−47605 号公報に開示されている。

【００１０】従来の穿孔圧延における主ロールのゴージ
部より圧延出側の穿孔途中の材料変形は、公知文献（ST
AL IN ENGLISH, AUGUST, 1970, pp.632-635)に記載され
た図７に示すように、被圧延材が一方の主ロールに噛み
込まれていく側の材料外径の膨らみは他方の主ロールか
ら離脱する側の材料外径の膨らみより大きくなってい
る。このことを、ディスクロールを備えた構成例の図８
により説明すれば、主ロール21B に噛み込まれていく部
分（図中Ｂ部）の膨らみが主ロール21A から離脱する部
分（図中Ａ部）の膨らみより大きい。よって、通常は、
主ロール21A, 21B間に材料外径の膨らみを抑制するため
の一対の管材案内部材を（図８の例で上下方向に）設け
ている。

【００１１】拡管比（穿孔前の材料外径に対する穿孔後
の材料外径の比：穿孔後の材料外径／穿孔前の材料外
径）が1.0 〜1.05である通常の穿孔圧延においては、図
８に示すＢ部での材料外径の膨らみは問題とはならな
い。ところが、拡管比が大きくなってくると、主ロール
出側において材料の周長が大きくなるので図８のＡ部で
の膨らみに比べてＢ部での膨らみがますます大きくな
り、主ロール21B への噛み込み角度φが通常穿孔圧延時
に比べて大きくなる。この結果、圧延方向への推進力が
小さくなる非定常穿孔圧延（高拡管比穿孔圧延）を行な
った場合には、尻抜け時に材料が回転しなくなって尻詰
まりが生じたり、ホローシェルの基端部の形状が大きな
楕円形状を呈したり、ホローシェルの外表面にシューマ
ーク疵が生じるという問題がある。

【００１２】また、ディスクロール, 主ロール間への材
料のはみ出しを防止して形状の安定化を図るために、デ
ィスクロールを傾斜配置させてなるピアサが、例えば特
開昭63−90306 号公報に開示されている。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】特公昭59−47605 号公
報に示されたピアサでは、片側がディスクロールであっ
て片側が固定式ガイドである構成を採用しているが、両
方にディスクロールを用いて図９に示すように主ロール
21B 側へ傾斜させる構成とすると、確かに穿孔速度は速
くなる。しかしながら、拡管比が大きくなると、ディス
クロールの摺動面における被圧延材の回転出側のエッジ
部付近への抗力が大きくなり、そのエッジ部が焼き付い
たりまたはそのエッジ部で被圧延材の外周面に疵がつい
てシューマーク疵が製品に残存するという問題、被圧延
材の回転方向における主ロールへの噛み込み角度φの増
大によって圧延処理が停止してしまうという問題などが
生じている。

【００１４】本発明は斯かる事情に鑑みてなされたもの
であり、尻詰まりなどのミスロールを発生させることな
く、良好な外表面品質のホローシェルを製造でき、拡管
比1.15以上である高拡管比の穿孔圧延を可能とする継目
無金属管の穿孔圧延方法を提供することを目的とする。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本発明に係る継目無金属
管の穿孔圧延方法は、パスライン周りに交互に配置した
一対のコーン型の主ロールと一対のディスクロールとの
間にパスラインに沿ってプラグを配し、被圧延材を螺進
移動させつつ穿孔圧延して継目無金属管を得る方法にお
いて、前記ディスクロールを被圧延材のディスクロール
摺動面への回転進入側に位置する前記主ロール側へパス
ラインに対してスキュー角δで前記主ロールの出口面角
と非平行に傾斜配置させ、以下の条件（１）及び（２）
を満足するように前記スキュー角δを設定し、拡管比を
1.15以上とすることを特徴とする。 θ2 ＋２°＜δ＜９° （１） δ＋θ1 ＜12° （２） 但し、 θ1 ：前記主ロールの入口面角 θ2 ：前記主ロールの出口面角

【００１６】

【作用】本発明の穿孔圧延方法では、穿孔圧延に使用す
る主ロールの形状をコーン形とし、ディスクロールをパ
スラインに対して所定の方向に所定の角度で傾斜させ
（この角度をスキュー角という）、更に、主ロールの入
口面角及び出口面角（各面角は主ロールの傾斜角がゼロ
の状態でのパスラインとのなす角度）とディスクロール
のスキュー角との関係を特定することにより、被圧延材
の回転方向と逆方向にディスクロールより速度成分を付
与することとして、被圧延材の回転方向における主ロー
ルへの噛み込み側の材料外径の膨らみを抑制し、ミスロ
ール，シューマーク疵の発生を防止し、付加的剪断変形
である表面捩れ剪断歪を抑制する。

【００１７】ここで、高拡管比の穿孔圧延を行なうと図
８に示した主ロールの噛み込み側のＢ部での材料外径の
膨らみが大きくなる理由について以下に説明する。通常
穿孔圧延時の被圧延材横断面内における回転方向の速度
は図10のようになる。図10において、Ｖ1 は主ロール21
A, 21Bとの接触域での材料平均回転速度を示し、Ｖ2は
ディスクロール摺動面内における材料平均回転速度を示
す。高拡管比穿孔圧延の場合の被圧延材横断面内におけ
る回転方向の速度は図11のようになる。ホローシェルの
主ロールからの離脱点は、通常穿孔圧延時に比べると主
ロール出側後半に位置することになり、この場合、一対
のディスクロールの間隔は、ディスクロールが円形をな
すので、出側後半になるほど大きくなり、ディスクロー
ルの被圧延材に対する抵抗力が弱まる。この結果、ディ
スクロール摺動面内における材料平均回転速度は、通常
穿孔圧延時に比べてΔＶ2 だけ速くなってＶ2 ＋ΔＶ2
となる。一方、主ロール21A, 21Bとの接触域での材料平
均回転速度は、拡管比が大きくなるほど噛み込み角度φ
が大きくなって主ロール, 材料間のスリップが増大する
ので、ΔＶ1 だけ低下してＶ1 −ΔＶ1 となる。このよ
うに、被圧延材の回転方向において、ディスクロールか
ら放出される単位時間あたりの材料量が主ロール21B 側
へ多くなるのに対して、主ロール21B 側へ引き込まれる
単位時間あたりの材料量は少なくなるので、ディスクロ
ール31u,主ロール21B 間にたるみが起こって外方向に張
り出して膨れることになる。なお、図10, 図11は共にデ
ィスクロールのスキュー角がゼロの状態である。

【００１８】本発明は、上述した主ロール出側面のＢ部
での材料外径の膨らみが高拡管比穿孔圧延の場合に大き
くなる理由を考慮してなされたものである。ディスクロ
ールをパスラインに対して傾斜（スキュー）させて被圧
延材の回転方向と逆方向の速度を付与してディスクロー
ル摺動面からの放出速度を低下させ、結果的に、単位時
間あたりの材料の放出量を減少させ、主ロールへの噛み
込み側のＢ部での材料外径の膨らみを抑制する。また、
この際、主ロールへの噛み込み角度φが小さくなるの
で、主ロール側のスリップ率が減少し、即ち、図11に示
すΔＶ1 が小さくなって主ロールによる被圧延材の回転
方向の引き込み速度が大きくなり、主ロールへの噛み込
み側のＢ部での材料外径の膨らみを抑制する。Ｖ2 ＋Δ
Ｖ2 が可逆的にＶ2 となり、Ｖ1 −ΔＶ1 が可逆的にＶ
1 となるというこのような相乗効果によって、主ロール
への噛み込み側のＢ部での材料外径の膨らみは完全に抑
制され、尻詰まりがない安定した穿孔圧延を行ない得
る。

【００１９】本発明者は、ディスクロールのスキュー角
δと拡管比とを変えた種々の条件で穿孔圧延処理を施し
た結果、以下に示すような知見を得た。このときの穿孔
圧延条件は以下の通りである。主ロールとしてはバレル
型のものとコーン型のものとを使用した。また、その処
理結果（表面捩れ剪断歪）を図12に示す。 供試材：Ｓ４５Ｃ 外径70 mm 中実丸ビレット 主ロールの入口面角（θ1)：３° 主ロールの出口面角（θ2)：３° 主ロールのゴージ部の径：410 mm 主ロールの傾斜角（β）：12°

【００２０】なお、図12に示す結果の指標である表面捩
れ剪断歪は、ホローシェルの外表面疵の発生要因となる
付加的剪断歪であり、具体的には、図13に示すようにビ
レットの外表面に直線状にスリット加工を施しておき、
穿孔圧延後のそのスリットの捩れ量から求めた。バレル
型主ロールとコーン型主ロールとでは表面捩れ剪断歪の
捩れ方向が逆方向であり、捩れ量の符号はバレル型主ロ
ール使用時の捩れ方向を正とした。また、スキュー角δ
の符号は被圧延材のディスクロール摺動面への回転進入
側に位置する主ロール側へスキューさせる方向を正とし
た。

【００２１】バレル型の主ロールを用いて穿孔圧延を実
施した場合には、図12の結果から分かるように、スキュ
ー角δの増大と共に、また拡管比の増大と共に、表面捩
れ剪断歪が増大する。一方、コーン型の主ロールを用い
て穿孔圧延を実施した場合には、図12の結果から分かる
ように、スキュー角δの増大と共に、また拡管比の増大
と共に、表面捩れ剪断歪が減少して、良好な外面品質が
得られる。

【００２２】従って、バレル型の主ロールを用いた場合
に、被圧延材の回転速度を低下させる方向にディスクロ
ールをパスラインに対してスキューさせると、ホローシ
ェルの外面品質を益々悪くさせるだけであって、高拡管
比の穿孔圧延には適さないが、一方、コーン型の主ロー
ルを用いてディスクロールに同様のスキュー角を付与し
た場合には、ホローシェルの外面品質を向上させるの
で、高拡管比の穿孔圧延に適用可能であることが判明し
た。

【００２３】また、本発明者は、コーン型の主ロールを
使用し、その出口面角θ2 とディスクロールのスキュー
角δと拡管比とを変えた種々の条件で穿孔圧延処理を施
した結果、以下に示すような知見を得た。このときの穿
孔圧延条件は以下の通りである。また、その処理結果を
図14に示す。 供試材：Ｓ４５Ｃ 外径70 mm 中実丸ビレット 主ロールの入口面角（θ1)：３° 主ロールの出口面角（θ2)：３°〜５° 主ロールのゴージ部の径：410 mm 主ロールの交叉角（γ）：20° 主ロールの傾斜角（β）：８°〜12° ホローシェルの肉厚ｔと外径ｄとの比（ｔ／ｄ）：0.05
〜0.06

【００２４】図14において、×印は尻詰まりまたは外面
疵が生じた場合を示し、○印は問題なく穿孔圧延を行な
えた場合を示している。図14に示す処理結果より、高拡
管比穿孔圧延の場合にはスキュー角δを大きくした方が
良いことは明らかである。また、拡管比1.15以上の条件
で穿孔圧延を実施する場合には、スキュー角δが主ロー
ルの出口面角θ2 より2 °以上大きくする必要があるこ
とが分かる。

【００２５】次に、以上のような知見に基づいて設定さ
れた本発明におけるスキュー角δの範囲の限定理由につ
いて説明する。スキュー角δの値は大きい方が表面捩れ
剪断歪, 尻詰まりの発生を抑制できるが、設備上の制約
から上限が限定されるので、その上限値は9 °とする。
また、スキュー角δが主ロールの出口面角θ2 より2°
以上大きい場合には目的である高拡管比穿孔圧延の実施
が可能であるので、その下限値はθ2 ＋2 °とする。よ
って、上記（１）の条件を設定する。また、主ロールの
入口面角θ1 に対してスキュー角δが大きくなりすぎる
と、主ロールの入口面とディスクロールの側面との空間
が大きくなって、その入口面におけるディスクロール方
向の被圧延材に対する圧下が不十分となり、被圧延材の
ガイド方向の膨らみが大きくなり、楕円比（被圧延材の
周方向断面における最大外径の最小外径に対する比）が
大きくなって噛み込み不良が生じる。これを防止するた
めに、入口面角θ1 に対するスキュー角δの範囲を上記
（２）の条件に設定する。

【００２６】公知の特開昭63−90306 号公報に開示され
たピアサは、ディスクロールを主ロールの出口面角にほ
ぼ平行に設定する傾動機構と、主ロールとディスクロー
ルとの間隔をほぼゼロに設定する移動機構とを設け、図
15に示すＣ部での圧延材料のはみ出しを防止して形状の
安定化を図っている。これに対して、本発明が目的とす
る高拡管比穿孔圧延においては、上述のような被圧延材
のディスクロール摺動面への回転進入側のはみ出しが問
題となるのではなく、前述したように被圧延材の回転方
向における主ロールへの噛み込み角度の増大に伴う尻詰
まり，外面疵が問題である。本発明は、この問題を解決
するために考案されたものである。

【００２７】本発明は、被圧延材の回転方向と逆方向に
速度成分を付与するだけで、噛み込み角度を小さくして
尻詰まりを防止し、高拡管比穿孔圧延を可能にする技術
であり、特開昭63−90306 号公報に示されたような主ロ
ールとディスクロールとの間隔を圧延領域にわたってほ
ぼゼロにするという技術とは根本的に異なっている。特
開昭63−90306 号公報のように主ロールの出口面角に対
してディスクロールがほぼ平行な状態では、図14の処理
結果から分かるように、安定した高拡管比穿孔圧延を行
なえない。本発明のように、主ロールの形状を特定し
（コーン型）、出口面角より２°以上大きい角度でディ
スクロールをスキューさせ（上記条件（１））、入口面
角に対してディスクロールのスキュー角の範囲を特定す
る（上記条件（２））ことにより、目的である高拡管比
穿孔圧延を安定して実施できる。

【００２８】

【実施例】以下、本発明をその実施例を示す図面に基づ
いて具体的に説明する。

【００２９】図１は本発明の穿孔圧延方法を実施するた
めのピアサの模式的平面図、図２は同じく模式的側面
図、図３は図１のIII −III 線による断面図、図４は主
ロールに傾斜角を付与しない場合の本発明の穿孔圧延方
法を実施するためのピアサの模式的平面図である。

【００３０】本実施例に用いるピアサは、一対の主ロー
ル1A, 1Bと、プラグ２と、一対のディスクロール3u, 3d
とから構成されている。また、Ｂは白抜き矢符Ｙで示す
方向に移送されるビレットであり、これが穿孔圧延され
てホローシェルＨとなって引き出される。よって、図
１，図２，図４では、左側が圧延入側であって、右側が
圧延出側であり、図３は圧延入側から見た断面を示して
いる。

【００３１】各主ロール1A, 1Bは、軸芯方向中間部に短
寸円柱状をなすゴージ部11を備え、このゴージ部11の両
側に入側端面に向かうに従って縮径された略円錐台状を
なし入口面角θ1 を有する入口部12と出側端面に向かう
に従って拡径された略円錐台状をなし出口面角θ2 を有
する出口部13とを備え、全体としてコーン型形状をな
す。主ロール1A, 1Bは、図２に示すようにパスラインＸ
−Ｘに対して傾斜角βだけ傾斜し、また図１に示すよう
にパスラインＸ−Ｘに対して互いに所定の交叉角γだけ
傾斜した状態で、ビレットＢのパスラインＸ−Ｘの両側
に配置されている。また、各主ロール1A, 1Bは図示しな
い駆動装置によりその軸芯まわりに回転せしめられるよ
うになっている。

【００３２】プラグ２は全体として弾頭形状をなし、そ
の基端部はマンドレルバーＭの先端部に支持されてい
る。プラグ２は主ロール1A, 1Bの中間にてパスラインＸ
−Ｘ上に位置決め保持されており、パスラインＸ−Ｘを
軸中心として回転可能である。マンドレルバーＭの基端
部は図示しないスラストブロックに連結されている。

【００３３】ディスクロール3uは、凹面形状をなす摺動
面をビレットＢの移動域に対向させ、ビレットＢの回転
方向と逆方向の速度成分ΔＶ3 を付与できるように、図
４に示すように、主ロール1A側に主ロール1Aの出口面角
θ2 より２°以上大きいスキュー角δでスキューさせて
配設されている。また、ディスクロール3dは、ディスク
ロール3uと逆方向に同じ角度（スキュー角δ）だけスキ
ューさせて配設されている。各ディスクロール3u，3d
は、図示しない駆動装置によってビレットＢの進行方向
に回転せしめられるようになっている。

【００３４】このようなピアサにあっては、加熱炉にて
所定温度になるまで加熱された丸棒状のビレットＢは、
白抜き矢符Ｙ方向にパスラインＸ−Ｘにその軸芯を一致
させて移送され、その先端部が主ロール1A, 1Bの入口部
12，12間に噛み込まれる。そして、ビレットＢはディス
クロール3u，3dにてパスラインＸ−Ｘに沿わされ、主ロ
ール1A, 1Bの回転によってパスラインＸ−Ｘに沿って螺
進移動せしめられたプラグ２と主ロール1A, 1Bとの間に
おいて、半回転につき一回の間欠的な圧下を受けて穿孔
圧延される。この圧下を受けていないときには、図３に
示す如く、ビレットＢの回転によって材料が径方向外向
きに膨れ出るが、ディスクロール3u，3dが膨れ出た部分
の外周に摺接し、これよりも外側への膨れ出しを抑制す
る。この結果、楕円形状を呈しながら圧延され、移送方
向下流に至るに従って除々に円形に成形されて、ホロー
シェルＨが引き出される。

【００３５】次に、本発明を用いて実際に穿孔圧延を行
なった場合の結果について説明する。実施条件は以下の
通りであり、また、その実施結果は下記表１に示す通り
である。なお、本発明の数値範囲外である比較例につい
ての実施結果も表１に併せて示す。 ビレット：連続鋳造鋳材 0.2 ％Ｃ鋼, 径 70mm 拡管比：1.3 〜1.45 ホローシェルの肉厚ｔと外径ｄとの比（ｔ／ｄ）：0.05 交叉角（γ）：20° 傾斜角（β）：12° 入口面角（θ1)：３°，3.5 °，４° 出口面角（θ2)：３°，４°，５° スキュー角（δ）：０°〜９° ディスクロールの圧延方向速度：1.1 ×ホローシェル圧
延方向速度

【００３６】

【表１】

【００３７】表１において、尻詰まり発生有無の×印は
尻抜け不良が生じた場合を示す。また、外面疵発生有無
の×印は管外面に表面捩れ剪断変形に起因した外面疵が
生じたか、または、ホローシェルの外表面にディスクシ
ューマーク疵が発生した場合を示す。更に、噛み込み不
良発生有無の×印は噛み込み不良が発生した場合を示
す。一方、○印はこれらの問題が生じなかった場合を示
す。なお、−印はどちらとも判定不能である場合を示
す。

【００３８】表１に示す結果より明らかな如く、上記
（１）の条件を満たさない比較例１〜３においては、尻
抜け不良及び外面疵が生じており、上記（２）の条件を
満たさない比較例４においては、噛み込み不良が発生し
ている。一方、上記（１）及び（２）の条件を満たすす
べての本発明例において、ミスロールを発生させること
なく、ホローシェルの外面品質を向上させて、高拡管比
の穿孔圧延を安定して行なうことができ、ピアサによる
金属管の製造可能範囲を格段に拡大することができる。

【００３９】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明の穿孔圧延
方法では、コーン型の主ロールを用い、ディスクロール
のスキュー角，主ロールの出口面角及び入口面角の大き
さを、前述したような範囲に特定したので、尻詰まり，
管外面疵，噛み込み不良等のトラブルが発生することな
く、高拡管比（1.15以上）の穿孔圧延を円滑に実施する
ことができ、金属管の製造可能範囲の拡大を図ることが
でき、その製造コストの低減を実現できるなど、本発明
は優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の穿孔圧延方法を実施するためのピアサ
の模式的平面図である。

【図２】本発明の穿孔圧延方法を実施するためのピアサ
の模式的側面図である。

【図３】図１のIII −III 線による断面図である。

【図４】主ロールに傾斜角を付与しない場合の本発明の
穿孔圧延方法を実施するためのピアサの模式的平面図で
ある。

【図５】従来の穿孔圧延方法を実施するためのピアサの
模式的平面図である。

【図６】図５のVI−VI線による断面図である。

【図７】従来の問題点を説明するための穿孔圧延状態を
示す断面図である。

【図８】従来の問題点を説明するための穿孔圧延状態を
示す断面図である。

【図９】ディスクロールを傾斜させた従来のピアサの模
式的上面図である。

【図１０】通常穿孔圧延時における材料平均速度を説明
するための穿孔圧延状態を示す断面図である。

【図１１】高拡管比穿孔圧延時における材料平均速度を
説明するための穿孔圧延状態を示す断面図である。

【図１２】ディスクロールのスキュー角と拡管比とを変
化させて穿孔圧延を行なった場合の表面捩れ剪断歪の結
果を表すグラフである。

【図１３】表面捩れ剪断歪の測定方法を説明するための
模式図である。

【図１４】主ロールの出口面角とディスクロールのスキ
ュー角と拡管比とを変化させて穿孔圧延を行なった場合
の結果を表す図である。

【図１５】従来の問題点を説明するための穿孔圧延状態
を示す断面図である。

【符号の説明】 1A, 1B 主ロール ２ プラグ 3u, 3d ディスクロール 11 ゴージ部 12 入口部 13 出口部 Ｂ ビレット Ｈ ホローシェル Ｍ マンドレル δ ディスクロールのスキュー角 θ1 主ロールの入口面角 θ2 主ロールの出口面角 Ｘ−Ｘ パスライン

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 パスライン周りに交互に配置した一対の
   コーン型の主ロールと一対のディスクロールとの間にパ
   スラインに沿ってプラグを配し、被圧延材を螺進移動さ
   せつつ穿孔圧延して継目無金属管を得る方法において、
   前記ディスクロールを被圧延材のディスクロール摺動面
   への回転進入側に位置する前記主ロール側へパスライン
   に対してスキュー角δで前記主ロールの出口面角と非平
   行に傾斜配置させ、以下の条件（１）及び（２）を満足
   するように前記スキュー角δを設定し、拡管比を1.15以
   上とすることを特徴とする継目無金属管の穿孔圧延方
   法。 θ2 ＋２°＜δ＜９° （１） δ＋θ1 ＜12° （２） 但し、 θ1 ：前記主ロールの入口面角 θ2 ：前記主ロールの出口面角