JPH07155806A - 継目無管の傾斜圧延方法 - Google Patents
継目無管の傾斜圧延方法Info
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- JPH07155806A JPH07155806A JP32339693A JP32339693A JPH07155806A JP H07155806 A JPH07155806 A JP H07155806A JP 32339693 A JP32339693 A JP 32339693A JP 32339693 A JP32339693 A JP 32339693A JP H07155806 A JPH07155806 A JP H07155806A
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- rolled
- roll
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ステンレス鋼等の高合金鋼圧延時にも、被圧
延材のねじれや、断面内の付加的な剪断歪を発生させ
ず、かつ被圧延材の噛込み不良や尻抜け不良、被圧延材
の噛み出し、被圧延材の破れ等を発生させないこと。 【構成】 継目無管の傾斜圧延方法において、圧延ロー
ルとしてはゴージ部の直径Ｄr が1.4 ≦Ｄr ／Ｅ≦4 を
満足するものを用い、ローラーシューとしてはゴージ部
の直径Ｄs が0.4 ≦Ｄs ／Ｅ≦0.9 を満足するものを用
いる方法。
延材のねじれや、断面内の付加的な剪断歪を発生させ
ず、かつ被圧延材の噛込み不良や尻抜け不良、被圧延材
の噛み出し、被圧延材の破れ等を発生させないこと。 【構成】 継目無管の傾斜圧延方法において、圧延ロー
ルとしてはゴージ部の直径Ｄr が1.4 ≦Ｄr ／Ｅ≦4 を
満足するものを用い、ローラーシューとしてはゴージ部
の直径Ｄs が0.4 ≦Ｄs ／Ｅ≦0.9 を満足するものを用
いる方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、継目無鋼管等の継目無
管の傾斜圧延方法に関する。
管の傾斜圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】継目無鋼管の製造工程は、基本的には、
素材丸ビレットに穴を開ける穿孔工程と、穿孔された中
空素管を減肉延伸する延伸圧延工程と、延伸圧延された
中空素管を所定の外径にまで絞る仕上げ圧延工程からな
る。
素材丸ビレットに穴を開ける穿孔工程と、穿孔された中
空素管を減肉延伸する延伸圧延工程と、延伸圧延された
中空素管を所定の外径にまで絞る仕上げ圧延工程からな
る。
【０００３】図４は、上記継目無鋼管の製造工程におけ
る穿孔圧延工程を示す説明図である。１Ａ、１Ｂは圧延
ロールであり、圧延ロール１Ａ、１Ｂは素材である丸ビ
レット２Ａ及び穿孔圧延された中空の圧延素管２Ｂが通
過するパスラインに対してそれらの回転軸を互いに反対
方向に一定の進み角βr で傾斜配置され、同一方向に回
転可能とされている。これら圧延領域の両側には、一対
のディスクシュー３Ａ、３Ｂが配置され穿孔圧延時に膨
れ出てくる中空素管２Ｂを抑えるようになっている。
る穿孔圧延工程を示す説明図である。１Ａ、１Ｂは圧延
ロールであり、圧延ロール１Ａ、１Ｂは素材である丸ビ
レット２Ａ及び穿孔圧延された中空の圧延素管２Ｂが通
過するパスラインに対してそれらの回転軸を互いに反対
方向に一定の進み角βr で傾斜配置され、同一方向に回
転可能とされている。これら圧延領域の両側には、一対
のディスクシュー３Ａ、３Ｂが配置され穿孔圧延時に膨
れ出てくる中空素管２Ｂを抑えるようになっている。
【０００４】近年、ステンレス鋼等の高合金鋼を穿孔圧
延することを目的とし、圧延ロールを従来のバレル型
（ゴージ部より圧延出側でそのロール径が漸次減少する
もの）からコーン型（圧延出側に進むほどロール径が漸
次大きくなるもの）に変更し、このコーン型圧延ロール
を傾斜角βで傾斜配置するとともに、交叉角γで交叉配
置する交叉式穿孔圧延機が使用されるようになってき
た。
延することを目的とし、圧延ロールを従来のバレル型
（ゴージ部より圧延出側でそのロール径が漸次減少する
もの）からコーン型（圧延出側に進むほどロール径が漸
次大きくなるもの）に変更し、このコーン型圧延ロール
を傾斜角βで傾斜配置するとともに、交叉角γで交叉配
置する交叉式穿孔圧延機が使用されるようになってき
た。
【０００５】例えば特公昭60-59042には図５、図６に示
すようなコーン型ロール１１Ａ、１Ｂの傾斜角βと交叉
角γとを適正範囲に保持して、同時にディスクロールシ
ュー１３Ａ、１３Ｂにより進行方向の押圧力を付与し、
熱間押し出し製法と同等のメタルフローを実現すること
を特徴とする穿孔圧延方法が開示されている。尚、図
５、図６において、１２Ａは丸ビレット、１２Ｂは中空
素管、１４はプラグである。
すようなコーン型ロール１１Ａ、１Ｂの傾斜角βと交叉
角γとを適正範囲に保持して、同時にディスクロールシ
ュー１３Ａ、１３Ｂにより進行方向の押圧力を付与し、
熱間押し出し製法と同等のメタルフローを実現すること
を特徴とする穿孔圧延方法が開示されている。尚、図
５、図６において、１２Ａは丸ビレット、１２Ｂは中空
素管、１４はプラグである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】穿孔圧延時、被圧延材
は円周方向に回転しながら前進（螺旋回転）するが、被
圧延材の進行成分を管軸方向と管周方向とに分けて考え
ると、管軸方向の進行成分よりも管周方向の進行成分の
方が圧倒的に大きな速度成分を持っている。
は円周方向に回転しながら前進（螺旋回転）するが、被
圧延材の進行成分を管軸方向と管周方向とに分けて考え
ると、管軸方向の進行成分よりも管周方向の進行成分の
方が圧倒的に大きな速度成分を持っている。
【０００７】ディスクロールシューとは円盤状のシュー
を回転させながら被圧延材の外径を拘束するものであ
る。特公昭60-59042に記載の穿孔圧延は、このようなデ
ィスクロールシューを用いた圧延であり、管軸方向には
ディスクロールシューが速度成分を持っているため、こ
の管軸方向では被圧延材とディスクロールシュー間の相
対滑りを皆無にすることが可能となる。然し、被圧延材
が大きな速度成分を持っている管周方向には、ディスク
ロールシューは速度成分を持っておらず、従って、管周
方向では、被圧延材とディスクロールシュー間に全面滑
りの状態が発生し、大きな相対滑り速度が発生する。こ
のような相対滑り速度が存在すると、ステンレス鋼等の
高合金鋼圧延時にはシュー表面に焼き付きが発生し、そ
れが原因で圧延材の表面に外面疵ができる。従って、こ
のような圧延は圧延材表面の品質劣化を招くのみなら
ず、シューの手入れやシューの交換等に要する圧延機の
ダウンタイムが増大して生産性を低下させるなど実操業
上の不都合が著しい。
を回転させながら被圧延材の外径を拘束するものであ
る。特公昭60-59042に記載の穿孔圧延は、このようなデ
ィスクロールシューを用いた圧延であり、管軸方向には
ディスクロールシューが速度成分を持っているため、こ
の管軸方向では被圧延材とディスクロールシュー間の相
対滑りを皆無にすることが可能となる。然し、被圧延材
が大きな速度成分を持っている管周方向には、ディスク
ロールシューは速度成分を持っておらず、従って、管周
方向では、被圧延材とディスクロールシュー間に全面滑
りの状態が発生し、大きな相対滑り速度が発生する。こ
のような相対滑り速度が存在すると、ステンレス鋼等の
高合金鋼圧延時にはシュー表面に焼き付きが発生し、そ
れが原因で圧延材の表面に外面疵ができる。従って、こ
のような圧延は圧延材表面の品質劣化を招くのみなら
ず、シューの手入れやシューの交換等に要する圧延機の
ダウンタイムが増大して生産性を低下させるなど実操業
上の不都合が著しい。
【０００８】一方、近年、このような管周方向の相対滑
りを皆無にする方法として、固定ガイドシュー、ディス
クロールシューの代わりに、例えば特公平 2-24602に開
示されるようなドライブローラーシューを用いる方法が
考案されている。この方法は、図７〜図９に示すように
圧延ロール２１Ａ、２１Ｂが形成する圧延領域の両側に
一対の駆動可能なローラー型シュー２３Ａ、２３Ｂを一
定の進み角βs で配置することにより、管周方向の速度
成分を得ることができ、管周方向の被圧延材とローラー
シュー間の相対滑りを皆無にすることが可能となり、前
述のようなステンレス鋼等の高合金鋼圧延時のシュー表
面焼き付きを防止することができるものである。尚、図
７〜図９において、２２Ａは丸ビレット、２２Ｂは中空
素管、２４はプラグである。
りを皆無にする方法として、固定ガイドシュー、ディス
クロールシューの代わりに、例えば特公平 2-24602に開
示されるようなドライブローラーシューを用いる方法が
考案されている。この方法は、図７〜図９に示すように
圧延ロール２１Ａ、２１Ｂが形成する圧延領域の両側に
一対の駆動可能なローラー型シュー２３Ａ、２３Ｂを一
定の進み角βs で配置することにより、管周方向の速度
成分を得ることができ、管周方向の被圧延材とローラー
シュー間の相対滑りを皆無にすることが可能となり、前
述のようなステンレス鋼等の高合金鋼圧延時のシュー表
面焼き付きを防止することができるものである。尚、図
７〜図９において、２２Ａは丸ビレット、２２Ｂは中空
素管、２４はプラグである。
【０００９】一般に、バレル型ロールを傾斜角βr で配
置した穿孔圧延では、ゴージ部より出側ではロール径は
漸次減少し、周速度が遅くなるため、穿孔されて断面積
が減少し、前進速度が増加する被圧延材に対してブレー
キをかける状態となり、その結果被圧延材にねじれが生
じ、断面内には付加的な剪断歪が発生する。
置した穿孔圧延では、ゴージ部より出側ではロール径は
漸次減少し、周速度が遅くなるため、穿孔されて断面積
が減少し、前進速度が増加する被圧延材に対してブレー
キをかける状態となり、その結果被圧延材にねじれが生
じ、断面内には付加的な剪断歪が発生する。
【００１０】一方、コーン型ロールを一定の進み角βr
で傾斜配置するとともに、パスラインに対して入側面角
α1rと出側面角α2rとを有するように交叉角γr で交叉
配置した穿孔圧延では、βr 、α1r、α2r、γr を最適
範囲に設定することにより、圧延出側に進むほどロール
径が漸次大きくなり、周速度が速くなるため、被圧延材
に対してのブレーキがなくなり、被圧延材のねじれや断
面内の付加的な剪断歪を発生させないことが可能であ
る。これは、圧延出側に進むほどロール径が漸次大き
く、周速度が速くなるため、被圧延材に対してのブレー
キがなくなるためである。
で傾斜配置するとともに、パスラインに対して入側面角
α1rと出側面角α2rとを有するように交叉角γr で交叉
配置した穿孔圧延では、βr 、α1r、α2r、γr を最適
範囲に設定することにより、圧延出側に進むほどロール
径が漸次大きくなり、周速度が速くなるため、被圧延材
に対してのブレーキがなくなり、被圧延材のねじれや断
面内の付加的な剪断歪を発生させないことが可能であ
る。これは、圧延出側に進むほどロール径が漸次大き
く、周速度が速くなるため、被圧延材に対してのブレー
キがなくなるためである。
【００１１】然しながら、前述したコーン型ロールに、
強制駆動可能な一対のコーン型ローラーシューを一定の
進み角βs で傾斜配置するとともに、パスラインに対し
て入側面角α1Sと出側面角α2sとを有するように交叉角
γs で交叉配置して穿孔圧延しても、コーン型ロールの
ゴージ部間隔Ｅに対して、コーン型ロールのゴージ部直
径Ｄr 及びローラーシューのゴージ部直径Ｄs が適切で
ないと、被圧延材のねじれや、断面内の付加的な剪断歪
の発生を防止することができなくなるだけでなく、かえ
って被圧延材の噛込み不良や尻抜け不良、ロールとロー
ラーシューとの間隙への被圧延材の噛み出し、被圧延材
の破れ等が発生し、円滑な圧延の阻害、及び出側圧延材
の形状悪化、表面品質不良を生ずる場合があった。
強制駆動可能な一対のコーン型ローラーシューを一定の
進み角βs で傾斜配置するとともに、パスラインに対し
て入側面角α1Sと出側面角α2sとを有するように交叉角
γs で交叉配置して穿孔圧延しても、コーン型ロールの
ゴージ部間隔Ｅに対して、コーン型ロールのゴージ部直
径Ｄr 及びローラーシューのゴージ部直径Ｄs が適切で
ないと、被圧延材のねじれや、断面内の付加的な剪断歪
の発生を防止することができなくなるだけでなく、かえ
って被圧延材の噛込み不良や尻抜け不良、ロールとロー
ラーシューとの間隙への被圧延材の噛み出し、被圧延材
の破れ等が発生し、円滑な圧延の阻害、及び出側圧延材
の形状悪化、表面品質不良を生ずる場合があった。
【００１２】本発明は、ステンレス鋼等の高合金鋼圧延
時にも、被圧延材のねじれや、断面内の付加的な剪断歪
を発生させず、かつ被圧延材の噛込み不良や尻抜け不
良、被圧延材の噛み出し、被圧延材の破れ等を発生させ
ず、形状と表面品質に優れた中空素管を高い生産性で円
滑に圧延可能とすることを目的とする。
時にも、被圧延材のねじれや、断面内の付加的な剪断歪
を発生させず、かつ被圧延材の噛込み不良や尻抜け不
良、被圧延材の噛み出し、被圧延材の破れ等を発生させ
ず、形状と表面品質に優れた中空素管を高い生産性で円
滑に圧延可能とすることを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、ゴージ部の直
径がＤr である一対のコーン型圧延ロールをパスライン
に対して一定の進み角βr で傾斜配置するとともに、入
側面角α1rと出側面角α2rとを有するようにパスライン
に対して交叉角γr で交叉配置し、上記両圧延ロールが
形成する圧延領域の両側に強制駆動可能なゴージ部の直
径がＤs である一対のコーン型ローラーシューをパスラ
インに対して一定の進み角βs で傾斜配置するととも
に、入側面角α1sと出側面角α2sとを有するようにパス
ラインに対して交叉角γs で交叉配置し、ゴージ部ロー
ル間隙Ｅで継目無管の傾斜圧延を実施するに際し、圧延
ロールとしてはゴージ部の直径Ｄr が1.4 ≧Ｄr ／Ｅ≦
4 を満足するものを用い、ローラーシューとしてはゴー
ジ部の直径Ｄs が0.4 ≧Ｄs／Ｅ≦0.9 を満足するもの
を用いるようにしたものである。
径がＤr である一対のコーン型圧延ロールをパスライン
に対して一定の進み角βr で傾斜配置するとともに、入
側面角α1rと出側面角α2rとを有するようにパスライン
に対して交叉角γr で交叉配置し、上記両圧延ロールが
形成する圧延領域の両側に強制駆動可能なゴージ部の直
径がＤs である一対のコーン型ローラーシューをパスラ
インに対して一定の進み角βs で傾斜配置するととも
に、入側面角α1sと出側面角α2sとを有するようにパス
ラインに対して交叉角γs で交叉配置し、ゴージ部ロー
ル間隙Ｅで継目無管の傾斜圧延を実施するに際し、圧延
ロールとしてはゴージ部の直径Ｄr が1.4 ≧Ｄr ／Ｅ≦
4 を満足するものを用い、ローラーシューとしてはゴー
ジ部の直径Ｄs が0.4 ≧Ｄs／Ｅ≦0.9 を満足するもの
を用いるようにしたものである。
【００１４】
【作用】本発明者らは、コーン型ロールにドライブロー
ラーシューを配置して穿孔圧延する際の被圧延材の変形
状態を詳細に検討した結果、前述のコーン型ロールのゴ
ージ部間隔Ｅに対して、コーン型ロールのゴージ部直径
Ｄr 及びローラーシューのゴージ部直径Ｄs を適切な範
囲にすることにより、円滑な圧延、及び良好な形状の出
側圧延材を得ることができることを見い出した。
ラーシューを配置して穿孔圧延する際の被圧延材の変形
状態を詳細に検討した結果、前述のコーン型ロールのゴ
ージ部間隔Ｅに対して、コーン型ロールのゴージ部直径
Ｄr 及びローラーシューのゴージ部直径Ｄs を適切な範
囲にすることにより、円滑な圧延、及び良好な形状の出
側圧延材を得ることができることを見い出した。
【００１５】即ち、本発明によれば、一対のコーン型圧
延ロールに一定の進み角βr で傾斜配置するとともに、
パスラインに対して入側面角α1rと出側面角α2rとを有
するように交叉角γr で交叉配置した穿孔圧延機におい
ても、ドライブローラーシューによって圧延中の素管を
安定支持するとともに、ドライブローラーシューの接線
力によって該素管を一方の圧延ロールから他方の圧延ロ
ールに引張る圧延状態を形成し、圧延を円滑化すること
が可能となる。また、ドライブローラーシューが素管に
与える管軸方向駆動力が増大し、圧延効率を向上するこ
とも可能となる。
延ロールに一定の進み角βr で傾斜配置するとともに、
パスラインに対して入側面角α1rと出側面角α2rとを有
するように交叉角γr で交叉配置した穿孔圧延機におい
ても、ドライブローラーシューによって圧延中の素管を
安定支持するとともに、ドライブローラーシューの接線
力によって該素管を一方の圧延ロールから他方の圧延ロ
ールに引張る圧延状態を形成し、圧延を円滑化すること
が可能となる。また、ドライブローラーシューが素管に
与える管軸方向駆動力が増大し、圧延効率を向上するこ
とも可能となる。
【００１６】本発明において、ロール間隙Ｅで管を傾斜
圧延するに際し、圧延ロールのゴージ部直径Ｄr を 1.4
≦Ｄr ／Ｅ≦ 4の範囲とするのは以下の理由による（表
１参照）。
圧延するに際し、圧延ロールのゴージ部直径Ｄr を 1.4
≦Ｄr ／Ｅ≦ 4の範囲とするのは以下の理由による（表
１参照）。
【００１７】本発明者の実験結果によれば、圧延ロール
のゴージ部直径Ｄr とロール間隙Ｅとの比が 1.4を下回
ると、被圧延材に対する圧延ロールと被圧延材の接触面
積が減少し、被圧延材を管軸方向に駆動する力が小さく
なる。その結果、被圧延材の噛込み不良、尻抜け不良が
発生し、歩留、生産性の低下を招く。従って、圧延ロー
ルのゴージ部直径Ｄr とロール間隙Ｅとの比の下限を
1.4とする。
のゴージ部直径Ｄr とロール間隙Ｅとの比が 1.4を下回
ると、被圧延材に対する圧延ロールと被圧延材の接触面
積が減少し、被圧延材を管軸方向に駆動する力が小さく
なる。その結果、被圧延材の噛込み不良、尻抜け不良が
発生し、歩留、生産性の低下を招く。従って、圧延ロー
ルのゴージ部直径Ｄr とロール間隙Ｅとの比の下限を
1.4とする。
【００１８】一方、圧延ロールのゴージ部直径Ｄr とロ
ール間隙Ｅとの比が 4を超えると、必要以上に圧延機が
大きくなり、設備費が高くなるだけでなく、かえって被
圧延材のねじれや、断面内の付加的な剪断歪の発生を防
止することができなくなる。従って、圧延ロールのゴー
ジ部直径Ｄr とロール間隙Ｅとの比の上限を 4とする。
ール間隙Ｅとの比が 4を超えると、必要以上に圧延機が
大きくなり、設備費が高くなるだけでなく、かえって被
圧延材のねじれや、断面内の付加的な剪断歪の発生を防
止することができなくなる。従って、圧延ロールのゴー
ジ部直径Ｄr とロール間隙Ｅとの比の上限を 4とする。
【００１９】本発明において、ロール間隙Ｅで管を傾斜
圧延する際に、ローラーシューのゴージ部直径Ｄs を
0.4≦Ｄs ／Ｅ≦0.9 の範囲とするのは以下の理由によ
る（表１参照）。
圧延する際に、ローラーシューのゴージ部直径Ｄs を
0.4≦Ｄs ／Ｅ≦0.9 の範囲とするのは以下の理由によ
る（表１参照）。
【００２０】本発明者の実験結果によれば、ローラーシ
ューのゴージ部直径Ｄs とロール間隙Ｅとの比が 0.4を
下回ると、ローラーシューと被圧延材との接触面積が小
さくなり、圧延中の被圧延材を安定支持することができ
なくなり、ロールとローラーシューとの間隙への被圧延
材の噛み出しを生ずる。従って、ローラーシューのゴー
ジ部直径Ｄs とロール間隙Ｅとの比の下限は 0.4とす
る。
ューのゴージ部直径Ｄs とロール間隙Ｅとの比が 0.4を
下回ると、ローラーシューと被圧延材との接触面積が小
さくなり、圧延中の被圧延材を安定支持することができ
なくなり、ロールとローラーシューとの間隙への被圧延
材の噛み出しを生ずる。従って、ローラーシューのゴー
ジ部直径Ｄs とロール間隙Ｅとの比の下限は 0.4とす
る。
【００２１】一方、ローラーシューのゴージ部直径Ｄs
とロール間隙Ｅとの比が 0.9を超えると、設備的に圧延
ロールの間隙にドライブローラーシューが設置できなく
なり、傾斜配置、交叉配置が不可能となる。従って、ロ
ーラーシューのゴージ部直径Ｄs とロール間隙Ｅとの比
の上限は 0.9とする。
とロール間隙Ｅとの比が 0.9を超えると、設備的に圧延
ロールの間隙にドライブローラーシューが設置できなく
なり、傾斜配置、交叉配置が不可能となる。従って、ロ
ーラーシューのゴージ部直径Ｄs とロール間隙Ｅとの比
の上限は 0.9とする。
【００２２】
【実施例】図１は本発明に係る傾斜圧延機を示す平面
図、図２は図１の側面図、図３は図１の圧延方向から見
た正面図である。
図、図２は図１の側面図、図３は図１の圧延方向から見
た正面図である。
【００２３】図１〜図３では、ゴージ部の直径がＤr で
ある一対のコーン型圧延ロール３１Ａ、３１Ｂをパスラ
インに対して一定の進み角βr で傾斜配置するととも
に、入側面角α1rと出側面角α2rとを有するようにパス
ラインに対して交叉角γr で交叉配置し、上記両圧延ロ
ール３１Ａ、３１Ｂが形成する圧延領域の両側に強制駆
動可能なゴージ部の直径がＤs である一対のコーン型ド
ライブローラーシュー３３Ａ、３３Ｂをパスラインに対
して一定の進み角βs で傾斜配置するとともに、入側面
角α1sと出側面角α2sとを有するようにパスラインに対
して交叉角γs で交叉配置した。尚、圧延ロール３１
Ａ、３１Ｂは直径Ｄr の部分をローラー軸方向での直径
変化の変曲点とし、この直径Ｄr をゴージ部に合致させ
ている。また、ドライブローラーシュー３３Ａ、３３Ｂ
は直径Ｄs の部分をシュー軸方向での直径変化の変曲点
とし、この直径Ｄs をゴージ部に合致させている。そし
て、両圧延ロール３１Ａ、３１Ｂの間にプラグ３４を配
置し、両圧延ロール３１Ａ、３１Ｂのゴージ部ロール間
隙Ｅで丸ビレット３２Ａを傾斜圧延し、中空素管３２Ｂ
を得た。
ある一対のコーン型圧延ロール３１Ａ、３１Ｂをパスラ
インに対して一定の進み角βr で傾斜配置するととも
に、入側面角α1rと出側面角α2rとを有するようにパス
ラインに対して交叉角γr で交叉配置し、上記両圧延ロ
ール３１Ａ、３１Ｂが形成する圧延領域の両側に強制駆
動可能なゴージ部の直径がＤs である一対のコーン型ド
ライブローラーシュー３３Ａ、３３Ｂをパスラインに対
して一定の進み角βs で傾斜配置するとともに、入側面
角α1sと出側面角α2sとを有するようにパスラインに対
して交叉角γs で交叉配置した。尚、圧延ロール３１
Ａ、３１Ｂは直径Ｄr の部分をローラー軸方向での直径
変化の変曲点とし、この直径Ｄr をゴージ部に合致させ
ている。また、ドライブローラーシュー３３Ａ、３３Ｂ
は直径Ｄs の部分をシュー軸方向での直径変化の変曲点
とし、この直径Ｄs をゴージ部に合致させている。そし
て、両圧延ロール３１Ａ、３１Ｂの間にプラグ３４を配
置し、両圧延ロール３１Ａ、３１Ｂのゴージ部ロール間
隙Ｅで丸ビレット３２Ａを傾斜圧延し、中空素管３２Ｂ
を得た。
【００２４】このとき、圧延ロール３１Ａ、３１Ｂとし
ては、ゴージ部の直径Ｄr が 1.4≦Ｄr ／Ｅ≦ 4を満足
するものを用いた。
ては、ゴージ部の直径Ｄr が 1.4≦Ｄr ／Ｅ≦ 4を満足
するものを用いた。
【００２５】また、ドライブローラーシュー３３Ａ、３
３Ｂとしては、ゴージ部の直径Ｄsが 0.4≦Ｄs ／Ｅ≦
0.9を満足するものを用いた。
３Ｂとしては、ゴージ部の直径Ｄsが 0.4≦Ｄs ／Ｅ≦
0.9を満足するものを用いた。
【００２６】以下、本実施例の作用効果について説明す
る。即ち、コーン型ロールと、コーン型ドライブローラ
ーシューを表１に示すゴージ部直径、傾斜角度、交叉角
度、入側面角、出側面角の条件で配置し、外径 207φの
ビレットより外径 225φ、肉厚15mmの中空素管をロール
ゴージ部間隙 186mmで穿孔圧延した。そのときのロール
とローラーシューとの間隙への被圧延材の噛み出しの有
無、被圧延材の噛込み不良、尻抜け不良の発生の有無を
合わせて表１に示す。
る。即ち、コーン型ロールと、コーン型ドライブローラ
ーシューを表１に示すゴージ部直径、傾斜角度、交叉角
度、入側面角、出側面角の条件で配置し、外径 207φの
ビレットより外径 225φ、肉厚15mmの中空素管をロール
ゴージ部間隙 186mmで穿孔圧延した。そのときのロール
とローラーシューとの間隙への被圧延材の噛み出しの有
無、被圧延材の噛込み不良、尻抜け不良の発生の有無を
合わせて表１に示す。
【００２７】比較例では被圧延材の噛み出し、被圧延材
噛込み不良、尻抜け不良が発生したのに対し、本発明方
法によれば、被圧延材の噛み出し、被圧延材噛込み不
良、尻抜け不良がまったく発生しなかった。
噛込み不良、尻抜け不良が発生したのに対し、本発明方
法によれば、被圧延材の噛み出し、被圧延材噛込み不
良、尻抜け不良がまったく発生しなかった。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ステンレ
ス鋼等の高合金鋼圧延時にも、被圧延材のねじれや、断
面内の付加的な剪断歪を発生させず、かつ被圧延材の噛
込み不良や尻抜け不良、被圧延材の噛み出し、被圧延材
の破れ等を発生させず、形状と表面品質に優れた中空素
管を高い生産性で円滑に圧延することができる。
ス鋼等の高合金鋼圧延時にも、被圧延材のねじれや、断
面内の付加的な剪断歪を発生させず、かつ被圧延材の噛
込み不良や尻抜け不良、被圧延材の噛み出し、被圧延材
の破れ等を発生させず、形状と表面品質に優れた中空素
管を高い生産性で円滑に圧延することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は本発明に係る傾斜圧延機を示す平面図で
ある。
ある。
【図２】図２は図１の側面図である。
【図３】図３は図１の圧延方向から見た正面図である。
【図４】図４は従来のディスクシューを用いたバレル型
ロールの傾斜圧延機を示す平面と側面図である。
ロールの傾斜圧延機を示す平面と側面図である。
【図５】図５は従来のコーン型ロールを用いた傾斜圧延
機の平面図である。
機の平面図である。
【図６】図６は図５の側面図である。
【図７】図７は従来のドライブローラーシューを用いた
バレル型ロールの傾斜圧延機を示す平面図である。
バレル型ロールの傾斜圧延機を示す平面図である。
【図８】図８は図７の側面図である。
【図９】図９は図７の圧延方向から見た正面図である。
３１Ａ、３１Ｂ 圧延ロール ３２Ａ 丸ビレット ３２Ｂ 中空素管 ３３Ａ、３３Ｂ ドライブローラーシュー ３４ プラグ
Claims (1)
- 【請求項１】 ゴージ部の直径がＤr である一対のコー
ン型圧延ロールをパスラインに対して一定の進み角βr
で傾斜配置するとともに、入側面角α1rと出側面角α2r
とを有するようにパスラインに対して交叉角γr で交叉
配置し、 上記両圧延ロールが形成する圧延領域の両側に強制駆動
可能なゴージ部の直径がＤs である一対のコーン型ロー
ラーシューをパスラインに対して一定の進み角βs で傾
斜配置するとともに、入側面角α1sと出側面角α2sとを
有するようにパスラインに対して交叉角γs で交叉配置
し、 ゴージ部ロール間隙Ｅで継目無管の傾斜圧延を実施する
に際し、 圧延ロールとしてはゴージ部の直径Ｄr が 1.4 ≧Ｄr ／Ｅ≦4 を満足するものを用い、 ローラーシューとしてはゴージ部の直径Ｄs が 0.4 ≧Ｄs ／Ｅ≦0.9 を満足するものを用いることを特徴とする継目無管の傾
斜圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32339693A JPH07155806A (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 継目無管の傾斜圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32339693A JPH07155806A (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 継目無管の傾斜圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07155806A true JPH07155806A (ja) | 1995-06-20 |
Family
ID=18154261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32339693A Withdrawn JPH07155806A (ja) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | 継目無管の傾斜圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07155806A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3120942A4 (en) * | 2014-03-19 | 2017-11-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Production method for seamless metal tube |
| EP4063035A4 (en) * | 2019-11-22 | 2022-12-21 | JFE Steel Corporation | REDUCING ROLLING MILL AND STRIP MANUFACTURING PROCESS |
-
1993
- 1993-11-30 JP JP32339693A patent/JPH07155806A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3120942A4 (en) * | 2014-03-19 | 2017-11-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Production method for seamless metal tube |
| EP4063035A4 (en) * | 2019-11-22 | 2022-12-21 | JFE Steel Corporation | REDUCING ROLLING MILL AND STRIP MANUFACTURING PROCESS |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010130 |