JPH07116347B2 - 耐衝撃性に優れるポリオキシメチレン組成物 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ポリオキシメチレン組成物に関するものであ
る。

更に詳しく言えば、本発明は、優れた耐衝撃性を有し、
かつポリオキシメチレンの本来有している曲げ弾性率等
の優れた機械物性、優れた成形性を損なわないことを特
徴とする、ポリオキシメチレン組成物に関するものであ
る。

（従来の技術） ポリオキシメチレンは、機械物性特性、疲労特性、摩擦
摩粍特性に優れているために、近年エンジニアリングプ
ラスチックとしての需要はますます増大する傾向にあ
る。

しかしながら、ポリオキシメチレンは耐衝撃性、例え
ば、ノッチ付きアイゾッド値が低く、成形時の残留応力
や小さな傷などが存在すると破壊しやすいという欠点を
有している。

この欠点を改良する方法として、特開昭59−136343号公
報では、２相構造よりなるアクリル系の多相インターポ
リマーであって、第１相（中心相）がエラストマー相、
第２相（最外相）が硬質相からなる多相インターポリマ
ーを、ポリオキシメチレンに添加することにより、得ら
れる組成物の耐衝撃性が改良されることが開示されてい
る。

特開昭62−36451号公報、特開昭63−33466号公報におい
ても、同様に２相構造よりなるアクリル系の多相インタ
ーポリマーを添加することによって、ポリオキシメチレ
ンの耐衝撃性を改良する方法が開示されている。

これらの多相インターポリマーは、特開昭59−136343号
公報に開示されているように、第１相と第２相の間に中
間相を導入してもよい。例えば、第１相であるアクリル
系のエラストマー相と、第２相であるアクリル系の硬質
相の間に、スチレンを主成分とする中間相を導入しても
よい。しかし、この中間相を有した多相インターポリマ
ーも第１相がエラストマー相、第２相が硬質相からなる
２相構造を有していると言える。

これまで述べた２相構造を有する多相インターポリマー
をポリオキシメチレンに添加して得られる組成物は、耐
衝撃性の向上は得られるものの、エラストマー成分をポ
リオキシメチレンに通常添加した時と同様に、曲げ弾性
率、曲げ強度、さらには、組成物自身の成形性の低下を
生じてしまう。ポリオキシメチレンの優れた機械物性、
成形性を保持するためにも、これらの低下を極力少なく
することが常に望まれている。

（発明が解決しようとする課題） 本発明の目的は、このような従来技術における課題を克
服し、ポリオキシメチレンの優れている機械物性特性
（特に曲げ特性）、成形性、疲労特性、及び摩擦摩粍特
性を保持したまま、耐衝撃性に優れたポリオキシメチレ
ン組成物を提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記の点について鋭意検討の結果、ポリ
オキシメチレンに３相構造よりなる多相インターポリマ
ーを添加することにより、ポリオキシメチレンが本来有
している優れた特徴を何ら損なうことなく、特に曲げ特
性、成形性に優れ、かつ、耐衝撃性に優れた組成物が得
られることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は； ポリオキシメチレン（Ａ）100重量部に対して、３相構
造であって、第１相（中心相）及び第３相（最外相）が
硬質相からなり、第２相（中間相）がエラストマー相か
らなる多相インターポリマー（Ｂ）を0.5〜100重量部配
合し、しかも （Ｂ）の硬質相を構成する重合体のガラス転移温度が、
（Ｂ）のエラストマー相を構成する重合体のガラス転移
温度よりも高く、かつ、 ポリオキシメチレン組成物中の（Ｂ）の粒径が、0.01〜
2.0μｍの間にあることを特徴とする、ポリオキシメチ
レン組成物に関するものである。

本発明に用いられるポリオキシメチレンとは、ポリオキ
シメチレンホモポリマーまたは主鎖の大部分がオキシメ
チレン連鎖よりなるポリオキシメチレン共重合体であ
り、詳しくはホルムアルデヒドもしくはホルムアルデヒ
ドの環状オリゴマーであるトリオキサン、テトラオキサ
ンなどを単独に、またはこれらと共重合可能な１種以上
のコモノマー（たとえはエチレンオキサイド、1,4−ブ
タンジオールホルマールなど）をさらに組合せて、重合
または共重合して得られたものを末端基からの分解に対
して安定化したものをいう。

使用に際しては、通常の熱安定剤、酸化防止剤および公
知の添加剤を添加することができる。

また、一度熱安定剤等の添加剤を加えた後、粉末状に粉
砕したものも使用できる。

本発明で使用することのできる多相インターポリマー
は、３相構造であって、第１相（中心相）及び、第３相
（最外相）が硬質相からなり、第２相（中間相）がエラ
ストマー相からなり、硬質相を構成する重合体のガラス
転移温度（以下Tgと略す）がエラストマー相を構成する
重合体のTgよりも高い多相インターポリマーである。硬
質相を構成する重合体のTgは、25℃以上が好ましく、さ
らには50℃以上がより好ましい。エラストマー相を構成
する重合体のTgは、25℃未満は好ましく、さらには０℃
未満がより好ましい。

多相インターポリマーの硬質相、及びエラストマー相を
構成する重合体は、次に挙げるモノマーからなる単独重
合体でもよく、２種類以上のモノマーからなる共重合体
でもよい。

使用可能なモノマーとしては、例えば、スチレン、ビニ
ルトルエンなどの芳香族ビニルモノマー；塩化ビニル、
塩化ビニリデンなどのハロゲン化ビニルモノマー；アク
リロニトリル、メタクリロニトリルなどのニトリル系モ
ノマー；メタクリル酸メチル、メタクリル酸ブチル、メ
タクリル酸ヒドロキシエチルなどのメタクリル酸エステ
ル；アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸
ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ヒ
ドロキシエチルなどのアクリル酸エステル；酢酸ビニ
ル、プロピオン酸ビニルなどのビニルエステル；アクリ
ルアミド、メタクリルアミドなどの不飽和アミド；ビニ
ルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル、ビニルブチ
ルエーテルなどのビニルアルキルエーテルなどを挙げる
ことができる。

また、これらビニル重合性モノマーに、例えばブタジエ
ン、イソプレンなどの共役ジエンを加えて共重合させて
もよいし、これらの共役ジエンを単独重合させたもので
もよい。

多相インターポリマーのエラストマー相は、アクリル酸
エステル、又は、共役ジエンからなる重合体が好まし
く、さらには、アクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸２−
エチルヘキシル、又は、スチレン−ブタジエンからなる
重合体がより好ましい。硬質相は、メタクリル酸エステ
ル、又は芳香族ビニル、又はハロゲン化ビニルからなる
重合体が好ましく、さらには、メタクリル酸メチル、又
は、スチレン、又は塩化ビニルからなる重合体がより好
ましい。

多相インターポリマーの硬質相、エラストマー相を構成
する重合体の好ましい組合せとしては、例えば、 硬質相がメタクリル酸メチルを主成分とする重合体、
かつエラストマー相がアクリル酸ｎ−ブチルを主成分と
する重合体、 硬質相がメタクリル酸メチルを主成分とする重合体、
かつエラストマー相がアクリル酸２−エチルヘキシルを
主成分とする重合体、 硬質相がメタクリル酸メチルを主成分とする重合体、
かつエラストマー相がスチレン−ブタジエンを主成分と
する重合体、 硬質相がスチレンを主成分とする重合体、かつエラス
トマー相がスチレン−ブタジエンを主成分とする重合
体、 硬質相が塩化ビニルを主成分とする重合体、かつエラ
ストマー相がスチレン−ブタジエンを主成分とする重合
体、または 硬質相がアクリロニトリルを主成分とする重合体、か
つエラストマー相がスチレン−ブタジエンを主成分とす
る重合体、 などがある。

更に最も好ましいものは、多相インターポリマーの硬質
相がメタクリル酸メチルの単独重合体、又は、メタクリ
ル酸メチル80重量％以上と他の共重合可能なモノマー20
重量％以下からなる重合体から構成されかつ、エラスト
マー相がアクリル酸ｎ−ブチルの単独重合体、又は、ア
クリル酸ｎ−ブチル80重量％以上と他の共重合可能なモ
ノマー20重量％以下からなる重合体から構成される多相
インターポリマーである。

本発明で言う多相インターポリマーは、下記に示す慣用
の乳化重合技術を用いて製造することができる。具体的
には、３相構造からなる、第１相（中心相）及び、第３
相（最外相）に硬質相を有し、第２相（中間相）にエラ
ストマー相を有する多相インターポリマーの製法につい
て示す。； 乳化剤などの乳化重合に必要な添加剤を含む水の中へ、
第１相の硬質相の形成に必要なモノマーと重合開始剤を
加え、かきまぜながら重合を行う。

乳化剤としては、ジオクチルスルホコハク酸ソーダ等の
アルキルスルホコハク酸塩、ドデシルベンゼンスルホン
酸ソーダ等のアルキル芳香族スルホン酸塩などを使用す
ることができる。

重合開始剤としては、ジイソプロピルベンゼンヒドロパ
ーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド等の過酸化
物、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物などを
使用することができる。

第１相を形成する際、第１相の硬質相と第２相のエラス
トマー相の間に化学結合を持たせるために、多官能性グ
ラフト剤を使用することが好ましい。

多官能性グラフト剤としては、異なる官能性を有する多
官能単量体、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイ
ン酸、フマル酸などのアリルエステルなどがあり、アク
リル酸アリル、メタクリル酸アリルが好ましい。

多官能性グラフト剤の添加量が、硬質相、即ち、グラフ
トベースとなる相を構成する重合体の全重量に基づい
て、0.1〜5.0重量％が好ましく、更には、0.1〜2.5重量
％がより好ましい。

第１相の硬質相を形成する重合反応が終了した時点で、
次に第２相のエラストマー相の形成に必要なモノマーを
追添する。この際、必要であれば重合開始剤を追添して
もよい。

エラストマー相に適度な弾性を与えるために、エラスト
マー相を構成するモノマーと多官能性架橋剤を共重合さ
せるのが好ましい。

多官能性架橋剤としては、ジビニル化合物、ジアリル化
合物、ジアクリル化合物、ジメタクリル化合物などの一
般に使われる架橋剤を用いることができ、ジアクリル酸
エチル、ジアクリル酸−ｎ−ブチルが好ましい。多官能
性架橋剤の添加量は、エラストマー相を構成する重合体
の全重量に基づいて0.1〜5.0重量％が好ましく、更には
0.1〜2.5重量％がより好ましい。

第２相を形成する際、第２相のエラストマー相と第３相
の硬質相の間に化学結合を持たせるために、多官能性グ
ラフト剤を使用することが好ましい。多官能性グラフト
剤としては、異なる官能性を有する多官能単量体、例え
ばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸な
どのアリルエステルなどがあり、アクリル酸アリル、メ
タクリル酸アリルが好ましい。

多官能性グラフト剤の添加量は、エラストマー相即ち、
グラフトベースとなる相を構成する重合体の全重量に基
づいて0.1〜5.0重量％が好ましく、さらには0.1〜2.5重
量％がより好ましい。

同様に、第２相のエラストマー相の形成する重合反応が
終了した時点で、次に第３相の硬質相の形成に必要なモ
ノマーを追添する。この際、必要であれば重合開始剤を
追添してもよい。第３相の硬質相を形成する重合が終了
した時点で、多相インターポリマーの重合を終了とす
る。

乳化重合は、通常50〜90℃の温度で行われる。

上記乳化重合によって得られた多相インターポリマー
は、慣用の手段、例えば、塩析、凍結融解、あるいはス
プレードライなどの方法を用いて粒子の形態を保ったま
ま水と分離することができる。塩析は、塩化アンモニウ
ム、塩化ナトリウムなどの電解質溶液を用い、沈殿を濾
別する。更に、洗浄、乾燥工程を経て本発明で言う３相
構造からなる多相インターポリマーを得ることができ
る。

また、多相インターポリマーを構成する各相の間、即
ち、硬質相とエラストマー相の間に、硬質相及びエラス
トマー相とは組成の異なる新規な中間相を導入しても構
わない。例えば、アクリル酸ｎ−ブチルを主成分とする
エラストマー相とメタクリル酸メチルを主成分とする硬
質相の間に新規な中間相としてスチレンを主成分とする
硬質相を導入することができる。

しかしながら、本発明で言う多相インターポリマーは、
基本的に３相構造であって、第１相（中心相）及び第３
相（最外相）が硬質相からなり、第２相（中間相）がエ
ラストマー相からなる多相インターポリマーである。本
発明で言う多相インターポリマーは、中心相に硬質相を
有している点に大きな特徴がある。更に、多相インター
ポリマーの耐衝撃性改質効果、多相インターポリマー製
造時の経済性を考慮して、硬質相−エラストマー相−硬
質相からなる３相構造を有している多相インターポリマ
ーが最も好ましい。

多相インターポリマーを構成する硬質相、及びエラスト
マー相の割合は、目的に応じて任意とすることができ
る。例えば、耐衝撃性の向上を重視する場合は、エラス
トマー相の割合を多くし、良好な曲げ弾性率を得たい場
合は、硬質相の割合を多くすることができる。

しかしながら、多相インターポリマーをポリオキシメチ
レンに混合した後、押出機を用いて溶融混練する際、そ
の多相インターポリマーの最外相である硬質相の割合、
即ち、硬質相の厚さが小さい場合は、その硬質相が破壊
されやすく、硬質相の内部に存在するエラストマー相の
影響により、その多相インターポリマー粒子が他の多相
インターポリマー粒子と凝集を起こし、本発明で得られ
る均一微分散した状態を保てなくなる。

よって、多相インターポリマーの硬質相の割合は、多相
インターポリマーの全重量に基づいて、約10〜80重量％
が好ましく、更には約25〜70重量％がより好ましい。

多相インターポリマーの最外相である硬質相は、ポリオ
キシメチレンを分解する傾向のある酸等の部位を含有し
ていない方が好ましく、重合時に使用した過酸化物など
の触媒、不純物は極力取り除いた方が好ましい。

本発明で言う耐衝撃性に優れるポリオキシメチレン組成
物を得るには、組成物中の多相インターポリマーの粒径
は0.01〜2.0μｍの間にあることが必要である。粒径が
0.01μｍより小さければ、本発明で得られる組成物の耐
衝撃性は改善されず、粒径が2.0μｍより大きければ、
得られる組成物の成形性が大きく低下してしまう。更に
は、ポリオキシメチレン組成物中の多相インターポリマ
ーの粒径は0.05〜0.5μｍの間にあることがより好まし
い。

多相インターポリマー（Ｂ）の配合割合は、ポリオキシ
メチレン（Ａ）100重量部に対して0.5〜100重量部が必
要である。配合割合が0.5重量部未満であれば、本発明
で得られる組成物の耐衝撃性は改善されず、配合割合が
100重量部を越えると、本組成物の曲げ弾性率の低下
等、ポリオキシメチレンの有する優れた機械物性を大き
く損なってしまう。更には、多相インターポリマーの配
合割合は、５〜70重量部が好ましい。

なお、本発明の組成物には、上述の成分のほかに、その
用途等に応じて難燃化剤、離型剤、耐候性付与剤、酸化
防止剤、帯電防止剤、耐熱剤、着色剤、補強剤、界面活
性剤、無機充填剤、滑剤などの常用の補助的成分を添加
することができる。

本発明の組成物を用いて成形品を製造する方法として
は、例えば射出成形、押出成形など慣用の成形手段を採
用することができる。成形は通常170〜300℃の加熱条件
下で行われる。

以下、実施例および比較例を挙げて本発明を更に具体的
に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定
されるものではない。

なお、実施例中の測定項目は次の通りである。

引張特性： ASTM D−638に準じて測定。

ウエルド引張特性評価は、ダブルゲートの試験片形状と
し、試験片中央にウエルドラインができるような試験片
を用いて測定した。114mmチャック間標準、50mm/min引
張速度での評価である。

曲げ特性： ASTM D−790に準じて測定。

アイゾッド値（ノッチ付） ASTM D−256に準じて測定。

MI値： ASTM D−1238−57Tに準じ、190℃、2.16Kg荷重で測定。

粒径： 多相インターポリマーの粒径は、電子顕微鏡観察法によ
って測定した。

なお、使用したポリオキシメチレンは下記のものであ
る。

実施例１ （３相構造からなる多相インターポリマーの製造） 攪拌機、コンデンサーを備えた10lビーカーに、蒸留水
5.7l、乳化剤としてジオクチルスルホコハク酸ソーダ20
g、還元剤としてロンガリット1.2gを加え均一に溶解す
る。第１相としてメタクリル酸メチル（以下MMAと略
す）220g、アクリル酸ｎ−ブチル（以下BAと略す）3.0
g、メタクリル酸アリル（以下ALMAと略す）0.8g、ジイ
ソプロピルベンゼンヒドロパーオキシ（以下PBPと略
す）0.2gの均一溶液を加え、80℃で重合した。約15分で
反応は完了した。得られた重合体のTgは、108℃であっ
た。

次いで、第２相としてBA1,270g、スチレン（以下Stと略
す）320g、ジアクリル酸ジエチレングリコール（以下DE
GAと略す）20g、ALMA13.0g、PBP1.6gを均一温度で１時
間にわたって滴下した。滴下終了後、40分で反応は完了
した。このものを単独で重合して得られた重合体のTg
は、−38℃であった。次に、第３相としてMMA680gへ、B
A4.0g、PBP0.6g、ｎ−オクチルメルカプタン（以下OMと
略す）0.2gの均一溶液を加えた。このものを単独で重合
させて得た重合体の分子量は、1,220,000、Tgは109℃で
あった。この段階の反応は約15分で完了した。

次いで、温度を95℃に上げ、１時間保持した。得られた
乳化剤を0.5％塩化アルミニウム水溶液中に投入して重
合体を凝集させ、温水で５回洗浄後、乾燥して白色フロ
ック状の成形材料を得た。

このフロック状の多相インターポリマーを（Ｂ−１）と
する。

ポリオキシメチレン（Ａ−１）としては、慣用の粉砕機
を用いて、その粒径が約10〜500μｍの間にあるパウダ
ー状に粉砕したものを用いた。

このパウダー状のポリオキシメチレン（Ａ−１）2Kgに
対して、上記多相インターポリマー（Ｂ−１）を0.8Kg
配合し、この混合物をヘンシェルミキサーを用いて十分
攪拌、混合した。

次に、この混合物を30mmφの口径を有する高剪断性能の
二軸押出機で、シリンダー温度200℃、スクリュー回転
数100rpm、吐出量約5Kg/Hrの条件下で溶融混練し、ペレ
ット状のポリオキシメチレン組成物を得た。

このペレットを十分乾燥させた後、MI値を測定した。

次に、シリンダー温度200℃の下で射出成形し、各試験
片を作製した後、アイゾッド値、曲げ特性、引張特性
（ウェルド部／非ウェルド部）を測定した。

また、ポリオキシメチレン組成物中の多相インターポリ
マーの粒径は、曲げ試験片の中央部を樹脂流れ方向に対
し並行な面で切削して得られた超薄切片の電子顕微鏡写
真から求めた。

評価結果を表−１に示す。

本実施例で得られた組成物は、アイゾット値が高く耐衝
撃性に優れている。更に、曲げ弾性率、MI値も良好であ
り、ポリオキシメチレンの有する優れた曲げ特性、成形
性を何ら損なうものではない。また、非フェルド部に対
するウェルド部の引張物性保持率も高く、等方性にも優
れていることが分かる。

本組成物中の多相インターポリマーの粒径は、0.08〜0.
12μｍであった。

比較例−１ （２相構造から成る多相インターポリマーの製造） 攪拌機、コンデンサーを備えた10lビーカーに蒸留水5.7
l、乳化剤としてジオクチルスルホコハク酸ソーダ20g、
還元剤としてロンガリット1.2gを加え、均一に溶解す
る。

第１相としてBA970g、St244g、DEGA15g、ALMA10g、PBP
1.2gの均一溶液を加え、80℃で重合した。約40分で反応
は完了した。このものを単独で重合して得られた重合体
のTgは、−38℃であった。

次に、第２相として、MMA680gへ、BA4.0g、PBP0.6g、OM
0.2gの均一溶液を加えた。このものを単独で重合させて
得た重合体の分子量は、1,220,000、Tgは109℃であっ
た。この段階の反応は約15分で完了した。

次いで、温度を95℃に上げ、１時間保持した。得られた
乳化剤を0.5％塩化アルミニウム水溶液中に投入して重
合体を凝集させ、温水で５回洗浄後、乾燥して白色フロ
ック状の成形材料を得た。

このフロック状の多相インターポリマーを（Ｂ−２）と
する。

実施例１における３相構造から成る多相インターポリマ
ー（Ｂ−１）の代わりに、２相構造からなる多相インタ
ーポリマー（Ｂ−２）を用いたこと以外は、実施例１と
同様に評価を行った。その結果を表−４に示す。

アイゾット値は、実施例１とほぼ同等の高い値を示し耐
衝撃性は大きく改善されてはいるが、曲げ弾性率、MI値
の低下が、実施例１に較べて若干大きい。

これは、多相インターポリマーの中心相に硬質相を有す
る３相構造の多相インターポリマー（Ｂ−１）と、中心
相に硬質相を有していない２相構造の多相インターポリ
マー（Ｂ−２）との有意義な差である。即ち、２相構造
からなる多相インターポリマーでは、本発明で言う優れ
た効果は得られないことが分かる。

なお、本組成物中の多相インターポリマーの粒径は、0.
07〜1.1μｍであった。

実施例２〜９ ３相構造から成る多相インターポリマー（Ｂ−１）の配
合割合とポリオキシメチレンの種類を変えた以外は、実
施例１と同様にして評価を行った。

いずれも実施例１と同様に良好な結果が得られた。

その結果は表−１にまとめて示す。

実施例10〜18 実施例１の３相構造からなる多相インターポリマーの製
造において、硬質相とエラストマー相を形成するモノマ
ーの配合割合、即ち、硬質相についてはMMAとBA、エラ
ストマー相についてはBAとStの配合割合を変え、各相を
構成する重合体のTgを変えたこと以外は、実施例１と同
様な方法によって３相構造からなる多相インターポリマ
ー（Ｂ−３〜11）を製造し、実施例１と同様に評価を行
った。各多相インターポリマーの組成及びTgを表−５
に、評価結果を表−２に示す。

３相構造からなる多相インターポリマーの硬質相を構成
する重合体のTgが、エラストマー相を構成する重合体の
Tgよりも高ければ、得られた組成物は本発明で言う優れ
た特徴を有すると云うことができる。

比較例２〜４ 実施例10〜18と同様な手法で、３相構造からなる多相イ
ンターポリマーであって、第１相（中心相）及び第３相
（最外相）を構成する重合体のTgが、第２相（中間相）
を構成する重合体のTgよりも低い多相インターポリマー
（Ｂ−12〜14）を製造し、実施例−１と同様に評価を行
った。

各多相インターポリマーの組成及びTgを表−６、評価結
果を表−４に示す。

３相構造から成る多相インターポリマーであっても、第
１相及び第３相を構成する重合体のTgが、第２相を構成
する重合体のTgよりも低ければ、得られた組成物は耐衝
撃性の向上が見られないか、あるいは、MI値の低下が大
きい、即ち、このような多相インターポリマーでは、本
発明で言う優れた効果は発現できないことが分かる。

実施例19〜23 実施例１の３相構造からなる多相インターポリマー（Ｂ
−１）の重合において、乳化剤として用いているジオク
チルスルホコハク酸ソーダの量を変えること以外は、実
施例１と同様な方法で、粒径の異なる３相構造からなる
多相インターポリマー（Ｂ−15〜19）を製造し、実施例
１と同様な方法で評価を行った。

各多相インターポリマーの組成を表−６に、評価結果を
表−３に示す。

本実施例で得られる組成物中の多相インターポリマーの
粒径が0.01〜2.0μｍの間にあれば、実施例１と同様に
良好な結果が得られているのが分かる。

実施例24〜29 実施例１の３相構造からなる多相インターポリマー（Ｂ
−１）製造において、多相インターポリマーの硬質相ま
たは／かつエラストマー相を構成るモノマーの種類を変
えたこと以外は、実施例１と同様な方法で、組成の異な
る３相構造からなる多相インターポリマー（Ｂ−20〜2
5）を製造し、実施例１と同様な方法で評価を行った。

各多相インターポリマーの組成を表−７に、評価結果を
表−３に示す。

多相インターポリマーを構成するモノマーの種類を変え
て製造した多相インターポリマーも、実施例１で用いた
アクリル系の３相構造からなる多相インターポリマー
（Ｂ−１）と同様に本発明で言う優れた改質効果を示し
ている。

（発明の効果） 本発明のポリオキシメチレン組成物は、耐衝撃性に極め
て優れている。

しかも、従来の２相構造を有する多相インターポリマー
の添加によって生じる曲げ弾性率の低下、成形性の低下
が少ない等の元来ポリオキシメチレンが有している優れ
た特徴を損なわないという利点がある。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ポリオキシメチレン（Ａ）100重量部に対
   して、３相構造であって、第１相（中心相）及び第３相
   （最外相）が硬質相からなり、第２相（中間相）がエラ
   ストマー相からなる多相インターポリマー（Ｂ）を0.5
   〜100重量部配合し、しかも （Ｂ）の硬質相を構成する重合体のガラス転移温度が、
   （Ｂ）のエラストマー相を構成する重合体のガラス転移
   温度よりも高く、かつ、 ポリオキシメチレン組成物中の（Ｂ）の粒径が、0.01〜
   2.0μｍの間にあることを特徴とする、ポリオキシメチ
   レン組成物。
2. 【請求項２】多相インターポリマー（Ｂ）の硬質相を構
   成する重合体のガラス転移温度が、50℃以上であり、
   （Ｂ）のエラストマー相を構成する重合体のガラス転移
   温度が０℃未満である、請求項（１）記載の組成物。
3. 【請求項３】多相インターポリマー（Ｂ）の硬質相がメ
   タクリル酸メチルを主成分とする重合体からなり、
   （Ｂ）のエラストマー相がアクリル酸ｎ−ブチルを主成
   分とする重合体からなる、請求項（１）記載の組成物。