JPH0693398A - Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法 - Google Patents
Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法Info
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- JPH0693398A JPH0693398A JP24688992A JP24688992A JPH0693398A JP H0693398 A JPH0693398 A JP H0693398A JP 24688992 A JP24688992 A JP 24688992A JP 24688992 A JP24688992 A JP 24688992A JP H0693398 A JPH0693398 A JP H0693398A
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- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 線径 0.1〜1 mmφ程度の細くかつ長尺な高強
度高導電性Ｃｕ−Ａｇ合金線を生産性よく、また、材料
歩留まりも良好に製造することができるＣｕ−Ａｇ合金
線の製造方法を提供する。 【構成】 Ａｇ10〜20原子％を含有し、残部がＣｕおよ
び不可避的不純物からなるＣｕ基合金を連続鋳造してな
る鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間加工を加えた
後、 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理を施し、
次いで、減面率80〜95％の冷間加工を行う。あるいは前
記 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理の後、減面
率95％以上の冷間加工を行い、さらに、 200〜350 ℃の
温度で 1〜5時間の熱処理を施す。
度高導電性Ｃｕ−Ａｇ合金線を生産性よく、また、材料
歩留まりも良好に製造することができるＣｕ−Ａｇ合金
線の製造方法を提供する。 【構成】 Ａｇ10〜20原子％を含有し、残部がＣｕおよ
び不可避的不純物からなるＣｕ基合金を連続鋳造してな
る鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間加工を加えた
後、 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理を施し、
次いで、減面率80〜95％の冷間加工を行う。あるいは前
記 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理の後、減面
率95％以上の冷間加工を行い、さらに、 200〜350 ℃の
温度で 1〜5時間の熱処理を施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、細径でかつ長尺な高強
度高導電性Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法に関する。
度高導電性Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近時、Ａｇを10〜16原子％程度と高濃度
に含有するＣｕ−Ａｇ合金線が開発され、高い強度と高
い導電性が得られることから、物理、工学その他の諸分
野において広く用いられるロングパルスマグネットやハ
イブリットマグネットなどの高磁界発生用マグネットの
導体材料などとして期待されている。
に含有するＣｕ−Ａｇ合金線が開発され、高い強度と高
い導電性が得られることから、物理、工学その他の諸分
野において広く用いられるロングパルスマグネットやハ
イブリットマグネットなどの高磁界発生用マグネットの
導体材料などとして期待されている。
【０００３】従来、このＣｕ−Ａｇ合金線は、Ａｇを10
〜16原子％程度添加したＣｕ基合金をインゴット鋳造
後、 450℃で熱間鍛造し、その後、 400℃または 450℃
で 2〜10時間の中間熱処理を施した後、表面を研削（面
削）し、さらに、冷間において伸線加工を加えて製造す
る方法が採られている。
〜16原子％程度添加したＣｕ基合金をインゴット鋳造
後、 450℃で熱間鍛造し、その後、 400℃または 450℃
で 2〜10時間の中間熱処理を施した後、表面を研削（面
削）し、さらに、冷間において伸線加工を加えて製造す
る方法が採られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな方法では、熱間加工での温度域が狭く 1回の加熱で
の加工量が多くとれないため、加熱、鍛造、加熱、鍛造
の繰り返しを数多く行わなければならない、面削を必要
とするので材料の歩留まりが悪いなどの問題に加えて、
線径 0.1〜1 mmφ程度の細径でかつ長尺な線材への加工
が難しいという問題があった。
うな方法では、熱間加工での温度域が狭く 1回の加熱で
の加工量が多くとれないため、加熱、鍛造、加熱、鍛造
の繰り返しを数多く行わなければならない、面削を必要
とするので材料の歩留まりが悪いなどの問題に加えて、
線径 0.1〜1 mmφ程度の細径でかつ長尺な線材への加工
が難しいという問題があった。
【０００５】これは、イ） 400℃または 450℃の温度で
中間熱処理を行うと、加工硬化の度合が大きくなって、
その後の加工量を大きくとれない、ロ）熱間鍛造の際に
内部に異物を巻き込むおそれがある、ハ）長尺化のため
にはインゴットのサイズを大きくする必要があるが、そ
れによって鋳造偏析を生じ、ひいては熱間鍛造割れを招
くおそれがあることなどによる。
中間熱処理を行うと、加工硬化の度合が大きくなって、
その後の加工量を大きくとれない、ロ）熱間鍛造の際に
内部に異物を巻き込むおそれがある、ハ）長尺化のため
にはインゴットのサイズを大きくする必要があるが、そ
れによって鋳造偏析を生じ、ひいては熱間鍛造割れを招
くおそれがあることなどによる。
【０００６】本発明は、このような従来の事情に対処し
てなされたもので、細径でかつ長尺な高強度高導電性Ｃ
ｕ−Ａｇ合金線を製造することができ、しかも生産性に
優れ材料の歩留まりも良好なＣｕ−Ａｇ合金線の製造方
法を提供することを目的とする。
てなされたもので、細径でかつ長尺な高強度高導電性Ｃ
ｕ−Ａｇ合金線を製造することができ、しかも生産性に
優れ材料の歩留まりも良好なＣｕ−Ａｇ合金線の製造方
法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の第１のＣｕ−Ａ
ｇ合金線の製造方法は、Ａｇ10〜20原子％を含有し、残
部Ｃｕおよび不可避的不純物からなるＣｕ基合金を連続
鋳造してなる鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間加工
を加えた後、 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理
を施し、次いで、減面率80〜95％の冷間加工を行うこと
を特徴とし、また、本発明の第２のＣｕ−Ａｇ合金線の
製造方法は、Ａｇ10〜20原子％を含有し、残部Ｃｕおよ
び不可避的不純物からなるＣｕ基合金を連続鋳造してな
る鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間加工を加えた
後、 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理を施し、
次いで、減面率95％以上の冷間加工を行い、さらに、20
0〜300 ℃の温度で 1〜5 時間熱処理することを特徴と
している。
ｇ合金線の製造方法は、Ａｇ10〜20原子％を含有し、残
部Ｃｕおよび不可避的不純物からなるＣｕ基合金を連続
鋳造してなる鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間加工
を加えた後、 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理
を施し、次いで、減面率80〜95％の冷間加工を行うこと
を特徴とし、また、本発明の第２のＣｕ−Ａｇ合金線の
製造方法は、Ａｇ10〜20原子％を含有し、残部Ｃｕおよ
び不可避的不純物からなるＣｕ基合金を連続鋳造してな
る鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間加工を加えた
後、 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理を施し、
次いで、減面率95％以上の冷間加工を行い、さらに、20
0〜300 ℃の温度で 1〜5 時間熱処理することを特徴と
している。
【０００８】本発明において、合金成分の組成を上述の
ような範囲に限定したのは、この範囲のものが最も強度
と導電性のバランスが良く、かつ加工性も良好であるか
らである。すなわち、Ａｇの添加量が10原子％未満では
強度が不十分となり、20原子％を越えると強度はさほど
変わらずに加工性が低下してくる。
ような範囲に限定したのは、この範囲のものが最も強度
と導電性のバランスが良く、かつ加工性も良好であるか
らである。すなわち、Ａｇの添加量が10原子％未満では
強度が不十分となり、20原子％を越えると強度はさほど
変わらずに加工性が低下してくる。
【０００９】本発明においては、上記組成比を満足させ
た合金を用いて、たとえば次のように実施例される。、 （１）まず、上記合金素材を連続鋳造して鋳造ロッドを
得る。鋳造ロッド径としては 5〜10mmφの範囲が適当で
ある。 （２）次に、この鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間
加工を加える。ここではできるだけ加工度を大きくとる
ことが好ましく、したがって、より好ましくは減面率98
％以上である。減面率95％未満では、十分に細径化する
ことが困難になる。 （３）続いて、この冷間加工された線材に、 500〜600
℃の温度で 1〜5 時間の熱処理を施す。処理温度が 500
℃未満あるいは処理時間が 1時間未満の場合には、伸び
が十分に回復せず、また、処理温度が 600℃を越えるか
あるいは処理時間が 5時間を越えると、導電性が低下す
るようになる。なお、強度はやや低下するが導電率を高
めようとする場合には、 500〜550 ℃の温度で 1.5〜2
時間の熱処理条件が適している。 （４）この後、熱処理された線材に、減面率80〜95％の
冷間加工を行う。この結果、所望の、高強度高導電性で
あって、細径かつ長尺なＣｕ−Ａｇ合金線を得ることが
できる。なお、減面率が80％未満では十分な強度が得ら
れず、また、95％を越えると導電性が低下する。
た合金を用いて、たとえば次のように実施例される。、 （１）まず、上記合金素材を連続鋳造して鋳造ロッドを
得る。鋳造ロッド径としては 5〜10mmφの範囲が適当で
ある。 （２）次に、この鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間
加工を加える。ここではできるだけ加工度を大きくとる
ことが好ましく、したがって、より好ましくは減面率98
％以上である。減面率95％未満では、十分に細径化する
ことが困難になる。 （３）続いて、この冷間加工された線材に、 500〜600
℃の温度で 1〜5 時間の熱処理を施す。処理温度が 500
℃未満あるいは処理時間が 1時間未満の場合には、伸び
が十分に回復せず、また、処理温度が 600℃を越えるか
あるいは処理時間が 5時間を越えると、導電性が低下す
るようになる。なお、強度はやや低下するが導電率を高
めようとする場合には、 500〜550 ℃の温度で 1.5〜2
時間の熱処理条件が適している。 （４）この後、熱処理された線材に、減面率80〜95％の
冷間加工を行う。この結果、所望の、高強度高導電性で
あって、細径かつ長尺なＣｕ−Ａｇ合金線を得ることが
できる。なお、減面率が80％未満では十分な強度が得ら
れず、また、95％を越えると導電性が低下する。
【００１０】本発明においては、上記（４）の工程に代
えて、次のような（４′）の工程を行うようにしてもよ
い。すなわち、 （４′）（３）の工程により熱処理された線材に、減面
率95％以上の冷間加工を行い、次いで、 200〜300 ℃の
温度で 1〜5 時間の熱処理を施すことによっても、所望
の高強度高導電性であって、細径かつ長尺なＣｕ−Ａｇ
合金線を得ることができる。なお、冷間加工条件が上記
範囲を外れても、あるいは熱処理条件が上記範囲を外れ
ても、目的とする高強度高導電性であって、細径かつ長
尺なＣｕ−Ａｇ合金線を得ることは困難である。
えて、次のような（４′）の工程を行うようにしてもよ
い。すなわち、 （４′）（３）の工程により熱処理された線材に、減面
率95％以上の冷間加工を行い、次いで、 200〜300 ℃の
温度で 1〜5 時間の熱処理を施すことによっても、所望
の高強度高導電性であって、細径かつ長尺なＣｕ−Ａｇ
合金線を得ることができる。なお、冷間加工条件が上記
範囲を外れても、あるいは熱処理条件が上記範囲を外れ
ても、目的とする高強度高導電性であって、細径かつ長
尺なＣｕ−Ａｇ合金線を得ることは困難である。
【００１１】
【作用】このように本発明方法においては、連続鋳造法
を採用し、かつその後の加工および熱処理条件を最適化
したことにより、熱間鍛造を行うことなく、また面削を
行うこともなく、細径で長尺な高強度高導電性Ｃｕ−Ａ
ｇ合金線を製造することが可能になる。
を採用し、かつその後の加工および熱処理条件を最適化
したことにより、熱間鍛造を行うことなく、また面削を
行うこともなく、細径で長尺な高強度高導電性Ｃｕ−Ａ
ｇ合金線を製造することが可能になる。
【００１２】
【実施例】次に本発明の実施例について記載する。 実施例１ Ａｇ16原子％、残部Ｃｕからなる合金を連続鋳造して 8
mmφの鋳造ロッドを得た。得られた鋳造ロッドに冷間加
工を行い 0.9mmφにまで伸線（減面率98.7％）した後、
550℃の温度で 1時間熱処理し、次いで、再び冷間加工
を行って 0.395mmφのＣｕ−Ａｇ合金線を製造した。最
終冷間加工における加工度は減面率80.7％であった。
mmφの鋳造ロッドを得た。得られた鋳造ロッドに冷間加
工を行い 0.9mmφにまで伸線（減面率98.7％）した後、
550℃の温度で 1時間熱処理し、次いで、再び冷間加工
を行って 0.395mmφのＣｕ−Ａｇ合金線を製造した。最
終冷間加工における加工度は減面率80.7％であった。
【００１３】実施例２ 最終冷間加工における加工度を減面率93.7％とした点を
除いて、実施例１と同様にして、 0.226mmφのＣｕ−Ａ
ｇ合金線を製造した。
除いて、実施例１と同様にして、 0.226mmφのＣｕ−Ａ
ｇ合金線を製造した。
【００１４】実施例３ Ａｇ16原子％を含有し、残部がＣｕからなる合金を連続
鋳造して 8mmφの鋳造ロッドを得た。得られた鋳造ロッ
ドに冷間加工を行い 0.9mmφにまで伸線（減面率98.7
％）した後、 550℃の温度で 1時間熱処理し、次いで、
再び冷間加工を行った後、 250℃の温度で 1時間の熱処
理を施して 0.165mmφのＣｕ−Ａｇ合金線を製造した。
最終冷間加工における加工度は減面率96.6％であった。
鋳造して 8mmφの鋳造ロッドを得た。得られた鋳造ロッ
ドに冷間加工を行い 0.9mmφにまで伸線（減面率98.7
％）した後、 550℃の温度で 1時間熱処理し、次いで、
再び冷間加工を行った後、 250℃の温度で 1時間の熱処
理を施して 0.165mmφのＣｕ−Ａｇ合金線を製造した。
最終冷間加工における加工度は減面率96.6％であった。
【００１５】実施例４ 最終熱処理における温度条件を 300℃とした点を除い
て、実施例３と同様にして、 0.165mmφのＣｕ−Ａｇ合
金線を製造した。
て、実施例３と同様にして、 0.165mmφのＣｕ−Ａｇ合
金線を製造した。
【００１６】比較例 実施例と同様にして得た鋳造ロッドに冷間加工を行い
0.9mmφにまで伸線（減面率98.7％）した後、 350℃の
温度で 1時間熱処理し、次いで、再び冷間加工を行って
0.165mmφのＣｕ−Ａｇ合金線を製造した。最終冷間加
工における加工度は減面率96.6％であった。
0.9mmφにまで伸線（減面率98.7％）した後、 350℃の
温度で 1時間熱処理し、次いで、再び冷間加工を行って
0.165mmφのＣｕ−Ａｇ合金線を製造した。最終冷間加
工における加工度は減面率96.6％であった。
【００１７】上記各実施例および比較例で得られたＣｕ
−Ａｇ合金線について、導電率および引張強さを測定し
た。測定結果を製造条件とともに表１に示す。
−Ａｇ合金線について、導電率および引張強さを測定し
た。測定結果を製造条件とともに表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】以上の実施例からも明らかなように、本
発明の製造方法によれば、線径 0.1〜1mmという極めて
細くかつ長尺なＣｕ−Ａｇ合金線を得ることができる。
しかも、熱間鍛造や面削を施す必要もないので、生産性
に優れており、かつ材料の歩留まりも良好である。
発明の製造方法によれば、線径 0.1〜1mmという極めて
細くかつ長尺なＣｕ−Ａｇ合金線を得ることができる。
しかも、熱間鍛造や面削を施す必要もないので、生産性
に優れており、かつ材料の歩留まりも良好である。
【００２０】
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｇ10〜20原子％を含有し、残部がＣｕ
および不可避的不純物からなるＣｕ基合金を連続鋳造し
てなる鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間加工を加え
た後、 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理を施
し、次いで、減面率80〜95％の冷間加工を行うことを特
徴とするＣｕ−Ａｇ合金線の製造方法。 - 【請求項２】 Ａｇ10〜20原子％を含有し、残部がＣｕ
および不可避的不純物からなるＣｕ基合金を連続鋳造し
てなる鋳造ロッドに、減面率95％以上の冷間加工を加え
た後、 500〜600 ℃の温度で 1〜5 時間の熱処理を施
し、次いで、減面率95％以上の冷間加工を行い、さら
に、 200〜300 ℃の温度で 1〜5 時間熱処理することを
特徴とするＣｕ−Ａｇ合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24688992A JPH0693398A (ja) | 1992-09-16 | 1992-09-16 | Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24688992A JPH0693398A (ja) | 1992-09-16 | 1992-09-16 | Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0693398A true JPH0693398A (ja) | 1994-04-05 |
Family
ID=17155258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24688992A Pending JPH0693398A (ja) | 1992-09-16 | 1992-09-16 | Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0693398A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06192801A (ja) * | 1992-09-17 | 1994-07-12 | Natl Res Inst For Metals | 高強度・高導電率銅合金板材 |
| JP2006291271A (ja) * | 2005-04-08 | 2006-10-26 | Swcc Showa Cable Systems Co Ltd | 耐へたり性に優れた高強度銅合金材料とその製造方法 |
-
1992
- 1992-09-16 JP JP24688992A patent/JPH0693398A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06192801A (ja) * | 1992-09-17 | 1994-07-12 | Natl Res Inst For Metals | 高強度・高導電率銅合金板材 |
| JP2006291271A (ja) * | 2005-04-08 | 2006-10-26 | Swcc Showa Cable Systems Co Ltd | 耐へたり性に優れた高強度銅合金材料とその製造方法 |
| JP4708833B2 (ja) * | 2005-04-08 | 2011-06-22 | 昭和電線ケーブルシステム株式会社 | 耐へたり性に優れた電気・電子部品精密導電性ばね用高強度銅合金材料とその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021217 |