JPH0686411B2 - α,ω―ジアミンの製造方法 - Google Patents
α,ω―ジアミンの製造方法Info
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- JPH0686411B2 JPH0686411B2 JP2132769A JP13276990A JPH0686411B2 JP H0686411 B2 JPH0686411 B2 JP H0686411B2 JP 2132769 A JP2132769 A JP 2132769A JP 13276990 A JP13276990 A JP 13276990A JP H0686411 B2 JPH0686411 B2 JP H0686411B2
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C209/00—Preparation of compounds containing amino groups bound to a carbon skeleton
- C07C209/24—Preparation of compounds containing amino groups bound to a carbon skeleton by reductive alkylation of ammonia, amines or compounds having groups reducible to amino groups, with carbonyl compounds
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Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、α,ω−ジアルデヒドよりα,ω−ジアミン
を製造する方法に関する。α,ω−ジアミンは、それら
の両末端のアミノ基に基づく化学的性質により極めて重
要である。それらはなかんずくプラスチック、例えばポ
リアミドの製造に、特定のアルキド樹脂の製造に、そし
て織物仕上げ剤および接着剤の製造に必要である。ジア
ミンとジカルボン酸との縮合により、特に製油工業にお
いて使用される潤滑剤および乳化剤が得られる。その上
更にジアミンは、エポキシ樹脂の硬化剤として特に好適
である。
を製造する方法に関する。α,ω−ジアミンは、それら
の両末端のアミノ基に基づく化学的性質により極めて重
要である。それらはなかんずくプラスチック、例えばポ
リアミドの製造に、特定のアルキド樹脂の製造に、そし
て織物仕上げ剤および接着剤の製造に必要である。ジア
ミンとジカルボン酸との縮合により、特に製油工業にお
いて使用される潤滑剤および乳化剤が得られる。その上
更にジアミンは、エポキシ樹脂の硬化剤として特に好適
である。
α,ω−ジアミンは、種々の方法で製造されうる。例え
ば、それらは、ジニトリルの還元によって製造されうる
が、出発物質として必要とされるジニトリルは、容易に
は入手できず、むしろ多くの工程を含む合成によっての
み得られる。この理由でこの方法は、経済的に重要では
ない。
ば、それらは、ジニトリルの還元によって製造されうる
が、出発物質として必要とされるジニトリルは、容易に
は入手できず、むしろ多くの工程を含む合成によっての
み得られる。この理由でこの方法は、経済的に重要では
ない。
もし、環状オレフィン、例えばシクロヘキセンをオゾン
で処理した場合には、対応するオゾニドが得られ、この
ものは還元的アミン化によって対応するジアミンに変換
され得る。米国特許第2,657,240号には、この型の方法
が記載されている。達成しうるジアミンの収量は、使用
されたシクロヘキセンに対して約30%に過ぎない。この
方法の工業的規模への変換は、製造方法の複雑さおよび
オゾンの取扱の困難性のみならず、また収量の低さによ
っても限定される。
で処理した場合には、対応するオゾニドが得られ、この
ものは還元的アミン化によって対応するジアミンに変換
され得る。米国特許第2,657,240号には、この型の方法
が記載されている。達成しうるジアミンの収量は、使用
されたシクロヘキセンに対して約30%に過ぎない。この
方法の工業的規模への変換は、製造方法の複雑さおよび
オゾンの取扱の困難性のみならず、また収量の低さによ
っても限定される。
ドイツ特許出願公開第2,824,425号には、ジアルデヒド
をモノアミンと反応せしめ、そして次いで反応生成物を
水素化触媒の存在下にアンモニアおよび水素で処理する
ことによってジアミンを二段階において製造する方法が
記載されている。この方法の工業的使用を可能にする収
量を達成するためには、もちろんモノアミンをジアルデ
ヒドに対して高い過剰量で使用することが必要である。
をモノアミンと反応せしめ、そして次いで反応生成物を
水素化触媒の存在下にアンモニアおよび水素で処理する
ことによってジアミンを二段階において製造する方法が
記載されている。この方法の工業的使用を可能にする収
量を達成するためには、もちろんモノアミンをジアルデ
ヒドに対して高い過剰量で使用することが必要である。
ドイツ特許出願公開第2,647,317号は、対応するジアル
デヒドの還元的アミノ化によるα,ω−−ジアミンの二
段階製造方法に関する。第一段階においては、ジアルデ
ヒドは、水および有機溶剤よりなる混合物の存在下に低
い温度においてアンモニアと反応せしめられ、その際ジ
アルデヒドから水の分離下にジイミンが生成される。こ
のジイミンは、第二段階において接触的還元によりα,
ω−ジアミンへと反応せしめられる。達成されるα,ω
−ジアミンの収量は、ジイミン製造の際に使用された温
度に大部分依存する。この温度が低ければ低いほど、収
量はますます高くなる。−5ないし−10℃の範囲の温度
がジアルデヒドに関して約80ないし90%の収量をもたら
す。ジイミン生成の温度を僅かに、例えば、+5℃まで
上昇せしめるならば、α,ω−ジアミンの収量はすでに
著しく低下し、そして望ましくない副生成物の生成が増
大する。ジイミン生成に必要な低い温度が、この方法の
使用を排除する。工業的な方法においては、このような
低温度は極めて高い装置的費用をもってのみ達成され
る。
デヒドの還元的アミノ化によるα,ω−−ジアミンの二
段階製造方法に関する。第一段階においては、ジアルデ
ヒドは、水および有機溶剤よりなる混合物の存在下に低
い温度においてアンモニアと反応せしめられ、その際ジ
アルデヒドから水の分離下にジイミンが生成される。こ
のジイミンは、第二段階において接触的還元によりα,
ω−ジアミンへと反応せしめられる。達成されるα,ω
−ジアミンの収量は、ジイミン製造の際に使用された温
度に大部分依存する。この温度が低ければ低いほど、収
量はますます高くなる。−5ないし−10℃の範囲の温度
がジアルデヒドに関して約80ないし90%の収量をもたら
す。ジイミン生成の温度を僅かに、例えば、+5℃まで
上昇せしめるならば、α,ω−ジアミンの収量はすでに
著しく低下し、そして望ましくない副生成物の生成が増
大する。ジイミン生成に必要な低い温度が、この方法の
使用を排除する。工業的な方法においては、このような
低温度は極めて高い装置的費用をもってのみ達成され
る。
従って、前記のような欠点を排除し、容易に適用するこ
とができ、しかも反応を比較的高い温度においても実施
することができるような方法を提供するという課題があ
った。
とができ、しかも反応を比較的高い温度においても実施
することができるような方法を提供するという課題があ
った。
上記の課題は、α,ω−ジアルデヒドよりα,ω−ジア
ミンを製造するにあたり、α,ω−ジアルデヒドを水の
存在下に第一アミンと反応せしめ、そして反応混合部を
水素化触媒の存在下に過剰のアンモニアおよび水素によ
り処理するという方法によって解決される。
ミンを製造するにあたり、α,ω−ジアルデヒドを水の
存在下に第一アミンと反応せしめ、そして反応混合部を
水素化触媒の存在下に過剰のアンモニアおよび水素によ
り処理するという方法によって解決される。
この新規な方法の本質的な特徴は、ジアルデヒドと第一
アミンとの反応において水を存在せしめることにある。
驚くべきことには、この手段によって反応の変換率およ
び選択性が改善されることである。製造の条件次第で
α,ω−ジアルデヒドがn−およびi−ジアルデヒドの
混合物として存在する場合には、水の添加によりn−ジ
アルデヒドより得られる所望のジアミンの生成に更に有
利に作用し、一方i−ジアルデヒドの対応するジアミン
への変換は抑制される。
アミンとの反応において水を存在せしめることにある。
驚くべきことには、この手段によって反応の変換率およ
び選択性が改善されることである。製造の条件次第で
α,ω−ジアルデヒドがn−およびi−ジアルデヒドの
混合物として存在する場合には、水の添加によりn−ジ
アルデヒドより得られる所望のジアミンの生成に更に有
利に作用し、一方i−ジアルデヒドの対応するジアミン
への変換は抑制される。
水の存在下におけるα,ω−ジアルデヒドと第一アミン
との反応は、0ないし60℃において実施されうる。多く
の場合、反応は10ないし55℃において行われる。水の存
在下に20ないし50℃、好ましくは30ないし50℃において
α,ω−ジアルデヒドを第一アミンと反応させることが
特に有利であることが立証された。
との反応は、0ないし60℃において実施されうる。多く
の場合、反応は10ないし55℃において行われる。水の存
在下に20ないし50℃、好ましくは30ないし50℃において
α,ω−ジアルデヒドを第一アミンと反応させることが
特に有利であることが立証された。
この新規な方法によれば、任意のα,ω−ジアルデヒ
ド、特に脂肪族の直鎖状、分枝状または環状のα,ω−
ジアルデヒドが反応されうる。これらには、好ましく
は、2ないし16個、特に4ないし14個、好ましくは6な
いし12個の炭素原子を有する直鎖状および環状のα,ω
−ジアルデヒドが包含される。
ド、特に脂肪族の直鎖状、分枝状または環状のα,ω−
ジアルデヒドが反応されうる。これらには、好ましく
は、2ないし16個、特に4ないし14個、好ましくは6な
いし12個の炭素原子を有する直鎖状および環状のα,ω
−ジアルデヒドが包含される。
α,ω−ジアルデヒドの例には、1,4−ブタンジアー
ル、1,6−ヘキサンジアール、1,8−オクタンジアール、
1,10−デカンジアール、1,12−ドデカンジアール、ビス
ホルミルトリシクロ〔5.2.1.02,6〕−デカン、特に1,6
−ヘキサンジアール、1,8−オクタンジアール、1,10−
デカンジアール、1,12−ドデカンジアール、好ましくは
1,8−オクタンジアール、1,10−デカンジアール、1,12
−ドデカンジアールがある。
ル、1,6−ヘキサンジアール、1,8−オクタンジアール、
1,10−デカンジアール、1,12−ドデカンジアール、ビス
ホルミルトリシクロ〔5.2.1.02,6〕−デカン、特に1,6
−ヘキサンジアール、1,8−オクタンジアール、1,10−
デカンジアール、1,12−ドデカンジアール、好ましくは
1,8−オクタンジアール、1,10−デカンジアール、1,12
−ドデカンジアールがある。
この反応に必要とされるα,ω−ジアルデヒは、文献に
記載された通常の方法を用いて製造される。
記載された通常の方法を用いて製造される。
第一アミンに関しては、なんらの制限も課されない。直
鎖状、分枝鎖状または環状の、特に分鎖状または直鎖状
である第一脂肪族アミンが極めて好適である。2ないし
6個、特に3ないし5個の炭素原子を有する第一脂肪族
アミンが特に適していることが判った。
鎖状、分枝鎖状または環状の、特に分鎖状または直鎖状
である第一脂肪族アミンが極めて好適である。2ないし
6個、特に3ないし5個の炭素原子を有する第一脂肪族
アミンが特に適していることが判った。
第一アミンの例は、エチルアミン、n−プロピルアミ
ン、イソプロピルアミン、n−ブチルアミン、i−ブチ
ルアミン、n−ペンチルアミン、2−メチルブチルアミ
ン、3−メチルブチルアミン、n−ヘキシルアミン、特
にエチルアミン、n−プロピルアミン、n−ブチルアミ
ン、n−ペンチルアミン、好ましくはエチルアミン、n
−プロピルアミンおよびn−ブチルアミンである。
ン、イソプロピルアミン、n−ブチルアミン、i−ブチ
ルアミン、n−ペンチルアミン、2−メチルブチルアミ
ン、3−メチルブチルアミン、n−ヘキシルアミン、特
にエチルアミン、n−プロピルアミン、n−ブチルアミ
ン、n−ペンチルアミン、好ましくはエチルアミン、n
−プロピルアミンおよびn−ブチルアミンである。
α,ω−ジアルデヒドを水に溶解された第一アミンと反
応させることが好ましいことが立証された。水中の第一
アミンの濃度は、通常10ないし90重量%、特に20ないし
80重量%、好ましくは30ないし70重量%である。
応させることが好ましいことが立証された。水中の第一
アミンの濃度は、通常10ないし90重量%、特に20ないし
80重量%、好ましくは30ないし70重量%である。
本発明による方法のもう一つの有利な実施態様において
は、α,ω−ジアルデヒドは、水と混合して使用され
る。これらの混合物は、一般に30ないし70重量%、特に
35ないし65重量%のα,ω−ジアルデヒドおよび70ない
し30重量%、特に65ないし35重量%の水を含有する。
は、α,ω−ジアルデヒドは、水と混合して使用され
る。これらの混合物は、一般に30ないし70重量%、特に
35ないし65重量%のα,ω−ジアルデヒドおよび70ない
し30重量%、特に65ないし35重量%の水を含有する。
α,ω−ジアルデヒドを水に溶解された第一アミンと混
合してもよく、またはα,ω−ジアルデヒドおよび水よ
りなる混合物を水に溶解された第一アミンと混合しても
よい。α,ω−ジアルデヒドが常に所望のアゾメチン
(シッフ塩基)の生成にとって十分な量の第一アミンと
反応せしめられることが反応の成功にとって重要であ
る。この反応の場合、第一アミンは、反応すべきアルデ
ヒド基に関してできうる限り過剰に存在すべきである。
通常第一アミンの全量または部分量が最初に仕込まれそ
してα,ω−ジアルデヒドが配量される。通常は不均一
な混合物の十分な混合が、例えば強力な攪拌によって確
保される。
合してもよく、またはα,ω−ジアルデヒドおよび水よ
りなる混合物を水に溶解された第一アミンと混合しても
よい。α,ω−ジアルデヒドが常に所望のアゾメチン
(シッフ塩基)の生成にとって十分な量の第一アミンと
反応せしめられることが反応の成功にとって重要であ
る。この反応の場合、第一アミンは、反応すべきアルデ
ヒド基に関してできうる限り過剰に存在すべきである。
通常第一アミンの全量または部分量が最初に仕込まれそ
してα,ω−ジアルデヒドが配量される。通常は不均一
な混合物の十分な混合が、例えば強力な攪拌によって確
保される。
この方法は、不連続的にまたは連続的に実施される。こ
の方法は不連続的に操作する場合には、第一アミンを最
初に仕込み、そしてα,ω−ジアルデヒドを攪拌下に連
続的にまたは断続的に添加する。
の方法は不連続的に操作する場合には、第一アミンを最
初に仕込み、そしてα,ω−ジアルデヒドを攪拌下に連
続的にまたは断続的に添加する。
この方法を連続的に操作する場合には、反応すべきα,
ω−ジアルデヒドが常に反応成分としての十分な第一ア
ミンと共に供給されるべきである。シッフ塩基の速やか
な完全な生成が本発明による方法の成功にとって重要な
ことである。さもなければ、α,ω−ジアルデヒドは反
応して望ましくない副生成物を形成する。後者の場合
は、第一アミンによって触媒作用される、例えば、アル
ドール化反応、縮合および重合反応に起因するものであ
る。
ω−ジアルデヒドが常に反応成分としての十分な第一ア
ミンと共に供給されるべきである。シッフ塩基の速やか
な完全な生成が本発明による方法の成功にとって重要な
ことである。さもなければ、α,ω−ジアルデヒドは反
応して望ましくない副生成物を形成する。後者の場合
は、第一アミンによって触媒作用される、例えば、アル
ドール化反応、縮合および重合反応に起因するものであ
る。
α,ω−ジアルデヒドおよび第一アミンは、1:2ないし
1:3、特に1:2.05ないし1:2.4、好ましくは1:2.1ないし
1:2.25のモル比で使用される。第一アミンを過剰に使用
することがしばしば有利であることが立証される。5
%、とくに8%、好ましくは10%の第一アミンの化学量
論的過剰量で大抵の場合に十分である。
1:3、特に1:2.05ないし1:2.4、好ましくは1:2.1ないし
1:2.25のモル比で使用される。第一アミンを過剰に使用
することがしばしば有利であることが立証される。5
%、とくに8%、好ましくは10%の第一アミンの化学量
論的過剰量で大抵の場合に十分である。
α,ω−ジアルデヒドと第一アミンと反応によって水の
分離下に対応するα,ω−ジアゾメチンが生成される。
生ずる反応混合物は、通常二相、すなわち有機相および
水性相よりなる。有機相は、α,ω−ジアゾメチン、少
量の溶解された水および場合によっては、過剰に使用さ
れた第一アミンの一部を含有する。
分離下に対応するα,ω−ジアゾメチンが生成される。
生ずる反応混合物は、通常二相、すなわち有機相および
水性相よりなる。有機相は、α,ω−ジアゾメチン、少
量の溶解された水および場合によっては、過剰に使用さ
れた第一アミンの一部を含有する。
水性相は、少量の溶解されたα,ω−ジアゾメチンおよ
び場合によっては、過剰に使用された第一アミンの他に
大部分の水よりなり、これは、一方では出発物質と一緒
に反応混合物に入ったものであり、他方では反応水の遊
離によるものである。
び場合によっては、過剰に使用された第一アミンの他に
大部分の水よりなり、これは、一方では出発物質と一緒
に反応混合物に入ったものであり、他方では反応水の遊
離によるものである。
得られた二相よりなる反応混合物は、後続する段階にお
いて水素化触媒の存在下に液相中でのアミン化水素化の
方式に従って所望のα,ω−ジアミンが得られるように
過剰のアンモニアおよび水素と反応せしめられる。最初
に使用されたα,ω−ジアルデヒドの1モルあたり5な
いし50モル、特に10ないし40モル、好ましくは15ないし
30モルのNH3および少なくとも化学量論的に必要な量のH
2が使用される。過剰のアンモニアおよび水素は、反応
に再循環される。温度および圧力を高めることは、反応
を有利にする。反応温度は、30ないし180℃、特に50な
いし150℃、好ましくは80ないし130℃とすべきであり、
そして反応圧力は、0.5ないし30MPa、特に1ないし15MP
a、好ましくは5ないし12MPaとすべきである。反応が温
和な条件下に行われる場合には、比較的低い温度、例え
ば<100、特に<90、好ましくは<80℃が使用される。
より急速な反応が所望される場合には、より高い反応温
度、例えば>100、特に>110、好ましくは>120℃が使
用される。所望の圧力はH2の添加によって調節される。
いて水素化触媒の存在下に液相中でのアミン化水素化の
方式に従って所望のα,ω−ジアミンが得られるように
過剰のアンモニアおよび水素と反応せしめられる。最初
に使用されたα,ω−ジアルデヒドの1モルあたり5な
いし50モル、特に10ないし40モル、好ましくは15ないし
30モルのNH3および少なくとも化学量論的に必要な量のH
2が使用される。過剰のアンモニアおよび水素は、反応
に再循環される。温度および圧力を高めることは、反応
を有利にする。反応温度は、30ないし180℃、特に50な
いし150℃、好ましくは80ないし130℃とすべきであり、
そして反応圧力は、0.5ないし30MPa、特に1ないし15MP
a、好ましくは5ないし12MPaとすべきである。反応が温
和な条件下に行われる場合には、比較的低い温度、例え
ば<100、特に<90、好ましくは<80℃が使用される。
より急速な反応が所望される場合には、より高い反応温
度、例えば>100、特に>110、好ましくは>120℃が使
用される。所望の圧力はH2の添加によって調節される。
反応の過程に関しては、α,ω−ジアゾメチンからNH3
の作用によって中間体として対応するα,ω−ジイミン
が形成されるものと推定される。この中間に生ずるジイ
ミンからH2による還元によって所望のα,ω−ジアミン
が生成される。
の作用によって中間体として対応するα,ω−ジイミン
が形成されるものと推定される。この中間に生ずるジイ
ミンからH2による還元によって所望のα,ω−ジアミン
が生成される。
反応は、不連続的ならびに連続的に実施されうる。
水素化触媒としては、活性な水素化成分として例えばC
u、Coおよび/またはNiを含有する慣用の触媒が使用さ
れうる。耐水性のNi含有触媒が特に好適である。
u、Coおよび/またはNiを含有する慣用の触媒が使用さ
れうる。耐水性のNi含有触媒が特に好適である。
これらの触媒は、全触媒組成に関して40ないし70重量
%、特に45ないし65重量%、好ましくは55ないし62重量
%のニッケルを含有する。使用される触媒は、軽石、酸
化アルミニウム、けいそう土および種々の形のSiO2であ
る。使用される活性剤は、アルカリ土類金属、アルミニ
ウム、亜鉛および/またはクロムを含有する化合物であ
る。
%、特に45ないし65重量%、好ましくは55ないし62重量
%のニッケルを含有する。使用される触媒は、軽石、酸
化アルミニウム、けいそう土および種々の形のSiO2であ
る。使用される活性剤は、アルカリ土類金属、アルミニ
ウム、亜鉛および/またはクロムを含有する化合物であ
る。
担体を有しないニッケル触媒、例えばラネーニッケルを
触媒として使用することもできる。
触媒として使用することもできる。
空間速度(毎時触媒のかさ体積あたり生成物の液体の体
積)は、選択された反応条件に依存する。それは毎時0.
1ないし1.0、特に0.15ないし0.5、好ましくは0.2ないし
0.35である。
積)は、選択された反応条件に依存する。それは毎時0.
1ないし1.0、特に0.15ないし0.5、好ましくは0.2ないし
0.35である。
触媒は、例えば出発物質の混合物が供給される触媒床の
形態で固定されて配置してもよく、またはスラリとして
懸濁されて存在してもよい。
形態で固定されて配置してもよく、またはスラリとして
懸濁されて存在してもよい。
固定床を用いる反応を実施することを意図するならば、
出発物質の混合物を適当な溶剤を添加することによって
均一な形態に変換し、そして次いでこれを触媒に供給す
ることが有利であることがある。
出発物質の混合物を適当な溶剤を添加することによって
均一な形態に変換し、そして次いでこれを触媒に供給す
ることが有利であることがある。
場合によっては、還元的アミン化を実施する前に、出発
物質の混合物から水性相の一部を分離するか、または出
発物質の混合物を適当な溶媒を添加することによって均
一な形態に変換することも有利なことがある。
物質の混合物から水性相の一部を分離するか、または出
発物質の混合物を適当な溶媒を添加することによって均
一な形態に変換することも有利なことがある。
好ましい実施態様によれば、水素化触媒を懸濁しそして
出発混合物をスラリ化された触媒に添加する。懸濁剤と
しては、第一アミン、粗製反応生成物、あるいはまたす
でに生成したα,ω−ジアミンが使用される。
出発混合物をスラリ化された触媒に添加する。懸濁剤と
しては、第一アミン、粗製反応生成物、あるいはまたす
でに生成したα,ω−ジアミンが使用される。
還元アミン化の形成に従って進行する反応の場合には、
α,ω−ジアゾメチンを含有する反応混合物の水素化が
常に過剰のNH3の存在下に行われるように留意すべきで
ある。このようにすることにより、α,ω−ジアゾメチ
ンより最初に使用された第一アミンが分離され、α,ω
−ジイミンが中間体として生成され、そして後者が対応
するα,ω−ジアミンに変換されることが保証される。
α,ω−ジアゾメチンを含有する反応混合物の水素化が
常に過剰のNH3の存在下に行われるように留意すべきで
ある。このようにすることにより、α,ω−ジアゾメチ
ンより最初に使用された第一アミンが分離され、α,ω
−ジイミンが中間体として生成され、そして後者が対応
するα,ω−ジアミンに変換されることが保証される。
反応の終了後、所望のα,ω−ジアミン、水、第一アミ
ン、過剰のアンモニアおよび場合によっては少量の水素
および副生成物よりなる均一な生成物が存在する。反応
混合物のガス状成分は分離される。α,ω−ジアミンは
蒸留によって精製される。
ン、過剰のアンモニアおよび場合によっては少量の水素
および副生成物よりなる均一な生成物が存在する。反応
混合物のガス状成分は分離される。α,ω−ジアミンは
蒸留によって精製される。
下記の例は、本発明をそれに限定することなく例示する
ものである。
ものである。
例1 攪拌機、滴下漏斗、浸漬管、温度計および還流冷却器を
備えた2lの三つ首フラスコ内にn−ブチルアミン263g
(3.6モル)および水260gを予め導入する。上記のn−
ブチルアミンと水の混合物にオクタンジアール(n/i比8
0:20)213g(1.5モル)および水200gよりなる乳濁液を
浸漬管を介して攪拌下に60分の間に添加する。窒素流を
吹き込むことによって、滴下漏斗内に存在する乳濁液
は、絶えず攪拌状態に保たれ、従って混合物は分離しな
い。
備えた2lの三つ首フラスコ内にn−ブチルアミン263g
(3.6モル)および水260gを予め導入する。上記のn−
ブチルアミンと水の混合物にオクタンジアール(n/i比8
0:20)213g(1.5モル)および水200gよりなる乳濁液を
浸漬管を介して攪拌下に60分の間に添加する。窒素流を
吹き込むことによって、滴下漏斗内に存在する乳濁液
は、絶えず攪拌状態に保たれ、従って混合物は分離しな
い。
乳濁液の添加中、温度は40℃である。添加の終了後、攪
拌下に40℃において更に2時間反応を継続する。
拌下に40℃において更に2時間反応を継続する。
得られた反応混合物は、上部の有機相および下部の水性
相の二つの相よりなる。この混合物は、攪拌機付きオー
トクレーブに移され、それに担体を含有するニッケル触
媒(Ni 50ないし54%、ヘキスト社(Hoechst AG)製の
市販品:RCHNi 52/35)47gおよび20倍モル過剰のNH3が添
加される。水素を圧入することによって10MPaの圧力に
調整する。攪拌下に120℃において4時間水素化を行
う。得られた水素化混合物は、均一である。それはガス
クロマトグラフ分析によれば、下記の組成を有する(水
およびアンモニアは考慮に入れない): 前留分 0.1 重量% n−ブチルアミン 51.5 重量% 2,5−ジメチル−1,6−ジアミンヘキサン 0.1 重量% 2−メチル−1,7−ジアミノヘプタン 9.4 重量% 1,8−ジアミノオクタン 38.2 重量% 後留分 0.7 重量% 9個の理論段数を有する塔において蒸留した後に、ジア
ミンが81.7%の収量で得られる(95%の選択性)。
相の二つの相よりなる。この混合物は、攪拌機付きオー
トクレーブに移され、それに担体を含有するニッケル触
媒(Ni 50ないし54%、ヘキスト社(Hoechst AG)製の
市販品:RCHNi 52/35)47gおよび20倍モル過剰のNH3が添
加される。水素を圧入することによって10MPaの圧力に
調整する。攪拌下に120℃において4時間水素化を行
う。得られた水素化混合物は、均一である。それはガス
クロマトグラフ分析によれば、下記の組成を有する(水
およびアンモニアは考慮に入れない): 前留分 0.1 重量% n−ブチルアミン 51.5 重量% 2,5−ジメチル−1,6−ジアミンヘキサン 0.1 重量% 2−メチル−1,7−ジアミノヘプタン 9.4 重量% 1,8−ジアミノオクタン 38.2 重量% 後留分 0.7 重量% 9個の理論段数を有する塔において蒸留した後に、ジア
ミンが81.7%の収量で得られる(95%の選択性)。
比較例1 例1において記載された操作を行うが、ただし水の添加
は行わない。
は行わない。
得られた水素化混合物は、ガスクロマトグラフ分析によ
れば、下記の組成(アンモニアは考慮に入れない)を有
する: 前留分 2.5 重量% n−ブチルアミン 45.4 重量% 2,5−ジメチル−1,6−ジアミンヘキサン 3.0 重量% 2−メチル−1,7−ジアミノヘプタン 4.7 重量% 1,8−ジアミノオクタン 26.1 重量% 後留分 18.3 重量% 9個の理論段数を有する塔において蒸留した後に、ジア
ミンは60.2%のみの収量しか得られない。
れば、下記の組成(アンモニアは考慮に入れない)を有
する: 前留分 2.5 重量% n−ブチルアミン 45.4 重量% 2,5−ジメチル−1,6−ジアミンヘキサン 3.0 重量% 2−メチル−1,7−ジアミノヘプタン 4.7 重量% 1,8−ジアミノオクタン 26.1 重量% 後留分 18.3 重量% 9個の理論段数を有する塔において蒸留した後に、ジア
ミンは60.2%のみの収量しか得られない。
例2 攪拌機、滴下漏斗、浸漬管、温度計および還流冷却器を
備えた4lの三つ首フラスコ内に、n−ブチルアミン567g
(7.76モル)およびH2567gを予め導入する。ビスホルミ
ルトリ−シクロ〔5.2.1.02.6〕−デカン(粗生成物)75
0g(7.05モル)および水750gよりなる乳濁液を浸漬管を
介して上記のn−ブチルアミンと水の混合物に90分にわ
たって添加する。窒素気流を吹き込むことによって、滴
下漏斗内に存在する乳濁液は、絶えず攪拌状態に保た
れ、従って混合物は分離しない。
備えた4lの三つ首フラスコ内に、n−ブチルアミン567g
(7.76モル)およびH2567gを予め導入する。ビスホルミ
ルトリ−シクロ〔5.2.1.02.6〕−デカン(粗生成物)75
0g(7.05モル)および水750gよりなる乳濁液を浸漬管を
介して上記のn−ブチルアミンと水の混合物に90分にわ
たって添加する。窒素気流を吹き込むことによって、滴
下漏斗内に存在する乳濁液は、絶えず攪拌状態に保た
れ、従って混合物は分離しない。
乳濁液が添加される間、温度は40ないし42℃である。添
加の終了後、攪拌下に40℃において更に2時間反応を継
続する。
加の終了後、攪拌下に40℃において更に2時間反応を継
続する。
得られた反応混合物は、上部の有機相および下部の水性
相二つの相よりなる。それを攪拌機付きオートクレーブ
に移し、そして例1において記載されたように水素化す
る。得られた均一な水素化混合物は、ガスクロマトグラ
フ分析によれば、下記の組成(水およびアンモニアは顧
慮にいれない)を有する: n−ブチルアミン 43.6 重量% 前留分+異性体モノアミン 0.2 重量% TCD*−モノアミン 5.5 重量% 前留分+異性体ジアミン 1.6 重量% TCD*−ジアミン 43.4 重量% TCD*−ヒドロキシアミン 1.2 重量% TCD*−ジオール+高沸点成分 4.5 重量%* TCD=トリシクロ〔5.2.1.02,6〕−デカン ビス−(アミノメチル)−トリシクロ〔5.2.1.02,6〕−
デカンの収量(TCD−ジアミン収量)は、使用されたジ
アルデヒドに関して約95%である。
相二つの相よりなる。それを攪拌機付きオートクレーブ
に移し、そして例1において記載されたように水素化す
る。得られた均一な水素化混合物は、ガスクロマトグラ
フ分析によれば、下記の組成(水およびアンモニアは顧
慮にいれない)を有する: n−ブチルアミン 43.6 重量% 前留分+異性体モノアミン 0.2 重量% TCD*−モノアミン 5.5 重量% 前留分+異性体ジアミン 1.6 重量% TCD*−ジアミン 43.4 重量% TCD*−ヒドロキシアミン 1.2 重量% TCD*−ジオール+高沸点成分 4.5 重量%* TCD=トリシクロ〔5.2.1.02,6〕−デカン ビス−(アミノメチル)−トリシクロ〔5.2.1.02,6〕−
デカンの収量(TCD−ジアミン収量)は、使用されたジ
アルデヒドに関して約95%である。
比較例2 例2に記載されたように操作をするが、ただし水の添加
は行わない。
は行わない。
得られた水素化混合物は、ガスクロマトグラフ分析によ
れば、下記の組成(アンモニアは考慮に入れない)を有
する: n−ブチルアミン 40.3 重量% 前留分+異性体モノアミン 0.2 重量% TCD*−モノアミン 4.9 重量% 前留分+異性体ジアミン 1.4 重量% TCD*−ジアミン 38.4 重量% TCD*−ヒドロキシアミン 1.1 重量% TCD*−ジオール+高沸点成分 13.7 重量%* TCD=トリシクロ〔5.2.1.02,6〕−デカン ビス−(アミノメチル)−トリシクロ〔5.2.1.02,6〕−
デカンの収量(TCD−ジアミン収量)は、使用されたジ
アルデヒドに関して約84%にすぎない。
れば、下記の組成(アンモニアは考慮に入れない)を有
する: n−ブチルアミン 40.3 重量% 前留分+異性体モノアミン 0.2 重量% TCD*−モノアミン 4.9 重量% 前留分+異性体ジアミン 1.4 重量% TCD*−ジアミン 38.4 重量% TCD*−ヒドロキシアミン 1.1 重量% TCD*−ジオール+高沸点成分 13.7 重量%* TCD=トリシクロ〔5.2.1.02,6〕−デカン ビス−(アミノメチル)−トリシクロ〔5.2.1.02,6〕−
デカンの収量(TCD−ジアミン収量)は、使用されたジ
アルデヒドに関して約84%にすぎない。
本発明は、特許請求の範囲に記載されたα,ω−ジアル
デヒドよりα,ω−ジアミンを製造する方法の発明の要
旨とするものであるが、実施の態様として下記事項を包
含する: 1.α,ω−ジアルデヒドを水の存在下に20ないし50℃に
おいて第一アミンと反応せしめる請求項1に記載の方
法。
デヒドよりα,ω−ジアミンを製造する方法の発明の要
旨とするものであるが、実施の態様として下記事項を包
含する: 1.α,ω−ジアルデヒドを水の存在下に20ないし50℃に
おいて第一アミンと反応せしめる請求項1に記載の方
法。
2.α,ω−ジアルデヒドとして6ないし12個の炭素原子
を有する脂肪族α,ω−ジアルデヒドを使用する請求項
1または上記1に記載の方法。
を有する脂肪族α,ω−ジアルデヒドを使用する請求項
1または上記1に記載の方法。
3.第一アミンとして2ないし6個の炭素原子を有する第
一脂肪族アミンを使用する請求項1および上記1および
2のいずれかに記載の方法。
一脂肪族アミンを使用する請求項1および上記1および
2のいずれかに記載の方法。
4.α,ω−ジアルデヒドを水に溶解された第一アミンと
反応せしめる請求項1および上記1ないし3のいずれか
に記載の方法。
反応せしめる請求項1および上記1ないし3のいずれか
に記載の方法。
5.水中の第一アミンの濃度を30ないし70重量%とする請
求項1および上記1ないし4のいずれかに記載の方法。
求項1および上記1ないし4のいずれかに記載の方法。
6.α,ω−ジアルデヒドを水と混合して使用する請求項
1および上記1ないし5のいずれかに記載の方法。
1および上記1ないし5のいずれかに記載の方法。
7.α,ω−ジアルデヒド35ないし65重量%および水65な
いし35重量%よりなる混合物を使用する請求項1および
上記1ないし6のいずれかに記載の方法。
いし35重量%よりなる混合物を使用する請求項1および
上記1ないし6のいずれかに記載の方法。
8.α,ω−ジアルデヒドおよび第一アミンを1:2ないし
1:3のモル比で反応せしめる請求項1および上記1ない
し7のいずれかに記載の方法。
1:3のモル比で反応せしめる請求項1および上記1ない
し7のいずれかに記載の方法。
9.反応混合物を30ないし150℃および1ないし15MPaにお
いて耐水性のニッケル触媒の存在下に、使用されたジア
ルデヒドに対してそれぞれ10ないし40モル比のNH3およ
び少なくとも化学量論的量のH2で処理する請求項1およ
び上記1ないし8のいずれかに記載の方法。
いて耐水性のニッケル触媒の存在下に、使用されたジア
ルデヒドに対してそれぞれ10ないし40モル比のNH3およ
び少なくとも化学量論的量のH2で処理する請求項1およ
び上記1ないし8のいずれかに記載の方法。
Claims (1)
- 【請求項1】α,ω−ジアルデヒドを水の存在下に第一
アミンと反応せしめ、そして反応混合物を水素化触媒の
存在下に過剰のアンモニアおよび水素で処理することを
特徴とする、α,ω−ジアルデヒドよりα,ω−ジアミ
ンを製造する方法。
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