JPH0679323A - テンションリール収縮蓄積防止方法 - Google Patents
テンションリール収縮蓄積防止方法Info
- Publication number
- JPH0679323A JPH0679323A JP4238180A JP23818092A JPH0679323A JP H0679323 A JPH0679323 A JP H0679323A JP 4238180 A JP4238180 A JP 4238180A JP 23818092 A JP23818092 A JP 23818092A JP H0679323 A JPH0679323 A JP H0679323A
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- Japan
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- reel
- strip
- tension
- coil
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- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】拡縮可能なテンションリールを用いるリバース
圧延において、テンションリールの径が完全に戻り切ら
ないまま巻き取り始めると、テンションリール径の収縮
量が増大し、最終抜取コイル内径が小さくなる。この現
象を防止する。 【構成】テンションリールの巻き戻し時に、シリンダ油
圧力を条件により定まる圧力まで上昇し、リーダストリ
ップを強制的に層間スリップさせる。
圧延において、テンションリールの径が完全に戻り切ら
ないまま巻き取り始めると、テンションリール径の収縮
量が増大し、最終抜取コイル内径が小さくなる。この現
象を防止する。 【構成】テンションリールの巻き戻し時に、シリンダ油
圧力を条件により定まる圧力まで上昇し、リーダストリ
ップを強制的に層間スリップさせる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、リーバス圧延における
テンションリール収縮蓄積防止方法に関する。
テンションリール収縮蓄積防止方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２にリバース圧延を模式的に示した。
リバース圧延機１はテンションリール２，３にコイル５
を巻き付け巻き戻ししながらストリップ１０を圧延す
る。４はデフレクタロールである。図３に逆ピラミッド
式セグメント７を有する代表的テンションリール２、３
を示した。テンションリール２、３は、油圧シリンダ６
が一定の油圧力でセグメント７をマンドレル８により拡
大している。このようなテンションリール２，３にコイ
ルを巻き始めると、巻き締り力が増加し、油圧シリンダ
６の拡大力に打勝って、リールは収縮する。逆に巻き戻
し時には巻き締り力の減少によりリールは拡大し巻き取
り始め径に戻ろうとする機構となっている。
リバース圧延機１はテンションリール２，３にコイル５
を巻き付け巻き戻ししながらストリップ１０を圧延す
る。４はデフレクタロールである。図３に逆ピラミッド
式セグメント７を有する代表的テンションリール２、３
を示した。テンションリール２、３は、油圧シリンダ６
が一定の油圧力でセグメント７をマンドレル８により拡
大している。このようなテンションリール２，３にコイ
ルを巻き始めると、巻き締り力が増加し、油圧シリンダ
６の拡大力に打勝って、リールは収縮する。逆に巻き戻
し時には巻き締り力の減少によりリールは拡大し巻き取
り始め径に戻ろうとする機構となっている。
【０００３】図２において、コイルを巻き戻し終った、
右テンションリール３はリーダストリップ１１のみが巻
き付いている状態となっているため、リール３の径は巻
き付け時の径と等しくならなければならないが、実際は
完全には元に戻り切らない。これを本発明では収縮蓄積
現象と称する。図１にその収縮蓄積現象の状態図を示
す。テンションリールの径が完全に戻り切らないまま巻
き取り始めると、収縮量が増大する。このような巻き戻
し及び巻き始めを繰り返すことによって、収縮蓄積現象
は大きくなり、最終抜取コイル内径は小さくなる。この
現象はステンレス鋼圧延による高張力操業時によく発生
する現象である。図１の曲線３０は従来のリールの蓄積
現象を示す曲線で当初６６３．５ｍｍのリール径は最終
パスにおいては６５５．２ｍｍまで縮小している。
右テンションリール３はリーダストリップ１１のみが巻
き付いている状態となっているため、リール３の径は巻
き付け時の径と等しくならなければならないが、実際は
完全には元に戻り切らない。これを本発明では収縮蓄積
現象と称する。図１にその収縮蓄積現象の状態図を示
す。テンションリールの径が完全に戻り切らないまま巻
き取り始めると、収縮量が増大する。このような巻き戻
し及び巻き始めを繰り返すことによって、収縮蓄積現象
は大きくなり、最終抜取コイル内径は小さくなる。この
現象はステンレス鋼圧延による高張力操業時によく発生
する現象である。図１の曲線３０は従来のリールの蓄積
現象を示す曲線で当初６６３．５ｍｍのリール径は最終
パスにおいては６５５．２ｍｍまで縮小している。
【０００４】この問題により、次工程でペイオフリール
に挿入不能なコイルが発生したり、コイル内径部バック
リングが生ずる等の問題を併発している。
に挿入不能なコイルが発生したり、コイル内径部バック
リングが生ずる等の問題を併発している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来のリバース圧延で
は図１の曲線３０で示すような蓄積現象のためリールが
過剰収縮するという問題があった。本発明はこの蓄積現
象を解消し、テンションリールの収縮量を低減させ、抜
取コイル径を大きくし、次工程ペイオフリールに無理な
く挿入できるようにする技術を提供することを目的とす
る。
は図１の曲線３０で示すような蓄積現象のためリールが
過剰収縮するという問題があった。本発明はこの蓄積現
象を解消し、テンションリールの収縮量を低減させ、抜
取コイル径を大きくし、次工程ペイオフリールに無理な
く挿入できるようにする技術を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、過剰収縮の原
因はリーダストリップの塑性変形により生ずる蓄積現象
であることを発見し、この現象を解決するため、運転中
にシリンダ油圧力を一時的に変化させ収縮量を低減させ
るものである。すなわち、マンドレルシャフトと分割さ
れたセグメントを有し、油圧シリンダにより拡縮可能な
テンションリールを用いてリバース圧延を行うにあた
り、テンションリールの巻き戻し終了直後、一時的にシ
リンダ油圧力Ｐを次式を満足する値とすることを特徴と
するテンションリール収縮蓄積防止方法である。
因はリーダストリップの塑性変形により生ずる蓄積現象
であることを発見し、この現象を解決するため、運転中
にシリンダ油圧力を一時的に変化させ収縮量を低減させ
るものである。すなわち、マンドレルシャフトと分割さ
れたセグメントを有し、油圧シリンダにより拡縮可能な
テンションリールを用いてリバース圧延を行うにあた
り、テンションリールの巻き戻し終了直後、一時的にシ
リンダ油圧力Ｐを次式を満足する値とすることを特徴と
するテンションリール収縮蓄積防止方法である。
【０００７】
【数２】
【０００８】ただし、 Ｐ ：シリンダ油圧力（ｔｏｎ） μo ：セグメントマンドレル間摩擦係数 μ1 ：セグメントストリップ間摩擦係数 μ ：ストリップ層間摩擦係数 θ ：ウエッジ角 （°） Ｎ ：リーダストリップ巻回数 Ｔ ：巻取張力 （ｔｏｎ） σ ：リール拡大圧 （ｋｇ／ｍｍ2 ） ｒ ：リール半径 （ｍｍ） Ｂ ：コイル幅 （ｍｍ）
【０００９】
【作用】図２に示すコイル巻き戻し終了直後のリール３
はリーダストリップ１１（２〜３巻）のみとなってい
る。この状態で油圧力Ｐを一時的に
はリーダストリップ１１（２〜３巻）のみとなってい
る。この状態で油圧力Ｐを一時的に
【００１０】
【数３】
【００１１】を満たすように油圧を上げることにより、
リーダストリップ１１を強制的に層間スリップさせ、蓄
積現象を防止するものである。上記式は次のようにして
導かれる。 リール拡大力： Ｆ＝２πｒＢ・σ ……（１） Ｐによる板を引張る力：Ｗ＝μ1 Ｆ ……（２） 引張力Ｗが張力Ｔに打勝って板を引張り込むと考える。
すなわち板がスリップする必要条件は、図６に示すよう
に、
リーダストリップ１１を強制的に層間スリップさせ、蓄
積現象を防止するものである。上記式は次のようにして
導かれる。 リール拡大力： Ｆ＝２πｒＢ・σ ……（１） Ｐによる板を引張る力：Ｗ＝μ1 Ｆ ……（２） 引張力Ｗが張力Ｔに打勝って板を引張り込むと考える。
すなわち板がスリップする必要条件は、図６に示すよう
に、
【００１２】
【数４】
【００１３】が導かれる。なお、巻戻し途中でシリンダ
油圧力を変化させても同様の効果が得られるが、製品で
あるストリップ部でストリップすることになり、ストリ
ップにスリ疵が発生して好ましくない。
油圧力を変化させても同様の効果が得られるが、製品で
あるストリップ部でストリップすることになり、ストリ
ップにスリ疵が発生して好ましくない。
【００１４】
【実施例】図１に本発明の実施例のリール径の変化曲線
３１と従来の曲線３０との比較を示す。図１から巻き取
り、巻き戻しを繰り返すことによって収縮量も増減を繰
り返しながら、大きくなっていることがわかる。また、
図５に示すようにリーダストリップ１１の巻回数Ｎが３
巻のとき セグメントマンドレル間摩擦係数 μ0 ＝０．０８ セグメントストリップ間摩擦係数 μ1 ＝０．２ ストリップ層間摩擦係数 μ ＝０．２ ウエッジ角 （°） θ ＝７．４９° リーダストリップ巻回数 Ｎ ＝３ （巻） 巻取張力 （ｔｏｎ） Ｔ ＝４０（ｔｏ
ｎ） の条件でＰを求めると、
３１と従来の曲線３０との比較を示す。図１から巻き取
り、巻き戻しを繰り返すことによって収縮量も増減を繰
り返しながら、大きくなっていることがわかる。また、
図５に示すようにリーダストリップ１１の巻回数Ｎが３
巻のとき セグメントマンドレル間摩擦係数 μ0 ＝０．０８ セグメントストリップ間摩擦係数 μ1 ＝０．２ ストリップ層間摩擦係数 μ ＝０．２ ウエッジ角 （°） θ ＝７．４９° リーダストリップ巻回数 Ｎ ＝３ （巻） 巻取張力 （ｔｏｎ） Ｔ ＝４０（ｔｏ
ｎ） の条件でＰを求めると、
【００１５】
【数５】
【００１６】となり、４６７（ｔｏｎ）の油圧力を出す
ためには圧力１００ｋｇ／ｃｍ2 を必要とすることがわ
かった。図４（ａ）に示すようにストリップ１０をコイ
ル５に巻取るとき、リール２の油圧力を６０ｋｇ／ｃｍ
2 とし、図４（ｂ）に示すように、巻き戻し終了直後に
圧力を６０ｋｇ／ｃｍ2 から１００ｋｇ／ｃｍ2 に５秒
間上げて戻した。その結果を図１の曲線３１に示す。こ
れにより蓄積現象を解消し、最終抜取径が従来φ６５
５．２ｍｍであったものをφ６６０．６ｍｍに大きくす
ることを可能とした。
ためには圧力１００ｋｇ／ｃｍ2 を必要とすることがわ
かった。図４（ａ）に示すようにストリップ１０をコイ
ル５に巻取るとき、リール２の油圧力を６０ｋｇ／ｃｍ
2 とし、図４（ｂ）に示すように、巻き戻し終了直後に
圧力を６０ｋｇ／ｃｍ2 から１００ｋｇ／ｃｍ2 に５秒
間上げて戻した。その結果を図１の曲線３１に示す。こ
れにより蓄積現象を解消し、最終抜取径が従来φ６５
５．２ｍｍであったものをφ６６０．６ｍｍに大きくす
ることを可能とした。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、リバース圧延のテンシ
ョンリールにおいて、巻き戻し終了直後、一時的にシリ
ンダの油圧を変化させることにより、最終コイル内径が
過剰収縮することを防止することができた。これにより
コイルを次工程のペイオフリールに無理なく挿入できる
という効果もある。
ョンリールにおいて、巻き戻し終了直後、一時的にシリ
ンダの油圧を変化させることにより、最終コイル内径が
過剰収縮することを防止することができた。これにより
コイルを次工程のペイオフリールに無理なく挿入できる
という効果もある。
【図１】本発明と従来技術との比較を示すグラフであ
る。
る。
【図２】リバース圧延の説明図である。
【図３】テンションリールの説明図である。
【図４】本発明の説明図である。
【図５】本発明の原理を示す説明図である。
【図６】油圧撰定の考え方を示す説明図である。
１ リバース圧延機 ２，３ テンシ
ョンリール ４ デフレクタロール ５ コイル ６ シリンダ ７ セグメント ８ マンドレル １０ ストリッ
プ １１ リーダストリップ
ョンリール ４ デフレクタロール ５ コイル ６ シリンダ ７ セグメント ８ マンドレル １０ ストリッ
プ １１ リーダストリップ
Claims (1)
- 【請求項１】 マンドレルシャフトと分割されたセグメ
ントを有し、油圧シリンダにより拡縮可能なテンション
リールを用いてリバース圧延を行うにあたり、テンショ
ンリールの巻き戻し終了直後、一時的にシリンダ油圧力
Ｐを次式を満足する値とすることを特徴とするテンショ
ンリール収縮蓄積防止方法。 【数１】 ただし、 Ｐ ：シリンダ油圧力（ｔｏｎ） μo ：セグメントマンドレル間摩擦係数 μ1 ：セグメントストリップ間摩擦係数 μ ：ストリップ層間摩擦係数 θ ：ウエッジ角 （°） Ｎ ：リーダストリップ巻回数 Ｔ ：巻取張力 （ｔｏｎ） σ ：リール拡大圧 （ｋｇ／ｍｍ2 ） ｒ ：リール半径 （ｍｍ） Ｂ ：コイル幅 （ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4238180A JP2908643B2 (ja) | 1992-09-07 | 1992-09-07 | テンションリール収縮蓄積防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4238180A JP2908643B2 (ja) | 1992-09-07 | 1992-09-07 | テンションリール収縮蓄積防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0679323A true JPH0679323A (ja) | 1994-03-22 |
| JP2908643B2 JP2908643B2 (ja) | 1999-06-21 |
Family
ID=17026367
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4238180A Expired - Fee Related JP2908643B2 (ja) | 1992-09-07 | 1992-09-07 | テンションリール収縮蓄積防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2908643B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008212960A (ja) * | 2007-03-01 | 2008-09-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属帯板の通板設備 |
-
1992
- 1992-09-07 JP JP4238180A patent/JP2908643B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008212960A (ja) * | 2007-03-01 | 2008-09-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属帯板の通板設備 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2908643B2 (ja) | 1999-06-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990323 |
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