JPH0658186B2 - 二重効用吸収冷温水機 - Google Patents
二重効用吸収冷温水機Info
- Publication number
- JPH0658186B2 JPH0658186B2 JP61260192A JP26019286A JPH0658186B2 JP H0658186 B2 JPH0658186 B2 JP H0658186B2 JP 61260192 A JP61260192 A JP 61260192A JP 26019286 A JP26019286 A JP 26019286A JP H0658186 B2 JPH0658186 B2 JP H0658186B2
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- Japan
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- dilute solution
- heat exchanger
- temperature regenerator
- high temperature
- exhaust gas
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は二重効用吸収冷温水機に係り、特に冷凍成績係
数及び暖房能力を向上させてなる二重効用吸収冷温水機
に関する。
数及び暖房能力を向上させてなる二重効用吸収冷温水機
に関する。
従来のこの種の二重効用吸収冷温水機は、第２図に示す
ように構成されている。すなわち、高温再生器１０は加
熱源１２が設けられるとともに、配管１４を介して分離
器１６と連通している。分離器１６には、蒸気管１８と
送液管２０とが設けてある。蒸気管１８が接続してある
低温再生器２２の出側配管２４は凝縮器２６に接続され
る。また、低温再生器２２と凝縮器２６とは、蒸気管２
８によって連通している。凝縮器２６は散布管３０を介
して冷温水熱交換器３２が設けてある蒸発器３４とを連
通している。
ように構成されている。すなわち、高温再生器１０は加
熱源１２が設けられるとともに、配管１４を介して分離
器１６と連通している。分離器１６には、蒸気管１８と
送液管２０とが設けてある。蒸気管１８が接続してある
低温再生器２２の出側配管２４は凝縮器２６に接続され
る。また、低温再生器２２と凝縮器２６とは、蒸気管２
８によって連通している。凝縮器２６は散布管３０を介
して冷温水熱交換器３２が設けてある蒸発器３４とを連
通している。
一方、前記した送液管２０は、高温熱交換器３６に接続
してある。高温熱交換器３６の出側配管３８は低温再生
器２２に接続してある。そして、低温再生器２２の底部
に設けた濃溶液配管４０は、低温熱交換器４２を介して
吸収器４４に接続される。
してある。高温熱交換器３６の出側配管３８は低温再生
器２２に接続してある。そして、低温再生器２２の底部
に設けた濃溶液配管４０は、低温熱交換器４２を介して
吸収器４４に接続される。
この吸収器４４には冷却水熱交換器４６が配設されてお
り、この冷却水熱交換器４６は、連結管４８を介して凝
縮器２６に配設した冷却水熱交換器５０と接続されてい
る。
り、この冷却水熱交換器４６は、連結管４８を介して凝
縮器２６に配設した冷却水熱交換器５０と接続されてい
る。
吸収器４４の下部には、戻り配管５２の一端が接続して
あり、この戻り配管５２の他端は、循環ポンプ５４、低
温熱交換器４２、高温熱交換器３６を介して高温再生器
１０に接続してある。
あり、この戻り配管５２の他端は、循環ポンプ５４、低
温熱交換器４２、高温熱交換器３６を介して高温再生器
１０に接続してある。
また、暖房時には、開となる切換弁５６を設けた配管５
８をもって１６と吸収器４４とを連通してある。
８をもって１６と吸収器４４とを連通してある。
尚、６０は加熱源１２の排気回路である。
上記の二重効用吸収冷温水機の作用は次の通りである。
＜冷房時＞ 冷房時には、高温再生器１０内の希溶液は、加熱源１２
により加熱され、高温状態となって分離器１６に入る。
により加熱され、高温状態となって分離器１６に入る。
分離器１６は、高温の希溶液を冷媒蒸気と中間濃度溶液
とに分離し、冷媒蒸気を蒸気管１８により低温再生器２
２に送るとともに、中間濃度力液を送液管２０により高
温熱交換器３６に送る。高温熱交換器３６に入った中間
濃度溶液は、高温再生器１０に送られる希溶液と熱交換
をして希溶液を温めた後、出側配管３８により低温再生
器２２内に入る。
とに分離し、冷媒蒸気を蒸気管１８により低温再生器２
２に送るとともに、中間濃度力液を送液管２０により高
温熱交換器３６に送る。高温熱交換器３６に入った中間
濃度溶液は、高温再生器１０に送られる希溶液と熱交換
をして希溶液を温めた後、出側配管３８により低温再生
器２２内に入る。
蒸気管１８により低温再生器２２に入った冷媒蒸気は、
高温熱交換器３６からの中間濃度溶液を加熱した後、出
側配管２４により凝縮器２６に導かれる。また、低温再
生器２２内の中間濃度溶液は、加熱されて濃溶液と冷媒
蒸気とになり、冷媒蒸気蒸気管２８を介して凝縮器２６
に導かれ、濃溶液が濃溶液配管４０により低温熱交換器
４２に導かれる。
高温熱交換器３６からの中間濃度溶液を加熱した後、出
側配管２４により凝縮器２６に導かれる。また、低温再
生器２２内の中間濃度溶液は、加熱されて濃溶液と冷媒
蒸気とになり、冷媒蒸気蒸気管２８を介して凝縮器２６
に導かれ、濃溶液が濃溶液配管４０により低温熱交換器
４２に導かれる。
凝縮器２６内に入った冷媒蒸気は、冷却水熱交換器５０
により冷却され、液体冷媒となった後、散布管３０を介
して低圧の蒸発器３４内に散布される。蒸発器３４内に
散布された液体冷媒は蒸発器３４内において冷温水熱交
換器３２内を流れる冷却用の水を冷却しつつ蒸発し、吸
収器４４内に流入する。他方、低温再生器２２から低温
熱交換器４２に導かれた濃溶液は、循環ポンプ５４によ
り低温熱交換器４２に圧送されてくる希溶液と熱交換を
して冷却された後、吸収器４４内に散布される。この吸
収器４４内に散布された濃溶液は、冷却水熱交換器４６
で冷却されるとともに、蒸発器３４から流入してくる冷
媒蒸気を吸収し、熱交換器となる。この希溶液は、戻り
配管５２を介して循環ポンプ５４により吸収され、低温
熱交換器４２、高温熱交換器３６を介して再び高温再生
器１０に送られる。
により冷却され、液体冷媒となった後、散布管３０を介
して低圧の蒸発器３４内に散布される。蒸発器３４内に
散布された液体冷媒は蒸発器３４内において冷温水熱交
換器３２内を流れる冷却用の水を冷却しつつ蒸発し、吸
収器４４内に流入する。他方、低温再生器２２から低温
熱交換器４２に導かれた濃溶液は、循環ポンプ５４によ
り低温熱交換器４２に圧送されてくる希溶液と熱交換を
して冷却された後、吸収器４４内に散布される。この吸
収器４４内に散布された濃溶液は、冷却水熱交換器４６
で冷却されるとともに、蒸発器３４から流入してくる冷
媒蒸気を吸収し、熱交換器となる。この希溶液は、戻り
配管５２を介して循環ポンプ５４により吸収され、低温
熱交換器４２、高温熱交換器３６を介して再び高温再生
器１０に送られる。
＜暖房時＞ 暖房時には切換弁５６を開放する。これにより分離器１
６からの高温溶液は配管５８を介して吸収器４４に入
る。そして冷温水熱交換器３２により温水を得ることが
できる。
６からの高温溶液は配管５８を介して吸収器４４に入
る。そして冷温水熱交換器３２により温水を得ることが
できる。
第３図は他の従来例を示す系統図である。
第３図に示す従来例が前述の従来例と異なるところは、
吸収器４４からの希溶液を全て高温再生器１０に送り込
んでしまうのではなく高温熱交換器３６と低温熱交換器
４２との間で分流させ、その一部を配管３８′を介して
低温再生器２２にその一部を高温再生器１０に送り、か
つ高温再生器１０で加熱され分離器１６で濃縮された中
間濃溶液および低温再生器２２で濃縮された中間濃溶液
を低温熱交換器４２の入口で合流させ、低温熱交換器４
２を通過させた後吸収器４４に流入させるようにした点
にあり、他の構成は上記従来例と同じである。
吸収器４４からの希溶液を全て高温再生器１０に送り込
んでしまうのではなく高温熱交換器３６と低温熱交換器
４２との間で分流させ、その一部を配管３８′を介して
低温再生器２２にその一部を高温再生器１０に送り、か
つ高温再生器１０で加熱され分離器１６で濃縮された中
間濃溶液および低温再生器２２で濃縮された中間濃溶液
を低温熱交換器４２の入口で合流させ、低温熱交換器４
２を通過させた後吸収器４４に流入させるようにした点
にあり、他の構成は上記従来例と同じである。
このような従来例も上記従来例の作用とほぼ同じとな
る。
る。
しかしながら、前者の従来技術にあっては、高温再生器
１０に入る希溶液の温度が、高温再生器１０の圧力にお
ける飽和温度に達していないため、高温再生器１０の加
熱量の一部が顕熱として使用されてしまうことになって
熱量が大きくなってしまうという問題点がある。
１０に入る希溶液の温度が、高温再生器１０の圧力にお
ける飽和温度に達していないため、高温再生器１０の加
熱量の一部が顕熱として使用されてしまうことになって
熱量が大きくなってしまうという問題点がある。
一方、後者の従来の技術にあっては、希溶液の分流によ
って、高温再生器１０に入る溶液量が減るため高温再生
器１０で顕熱量は減るものの、低温再生器２２に入る希
溶液の温度が、濃溶液との熱交換により高温となるの
が、低温再生器２２の飽和温度以上にはならないため、
低温再生器２２で顕熱として使用されてしまい、結局熱
量が大きくなってしまう。
って、高温再生器１０に入る溶液量が減るため高温再生
器１０で顕熱量は減るものの、低温再生器２２に入る希
溶液の温度が、濃溶液との熱交換により高温となるの
が、低温再生器２２の飽和温度以上にはならないため、
低温再生器２２で顕熱として使用されてしまい、結局熱
量が大きくなってしまう。
したがって、上記いずれの従来技術とも冷媒の発生に必
要な潜熱として使用される熱量分が減少し、冷凍成績係
数が低下してしまうという問題点があった。さらに、冷
房及び暖房運転時に、高温再生器１０で加熱に使用され
た燃焼排ガスは、２００〜２５０℃の高温状態で排気回
路６０を介して外気に放出されており、燃焼熱の約１７
％の熱量が排ガスにより外気に捨てられているという問
題があった。
要な潜熱として使用される熱量分が減少し、冷凍成績係
数が低下してしまうという問題点があった。さらに、冷
房及び暖房運転時に、高温再生器１０で加熱に使用され
た燃焼排ガスは、２００〜２５０℃の高温状態で排気回
路６０を介して外気に放出されており、燃焼熱の約１７
％の熱量が排ガスにより外気に捨てられているという問
題があった。
本発明は上述の問題点に鑑みてなされたもので、その目
的は入力した熱量を有効に利用できるようにして発生冷
媒量を多くし冷凍成績係数及び暖房能力を向上させた二
重効用吸収冷凍機を提供することにある。
的は入力した熱量を有効に利用できるようにして発生冷
媒量を多くし冷凍成績係数及び暖房能力を向上させた二
重効用吸収冷凍機を提供することにある。
上記課題を解決するための第１の発明は、低温熱交換器
を通過した希溶液を高温再生器に導く第１の希溶液流路
を流通する希溶液の一部を、低温再生器に導く第２の希
溶液流路を設けている。また、加熱源からの排ガスが導
入される排ガス熱交換器と、この排ガス熱交換器に第１
の希溶液流路を流通する希溶液の一部を導き、この希溶
液と加熱源からの排ガスとの間で熱交換を行なわしめる
第３の希溶液流路と、この熱交換後の希溶液を高温熱交
換器の希溶液の出口側へ導く第４の希溶液流路とを設け
た二重効用吸収冷温水機である。
を通過した希溶液を高温再生器に導く第１の希溶液流路
を流通する希溶液の一部を、低温再生器に導く第２の希
溶液流路を設けている。また、加熱源からの排ガスが導
入される排ガス熱交換器と、この排ガス熱交換器に第１
の希溶液流路を流通する希溶液の一部を導き、この希溶
液と加熱源からの排ガスとの間で熱交換を行なわしめる
第３の希溶液流路と、この熱交換後の希溶液を高温熱交
換器の希溶液の出口側へ導く第４の希溶液流路とを設け
た二重効用吸収冷温水機である。
第２の発明は、上記の第１の発明に、加熱源に送る燃焼
用空気と排ガス熱交換器を通過後の排ガスとの間で熱交
換して燃焼用空気を予熱する空気予熱器を設けたもので
ある。
用空気と排ガス熱交換器を通過後の排ガスとの間で熱交
換して燃焼用空気を予熱する空気予熱器を設けたもので
ある。
上記の構成によれば、第２、第３の希溶液流路を設けた
ことで、吸収器からの希溶液を低温熱交換器の出口側で
分流して高温熱交換器と低温再生器と排ガス熱交換器と
に、それぞれ流入させることができる。このように希溶
液が分流したことにより高温再生器で顕熱量が減少す
る。また、低温再生器における飽和温度より高温な中間
濃溶液の熱を希溶液に与えることになるから低温再生器
での顕熱量が減少することとなる。よって、高温再生
器、低温再生器における顕熱量が減少することにより、
高温再生器への加熱量に対する冷媒を蒸発させるための
潜熱量の割合が増すことになる。このため、冷媒発生量
が増加し、冷凍成績係数が向上する。
ことで、吸収器からの希溶液を低温熱交換器の出口側で
分流して高温熱交換器と低温再生器と排ガス熱交換器と
に、それぞれ流入させることができる。このように希溶
液が分流したことにより高温再生器で顕熱量が減少す
る。また、低温再生器における飽和温度より高温な中間
濃溶液の熱を希溶液に与えることになるから低温再生器
での顕熱量が減少することとなる。よって、高温再生
器、低温再生器における顕熱量が減少することにより、
高温再生器への加熱量に対する冷媒を蒸発させるための
潜熱量の割合が増すことになる。このため、冷媒発生量
が増加し、冷凍成績係数が向上する。
また、排ガス熱交換器、空気予熱器により順次排ガスの
回収が図られ、しかも、排ガスを排ガス熱交換器、空気
予熱器の順に通すことにより効率よく排ガス熱回収がで
きる。さらに、この回収熱量は直接高温再生器に入るた
め、冷凍成績係数も向上する。同様に暖房時においても
暖房能力の向上となる。
回収が図られ、しかも、排ガスを排ガス熱交換器、空気
予熱器の順に通すことにより効率よく排ガス熱回収がで
きる。さらに、この回収熱量は直接高温再生器に入るた
め、冷凍成績係数も向上する。同様に暖房時においても
暖房能力の向上となる。
以下、本発明を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明に係る二重効用吸収冷凍機の実施例を示
す構成図である。
す構成図である。
第１図に示す実施例が従来例と異なるところは、高温熱
交換器３６、配管３８を介して中間濃溶液を低温再生器
２２に導くと共に、低温熱交換器４２と高温熱交換器３
６との間より分岐した希溶液の一部を配管３８′を介し
て低温再生器２２に導き、かつ低温再生器２２からの濃
溶液を配管４０・低温熱交換器４２を介して吸収器４４
に導き、しかも低温再生器２２において希溶液の一部
と、蒸気管１８を介して送られてきた蒸気冷媒とを熱交
換して凝縮した冷媒を出側配管２４を介して凝縮器２６
に導き、かつ排気回路６０中に排ガス熱交換器７８、空
気予熱器８０を設け、高温熱交換器３６を分流させた希
溶液を配管８２・排ガス熱交換器７８・配管８４を介し
て高温熱交換器３６の出側で合流させた点にあり、他は
従来例と同じ構造である。
交換器３６、配管３８を介して中間濃溶液を低温再生器
２２に導くと共に、低温熱交換器４２と高温熱交換器３
６との間より分岐した希溶液の一部を配管３８′を介し
て低温再生器２２に導き、かつ低温再生器２２からの濃
溶液を配管４０・低温熱交換器４２を介して吸収器４４
に導き、しかも低温再生器２２において希溶液の一部
と、蒸気管１８を介して送られてきた蒸気冷媒とを熱交
換して凝縮した冷媒を出側配管２４を介して凝縮器２６
に導き、かつ排気回路６０中に排ガス熱交換器７８、空
気予熱器８０を設け、高温熱交換器３６を分流させた希
溶液を配管８２・排ガス熱交換器７８・配管８４を介し
て高温熱交換器３６の出側で合流させた点にあり、他は
従来例と同じ構造である。
次に本実施例の作用を説明する。
吸収器４４を出た希溶液は、低温熱交換器４２及び高温
熱交換器３６の間で分流し、一方は高温熱交換器３６を
介して高温再生器１０に、もう一方の希溶液は配管３
８′を介して低温再生器２２へ送られる。高温再生器１
０で加熱される分離器１６で濃縮された中間濃溶液は、
高温熱交換器３６を通り、配管３８′を介して分流して
きた希溶液と混合した後低温再生器２２において、濃縮
され、濃溶液となる。濃溶液は、配管４０・低温熱交換
器４２を経て吸収器４４に入り、蒸発器３４からの冷媒
蒸気を吸収して希溶液となり、閉サイクルを形成する。
熱交換器３６の間で分流し、一方は高温熱交換器３６を
介して高温再生器１０に、もう一方の希溶液は配管３
８′を介して低温再生器２２へ送られる。高温再生器１
０で加熱される分離器１６で濃縮された中間濃溶液は、
高温熱交換器３６を通り、配管３８′を介して分流して
きた希溶液と混合した後低温再生器２２において、濃縮
され、濃溶液となる。濃溶液は、配管４０・低温熱交換
器４２を経て吸収器４４に入り、蒸発器３４からの冷媒
蒸気を吸収して希溶液となり、閉サイクルを形成する。
また、低温熱交換器４２を出た７０〜８０℃の希溶液の
一部は配管８２を介して排ガス熱交換器７８に送り、高
温再生器１０から排気回路６０を介して排出される２０
０〜２５０℃の高温排ガスと排ガス熱交換器７８で熱交
換を行い、その希溶液の温度を１３５〜１４０℃に昇温
させて配管８４を介して高温再生器１０に送る。
一部は配管８２を介して排ガス熱交換器７８に送り、高
温再生器１０から排気回路６０を介して排出される２０
０〜２５０℃の高温排ガスと排ガス熱交換器７８で熱交
換を行い、その希溶液の温度を１３５〜１４０℃に昇温
させて配管８４を介して高温再生器１０に送る。
さらに、排ガス熱交換器７８で１１０〜１２０℃に温度
を下げた排ガスと３０〜４０℃の燃焼空気とは空気予熱
器８０で熱交換を行い、燃焼用空気を８０℃程度まで昇
温して、加熱源１２に送る。
を下げた排ガスと３０〜４０℃の燃焼空気とは空気予熱
器８０で熱交換を行い、燃焼用空気を８０℃程度まで昇
温して、加熱源１２に送る。
また、暖房時においては、冷暖切換弁５６を開状態とす
るとともに、排ガス熱交換器７８で約９０℃の希溶液と
約２００℃の高温排ガスとの熱交換をし、さらに、空気
予熱器８０で、１２０〜１３０℃の排ガスと３０〜４０
℃の燃焼用空気との熱交換を行う。
るとともに、排ガス熱交換器７８で約９０℃の希溶液と
約２００℃の高温排ガスとの熱交換をし、さらに、空気
予熱器８０で、１２０〜１３０℃の排ガスと３０〜４０
℃の燃焼用空気との熱交換を行う。
上述のように作用することから、溶液循環方式が次のよ
うに改善されている。すなわち、希溶液の分流により高
温再生器１０に流入する希溶液量が減少するため、高温
再生器１０での顕熱量が減少する。また、低温再生器２
２において、低温再生器２２の圧力における飽和温度よ
り高温である中間濃溶液の熱を、配管３８′を介して分
流してきた希溶液に与えることにより低温再生器２２で
の顕熱量を減少させる。したがって、高温再生器１０及
び低温再生器２２における顕熱量が減少するより、高温
再生器１０への加熱量に対する冷媒を蒸発させるための
潜熱量の割合が増すことになる。このため、冷媒発生量
が増加し、冷凍効率が向上することになる。
うに改善されている。すなわち、希溶液の分流により高
温再生器１０に流入する希溶液量が減少するため、高温
再生器１０での顕熱量が減少する。また、低温再生器２
２において、低温再生器２２の圧力における飽和温度よ
り高温である中間濃溶液の熱を、配管３８′を介して分
流してきた希溶液に与えることにより低温再生器２２で
の顕熱量を減少させる。したがって、高温再生器１０及
び低温再生器２２における顕熱量が減少するより、高温
再生器１０への加熱量に対する冷媒を蒸発させるための
潜熱量の割合が増すことになる。このため、冷媒発生量
が増加し、冷凍効率が向上することになる。
また、上述のように作用することから、排ガスの熱回収
が次のように改善される。すなわち、排ガス熱交換器７
８及び空気予熱器８０により排気回路６０における排ガ
スの温度を２００℃から７０℃に下げることにより燃焼
熱の約６％の熱量回収となる。
が次のように改善される。すなわち、排ガス熱交換器７
８及び空気予熱器８０により排気回路６０における排ガ
スの温度を２００℃から７０℃に下げることにより燃焼
熱の約６％の熱量回収となる。
さらに、この回収熱量は直接高温再生器１０に入るた
め、冷凍成績係数も約６％向上とる。同様に暖房時にお
いても排ガス温度を７０℃に下げることにより約６％の
暖房能力の向上となる。
め、冷凍成績係数も約６％向上とる。同様に暖房時にお
いても排ガス温度を７０℃に下げることにより約６％の
暖房能力の向上となる。
また、排ガスを排ガス熱交換器７８、空気予熱器８０と
順に通すことにより効率よく排ガス熱回収ができる。
順に通すことにより効率よく排ガス熱回収ができる。
また、排ガス熱交換器７８に導く希溶液量には、高温熱
交換器３６及び低温熱交換器４２との関係で最適流量が
存在する。
交換器３６及び低温熱交換器４２との関係で最適流量が
存在する。
以上説明した本発明によれば、排ガス中の熱の十分な有
効利用を図り、発生冷媒量を多くして、冷凍成績係数及
び暖房能力を向上させた二重効用吸収冷温水機を提供す
ることができる。
効利用を図り、発生冷媒量を多くして、冷凍成績係数及
び暖房能力を向上させた二重効用吸収冷温水機を提供す
ることができる。
第１図は本発明に係る二重効用吸収冷凍機の実施例を示
す概略構成図、第２図および第３図は従来の二重効用吸
収冷凍機を示す概略構成図である。 １０……高温再生器、 １２……加熱源、 １６……分離器、 ２２……低温再生器、 ２６……凝縮器、 ３４……蒸発器、 ３６……高温熱交換器、 ４２……低温熱交換器、 ４４……吸収器、 ５４……循環ポンプ、 ７８……排ガス熱交換器、 ８０……空気予熱器。
す概略構成図、第２図および第３図は従来の二重効用吸
収冷凍機を示す概略構成図である。 １０……高温再生器、 １２……加熱源、 １６……分離器、 ２２……低温再生器、 ２６……凝縮器、 ３４……蒸発器、 ３６……高温熱交換器、 ４２……低温熱交換器、 ４４……吸収器、 ５４……循環ポンプ、 ７８……排ガス熱交換器、 ８０……空気予熱器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 閑納 眞一 大阪府羽曳野市高鷲４丁目９−４−303 (72)発明者 竹本 貞寿 愛知県名古屋市千種区豊年町11番８号 (72)発明者 頓宮 伸二 静岡県浜松市子安町1370番地 (72)発明者 大島 正彦 静岡県浜松市子安町1370番地 (72)発明者 久土 智春 静岡県浜松市子安町1370番地 (56)参考文献 特開 昭62−73052（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−196762（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭60−14987（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】希溶液を加熱する加熱源が設けてある高温
再生器と、この高温再生器により加熱した希溶液を冷媒
上記と中間濃溶液とに分離する分離器と、この分離器か
らの中間濃溶液が前記高温再生器に流入する希溶液と熱
交換する高温熱交換器と、前記分離器から導かれた冷媒
蒸気により前記高温熱交換器から流入する中間濃溶液を
加熱し、冷媒蒸気と濃溶液とに分離する低温再生器と、
この低温再生器からの冷媒蒸気を凝縮させる凝縮器と、
この凝縮器により凝縮した液体冷媒が散布されて蒸発
し、冷却用水を冷却する低圧の蒸発器と、前記低温再生
器から流入した前記濃溶液が前記高温熱交換器に流入す
る希溶液と熱交換をして冷却される低温熱交換器と、こ
の低温熱交換器を通過した前記希溶液を前記高温再生器
に導き、前記分離器からこの高温再生器に導かれた冷媒
蒸気と熱交換せしめる第１の希溶液流路と、前記低温熱
交換器からの前記濃溶液が散布され、前記蒸発器から流
入した冷媒蒸気を吸収して希溶液となる吸収器と、この
吸収器において生じた希溶液を前記低温熱交換器・前記
高温熱交換器を介して前記高温再生器に圧送する循環ポ
ンプとを有する二重効用吸収冷凍機において、前記第１
の希溶液流路を流通する前記希溶液の一部を前記低温再
生器に導く第２の希溶液流路と、前記加熱源からの排ガ
スが導入される排ガス熱交換器と、この排ガス熱交換器
に前記第１の希溶液流路を流通する前記希溶液の一部を
導き、この希溶液と前記の加熱源からの排ガスとの間で
熱交換を行なわしめる第３の希溶液流路と、この熱交換
後の希溶液を前記高温熱交換器の希溶液の出口側へ導く
第４の希溶液流路とを備えたことを特徴とする二重効用
吸収冷温水機。 - 【請求項２】希溶液を加熱する加熱源が設けてある高温
再生器と、この高温再生器により加熱した希溶液を冷媒
上記と中間濃溶液とに分離する分離器と、この分離器か
らの中間濃溶液が前記高温再生器に流入する希溶液と熱
交換する高温熱交換器と、前記分離器から導かれた冷媒
蒸気により前記高温熱交換器から流入する中間濃溶液を
加熱し、冷媒蒸気と濃溶液とに分離する低温再生器と、
この低温再生器からの冷媒蒸気を凝縮させる凝縮器と、
この凝縮器により凝縮した液体冷媒が散布されて蒸発
し、冷却用水を冷却する低圧の蒸発器と、前記低温再生
器から流入した前記濃溶液が前記高温熱交換器に流入す
る希溶液と熱交換をして冷却される低温熱交換器と、こ
の低温熱交換器を通過した前記希溶液を前記高温再生器
に導き、前記分離器からこの高温再生器に導かれた冷媒
蒸気と熱交換せしめる第１の希溶液流路と、前記低温熱
交換器からの前記濃溶液が散布され、前記蒸発器から流
入した冷媒蒸気を吸収して希溶液となる吸収器と、この
吸収器において生じた希溶液を前記低温熱交換器・前記
高温熱交換器を介して前記高温再生器に圧送する循環ポ
ンプとを有する二重効用吸収冷凍機において、前記第１
の希溶液流路を流通する前記希溶液の一部を前記低温再
生器に導く第２の希溶液流路と、前記加熱源からの排ガ
スが導入される排ガス熱交換器と、この排ガス熱交換器
に前記第１の希溶液流路を流通する前記希溶液の一部を
導き、この希溶液と前記の加熱源からの排ガスとの間で
熱交換を行なわしめる第３の希溶液流路と、この熱交換
後の希溶液を前記高温熱交換器の希溶液の出口側へ導く
第４の希溶液流路と、前記加熱源に送る燃焼用空気と前
記排ガス熱交換器を通過後の前記排ガスとの間で熱交換
して前記燃焼用空気を予熱する空気予熱器とを備えたこ
とを特徴とする二重効用吸収冷温水機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61260192A JPH0658186B2 (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 二重効用吸収冷温水機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61260192A JPH0658186B2 (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 二重効用吸収冷温水機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63116066A JPS63116066A (ja) | 1988-05-20 |
| JPH0658186B2 true JPH0658186B2 (ja) | 1994-08-03 |
Family
ID=17344605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61260192A Expired - Lifetime JPH0658186B2 (ja) | 1986-10-31 | 1986-10-31 | 二重効用吸収冷温水機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0658186B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1160535C (zh) | 1998-10-19 | 2004-08-04 | 株式会社荏原制作所 | 吸收制冷机用溶液热交换器 |
| JP2001056160A (ja) * | 1999-08-17 | 2001-02-27 | Tokyo Gas Co Ltd | 吸収冷温水機 |
| JP4562325B2 (ja) * | 2001-07-19 | 2010-10-13 | 三洋電機株式会社 | 吸収冷凍機 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58196762U (ja) * | 1982-06-25 | 1983-12-27 | 株式会社東芝 | 吸収式冷温水機 |
| JPS6014987A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-25 | Multi Koken Kk | 汚液中の汚染物質分離方法及び装置 |
-
1986
- 1986-10-31 JP JP61260192A patent/JPH0658186B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63116066A (ja) | 1988-05-20 |
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