JPH0641789B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JPH0641789B2 JPH0641789B2 JP57027056A JP2705682A JPH0641789B2 JP H0641789 B2 JPH0641789 B2 JP H0641789B2 JP 57027056 A JP57027056 A JP 57027056A JP 2705682 A JP2705682 A JP 2705682A JP H0641789 B2 JPH0641789 B2 JP H0641789B2
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- Japan
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- plating layer
- plating
- sliding member
- iron
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J1/00—Pistons; Trunk pistons; Plungers
- F16J1/02—Bearing surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0436—Iron
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
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- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
本発明は、摺動部材さらに詳しくは、摺動可能な一対の
部材のうち、一方の部材の摺動部にアルミニウム−ケイ
素系のアルミニウム合金を使用する場合に、その相手材
としてアルミニウム合金母材の摺動部に鉄−リン合金め
っき皮膜を形成したものと組み合わせることによって、
優れた耐摩耗性と耐焼付性を示す摺動部材に関するもの
である。
部材のうち、一方の部材の摺動部にアルミニウム−ケイ
素系のアルミニウム合金を使用する場合に、その相手材
としてアルミニウム合金母材の摺動部に鉄−リン合金め
っき皮膜を形成したものと組み合わせることによって、
優れた耐摩耗性と耐焼付性を示す摺動部材に関するもの
である。
従来、例えばシリンダボアにはアルミニウム合金とし
て、Ａ３９０・Ｔ６規格のアルミニウム合金に電解研磨
またはエッチング処理（以下、ＥＣＭ処理という。）を
行ったものが一般に使用されている。
て、Ａ３９０・Ｔ６規格のアルミニウム合金に電解研磨
またはエッチング処理（以下、ＥＣＭ処理という。）を
行ったものが一般に使用されている。
この材料の場合、硬さが高く粒径の大きい初晶シリコン
が析出した組織であるために、摺動相手のピストン材料
として従来使用されているＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミ
ニウム合金では、その耐摩耗性が不足し、シリンダボア
との摺動を行うピストンのスカート部が摩耗し焼付くと
いう問題があった。 この対策として、ピストンのスカート部に鉄めっき、軟
質クロムめっき（硬さＨｖ４００〜５００）を行ってい
る例があるが、これらの材料の場合、耐摩耗性は要求性
能をほぼ満足するものの耐焼付性が不足するという問題
があった。また、鉄めっきに関してはサビを発生しやす
いために、鉄めっき後、連続してスズめっきを行うこと
が必要であった。さらにまた、ピストンリングに硬質ク
ロムめっきを施す場合、シリンダボアはホーニング後、
ＥＣＭ処理を行わないとスカッフィングを発生するとい
う問題があった。 本発明は、上記問題を解決するためのものであり、優れ
た耐摩耗性および耐焼付性を示す摺動部材を提供するこ
とを目的とする。
が析出した組織であるために、摺動相手のピストン材料
として従来使用されているＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミ
ニウム合金では、その耐摩耗性が不足し、シリンダボア
との摺動を行うピストンのスカート部が摩耗し焼付くと
いう問題があった。 この対策として、ピストンのスカート部に鉄めっき、軟
質クロムめっき（硬さＨｖ４００〜５００）を行ってい
る例があるが、これらの材料の場合、耐摩耗性は要求性
能をほぼ満足するものの耐焼付性が不足するという問題
があった。また、鉄めっきに関してはサビを発生しやす
いために、鉄めっき後、連続してスズめっきを行うこと
が必要であった。さらにまた、ピストンリングに硬質ク
ロムめっきを施す場合、シリンダボアはホーニング後、
ＥＣＭ処理を行わないとスカッフィングを発生するとい
う問題があった。 本発明は、上記問題を解決するためのものであり、優れ
た耐摩耗性および耐焼付性を示す摺動部材を提供するこ
とを目的とする。
すなわち本第一の発明の摺動部材は、摺動可能な一対の
部材の組み合わせであって、一方を摺動部がアルミニウ
ム−ケイ素系のアルミニウム合金からなる摺動部材と
し、該部材と相対的に摺動する他方の摺動部材は母材が
アルミニウム合金からなり、該アルミニウム合金母材上
に亜鉛置換めっき層、ニッケル系めっき層が順次施され
ており、該ニッケル系めっき層上の摺動部には鉄−リン
合金めっき皮膜が形成されているという特徴を有してい
る。 また本第二の発明の摺動部材は、本第一の発明の摺動部
材の鉄−リン合金めっき皮膜上に、さらにスズめっき
層、鉛めっき層または化成被覆処理層が形成されている
という特徴を有している。 摺動部材の一方の部材の摺動部に適用されるアルミニウ
ム合金としては、例えばシリンダボアなどでは摩耗特性
の優れた材質が要求されることから、アルミニウム−ケ
イ素（Ａｌ−Ｓｉ）系のアルミニウム合金（具体的に
は、例えばＡ３９０・Ｔ６規格のアルミニウム合金な
ど）を用いる。 このアルミニウム−ケイ素系のアルミニウム合金製の一
方の部材と摺動する相手部材（例えばピストン）には、
重量を考慮して母材としてアルミニウム合金（具体的に
は、例えばＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウム合金）を
使用する。なお、例えばピストンリングなどには強度を
考慮して鋳鉄製や鋼製のものを使用する。 前記部材（相手部材）の摺動部には、耐摩耗性および耐
焼付性を付与するために鉄−リン合金めっき皮膜を形成
する。この合金めっき皮膜の組成は、十分な耐摩耗性お
よび耐焼付性を付与するためには、例えば重量割合で鉄
分９０〜７０％、リン分１０〜３０％からなる材質とす
るとよい。 鉄−リン合金めっき処理を施す場合、直接部材に施すと
十分な密着性が得られない場合があるので前処理を施す
必要がある。この前処理は、例えば被処理部をエッチン
グし、硝フッ酸などで酸洗いし、しかる後に前記の如く
アルミニウム合金母材上に亜鉛置換めっき層、ニッケル
系めっき層を順次施こす。 しかる後、以下のように鉄−リン合金めっき処理を行
う。鉄−リン合金めっき浴の組成およびめっき条件は、
上記したような合金組成の重量割合を左右するので重要
な要素である。従って鉄−リン合金めっき浴としては、
例えば塩化鉄（ＦｅＣｌ２・４Ｈ２Ｏ）１００〜３５０
ｇ／および次亜リン酸ナトリウム５〜２０ｇ／を主
成分とし、pH０．２〜１．２に塩酸で調整したものを用
いる。まためっき条件としては、浴温１８〜９０℃、電
流密度４〜１０Ａ／ｄｍ２の条件が好ましい。形成され
るめっき皮膜の膜厚は、摺動部材の用途によって異なる
が、５〜１５０μが好ましい。従ってめっき処理に要す
る時間は膜厚によって決定され、通常１．５〜４５分間
である。 このようにしてめっき処理された部材の鉄−リン合金め
っき皮膜（以下、皮膜（Ｉ）という）に、所望するなら
次のような後処理を行ってもよい。 （II）上記皮膜（Ｉ）をめっき後に軟窒化、イオン窒化
する。 （III）皮膜（Ｉ）をめっき後に熱処理を行いその硬さ
を上げる。 （IV）皮膜（Ｉ）をめっき後に耐摩耗性を特に要求され
る摺動部材例えばシリンダボアのピストンリングの上死
点付近やピストンリングの摺動面にレーザー焼入れを行
い硬さを上げる。 （Ｖ）皮膜（Ｉ）または（III）もしくは（IV）で処理
された皮膜上に、防錆およびなじみ性を向上させるため
にスズめっき、鉛めっきあるいはリン酸マンガン処理な
どの化成被覆処理を行う。 本発明は上記のように後処理されたものをも包含する。 以上のような構成の本発明の摺動部材は、アルミニウム
−ケイ素系のアルミニウム合金製の部材が例えばシリン
ダボアであり、アルミニウム合金を母材とする合金めっ
き皮膜を有する相手部材が例えばピストンである場合に
適用できる。
部材の組み合わせであって、一方を摺動部がアルミニウ
ム−ケイ素系のアルミニウム合金からなる摺動部材と
し、該部材と相対的に摺動する他方の摺動部材は母材が
アルミニウム合金からなり、該アルミニウム合金母材上
に亜鉛置換めっき層、ニッケル系めっき層が順次施され
ており、該ニッケル系めっき層上の摺動部には鉄−リン
合金めっき皮膜が形成されているという特徴を有してい
る。 また本第二の発明の摺動部材は、本第一の発明の摺動部
材の鉄−リン合金めっき皮膜上に、さらにスズめっき
層、鉛めっき層または化成被覆処理層が形成されている
という特徴を有している。 摺動部材の一方の部材の摺動部に適用されるアルミニウ
ム合金としては、例えばシリンダボアなどでは摩耗特性
の優れた材質が要求されることから、アルミニウム−ケ
イ素（Ａｌ−Ｓｉ）系のアルミニウム合金（具体的に
は、例えばＡ３９０・Ｔ６規格のアルミニウム合金な
ど）を用いる。 このアルミニウム−ケイ素系のアルミニウム合金製の一
方の部材と摺動する相手部材（例えばピストン）には、
重量を考慮して母材としてアルミニウム合金（具体的に
は、例えばＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウム合金）を
使用する。なお、例えばピストンリングなどには強度を
考慮して鋳鉄製や鋼製のものを使用する。 前記部材（相手部材）の摺動部には、耐摩耗性および耐
焼付性を付与するために鉄−リン合金めっき皮膜を形成
する。この合金めっき皮膜の組成は、十分な耐摩耗性お
よび耐焼付性を付与するためには、例えば重量割合で鉄
分９０〜７０％、リン分１０〜３０％からなる材質とす
るとよい。 鉄−リン合金めっき処理を施す場合、直接部材に施すと
十分な密着性が得られない場合があるので前処理を施す
必要がある。この前処理は、例えば被処理部をエッチン
グし、硝フッ酸などで酸洗いし、しかる後に前記の如く
アルミニウム合金母材上に亜鉛置換めっき層、ニッケル
系めっき層を順次施こす。 しかる後、以下のように鉄−リン合金めっき処理を行
う。鉄−リン合金めっき浴の組成およびめっき条件は、
上記したような合金組成の重量割合を左右するので重要
な要素である。従って鉄−リン合金めっき浴としては、
例えば塩化鉄（ＦｅＣｌ２・４Ｈ２Ｏ）１００〜３５０
ｇ／および次亜リン酸ナトリウム５〜２０ｇ／を主
成分とし、pH０．２〜１．２に塩酸で調整したものを用
いる。まためっき条件としては、浴温１８〜９０℃、電
流密度４〜１０Ａ／ｄｍ２の条件が好ましい。形成され
るめっき皮膜の膜厚は、摺動部材の用途によって異なる
が、５〜１５０μが好ましい。従ってめっき処理に要す
る時間は膜厚によって決定され、通常１．５〜４５分間
である。 このようにしてめっき処理された部材の鉄−リン合金め
っき皮膜（以下、皮膜（Ｉ）という）に、所望するなら
次のような後処理を行ってもよい。 （II）上記皮膜（Ｉ）をめっき後に軟窒化、イオン窒化
する。 （III）皮膜（Ｉ）をめっき後に熱処理を行いその硬さ
を上げる。 （IV）皮膜（Ｉ）をめっき後に耐摩耗性を特に要求され
る摺動部材例えばシリンダボアのピストンリングの上死
点付近やピストンリングの摺動面にレーザー焼入れを行
い硬さを上げる。 （Ｖ）皮膜（Ｉ）または（III）もしくは（IV）で処理
された皮膜上に、防錆およびなじみ性を向上させるため
にスズめっき、鉛めっきあるいはリン酸マンガン処理な
どの化成被覆処理を行う。 本発明は上記のように後処理されたものをも包含する。 以上のような構成の本発明の摺動部材は、アルミニウム
−ケイ素系のアルミニウム合金製の部材が例えばシリン
ダボアであり、アルミニウム合金を母材とする合金めっ
き皮膜を有する相手部材が例えばピストンである場合に
適用できる。
以下、実施例をあげて本発明をさらに詳しく説明する。 本実施例に係る摺動部材は、一方の部材がＡ３９０・Ｔ
６規格のアルミニウム合金からなるシリンダボアであ
り、相手部材が該シリンダボアに組み付けられる第１図
に示すようなＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウム合金製
のピストン１である。そしてこのピストン１のスカート
部２（第１図中、縞模様で示す部分）は、鉄−リン合金
めっき（以下Ｆｅ−Ｐめっきという。）皮膜で形成され
ている。なお、このＦｅ−Ｐめっき皮膜は、ピストンリ
ングにも形成してよいものである。 Ｆｅ−Ｐめっきをピストン１のスカート部２に行う場
合、ピストン材料がＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウム
合金の場合、直接Ｆｅ−Ｐめっきを行うことは困難なた
め、下式に示す工程により行い、そしてＦｅ−Ｐめっき
後にスズめっきもしくは化成被覆処理を行った。 エッチング→酸洗い（硝フッ酸）→亜鉛置換めっき（膜
厚１〜２μ）→ニッケルめっき（膜厚３〜４μ）→Ｆｅ
−Ｐめっき（膜厚１０〜３０μ） 従ってこの場合、Ｆｅ−Ｐめっき処理を施したスカート
部２の断面は、第２図に示す通りである。すなわちスカ
ート部２の内面側から外面の摺動面側に向けて順に亜鉛
置換めっき層３、ニッケルめっき層４、Ｆｅ−Ｐめっき
層５、そしてスズめっき層６が形成される。 なお、Ｆｅ−Ｐめっきのめっき条件は次のものである。
めっき浴として、塩化鉄（ＦｅＣｌ２・４Ｈ２Ｏ）１５
０〜１８０ｇ／および次亜リン酸ナトリウム１０〜１
５ｇ／を主成分とし、pH０．８に塩酸で調整した浴を
用い、浴温５０〜６０℃、電流密度３０〜５０Ａ／ｄｍ
２の条件で行えば、４〜１２分間で膜厚１０〜３０μの
良質のＦｅ−Ｐ合金めっき皮膜を得ることができた。 Ｆｅ−Ｐめっきの際に行う熱処理条件として３００℃ま
たは４００℃で１時間の加熱あるいは４００℃、１０分
間の加熱後室温にて２４時間放置することによって、硬
さを上昇させることができた。また、２００℃、１時間
の加熱でも硬さは上昇しないが、水素脆性をなくすこと
ができるため、同様の効果があった。 実機での評価と相関がある摩耗試験機（機械試験所型摩
擦摩耗試験機、東洋ボールドウィン社製）を用いて、本
実施例の摺動部材の耐焼付性を検討した。またＡＣ８Ｐ
・Ｔ６規格のアルミニウム合金製ピストン材料とＦＣ２
３規格のねずみ鋳鉄製のシリンダボア材料とからなる現
行品を比較例１とし、ＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウ
ム合金製ピストン材料に膜厚１０〜３０μの鉄めっきを
施したものと、Ａ３９０・Ｔ６規格のアルミニウム合金
製であってＥＣＭ処理したシリンダボア材料とからなる
従来品を比較例２として、これらの耐焼付性を比較のた
めに試験した。結果を、第３図に横軸に試験対象、縦軸
を焼付き荷重（kg）とした関係で示す。 第３図から明らかなように、本発明品のＦｅ−Ｐめっき
皮膜は、現行品（比較例１）と同程度の優れた耐焼付性
があるので、これまでピストンに使用していた鉄めっき
皮膜（比較例２）では耐焼付性が劣るためにシリンダボ
アの表面性状が悪い場合およびピストン温度が高い場合
にはピストンスカッフを発生することがあったが、こう
いった不具合の発生を解消することができる。 また、ピストンのスラスト方向のスカート面の摩耗につ
いて、上記摩耗試験機を用いて、本実施例の摺動部材の
耐摩耗性を検討した。同様に上記比較例１および比較例
２ならびにＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウム合金製ピ
ストン材料と、Ａ３９０・Ｔ６規格のアルミニウム合金
製であってＥＣＭ処理したシリンダボア材料とからなる
比較例３の耐摩耗性をも検討した。結果を、第４図に横
軸を試験対象、縦軸をピストン材料の摩耗深さとした関
係で示す。 第４図から明らかなように、シリンダボア材料がＡ３９
０・Ｔ６規格製でＥＣＭ処理したものの場合、シリンダ
材料が従来のＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格製の比較例３では摩耗
が増大するが、本発明品のＦｅ−Ｐめっき皮膜は鉄めっ
き皮膜（比較例２）よりも耐摩耗性が優れ、現行材料の
組み合わせ（比較例１）よりも優れたものとなった。
６規格のアルミニウム合金からなるシリンダボアであ
り、相手部材が該シリンダボアに組み付けられる第１図
に示すようなＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウム合金製
のピストン１である。そしてこのピストン１のスカート
部２（第１図中、縞模様で示す部分）は、鉄−リン合金
めっき（以下Ｆｅ−Ｐめっきという。）皮膜で形成され
ている。なお、このＦｅ−Ｐめっき皮膜は、ピストンリ
ングにも形成してよいものである。 Ｆｅ−Ｐめっきをピストン１のスカート部２に行う場
合、ピストン材料がＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウム
合金の場合、直接Ｆｅ−Ｐめっきを行うことは困難なた
め、下式に示す工程により行い、そしてＦｅ−Ｐめっき
後にスズめっきもしくは化成被覆処理を行った。 エッチング→酸洗い（硝フッ酸）→亜鉛置換めっき（膜
厚１〜２μ）→ニッケルめっき（膜厚３〜４μ）→Ｆｅ
−Ｐめっき（膜厚１０〜３０μ） 従ってこの場合、Ｆｅ−Ｐめっき処理を施したスカート
部２の断面は、第２図に示す通りである。すなわちスカ
ート部２の内面側から外面の摺動面側に向けて順に亜鉛
置換めっき層３、ニッケルめっき層４、Ｆｅ−Ｐめっき
層５、そしてスズめっき層６が形成される。 なお、Ｆｅ−Ｐめっきのめっき条件は次のものである。
めっき浴として、塩化鉄（ＦｅＣｌ２・４Ｈ２Ｏ）１５
０〜１８０ｇ／および次亜リン酸ナトリウム１０〜１
５ｇ／を主成分とし、pH０．８に塩酸で調整した浴を
用い、浴温５０〜６０℃、電流密度３０〜５０Ａ／ｄｍ
２の条件で行えば、４〜１２分間で膜厚１０〜３０μの
良質のＦｅ−Ｐ合金めっき皮膜を得ることができた。 Ｆｅ−Ｐめっきの際に行う熱処理条件として３００℃ま
たは４００℃で１時間の加熱あるいは４００℃、１０分
間の加熱後室温にて２４時間放置することによって、硬
さを上昇させることができた。また、２００℃、１時間
の加熱でも硬さは上昇しないが、水素脆性をなくすこと
ができるため、同様の効果があった。 実機での評価と相関がある摩耗試験機（機械試験所型摩
擦摩耗試験機、東洋ボールドウィン社製）を用いて、本
実施例の摺動部材の耐焼付性を検討した。またＡＣ８Ｐ
・Ｔ６規格のアルミニウム合金製ピストン材料とＦＣ２
３規格のねずみ鋳鉄製のシリンダボア材料とからなる現
行品を比較例１とし、ＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウ
ム合金製ピストン材料に膜厚１０〜３０μの鉄めっきを
施したものと、Ａ３９０・Ｔ６規格のアルミニウム合金
製であってＥＣＭ処理したシリンダボア材料とからなる
従来品を比較例２として、これらの耐焼付性を比較のた
めに試験した。結果を、第３図に横軸に試験対象、縦軸
を焼付き荷重（kg）とした関係で示す。 第３図から明らかなように、本発明品のＦｅ−Ｐめっき
皮膜は、現行品（比較例１）と同程度の優れた耐焼付性
があるので、これまでピストンに使用していた鉄めっき
皮膜（比較例２）では耐焼付性が劣るためにシリンダボ
アの表面性状が悪い場合およびピストン温度が高い場合
にはピストンスカッフを発生することがあったが、こう
いった不具合の発生を解消することができる。 また、ピストンのスラスト方向のスカート面の摩耗につ
いて、上記摩耗試験機を用いて、本実施例の摺動部材の
耐摩耗性を検討した。同様に上記比較例１および比較例
２ならびにＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格のアルミニウム合金製ピ
ストン材料と、Ａ３９０・Ｔ６規格のアルミニウム合金
製であってＥＣＭ処理したシリンダボア材料とからなる
比較例３の耐摩耗性をも検討した。結果を、第４図に横
軸を試験対象、縦軸をピストン材料の摩耗深さとした関
係で示す。 第４図から明らかなように、シリンダボア材料がＡ３９
０・Ｔ６規格製でＥＣＭ処理したものの場合、シリンダ
材料が従来のＡＣ８Ｐ・Ｔ６規格製の比較例３では摩耗
が増大するが、本発明品のＦｅ−Ｐめっき皮膜は鉄めっ
き皮膜（比較例２）よりも耐摩耗性が優れ、現行材料の
組み合わせ（比較例１）よりも優れたものとなった。
本発明は上述したような構成であり、摺動部材のうち一
方を摺動部がアルミニウム−ケイ素系のアルミニウム合
金からなる摺動部材とし、その相手部材である他方の摺
動部材として、母材がアルミニウム合金からなり、該ア
ルミニウム合金母材上に亜鉛置換めっき層、ニッケル系
めっき層が順次施されており、該ニッケル系めっき層上
の摺動部には鉄−リン合金めっき皮膜が形成されている
摺動部材を使用するので、従来の相手部材に鉄−リン合
金めっき皮膜が形成されていないものを用いていた摺動
部材に比べて優れた耐摩耗性および耐焼付性を示す。 また、本発明の摺動部材においては、鉄−リン合金めっ
き皮膜は、アルミニウム合金母材上に亜鉛置換めっき
層、ニッケル系めっき層を形成した後、該ニッケル系め
っき層上に形成するので、アルミニウム合金母材との間
に十分な密着性が得られた。それ故、アルミニウム合金
母材に対して鉄−リン合金めっき皮膜が強固に結合して
いるため、剥離し難く、摺動部材の耐久性も優れてい
る。 また、所望により鉄−リン合金めっき皮膜上に、さらに
スズめっき層、鉛めっき層または化成被覆処理層を形成
することにより、鉄−リン合金めっき皮膜に関する防錆
性およびなじみ性を向上させることができる。
方を摺動部がアルミニウム−ケイ素系のアルミニウム合
金からなる摺動部材とし、その相手部材である他方の摺
動部材として、母材がアルミニウム合金からなり、該ア
ルミニウム合金母材上に亜鉛置換めっき層、ニッケル系
めっき層が順次施されており、該ニッケル系めっき層上
の摺動部には鉄−リン合金めっき皮膜が形成されている
摺動部材を使用するので、従来の相手部材に鉄−リン合
金めっき皮膜が形成されていないものを用いていた摺動
部材に比べて優れた耐摩耗性および耐焼付性を示す。 また、本発明の摺動部材においては、鉄−リン合金めっ
き皮膜は、アルミニウム合金母材上に亜鉛置換めっき
層、ニッケル系めっき層を形成した後、該ニッケル系め
っき層上に形成するので、アルミニウム合金母材との間
に十分な密着性が得られた。それ故、アルミニウム合金
母材に対して鉄−リン合金めっき皮膜が強固に結合して
いるため、剥離し難く、摺動部材の耐久性も優れてい
る。 また、所望により鉄−リン合金めっき皮膜上に、さらに
スズめっき層、鉛めっき層または化成被覆処理層を形成
することにより、鉄−リン合金めっき皮膜に関する防錆
性およびなじみ性を向上させることができる。
第１図は本発明に係る摺動部材の実施例を示すピストン
の斜視図、 第２図は実施例に係るピストンスカート部の一部を示す
断面図、 第３図は実施例および比較例１，２の摺動部材について
の耐焼付性を示す図、 第４図は実施例および比較例１，２，３の摺動部材につ
いての耐摩耗性を示す図である。 図中、 １……ピストン ２……スカート部 ３……亜鉛置換めっき層 ４……ニッケルめっき層 ５……Ｆｅ−Ｐめっき層 ６……スズめっき層
の斜視図、 第２図は実施例に係るピストンスカート部の一部を示す
断面図、 第３図は実施例および比較例１，２の摺動部材について
の耐焼付性を示す図、 第４図は実施例および比較例１，２，３の摺動部材につ
いての耐摩耗性を示す図である。 図中、 １……ピストン ２……スカート部 ３……亜鉛置換めっき層 ４……ニッケルめっき層 ５……Ｆｅ−Ｐめっき層 ６……スズめっき層
Claims (2)
- 【請求項１】摺動可能な一対の部材の組み合わせであっ
て、一方を摺動部がアルミニウム−ケイ素系のアルミニ
ウム合金からなる摺動部材とし、該部材と相対的に摺動
する他方の摺動部材は母材がアルミニウム合金からな
り、該アルミニウム合金母材上に亜鉛置換めっき層、ニ
ッケル系めっき層が順次施されており、該ニッケル系め
っき層上の摺動部には鉄−リン合金めっき皮膜が形成さ
れていることを特徴とする摺動部材。 - 【請求項２】摺動可能な一対の部材の組み合わせであっ
て、一方を摺動部がアルミニウム−ケイ素系のアルミニ
ウム合金からなる摺動部材とし、該部材と相対的に摺動
する他方の摺動部材は母材がアルミニウム合金からな
り、該アルミニウム合金母材上に亜鉛置換めっき層、ニ
ッケル系めっき層が順次施されており、該ニッケル系め
っき層上の摺動部には鉄−リン合金めっき皮膜が形成さ
れており、該鉄−リン合金めっき皮膜上に、さらにスズ
めっき層、鉛めっき層または化成被覆処理層が形成され
ていることを特徴とする摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57027056A JPH0641789B2 (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57027056A JPH0641789B2 (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58146763A JPS58146763A (ja) | 1983-09-01 |
| JPH0641789B2 true JPH0641789B2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=12210407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57027056A Expired - Lifetime JPH0641789B2 (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0641789B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004076724A1 (ja) * | 2003-02-26 | 2004-09-10 | Toyo Kohan Co., Ltd. | ﾊﾝﾀﾞ性に優れた表面処理Al板、それを用いたﾋｰﾄｼﾝｸ、およびﾊﾝﾀﾞ性に優れた表面処理Al板の製造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60196465A (ja) * | 1984-03-15 | 1985-10-04 | Riken Corp | ピストンリング |
| JPH081217B2 (ja) * | 1986-11-25 | 1996-01-10 | トヨタ自動車株式会社 | 組合せ摺動部材 |
| JP3296543B2 (ja) * | 1996-10-30 | 2002-07-02 | スズキ株式会社 | めっき被覆アルミニウム合金、及びそのシリンダーブロック、めっき処理ライン、めっき方法 |
| ES2908549T3 (es) * | 2015-02-19 | 2022-05-03 | Hitachi Astemo Ltd | Pistón para freno de disco vehicular y método de fabricación del mismo |
| WO2017195277A1 (ja) * | 2016-05-10 | 2017-11-16 | ヤマハ発動機株式会社 | レシプロエンジンおよびその製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS545377B2 (ja) * | 1972-10-02 | 1979-03-16 |
-
1982
- 1982-02-22 JP JP57027056A patent/JPH0641789B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004076724A1 (ja) * | 2003-02-26 | 2004-09-10 | Toyo Kohan Co., Ltd. | ﾊﾝﾀﾞ性に優れた表面処理Al板、それを用いたﾋｰﾄｼﾝｸ、およびﾊﾝﾀﾞ性に優れた表面処理Al板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58146763A (ja) | 1983-09-01 |
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