JPH0959793A - 硬質Ｃｒめっきとの摺動性に優れた耐摩耗部材 - Google Patents
硬質Ｃｒめっきとの摺動性に優れた耐摩耗部材Info
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- JPH0959793A JPH0959793A JP21222395A JP21222395A JPH0959793A JP H0959793 A JPH0959793 A JP H0959793A JP 21222395 A JP21222395 A JP 21222395A JP 21222395 A JP21222395 A JP 21222395A JP H0959793 A JPH0959793 A JP H0959793A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 硬質Ｃｒめっきが施された部材との摺動によ
り、局部的な焼付きを生じることがなく、しかも複合分
散めっきのように難しい品質管理も要求されない耐摩耗
部材を提供する。 【解決手段】 硬質Ｃｒめっきが施された部材と摺動自
在に組み合わされる耐摩耗部材であって、上記硬質Ｃｒ
めっきとのビッカース硬度の差がＨｖ５００以下である
Ｎｉ−Ｐめっき層を１μｍ以上の厚さで形成されてなる
ことを特徴とする。また、上記Ｎｉ−Ｐめっき層として
は、Ｐを０．５〜７．０重量％含有する電気Ｎｉ−Ｐめ
っき層を用いることが推奨される。
り、局部的な焼付きを生じることがなく、しかも複合分
散めっきのように難しい品質管理も要求されない耐摩耗
部材を提供する。 【解決手段】 硬質Ｃｒめっきが施された部材と摺動自
在に組み合わされる耐摩耗部材であって、上記硬質Ｃｒ
めっきとのビッカース硬度の差がＨｖ５００以下である
Ｎｉ−Ｐめっき層を１μｍ以上の厚さで形成されてなる
ことを特徴とする。また、上記Ｎｉ−Ｐめっき層として
は、Ｐを０．５〜７．０重量％含有する電気Ｎｉ−Ｐめ
っき層を用いることが推奨される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、硬質Ｃｒめっきと
の摺動性に優れた耐摩耗部材に関するものであり、例え
ばエンジン部品ではピストンリングとシリンダーライナ
ー又はピストンとの組み合わせや、バルブリフターとシ
リンダーヘッドの組み合わせ等に適用でき、更にはトラ
ンスミッション等の駆動部品，油圧プレス部品，回転機
部品，シリンダー部品等の各種産業機械部品等であっ
て、互いに摺動する部位を含む耐摩耗部材の組み合わせ
において、硬質Ｃｒめっきが施された部材と摺動自在に
組み合わされても焼付きが発生することのない耐摩耗部
材に関するものである。
の摺動性に優れた耐摩耗部材に関するものであり、例え
ばエンジン部品ではピストンリングとシリンダーライナ
ー又はピストンとの組み合わせや、バルブリフターとシ
リンダーヘッドの組み合わせ等に適用でき、更にはトラ
ンスミッション等の駆動部品，油圧プレス部品，回転機
部品，シリンダー部品等の各種産業機械部品等であっ
て、互いに摺動する部位を含む耐摩耗部材の組み合わせ
において、硬質Ｃｒめっきが施された部材と摺動自在に
組み合わされても焼付きが発生することのない耐摩耗部
材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】硬質Ｃｒめっきは耐摩耗性に優れている
と共に熱伝導性や耐食性も良好であることから、各種耐
摩耗部材の摺動面の表面処理として汎用されている。し
かしながら、硬質Ｃｒめっきは初期なじみ性が悪く、潤
滑環境下で使用する場合でも保油効果が少ないために焼
付きを起こし易いという問題がある。例えば、上記硬質
Ｃｒめっきをエンジン部品に用いた場合には、エンジン
の始動や停止に伴うわずかな状態変化によっても焼付き
が発生することがあり、硬質Ｃｒめっきの信頼性を著し
く損なうものであった。
と共に熱伝導性や耐食性も良好であることから、各種耐
摩耗部材の摺動面の表面処理として汎用されている。し
かしながら、硬質Ｃｒめっきは初期なじみ性が悪く、潤
滑環境下で使用する場合でも保油効果が少ないために焼
付きを起こし易いという問題がある。例えば、上記硬質
Ｃｒめっきをエンジン部品に用いた場合には、エンジン
の始動や停止に伴うわずかな状態変化によっても焼付き
が発生することがあり、硬質Ｃｒめっきの信頼性を著し
く損なうものであった。
【０００３】そこで上記硬質Ｃｒめっきの表面における
潤滑油の保持性を高めることを目的として、硬質Ｃｒ
めっき後に、めっき浴中で陽電解を行ってめっき層にク
ラックを形成する方法や、或いはＣｒめっき後に液体
ホーニング処理を行って梨地状の凹凸面を形成する方法
（特開平１−１１２０７９号）等が提案されている。ま
た、特公昭５３−３４４６号公報には、硬質Ｃｒめっ
きが施された部材と摺動面を構成する相手材として、共
析物質を突出させた複合分散めっきを採用することによ
り、複合分散めっき側の保油効果により焼付きの防止を
図る技術が開示されている。
潤滑油の保持性を高めることを目的として、硬質Ｃｒ
めっき後に、めっき浴中で陽電解を行ってめっき層にク
ラックを形成する方法や、或いはＣｒめっき後に液体
ホーニング処理を行って梨地状の凹凸面を形成する方法
（特開平１−１１２０７９号）等が提案されている。ま
た、特公昭５３−３４４６号公報には、硬質Ｃｒめっ
きが施された部材と摺動面を構成する相手材として、共
析物質を突出させた複合分散めっきを採用することによ
り、複合分散めっき側の保油効果により焼付きの防止を
図る技術が開示されている。
【０００４】しかしながら硬質Ｃｒめっきを陽電解す
る方法では、クラックの形態や量を一定に制御すること
が難しく、液体ホーニング処理を行う方法では、表面
が粗雑になり過ぎるだけでなく粗さにムラが生じ、局部
的な焼付きが発生し易くなるという問題を有していた。
また、複合分散めっきを施した耐摩耗部材を硬質Ｃｒ
めっきの相手材とする方法によれば、優れた耐摺動摩耗
性が得られる反面、複合分散めっきの品質管理が難しく
ランニングコストも嵩みがちになるという問題点が指摘
されていた。
る方法では、クラックの形態や量を一定に制御すること
が難しく、液体ホーニング処理を行う方法では、表面
が粗雑になり過ぎるだけでなく粗さにムラが生じ、局部
的な焼付きが発生し易くなるという問題を有していた。
また、複合分散めっきを施した耐摩耗部材を硬質Ｃｒ
めっきの相手材とする方法によれば、優れた耐摺動摩耗
性が得られる反面、複合分散めっきの品質管理が難しく
ランニングコストも嵩みがちになるという問題点が指摘
されていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、硬質Ｃｒめっきが施され
た部材との摺動により、局部的な焼付きを生じることが
なく、しかも前記複合分散めっきのように難しい品質管
理も要求されない耐摩耗部材を提供しようとするもので
ある。
目してなされたものであって、硬質Ｃｒめっきが施され
た部材との摺動により、局部的な焼付きを生じることが
なく、しかも前記複合分散めっきのように難しい品質管
理も要求されない耐摩耗部材を提供しようとするもので
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明の耐摩耗部材とは、硬質Ｃｒめっきが施された部材と
摺動自在に組み合わされる耐摩耗部材であって、上記硬
質Ｃｒめっきとのビッカース硬度の差がＨｖ５００以下
であるＮｉ−Ｐめっき層を１μｍ以上の厚さで形成され
てなることを要旨とするものである。また、上記Ｎｉ−
Ｐめっき層としては、Ｐを０．５〜７．０重量％含有す
る電気Ｎｉ−Ｐめっき層を用いることが推奨される。
明の耐摩耗部材とは、硬質Ｃｒめっきが施された部材と
摺動自在に組み合わされる耐摩耗部材であって、上記硬
質Ｃｒめっきとのビッカース硬度の差がＨｖ５００以下
であるＮｉ−Ｐめっき層を１μｍ以上の厚さで形成され
てなることを要旨とするものである。また、上記Ｎｉ−
Ｐめっき層としては、Ｐを０．５〜７．０重量％含有す
る電気Ｎｉ−Ｐめっき層を用いることが推奨される。
【０００７】尚、上記硬質Ｃｒめっきは、十分な硬度を
発揮できる程度の厚さで形成されていることが前提であ
り、少なくとも１μｍの厚さで形成することにより、上
記Ｎｉ−Ｐめっき層より高い硬度とすることができる。
発揮できる程度の厚さで形成されていることが前提であ
り、少なくとも１μｍの厚さで形成することにより、上
記Ｎｉ−Ｐめっき層より高い硬度とすることができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者らは、硬質Ｃｒめっきの
焼き付き易さを改善するにあたり、硬質Ｃｒめっき自体
ではなく、硬質Ｃｒめっきが施された部材と摺動する相
手材との組合わせの観点から鋭意研究を重ねた結果、上
記相手材として特定の条件を満足するＮｉ−Ｐめっきを
施した耐摩耗部材を用いることにより、優れた耐摺動摩
耗性が得られることを見出し、本発明を完成させるに至
った。
焼き付き易さを改善するにあたり、硬質Ｃｒめっき自体
ではなく、硬質Ｃｒめっきが施された部材と摺動する相
手材との組合わせの観点から鋭意研究を重ねた結果、上
記相手材として特定の条件を満足するＮｉ−Ｐめっきを
施した耐摩耗部材を用いることにより、優れた耐摺動摩
耗性が得られることを見出し、本発明を完成させるに至
った。
【０００９】Ｎｉ−Ｐめっきは、無電解めっき法及び電
気めっき法の２つの方法によって形成することができる
が、現在汎用されているのは無電解Ｎｉ−Ｐめっきであ
り、その優れた耐摩耗性をはじめとして装飾性や耐食性
等に優れていることから多目的に用いられている。一
方、電気Ｎｉ−Ｐめっきは主としてその優れた耐食性か
ら注目されためっきであり、特にめっき層がアモルファ
ス化することにより優れた耐食性を発揮する。
気めっき法の２つの方法によって形成することができる
が、現在汎用されているのは無電解Ｎｉ−Ｐめっきであ
り、その優れた耐摩耗性をはじめとして装飾性や耐食性
等に優れていることから多目的に用いられている。一
方、電気Ｎｉ−Ｐめっきは主としてその優れた耐食性か
ら注目されためっきであり、特にめっき層がアモルファ
ス化することにより優れた耐食性を発揮する。
【００１０】硬質Ｃｒめっきが施された耐摩耗部材と摺
動する相手材として、上記Ｎｉ−Ｐめっきを施すことに
よって、優れた耐摺動摩耗性が得られる理由は十分解明
された訳ではないが、以下の要因が考えられる。 (i) 硬質ＣｒめっきとＮｉ−Ｐめっきが適度な硬度差を
有する場合には、いずれか一方が他方を切削するアブレ
ッシブ摩耗の進行が穏やかである。 (ii)ＣｒとＮｉ−Ｐの反応性は極めて低く、凝着摩耗を
起こし難い。
動する相手材として、上記Ｎｉ−Ｐめっきを施すことに
よって、優れた耐摺動摩耗性が得られる理由は十分解明
された訳ではないが、以下の要因が考えられる。 (i) 硬質ＣｒめっきとＮｉ−Ｐめっきが適度な硬度差を
有する場合には、いずれか一方が他方を切削するアブレ
ッシブ摩耗の進行が穏やかである。 (ii)ＣｒとＮｉ−Ｐの反応性は極めて低く、凝着摩耗を
起こし難い。
【００１１】本発明では、Ｃｒめっき材に対し優れた耐
摺動摩耗性を発揮するＮｉ−Ｐめっきとして、無電解Ｎ
ｉ−Ｐめっき及び電気Ｎｉ−ＰめっきのいずれのＮｉ−
Ｐめっきを採用しても良いが、電気Ｎｉ−Ｐめっきを用
いた場合に特に優れた耐摺動摩耗性を得ることができ
る。その理由としては、特定条件を満足する電気Ｎｉ−
Ｐめっきでは、表面の結晶粒が凸状に規則正しく並び、
結晶粒レベルの適度な凹凸を有するために、潤滑剤の保
持効果が高く、Ｃｒめっきを相手材としても初期なじみ
性が良好になるということが考えられる。
摺動摩耗性を発揮するＮｉ−Ｐめっきとして、無電解Ｎ
ｉ−Ｐめっき及び電気Ｎｉ−ＰめっきのいずれのＮｉ−
Ｐめっきを採用しても良いが、電気Ｎｉ−Ｐめっきを用
いた場合に特に優れた耐摺動摩耗性を得ることができ
る。その理由としては、特定条件を満足する電気Ｎｉ−
Ｐめっきでは、表面の結晶粒が凸状に規則正しく並び、
結晶粒レベルの適度な凹凸を有するために、潤滑剤の保
持効果が高く、Ｃｒめっきを相手材としても初期なじみ
性が良好になるということが考えられる。
【００１２】Ｎｉ−Ｐめっき層の厚さが１μｍ未満では
基材変形の影響等も受け、耐摺動摩耗層としての効果を
十分には発揮できないので、めっき厚は１μｍ以上必要
であり、３μｍ以上であると好ましく、１０μｍ以上で
あればより好ましい。めっき層の上限については特に規
定するものではないが、無電解Ｎｉ−Ｐめっきでは、め
っき厚の増加と共にめっき応力が大きくなることや、成
膜速度が遅いこと等のプロセス上の問題から一般的には
１００μｍ程度が上限であると言われている。一方、電
気Ｎｉ−Ｐめっき法によれば１ｍｍ以上の厚さでもめっ
き可能であり、めっき層が厚くなるにつれて耐摩耗性も
向上する。但し、無電解Ｎｉ−Ｐめっき及び電気Ｎｉ−
Ｐめっきのいずれであっても、必要以上に厚い膜を形成
することは経済性を損なうので２００〜３００μｍ程度
の厚さを上限の目安とすることが望ましい。
基材変形の影響等も受け、耐摺動摩耗層としての効果を
十分には発揮できないので、めっき厚は１μｍ以上必要
であり、３μｍ以上であると好ましく、１０μｍ以上で
あればより好ましい。めっき層の上限については特に規
定するものではないが、無電解Ｎｉ−Ｐめっきでは、め
っき厚の増加と共にめっき応力が大きくなることや、成
膜速度が遅いこと等のプロセス上の問題から一般的には
１００μｍ程度が上限であると言われている。一方、電
気Ｎｉ−Ｐめっき法によれば１ｍｍ以上の厚さでもめっ
き可能であり、めっき層が厚くなるにつれて耐摩耗性も
向上する。但し、無電解Ｎｉ−Ｐめっき及び電気Ｎｉ−
Ｐめっきのいずれであっても、必要以上に厚い膜を形成
することは経済性を損なうので２００〜３００μｍ程度
の厚さを上限の目安とすることが望ましい。
【００１３】通常、硬質ＣｒめっきよりＮｉ−Ｐめっき
は軟質であり、硬度差が５００を超えるとアブレッシブ
摩耗量が多くなり、十分な耐摺動摩耗性を得ることはで
きない。Ｎｉ−Ｐめっきと硬質Ｃｒめっきの硬度差は、
マイクロビッカース硬さで５００以下に制御することが
必要であり、硬度差が３００以下であればより好まし
い。
は軟質であり、硬度差が５００を超えるとアブレッシブ
摩耗量が多くなり、十分な耐摺動摩耗性を得ることはで
きない。Ｎｉ−Ｐめっきと硬質Ｃｒめっきの硬度差は、
マイクロビッカース硬さで５００以下に制御することが
必要であり、硬度差が３００以下であればより好まし
い。
【００１４】硬度差が５００を超える場合には、例えば
Ｎｉ−Ｐめっき後に熱処理を行うことによりＮｉ−Ｐめ
っきの硬度を上げる方法が例示できる。熱処理条件は基
材を変質させない範囲で設定する必要があり、Ａｌ合金
やＭｇ合金では１１０〜２００℃で２０〜６０分、Ｔｉ
合金や鉄合金では２００〜４５０℃で６０分程度が目安
となる。その他、電解条件やめっき浴成分等を調整する
ことにより、Ｐ含有量や結晶粒径、又は結晶配向性等を
制御してＮｉ−Ｐめっきの硬度を高くしても良い。
Ｎｉ−Ｐめっき後に熱処理を行うことによりＮｉ−Ｐめ
っきの硬度を上げる方法が例示できる。熱処理条件は基
材を変質させない範囲で設定する必要があり、Ａｌ合金
やＭｇ合金では１１０〜２００℃で２０〜６０分、Ｔｉ
合金や鉄合金では２００〜４５０℃で６０分程度が目安
となる。その他、電解条件やめっき浴成分等を調整する
ことにより、Ｐ含有量や結晶粒径、又は結晶配向性等を
制御してＮｉ−Ｐめっきの硬度を高くしても良い。
【００１５】また電気Ｎｉ−Ｐめっき法を採用する場合
には、Ｐの含有量を、０．５〜７．０重量％に制御する
ことにより優れた耐摺動摩耗性を得ることができる。Ｐ
含有量が０．５重量％を下回る場合ではめっき層表面硬
度が不十分で硬質Ｃｒめっきとの硬度差が大きくなりす
ぎ、Ｐ含有量が７．０重量％を超える場合には、めっき
層の内部応力の増大による密着性劣化等によって必ずし
も優れた耐摺動摩耗性が得られない。上記電気Ｎｉ−Ｐ
めっきのＰの含有量は１重量％以上，５重量％以下であ
ればより好ましい。尚、無電解Ｎｉ−Ｐめっき層中のＰ
含有量は、通常８〜１２重量％であり、Ｐ含有量が少な
過ぎるとめっき浴の安定性が劣化し、工業的に大量生産
することが困難となるので、上記の通りＰ含有量が１０
％前後のものを用いれば良い。
には、Ｐの含有量を、０．５〜７．０重量％に制御する
ことにより優れた耐摺動摩耗性を得ることができる。Ｐ
含有量が０．５重量％を下回る場合ではめっき層表面硬
度が不十分で硬質Ｃｒめっきとの硬度差が大きくなりす
ぎ、Ｐ含有量が７．０重量％を超える場合には、めっき
層の内部応力の増大による密着性劣化等によって必ずし
も優れた耐摺動摩耗性が得られない。上記電気Ｎｉ−Ｐ
めっきのＰの含有量は１重量％以上，５重量％以下であ
ればより好ましい。尚、無電解Ｎｉ−Ｐめっき層中のＰ
含有量は、通常８〜１２重量％であり、Ｐ含有量が少な
過ぎるとめっき浴の安定性が劣化し、工業的に大量生産
することが困難となるので、上記の通りＰ含有量が１０
％前後のものを用いれば良い。
【００１６】本発明は硬質Ｃｒめっきについて特に限定
するものではないが、少なくとも硬質Ｃｒめっきが有す
る硬度を十分発揮できる程度の厚さが必要であり、１μ
ｍ以上の厚さは要求され、３μｍ以上が好ましく、１０
μｍ以上であればより好ましい。上限は特に規定しない
が硬質Ｃｒめっきはめっき層内部応力が高く、Ｃｒめっ
き層が厚過ぎると密着性の低下をきたす場合があり、ま
た経済性も考慮すると３００μｍを超えない方が好まし
い。
するものではないが、少なくとも硬質Ｃｒめっきが有す
る硬度を十分発揮できる程度の厚さが必要であり、１μ
ｍ以上の厚さは要求され、３μｍ以上が好ましく、１０
μｍ以上であればより好ましい。上限は特に規定しない
が硬質Ｃｒめっきはめっき層内部応力が高く、Ｃｒめっ
き層が厚過ぎると密着性の低下をきたす場合があり、ま
た経済性も考慮すると３００μｍを超えない方が好まし
い。
【００１７】基材の種類は、強固なめっき密着性が得ら
れる材料を用いることが好ましく、近年摺動部材として
の使用が急増しているＡＤＣ１０，ＡＤＣ１２，ＡＣ８
Ａ，ＡＣ８Ｃ，Ａ２０１４，Ａ４０３２，Ａ７０７５，
Ａ３９０等のＡｌ合金、純Ｔｉ及びＴｉ−６Ａｌ−４
Ｖ，Ｔｉ−１３Ｖ−１１Ｃｒ−３Ａｌ，Ｔｉ−１５Ｖ−
３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ，Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚ
ｒ−６Ｍｏ，Ｔｉ−３Ａｌ−８Ｖ−６Ｃｒ−４Ｍｏ−４
Ｚｒ等のＴｉ合金、ＡＺ９１，ＥＺ４１等のＭｇ合金等
や、Ｓ４５Ｃ，ＳＮＣＭ３５，ＳＫＤ１１等の鉄合金に
も適用可能である。
れる材料を用いることが好ましく、近年摺動部材として
の使用が急増しているＡＤＣ１０，ＡＤＣ１２，ＡＣ８
Ａ，ＡＣ８Ｃ，Ａ２０１４，Ａ４０３２，Ａ７０７５，
Ａ３９０等のＡｌ合金、純Ｔｉ及びＴｉ−６Ａｌ−４
Ｖ，Ｔｉ−１３Ｖ−１１Ｃｒ−３Ａｌ，Ｔｉ−１５Ｖ−
３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ，Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚ
ｒ−６Ｍｏ，Ｔｉ−３Ａｌ−８Ｖ−６Ｃｒ−４Ｍｏ−４
Ｚｒ等のＴｉ合金、ＡＺ９１，ＥＺ４１等のＭｇ合金等
や、Ｓ４５Ｃ，ＳＮＣＭ３５，ＳＫＤ１１等の鉄合金に
も適用可能である。
【００１８】以下、本発明を実施例によって更に詳細に
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲内に含まれるものである。
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲内に含まれるものである。
【００１９】
【実施例】耐摺動摩耗性の評価はピンオンディスク型の
摺動摩耗試験機を用いて行い、別途マイクロビッカース
によって表面硬度の測定を行った。耐摺動摩耗試験で
は、硬質Ｃｒめっきを施したピンと無電解Ｎｉ−Ｐめっ
きもしくは電気Ｎｉ−Ｐめっきを施したディスクを用い
た。試験条件を以下に示す。 速度 ：１ｍ／ｓｅｃ 荷重 ：２０ｋｇｆ 摺動距離：１ｋｍ 潤滑油 ：無添加鉱油（ＶＧ１０）
摺動摩耗試験機を用いて行い、別途マイクロビッカース
によって表面硬度の測定を行った。耐摺動摩耗試験で
は、硬質Ｃｒめっきを施したピンと無電解Ｎｉ−Ｐめっ
きもしくは電気Ｎｉ−Ｐめっきを施したディスクを用い
た。試験条件を以下に示す。 速度 ：１ｍ／ｓｅｃ 荷重 ：２０ｋｇｆ 摺動距離：１ｋｍ 潤滑油 ：無添加鉱油（ＶＧ１０）
【００２０】めっき基材にはＡ４０３２を用い、脱脂→
水洗→活性化処理→燐酸アルマイト処理もしくはジンケ
ート処理後、以下の各条件により無電解Ｎｉ−Ｐめっ
き，電気Ｎｉ−Ｐめっき及び硬質Ｃｒめっきを施した。
水洗→活性化処理→燐酸アルマイト処理もしくはジンケ
ート処理後、以下の各条件により無電解Ｎｉ−Ｐめっ
き，電気Ｎｉ−Ｐめっき及び硬質Ｃｒめっきを施した。
【００２１】ａ）無電解Ｎｉ−Ｐめっき条件 めっき浴：市販無電解Ｎｉ−Ｐめっき浴を使用 温度 ：９０±５℃ ｂ）電気Ｎｉ−Ｐめっき条件 めっき浴：ＮｉＳＯ4 ・６Ｈ2 Ｏ ２００ ｇ／ｌ ＮｉＣｌ2 ・６Ｈ2 Ｏ ５０ ｇ／ｌ Ｈ3 ＰＯ3 ４〜４０ ｇ／ｌ Ｈ3 ＰＯ4 ５０ ｇ／ｌ サッカリン ０〜１．０ｇ／ｌ 温度 ：６０±５℃ 電流密度：４〜３０Ａ／ｄｍ2 ｃ）硬質Ｃｒめっき条件 めっき浴：サージェント浴 温度 ：５０±５℃ 電流密度：２０〜４０Ａ／ｄｍ2
【００２２】無電解Ｎｉ−Ｐめっき及び電気Ｎｉ−Ｐめ
っきの一部は、めっき後に熱処理を行って相手材である
硬質Ｃｒめっきとの硬度差を調整した。また、比較例と
しては、本発明に規定された範囲の膜厚を外れた無電解
Ｎｉ−Ｐめっき及び電気Ｎｉ−Ｐめっきを用いた。評価
結果を表１に示す。
っきの一部は、めっき後に熱処理を行って相手材である
硬質Ｃｒめっきとの硬度差を調整した。また、比較例と
しては、本発明に規定された範囲の膜厚を外れた無電解
Ｎｉ−Ｐめっき及び電気Ｎｉ−Ｐめっきを用いた。評価
結果を表１に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】Ｎｏ．１〜１４は本発明例であり、無電解
Ｎｉ−Ｐめっき又は電気Ｎｉ−Ｐめっきと硬質Ｃｒめっ
きとのビッカース硬度差がいずれも５００以内であり、
摩耗減量が低い値で抑えられている。
Ｎｉ−Ｐめっき又は電気Ｎｉ−Ｐめっきと硬質Ｃｒめっ
きとのビッカース硬度差がいずれも５００以内であり、
摩耗減量が低い値で抑えられている。
【００２５】一方、Ｎｏ．１５，１８は、めっき層の厚
さが低過ぎる場合の比較例であり、表面硬度が不足し
て、ＣｒめっきおよびＮｉ−Ｐめっきのいずれも摩耗減
量も大きく増加することが分かる。電気Ｎｉ−Ｐめっき
のＰ含有量が本発明例で規定された範囲を外れたＮｏ．
２０，２１では、摩耗減量を十分に抑えることができな
い。またＮｏ．１７に示すように、めっき膜厚が本発明
例の規定範囲内でも、無電解Ｎｉ−Ｐめっきと硬質Ｃｒ
めっきのビッカース硬度差が５００を超える場合には、
無電解Ｎｉ−Ｐめっき側の摩耗減量が急激に増加するこ
とが分かる。尚、Ｎｏ．２２は硬質Ｃｒめっき同士の摺
動摩耗性を調べた従来例であり、ディスク及びピンのい
ずれの摩耗減量も大きな値を示した。
さが低過ぎる場合の比較例であり、表面硬度が不足し
て、ＣｒめっきおよびＮｉ−Ｐめっきのいずれも摩耗減
量も大きく増加することが分かる。電気Ｎｉ−Ｐめっき
のＰ含有量が本発明例で規定された範囲を外れたＮｏ．
２０，２１では、摩耗減量を十分に抑えることができな
い。またＮｏ．１７に示すように、めっき膜厚が本発明
例の規定範囲内でも、無電解Ｎｉ−Ｐめっきと硬質Ｃｒ
めっきのビッカース硬度差が５００を超える場合には、
無電解Ｎｉ−Ｐめっき側の摩耗減量が急激に増加するこ
とが分かる。尚、Ｎｏ．２２は硬質Ｃｒめっき同士の摺
動摩耗性を調べた従来例であり、ディスク及びピンのい
ずれの摩耗減量も大きな値を示した。
【００２６】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、硬質Ｃｒめっきが施された部材との摺動により、局
部的な焼付きを生じることがなく、しかも前記複合分散
めっきのように難しい品質管理も要求されない耐摩耗部
材を提供することができることとなった。従って、硬質
Ｃｒめっき自体には何ら特殊な処理をすることなく、硬
質Ｃｒめっきと摺動しても焼付きを生じることのない耐
摩耗部材が提供できることとなったので、各種エンジン
部品，駆動部品，各種産業機械部品等の設計精度を向上
させ、寿命判断を容易にする等の効果が得られる。
で、硬質Ｃｒめっきが施された部材との摺動により、局
部的な焼付きを生じることがなく、しかも前記複合分散
めっきのように難しい品質管理も要求されない耐摩耗部
材を提供することができることとなった。従って、硬質
Ｃｒめっき自体には何ら特殊な処理をすることなく、硬
質Ｃｒめっきと摺動しても焼付きを生じることのない耐
摩耗部材が提供できることとなったので、各種エンジン
部品，駆動部品，各種産業機械部品等の設計精度を向上
させ、寿命判断を容易にする等の効果が得られる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｆ 1/00 Ｆ０２Ｆ 1/00 Ｇ 3/10 3/10 Ｂ (72)発明者 寺田 好則 大阪市中央区備後町４丁目１番３号 株式 会社神戸製鋼所大阪支社内 (72)発明者 岩井 健治 東京都千代田区丸の内１丁目８番２号 株 式会社神戸製鋼所東京本社内
Claims (2)
- 【請求項１】 硬質Ｃｒめっきが施された部材と摺動自
在に組み合わされる耐摩耗部材であって、 上記硬質Ｃｒめっきとのビッカース硬度の差がＨｖ５０
０以下であるＮｉ−Ｐめっき層を１μｍ以上の厚さで形
成されてなることを特徴とする硬質Ｃｒめっきとの摺動
性に優れた耐摩耗部材。 - 【請求項２】 上記Ｎｉ−Ｐめっき層が、Ｐを０．５〜
７．０重量％含有する電気Ｎｉ−Ｐめっき層である請求
項１に記載の耐摩耗部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21222395A JPH0959793A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 硬質Ｃｒめっきとの摺動性に優れた耐摩耗部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21222395A JPH0959793A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 硬質Ｃｒめっきとの摺動性に優れた耐摩耗部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0959793A true JPH0959793A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=16618994
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21222395A Withdrawn JPH0959793A (ja) | 1995-08-21 | 1995-08-21 | 硬質Ｃｒめっきとの摺動性に優れた耐摩耗部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0959793A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007007790A1 (ja) * | 2005-07-13 | 2007-01-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 耐摩耗性部材および動力伝達部品 |
| JP2007023317A (ja) * | 2005-07-13 | 2007-02-01 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性チタン材 |
| JP2013014819A (ja) * | 2011-07-06 | 2013-01-24 | Murata Mfg Co Ltd | 多孔質金属膜、電極、集電体、電気化学センサ、蓄電デバイス及び摺動部材並びに多孔質金属膜の製造方法 |
| JP2013014814A (ja) * | 2011-07-06 | 2013-01-24 | Murata Mfg Co Ltd | 金属膜、電気化学センサ、蓄電デバイス及び摺動部材並びに金属膜の製造方法 |
| JP2013023709A (ja) * | 2011-07-19 | 2013-02-04 | Murata Mfg Co Ltd | 多孔質金属膜、電極、集電体、電気化学センサ、蓄電デバイス及び摺動部材並びに多孔質金属膜の製造方法 |
| CN103061914A (zh) * | 2013-01-15 | 2013-04-24 | 湖南正圆动力配件有限公司 | 表面覆盖耐磨层的活塞环及其表面处理工艺 |
-
1995
- 1995-08-21 JP JP21222395A patent/JPH0959793A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |