JPH06317271A - 密閉形スクロール圧縮機 - Google Patents
密閉形スクロール圧縮機Info
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- JPH06317271A JPH06317271A JP10528193A JP10528193A JPH06317271A JP H06317271 A JPH06317271 A JP H06317271A JP 10528193 A JP10528193 A JP 10528193A JP 10528193 A JP10528193 A JP 10528193A JP H06317271 A JPH06317271 A JP H06317271A
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- Japan
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- bearing
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Abstract
(57)【要約】
【構成】クランクシャフト偏心軸部の上端面の外縁部に
シール部４５を備え、偏心軸部の上端面と下端面とを吐
出圧力の雰囲気とした潤滑油貯溜め部を構成し、旋回ボ
ス部の軸部下端部に径方向に伸びる給油溝を形成してフ
レーム側の主軸受部３２には、軸方向に溝深さの浅い平
行溝をシャフト外縁部に設け、溝深さの浅い平行溝によ
り給油抵抗部を形成して、フレーム側軸受部３１の給油
を吐出圧力と下流側の低圧圧力との差圧により行わせ
る。 【効果】圧縮機の軸受部で、駆動周波数が１８０Ｈｚな
どの高速回転時にも、性能を高く保持できる。
シール部４５を備え、偏心軸部の上端面と下端面とを吐
出圧力の雰囲気とした潤滑油貯溜め部を構成し、旋回ボ
ス部の軸部下端部に径方向に伸びる給油溝を形成してフ
レーム側の主軸受部３２には、軸方向に溝深さの浅い平
行溝をシャフト外縁部に設け、溝深さの浅い平行溝によ
り給油抵抗部を形成して、フレーム側軸受部３１の給油
を吐出圧力と下流側の低圧圧力との差圧により行わせ
る。 【効果】圧縮機の軸受部で、駆動周波数が１８０Ｈｚな
どの高速回転時にも、性能を高く保持できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷凍空調用・冷蔵庫用
等の冷媒用圧縮機として用いられる密閉形スクロール圧
縮機に関する。
等の冷媒用圧縮機として用いられる密閉形スクロール圧
縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】スクロール圧縮機は、特開昭56−126691
号、及び特開昭60−187789号公報で開示されているよう
に、旋回軸受部とフレーム側の主軸受部に作用する駆動
力をクランクシャフトに直角な同一平面上になるように
旋回軸受部と主軸受部を配置し、旋回スクロールをクラ
ンクシャフトに連設する偏心軸部に係合し、旋回スクロ
ールを自転することなく固定スクロールに対し旋回運動
させた構成によって、両軸受部に作用する軸受荷重を最
小限に小さくできるようにした。
号、及び特開昭60−187789号公報で開示されているよう
に、旋回軸受部とフレーム側の主軸受部に作用する駆動
力をクランクシャフトに直角な同一平面上になるように
旋回軸受部と主軸受部を配置し、旋回スクロールをクラ
ンクシャフトに連設する偏心軸部に係合し、旋回スクロ
ールを自転することなく固定スクロールに対し旋回運動
させた構成によって、両軸受部に作用する軸受荷重を最
小限に小さくできるようにした。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】特開昭56−126691号公
報では、圧縮機の軸受荷重を最小限にできる効果はある
ものの、旋回軸受部とフレーム側の主軸受部の両軸受部
の潤滑法(給油法)に具体的な開示がなく、圧縮機の信頼
性の面で課題があった。一方、特開昭60−187789号公報
では、両軸受部への給油を、単に駆動軸内の偏心孔によ
る遠心ポンプ作用のみによって行う構造である。このた
め、特に、低速運転の場合には遠心ポンプ作用の極端な
低下により両軸受部への給油量が不足する。また、圧縮
機の駆動周波数が１５０Ｈｚから１８０Ｈｚなどへと高
速回転化されると、特開昭56−126691号公報では、軸受
部の冷却方法の面も併せて圧縮機の性能が顕著に低下す
る。このように二つの従来技術では低速域と高速域の広
い運転範囲で圧縮機の性能が顕著に低下する。
報では、圧縮機の軸受荷重を最小限にできる効果はある
ものの、旋回軸受部とフレーム側の主軸受部の両軸受部
の潤滑法(給油法)に具体的な開示がなく、圧縮機の信頼
性の面で課題があった。一方、特開昭60−187789号公報
では、両軸受部への給油を、単に駆動軸内の偏心孔によ
る遠心ポンプ作用のみによって行う構造である。このた
め、特に、低速運転の場合には遠心ポンプ作用の極端な
低下により両軸受部への給油量が不足する。また、圧縮
機の駆動周波数が１５０Ｈｚから１８０Ｈｚなどへと高
速回転化されると、特開昭56−126691号公報では、軸受
部の冷却方法の面も併せて圧縮機の性能が顕著に低下す
る。このように二つの従来技術では低速域と高速域の広
い運転範囲で圧縮機の性能が顕著に低下する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】旋回軸受部とフレーム側
の主軸受部に作用する駆動力をクランクシャフトに直角
な同一平面上になるように前記旋回軸受部と主軸受部を
配置した密閉形スクロール圧縮機において、クランクシ
ャフト偏心軸部の上端面の外縁部にシール部を備え、前
記偏心軸部の上端面と下端面とを吐出圧力の雰囲気とし
た潤滑油貯溜め部を構成し、前記旋回ボス部の軸部下端
部に径方向に伸びる給油溝を形成して旋回軸受部の給油
を遠心ポンプ作用あるいは粘性ポンプ作用で行い、一
方、フレーム側の主軸受部には、軸方向に溝深さの浅い
平行溝をシャフト外縁部に設け、前記平行溝により給油
抵抗部を形成して、前記フレーム側軸受部の給油を吐出
圧力と下流側の低圧圧力との差圧により行わせた給油構
造とする。また、旋回軸受部とフレーム側の主軸受部に
作用する駆動力をクランクシャフトに直角な同一平面上
になるように前記旋回軸受部と主軸受部を配置し、旋回
軸受部の軸長さを主軸受部の軸長さより延長した寸法と
すること。また、クランクシャフト偏心軸部の上端面の
外縁部にシール部を備え、前記シール部より外側領域と
なる前記旋回スクロールの鏡板外周部の背面部を吸入圧
力の雰囲気とした低圧圧力域になるように吸入管と背面
室とを絞り部を介して連通した構成とした排油構造を設
ける。あるいは、前記シール部より外側領域となる前記
旋回スクロールの鏡板外周部の背面部を吸入圧力と吐出
圧力の中間圧力の雰囲気とするため吸入管側と背面室と
を絞り部を介して連通したことを特徴とする。
の主軸受部に作用する駆動力をクランクシャフトに直角
な同一平面上になるように前記旋回軸受部と主軸受部を
配置した密閉形スクロール圧縮機において、クランクシ
ャフト偏心軸部の上端面の外縁部にシール部を備え、前
記偏心軸部の上端面と下端面とを吐出圧力の雰囲気とし
た潤滑油貯溜め部を構成し、前記旋回ボス部の軸部下端
部に径方向に伸びる給油溝を形成して旋回軸受部の給油
を遠心ポンプ作用あるいは粘性ポンプ作用で行い、一
方、フレーム側の主軸受部には、軸方向に溝深さの浅い
平行溝をシャフト外縁部に設け、前記平行溝により給油
抵抗部を形成して、前記フレーム側軸受部の給油を吐出
圧力と下流側の低圧圧力との差圧により行わせた給油構
造とする。また、旋回軸受部とフレーム側の主軸受部に
作用する駆動力をクランクシャフトに直角な同一平面上
になるように前記旋回軸受部と主軸受部を配置し、旋回
軸受部の軸長さを主軸受部の軸長さより延長した寸法と
すること。また、クランクシャフト偏心軸部の上端面の
外縁部にシール部を備え、前記シール部より外側領域と
なる前記旋回スクロールの鏡板外周部の背面部を吸入圧
力の雰囲気とした低圧圧力域になるように吸入管と背面
室とを絞り部を介して連通した構成とした排油構造を設
ける。あるいは、前記シール部より外側領域となる前記
旋回スクロールの鏡板外周部の背面部を吸入圧力と吐出
圧力の中間圧力の雰囲気とするため吸入管側と背面室と
を絞り部を介して連通したことを特徴とする。
【０００５】
【作用】本発明の作用を図１から図３をもとにして説明
する。旋回スクロールの旋回軸受部３１と主軸受部３２
を配置し、旋回軸受部３１の下端部の油室１３ｃには、
主にフレーム側の主軸受部が差圧給油によった構成とし
ているため、油室１３ｃの位置まで容易に油が導かれ
る。このため、旋回ボス部の軸部下端部に径方向に伸び
る給油溝を形成することにより、旋回軸受部の給油を遠
心ポンプ作用でも充分な油量を確保できる。また、旋回
軸受部３１の軸長さＬ２を主軸受部３２の軸長さＬ１よ
り長くしたことにより、旋回軸受部３１の面圧低下を図
ることができる。これは、面圧の値などの軸受性能値と
なるゾンマフェルト数の値が最も厳しい箇所となる旋回
軸受部が改善される。
する。旋回スクロールの旋回軸受部３１と主軸受部３２
を配置し、旋回軸受部３１の下端部の油室１３ｃには、
主にフレーム側の主軸受部が差圧給油によった構成とし
ているため、油室１３ｃの位置まで容易に油が導かれ
る。このため、旋回ボス部の軸部下端部に径方向に伸び
る給油溝を形成することにより、旋回軸受部の給油を遠
心ポンプ作用でも充分な油量を確保できる。また、旋回
軸受部３１の軸長さＬ２を主軸受部３２の軸長さＬ１よ
り長くしたことにより、旋回軸受部３１の面圧低下を図
ることができる。これは、面圧の値などの軸受性能値と
なるゾンマフェルト数の値が最も厳しい箇所となる旋回
軸受部が改善される。
【０００６】図２は、シールリング部４５の周辺の油の
流れの模様を示す部分断面図である。シールリング部４
５の上下には微少隙間４５ａを設け、その部分は油によ
ってシールされる。軸方向には、１４ｆと１４ｍとが同
一圧力の雰囲気のため、クランクシャフト１４には不要
なスラスト力が作用せず、また上端面１５ｆのシールリ
ング部４５の内側は潤滑油貯溜部４６を構成する。本構
成のクランクシャフト偏心軸部の上端面に吐出圧力を作
用させることにより、旋回スクロール６の鏡板外周部の
背面部を固定スクロール５側に適切な押しつけ手段を容
易に得ることができる。このことは、運転圧力比を従来
機に対してより広くとることができ、使い勝手性が向上
する。また、広い運転圧力比でも、旋回スクロールの軸
方向での変位（挙動）が安定化し、両スクロールの鏡板
面での摺動損失も低減される。本発明の給油構造と排油
構造を設けることにより、軸受部に供給された油を完全
に背圧室側、ひいては、吸入室を含めて圧縮作動室側へ
連続的にスムースに排出させることができ、軸受部３
１，３２での冷却が促進されるなど潤滑性能が改善され
る。この効果と相俟って軸受荷重の大幅な低減により、
とくに高速域での圧縮機の性能が向上する。
流れの模様を示す部分断面図である。シールリング部４
５の上下には微少隙間４５ａを設け、その部分は油によ
ってシールされる。軸方向には、１４ｆと１４ｍとが同
一圧力の雰囲気のため、クランクシャフト１４には不要
なスラスト力が作用せず、また上端面１５ｆのシールリ
ング部４５の内側は潤滑油貯溜部４６を構成する。本構
成のクランクシャフト偏心軸部の上端面に吐出圧力を作
用させることにより、旋回スクロール６の鏡板外周部の
背面部を固定スクロール５側に適切な押しつけ手段を容
易に得ることができる。このことは、運転圧力比を従来
機に対してより広くとることができ、使い勝手性が向上
する。また、広い運転圧力比でも、旋回スクロールの軸
方向での変位（挙動）が安定化し、両スクロールの鏡板
面での摺動損失も低減される。本発明の給油構造と排油
構造を設けることにより、軸受部に供給された油を完全
に背圧室側、ひいては、吸入室を含めて圧縮作動室側へ
連続的にスムースに排出させることができ、軸受部３
１，３２での冷却が促進されるなど潤滑性能が改善され
る。この効果と相俟って軸受荷重の大幅な低減により、
とくに高速域での圧縮機の性能が向上する。
【０００７】
【実施例】本発明の実施例を図１から図９にわたって示
す。始めに、本発明の一実施例に係るスクロール圧縮機
の全体的な説明を図４によって行う。図４において、密
閉容器１内の上方に圧縮機部１００が、下方に電動機部
３が収納されている。そして、密閉容器１内は上部室１
ａ（吐出室）と電動機室１ｂ，１ｃとに区画されてい
る。
す。始めに、本発明の一実施例に係るスクロール圧縮機
の全体的な説明を図４によって行う。図４において、密
閉容器１内の上方に圧縮機部１００が、下方に電動機部
３が収納されている。そして、密閉容器１内は上部室１
ａ（吐出室）と電動機室１ｂ，１ｃとに区画されてい
る。
【０００８】圧縮機部１００は固定スクロール部材５と
旋回スクロール部材６を互いに噛合せて圧縮室（密閉空
間）７を形成している。固定スクロール部材５は、円板
状の鏡板５ａと、これに直立し、インボリュート曲線あ
るいはこれに近似の曲線に形成されたラップ５ｂとから
なり、その中心部に吐出口１０，外周部に吸入口１６を
備えている。旋回スクロール部材６は円板状の鏡板６ａ
と、これに直立し、固定スクロールのラップと同一形状
に形成されたラップ６ｂと、鏡板の反ラップ面に形成さ
れたボス６Ｃからなっている。固定スクロール５を固定
するフレーム１１の台座面１１ｅと固定スクロールの鏡
板５ａとの間に旋回スクロールの鏡板外周部６ａを微小
隙間を保って挾み込んだ構成としている。本例では、固
定スクロール部材５には鋳鉄系材料を用い、旋回スクロ
ール６の材料にはアルミ合金系材料を用いて、圧縮機の
高速化を図っている。旋回軸受部３１とフレーム１１側
の主軸受部３２に作用する駆動力をクランクシャフト１
４ａに直角な同一平面上になるように旋回軸受部３１と
主軸受部３２を配置した構造とし、旋回スクロールをク
ランクシャフト１４に連設する偏心軸部１４ｂに係合し
ている。フレーム１１は中央部に軸受部３２を形成し、
この軸受部に回転軸１４が支承されている。またフレー
ム１１には固定スクロール部材５が複数本のボルトによ
って固定され、旋回スクロール部材６はオルダムリング
およびオルダムキーよりなるオルダム機構１２によって
フレーム１１に支承され、旋回スクロール部材６は固定
スクロール部材５に対して、自転しないで旋回運動をす
るように形成されている。回転軸１４には下部に、ロー
タ３ｂに固定された電動機軸１４ｃを一体に連設し、電
動機部３を直結している。固定スクロール部材５の吸入
口１６には密閉容器１を貫通して垂直方向の吸入管１７
が接続され、吐出口１０が開口している上部室１ａは通
路１８ａ，１８ｂを介して上部電動機室１ｂと連通して
いる。この上部電動室１ｂは電動機ステータ３ａと密閉
容器１側壁との間の通路１９を介して下部電動機室１ｃ
に連通している。また上部電動機室１ｂは密閉容器１を
貫通する吐出管２０に連通している。３３は、下軸受部
であり、３４は、スラスト受けである。スラスト受け３
４は、軸１４を支える受け機能を備えている。３３ａ，
３３ｂは軸受３３を支持するハウジングである。
旋回スクロール部材６を互いに噛合せて圧縮室（密閉空
間）７を形成している。固定スクロール部材５は、円板
状の鏡板５ａと、これに直立し、インボリュート曲線あ
るいはこれに近似の曲線に形成されたラップ５ｂとから
なり、その中心部に吐出口１０，外周部に吸入口１６を
備えている。旋回スクロール部材６は円板状の鏡板６ａ
と、これに直立し、固定スクロールのラップと同一形状
に形成されたラップ６ｂと、鏡板の反ラップ面に形成さ
れたボス６Ｃからなっている。固定スクロール５を固定
するフレーム１１の台座面１１ｅと固定スクロールの鏡
板５ａとの間に旋回スクロールの鏡板外周部６ａを微小
隙間を保って挾み込んだ構成としている。本例では、固
定スクロール部材５には鋳鉄系材料を用い、旋回スクロ
ール６の材料にはアルミ合金系材料を用いて、圧縮機の
高速化を図っている。旋回軸受部３１とフレーム１１側
の主軸受部３２に作用する駆動力をクランクシャフト１
４ａに直角な同一平面上になるように旋回軸受部３１と
主軸受部３２を配置した構造とし、旋回スクロールをク
ランクシャフト１４に連設する偏心軸部１４ｂに係合し
ている。フレーム１１は中央部に軸受部３２を形成し、
この軸受部に回転軸１４が支承されている。またフレー
ム１１には固定スクロール部材５が複数本のボルトによ
って固定され、旋回スクロール部材６はオルダムリング
およびオルダムキーよりなるオルダム機構１２によって
フレーム１１に支承され、旋回スクロール部材６は固定
スクロール部材５に対して、自転しないで旋回運動をす
るように形成されている。回転軸１４には下部に、ロー
タ３ｂに固定された電動機軸１４ｃを一体に連設し、電
動機部３を直結している。固定スクロール部材５の吸入
口１６には密閉容器１を貫通して垂直方向の吸入管１７
が接続され、吐出口１０が開口している上部室１ａは通
路１８ａ，１８ｂを介して上部電動機室１ｂと連通して
いる。この上部電動室１ｂは電動機ステータ３ａと密閉
容器１側壁との間の通路１９を介して下部電動機室１ｃ
に連通している。また上部電動機室１ｂは密閉容器１を
貫通する吐出管２０に連通している。３３は、下軸受部
であり、３４は、スラスト受けである。スラスト受け３
４は、軸１４を支える受け機能を備えている。３３ａ，
３３ｂは軸受３３を支持するハウジングである。
【０００９】なお、２２は密閉容器底部の油溜りを示
す。尚、図中実線矢印は冷媒ガスの流れ方向、破線矢印
は油の流れ方向を示す。なお、８と２９は、旋回スクロ
ール６の旋回運動に伴う遠心力を相殺するための第一と
第二のバランスウエイトである。
す。尚、図中実線矢印は冷媒ガスの流れ方向、破線矢印
は油の流れ方向を示す。なお、８と２９は、旋回スクロ
ール６の旋回運動に伴う遠心力を相殺するための第一と
第二のバランスウエイトである。
【００１０】次に潤滑油の流れについて説明する。
【００１１】潤滑油２２ａは，密閉容器１の下部に油溜
り２２として溜められる。回転軸１４には、各軸受部へ
の給油を行うための中心縦孔１３が回転軸１４の下端か
ら旋回ボス６Ｃの下端面まで形成される。１３ａは、回
転軸１４の下端と底部油溜り２２を連ねる揚油管であ
る。潤滑油２２ａの油溜り２２内に浸漬された揚油管１
３ａの下端は高圧の吐出圧力Ｐｄを受けており、一方、
下流となる主軸受３２の排油側の周辺部は、旋回鏡板６
ａに設けた細孔６ｄ，６ｅ（図１０参照）により圧縮途
中の圧力である中間圧力Ｐｍを受けているため、Ｐｄと
Ｐｍの圧力差によって、容器底部の油溜り２２中の潤滑
油２２ａは、中心縦孔１３内を上昇する。
り２２として溜められる。回転軸１４には、各軸受部へ
の給油を行うための中心縦孔１３が回転軸１４の下端か
ら旋回ボス６Ｃの下端面まで形成される。１３ａは、回
転軸１４の下端と底部油溜り２２を連ねる揚油管であ
る。潤滑油２２ａの油溜り２２内に浸漬された揚油管１
３ａの下端は高圧の吐出圧力Ｐｄを受けており、一方、
下流となる主軸受３２の排油側の周辺部は、旋回鏡板６
ａに設けた細孔６ｄ，６ｅ（図１０参照）により圧縮途
中の圧力である中間圧力Ｐｍを受けているため、Ｐｄと
Ｐｍの圧力差によって、容器底部の油溜り２２中の潤滑
油２２ａは、中心縦孔１３内を上昇する。
【００１２】次に、軸受部周辺の構造の説明を図１から
図３により行う。図１において、クランクシャフト偏心
軸部１４ｂの上端面１４ｆの外縁部にシールリング部４
５を備えており、上端面１４ｆと下端面１４ｍとを吐出
圧力Ｐｄの雰囲気とした。旋回軸受部３１と主軸受部３
２を配置し、旋回軸受部３１の軸長さＬ２を主軸受部３
２の軸長さＬ１より長くして、旋回軸受部３１の面圧低
下を図っている。これは、面圧の値などの軸受性能値と
なるゾンマフェルト数の値が最も厳しい箇所となる旋回
軸受部の改善を図るためである。実用的にはＬ２／Ｌ１
＝１.２〜１.５前後の寸法となろう。
図３により行う。図１において、クランクシャフト偏心
軸部１４ｂの上端面１４ｆの外縁部にシールリング部４
５を備えており、上端面１４ｆと下端面１４ｍとを吐出
圧力Ｐｄの雰囲気とした。旋回軸受部３１と主軸受部３
２を配置し、旋回軸受部３１の軸長さＬ２を主軸受部３
２の軸長さＬ１より長くして、旋回軸受部３１の面圧低
下を図っている。これは、面圧の値などの軸受性能値と
なるゾンマフェルト数の値が最も厳しい箇所となる旋回
軸受部の改善を図るためである。実用的にはＬ２／Ｌ１
＝１.２〜１.５前後の寸法となろう。
【００１３】図２は、シールリング部４５周辺の油の流
れの模様を示す部分断面図である。シールリング部４５
の上下には微少隙間４５ａを設け、その部分は油によっ
てシールされる。クランクシャフト１４には軸方向に不
要なスラスト力が作用せず、また上端面１５ｆのシール
リング部４５の内側は潤滑油貯溜部４６を構成する。ク
ランクシャフト偏心軸部の上端面に吐出圧力を作用させ
ることにより、旋回スクロール６の鏡板外周部の背面部
を固定スクロール５側に適切な押しつけ手段を容易に得
ることができる。シール部４５より外側領域となる旋回
スクロール６の鏡板外周部の背面部を吸入圧力と吐出圧
力の中間圧力の雰囲気とするため吸入管１７側と背面室
５０とを絞り部（通路）５３を介して連通している。絞
り部（通路）５３は、軸受部３１，３２より流出した潤
滑油２２ａの抜け出る通路となる。このように、排油通
路を適正に設けることにより、軸受部の冷却作用ひいて
は潤滑作用を高める。また、図３は、クランクシャフト
偏心軸部の上端面１４ｆの外縁部にシール手段１４ｐを
備えたもので、シール部は旋回スクロール鏡板６ａの背
面部と微少隙間４５ａを有して、突起部１４Ｐにより構
成し、これより外側領域となる旋回スクロールの鏡板外
周部の背面部を吸入圧力の雰囲気とした低圧圧力域にな
るように吸入管１７と背面室５０とを絞り部（通路）５
４を介して連通した構成としている。絞り部（通路）
は、図３に示すように、旋回スクロール６の鏡板６ａの
内部に放射状の細孔５５を排油通路としての機能を持た
せるように形成してもよい。図１に示すように、吸入室
の内径Ｄｓｉ寸法と上端面１４ｆのシールリング部４５
の内側は潤滑油貯溜部４６の領域（吐出圧力Ｐｄの領
域）の外形Ｄｂｏ寸法との関係は、運転圧力比を従来機
に対してより広くとるために、実用的にはＤｂｏ／Ｄｓ
ｉ＝０.４〜０.６前後が適正値となろう。Ｄｂｏ／Ｄｓ
ｉ比を０.６ 前後とより大きく設定することにより、図
１０で示した絞り用孔６ｅ，６ｄの位置をよりラップ外
周部（例えば、ラップ外縁端部から０.５ 巻き内側の位
置など）に位置させて、旋回鏡板６ａの背面側の室５０
の圧力を吸入圧力に近いより低圧側の圧力に設定するこ
とができる。このような孔位置とすることで、Ｐｄ／Ｐ
ｓ＝１.２ 前後といったより低い運転圧力比での運転領
域が広がる。
れの模様を示す部分断面図である。シールリング部４５
の上下には微少隙間４５ａを設け、その部分は油によっ
てシールされる。クランクシャフト１４には軸方向に不
要なスラスト力が作用せず、また上端面１５ｆのシール
リング部４５の内側は潤滑油貯溜部４６を構成する。ク
ランクシャフト偏心軸部の上端面に吐出圧力を作用させ
ることにより、旋回スクロール６の鏡板外周部の背面部
を固定スクロール５側に適切な押しつけ手段を容易に得
ることができる。シール部４５より外側領域となる旋回
スクロール６の鏡板外周部の背面部を吸入圧力と吐出圧
力の中間圧力の雰囲気とするため吸入管１７側と背面室
５０とを絞り部（通路）５３を介して連通している。絞
り部（通路）５３は、軸受部３１，３２より流出した潤
滑油２２ａの抜け出る通路となる。このように、排油通
路を適正に設けることにより、軸受部の冷却作用ひいて
は潤滑作用を高める。また、図３は、クランクシャフト
偏心軸部の上端面１４ｆの外縁部にシール手段１４ｐを
備えたもので、シール部は旋回スクロール鏡板６ａの背
面部と微少隙間４５ａを有して、突起部１４Ｐにより構
成し、これより外側領域となる旋回スクロールの鏡板外
周部の背面部を吸入圧力の雰囲気とした低圧圧力域にな
るように吸入管１７と背面室５０とを絞り部（通路）５
４を介して連通した構成としている。絞り部（通路）
は、図３に示すように、旋回スクロール６の鏡板６ａの
内部に放射状の細孔５５を排油通路としての機能を持た
せるように形成してもよい。図１に示すように、吸入室
の内径Ｄｓｉ寸法と上端面１４ｆのシールリング部４５
の内側は潤滑油貯溜部４６の領域（吐出圧力Ｐｄの領
域）の外形Ｄｂｏ寸法との関係は、運転圧力比を従来機
に対してより広くとるために、実用的にはＤｂｏ／Ｄｓ
ｉ＝０.４〜０.６前後が適正値となろう。Ｄｂｏ／Ｄｓ
ｉ比を０.６ 前後とより大きく設定することにより、図
１０で示した絞り用孔６ｅ，６ｄの位置をよりラップ外
周部（例えば、ラップ外縁端部から０.５ 巻き内側の位
置など）に位置させて、旋回鏡板６ａの背面側の室５０
の圧力を吸入圧力に近いより低圧側の圧力に設定するこ
とができる。このような孔位置とすることで、Ｐｄ／Ｐ
ｓ＝１.２ 前後といったより低い運転圧力比での運転領
域が広がる。
【００１４】図５は、旋回軸受部３１周辺の実施例を示
す部分断面図である。フレーム１１側の主軸受部に作用
する駆動力をクランクシャフト１４に直角な同一平面上
になるように旋回軸受部３１と主軸受部３２を配置した
構成において、旋回ボス部６Ｃの軸部下端部に径方向に
伸びる給油溝６ｆを形成して旋回軸受部の給油を遠心ポ
ンプ作用で行う。給油溝６ｆの外縁部は、これと対向す
る旋回軸受部の内周部に設けたリング溝部３８ｃ（円周
溝部を形成）とつながっている。リング溝部３８ｃは、
ボス部６Ｃの外周部に設けたスパイラル溝（ねじ溝）６
ｍあるいは図７に示すような平面カット部３８と係合し
ている。ボス部６Ｃの外周部に設けたスパイラル溝（ね
じ溝）６ｍの旋回運動などにより粘性ポンプ作用で軸受
部での給油量を確保するようにしたものである。一方、
フレーム１１側の主軸受部３２には、図７に示すよう
に、軸方向に溝深さの浅い平行溝３２ａをシャフト１４
ａの外縁部に設け、溝深さの浅い平行溝３２ａにより給
油抵抗部を形成している。フレーム側軸受部の給油を吐
出圧力と下流側の低圧圧力との差圧により行わせ給油量
を調整した構造としている。
す部分断面図である。フレーム１１側の主軸受部に作用
する駆動力をクランクシャフト１４に直角な同一平面上
になるように旋回軸受部３１と主軸受部３２を配置した
構成において、旋回ボス部６Ｃの軸部下端部に径方向に
伸びる給油溝６ｆを形成して旋回軸受部の給油を遠心ポ
ンプ作用で行う。給油溝６ｆの外縁部は、これと対向す
る旋回軸受部の内周部に設けたリング溝部３８ｃ（円周
溝部を形成）とつながっている。リング溝部３８ｃは、
ボス部６Ｃの外周部に設けたスパイラル溝（ねじ溝）６
ｍあるいは図７に示すような平面カット部３８と係合し
ている。ボス部６Ｃの外周部に設けたスパイラル溝（ね
じ溝）６ｍの旋回運動などにより粘性ポンプ作用で軸受
部での給油量を確保するようにしたものである。一方、
フレーム１１側の主軸受部３２には、図７に示すよう
に、軸方向に溝深さの浅い平行溝３２ａをシャフト１４
ａの外縁部に設け、溝深さの浅い平行溝３２ａにより給
油抵抗部を形成している。フレーム側軸受部の給油を吐
出圧力と下流側の低圧圧力との差圧により行わせ給油量
を調整した構造としている。
【００１５】このように、中心縦孔１３内を上昇した潤
滑油２２ａは、主軸受３２，旋回軸受３１へ給油され
る。各軸受３１，３２へ給油された油は、背圧室５０に
流入し、背圧室５０に流入した油は冷媒ガスと混合し、
旋回スクロールの鏡板外周部まわりの側部空間であるフ
レーム室１１ｆに流動する。フレーム室１１ｆに溜った
油は、背圧孔６ｄあるいは、連通路（絞り部）５４，５
８などを介して吸入室５ｆや圧縮室７に流出する。圧縮
室７に至った油は、冷媒ガスとともに加圧され、固定ス
クロール５の上方の吐出室１ａさらに電動機室１ｂへと
移動する。この電動機室１ｂと下方の空間１ｃで冷媒ガ
スと油は分離され、油は密閉容器１の下部の油溜り２２
に落下し、再び、各摺動部に供給される。
滑油２２ａは、主軸受３２，旋回軸受３１へ給油され
る。各軸受３１，３２へ給油された油は、背圧室５０に
流入し、背圧室５０に流入した油は冷媒ガスと混合し、
旋回スクロールの鏡板外周部まわりの側部空間であるフ
レーム室１１ｆに流動する。フレーム室１１ｆに溜った
油は、背圧孔６ｄあるいは、連通路（絞り部）５４，５
８などを介して吸入室５ｆや圧縮室７に流出する。圧縮
室７に至った油は、冷媒ガスとともに加圧され、固定ス
クロール５の上方の吐出室１ａさらに電動機室１ｂへと
移動する。この電動機室１ｂと下方の空間１ｃで冷媒ガ
スと油は分離され、油は密閉容器１の下部の油溜り２２
に落下し、再び、各摺動部に供給される。
【００１６】なお、このように、旋回スクロール６に軽
量材質であるアルミニウム合金を使用すれば、圧縮機の
高速化のためには有利となる。すなわち、旋回軸受部に
作用する遠心力の軽減化にともない軸受損失の低下など
性能向上に一層有効となる。
量材質であるアルミニウム合金を使用すれば、圧縮機の
高速化のためには有利となる。すなわち、旋回軸受部に
作用する遠心力の軽減化にともない軸受損失の低下など
性能向上に一層有効となる。
【００１７】なお、図６と図７は、クランクシャフト１
４の横断面図である。図７では、旋回軸受部３１に対し
て、駆動力Ｆｔの方向に対して９０度進んだ軸部６ｃに
軸方向に溝深さＧ２の平行溝３８を設定している。そし
て平行溝３８の他に主軸受部３２と対向した偏心軸部の
外周面１４ａにも軸方向に平行溝３２ａを設けている。
溝深さＧ１，Ｇ２の寸法の大きさにより両軸受部に給油
される抵抗を調整するもので、Ｇ１《Ｇ２の寸法関係と
している。これは、内周部の旋回軸受部には遠心給油の
みで、一方、外側の主軸受け部３２には差圧給油で行う
給油経路構造としているため、旋回軸受部３１側の給油
抵抗を極力小さくするためである。実用的にはＧ１は数
十ミクロン、Ｇ２は数mmの大きさになろう。
４の横断面図である。図７では、旋回軸受部３１に対し
て、駆動力Ｆｔの方向に対して９０度進んだ軸部６ｃに
軸方向に溝深さＧ２の平行溝３８を設定している。そし
て平行溝３８の他に主軸受部３２と対向した偏心軸部の
外周面１４ａにも軸方向に平行溝３２ａを設けている。
溝深さＧ１，Ｇ２の寸法の大きさにより両軸受部に給油
される抵抗を調整するもので、Ｇ１《Ｇ２の寸法関係と
している。これは、内周部の旋回軸受部には遠心給油の
みで、一方、外側の主軸受け部３２には差圧給油で行う
給油経路構造としているため、旋回軸受部３１側の給油
抵抗を極力小さくするためである。実用的にはＧ１は数
十ミクロン、Ｇ２は数mmの大きさになろう。
【００１８】図８は、その他の実施例を示す軸受部３
１，３２の周辺部の部分縦断面図である。図８は、フレ
ーム１１側の主軸受部に針状コロ軸受（ニードルタイプ
軸受）３３を配置したもので、これにより、軸受部の小
型化ひいては圧縮機の小型化を図れ、軸受損失の低下に
よる性能向上を図ることができる。なお、３９はシール
軸受部、３９ａはリング溝であり、この部分には屈折通
路１４ｇで給油がなされる。
１，３２の周辺部の部分縦断面図である。図８は、フレ
ーム１１側の主軸受部に針状コロ軸受（ニードルタイプ
軸受）３３を配置したもので、これにより、軸受部の小
型化ひいては圧縮機の小型化を図れ、軸受損失の低下に
よる性能向上を図ることができる。なお、３９はシール
軸受部、３９ａはリング溝であり、この部分には屈折通
路１４ｇで給油がなされる。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば次の効果がある。
【００２０】（１）旋回軸受部３１と主軸受部３２を配
置したため、給油量の安定した確保ができ、旋回軸受部
３１の軸長さＬ２を主軸受部３２の軸長さＬ１より長く
することにより、軸受部(圧縮機)の性能改善を図ること
ができる。
置したため、給油量の安定した確保ができ、旋回軸受部
３１の軸長さＬ２を主軸受部３２の軸長さＬ１より長く
することにより、軸受部(圧縮機)の性能改善を図ること
ができる。
【００２１】（２）軸受荷重の大幅な低減により、とく
に高速域での圧縮機の性能が向上する。
に高速域での圧縮機の性能が向上する。
【００２２】（３）旋回スクロールの鏡板外周部の背面
部を固定スクロール５側への適切な押しつけ手段を容易
に得ることができる。このことは、運転圧力比を従来機
に対してより広くとることができる。
部を固定スクロール５側への適切な押しつけ手段を容易
に得ることができる。このことは、運転圧力比を従来機
に対してより広くとることができる。
【００２３】（４）密閉型スクロール圧縮機として小型
化と軽量化が図れ、従来機に対してより生産コストが低
減できる。
化と軽量化が図れ、従来機に対してより生産コストが低
減できる。
【図１】本発明の構成を示す軸受部の周辺部の部分縦断
面図。
面図。
【図２】シール部周りの部分断面図。
【図３】本発明の構成を示す軸受部の周辺部の部分縦断
面図。
面図。
【図４】本発明の密閉形スクロール圧縮機の縦断面図。
【図５】その他の実施例を示す軸受部の周辺部の部分縦
断面図。
断面図。
【図６】クランクシャフトの横断面図。
【図７】クランクシャフトの横断面図。
【図８】他の実施例を示す軸受部の周辺部の部分縦断面
図。
図。
【図９】本発明の構成を示す旋回スクロールの平面図。
１…密閉容器、１ｂ…電動機室、３…電動機、５…固定
スクロール、５ａ…固定スクロール鏡板部、６…旋回ス
クロール、２２…油溜り、３１…旋回軸受、３２…主軸
受、４１…背圧室、４５，６１…シール手段、５３，５
４，５５…絞り部。
スクロール、５ａ…固定スクロール鏡板部、６…旋回ス
クロール、２２…油溜り、３１…旋回軸受、３２…主軸
受、４１…背圧室、４５，６１…シール手段、５３，５
４，５５…絞り部。
Claims (1)
- 【請求項１】密閉容器内に、スクロール圧縮機と電動機
をフレームに支承した回転軸を介して連設して収納し、
密閉容器室を上下室に区画し、前記スクロール圧縮機
は、固定スクロール及び旋回スクロールをかみ合せ、前
記旋回スクロールの鏡板背部の背圧室にはフレームと前
記旋回スクロールの鏡板との間にオルダム機構を備え、
旋回軸受部とフレーム側の主軸受部に作用する駆動力を
クランクシャフトに直角な同一平面上になるように前記
旋回軸受部と前記主軸受部を配置し、前記旋回スクロー
ルを前記クランクシャフトに連設する偏心軸部に係合
し、前記旋回スクロールを自転することなく前記固定ス
クロールに対して旋回運動をさせ、両スクロールで形成
される圧縮空間を中心に移動させ容積を減少してガスを
圧縮する密閉形スクロール圧縮機において、 旋回ボス部の軸部下端部に径方向に伸びる給油溝を形成
して前記旋回軸受部の給油を遠心ポンプ作用あるいは粘
性ポンプ作用で行い、前記フレーム側の主軸受部には、
軸方向に溝深さの浅い平行溝をシャフト外縁部に設け、
前記平行溝により給油抵抗部を形成して、前記フレーム
側軸受部の給油を吐出圧力と下流側の低圧圧力との差圧
により行わせることを特徴とする密閉形スクロール圧縮
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10528193A JPH06317271A (ja) | 1993-05-06 | 1993-05-06 | 密閉形スクロール圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10528193A JPH06317271A (ja) | 1993-05-06 | 1993-05-06 | 密閉形スクロール圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06317271A true JPH06317271A (ja) | 1994-11-15 |
Family
ID=14403296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10528193A Pending JPH06317271A (ja) | 1993-05-06 | 1993-05-06 | 密閉形スクロール圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06317271A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004113730A1 (ja) * | 2003-06-24 | 2004-12-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | スクロール圧縮機 |
| KR100590503B1 (ko) * | 2005-02-05 | 2006-06-19 | 엘지전자 주식회사 | 급유구조를 갖는 선회베인 압축기의 고정부재 |
| JP2008014320A (ja) * | 1998-02-26 | 2008-01-24 | Denso Corp | 電動圧縮機 |
| JP2009257337A (ja) * | 2009-08-05 | 2009-11-05 | Hitachi Ltd | スクロール式流体機械 |
| CN103807166A (zh) * | 2012-11-14 | 2014-05-21 | 艾默生环境优化技术(苏州)有限公司 | 涡旋压缩机 |
| JP2015042858A (ja) * | 2013-08-26 | 2015-03-05 | 日立アプライアンス株式会社 | 密閉型スクロール圧縮機 |
| JP2020033881A (ja) * | 2018-08-27 | 2020-03-05 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | スクロール圧縮機及び冷凍空調装置 |
| WO2021124500A1 (ja) * | 2019-12-19 | 2021-06-24 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | スクロール圧縮機 |
| JPWO2022054174A1 (ja) * | 2020-09-09 | 2022-03-17 | ||
| CN114651128A (zh) * | 2019-12-17 | 2022-06-21 | 日立江森自控空调有限公司 | 涡旋式压缩机 |
| CN116201733A (zh) * | 2023-01-04 | 2023-06-02 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 压缩机 |
-
1993
- 1993-05-06 JP JP10528193A patent/JPH06317271A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008014320A (ja) * | 1998-02-26 | 2008-01-24 | Denso Corp | 電動圧縮機 |
| WO2004113730A1 (ja) * | 2003-06-24 | 2004-12-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | スクロール圧縮機 |
| US7699591B2 (en) | 2003-06-24 | 2010-04-20 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Scroll compressor with surface processed orbiting scroll plate back surface |
| KR100590503B1 (ko) * | 2005-02-05 | 2006-06-19 | 엘지전자 주식회사 | 급유구조를 갖는 선회베인 압축기의 고정부재 |
| JP2009257337A (ja) * | 2009-08-05 | 2009-11-05 | Hitachi Ltd | スクロール式流体機械 |
| CN103807166A (zh) * | 2012-11-14 | 2014-05-21 | 艾默生环境优化技术(苏州)有限公司 | 涡旋压缩机 |
| JP2015042858A (ja) * | 2013-08-26 | 2015-03-05 | 日立アプライアンス株式会社 | 密閉型スクロール圧縮機 |
| JP2020033881A (ja) * | 2018-08-27 | 2020-03-05 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | スクロール圧縮機及び冷凍空調装置 |
| CN114651128A (zh) * | 2019-12-17 | 2022-06-21 | 日立江森自控空调有限公司 | 涡旋式压缩机 |
| CN114651128B (zh) * | 2019-12-17 | 2022-12-06 | 日立江森自控空调有限公司 | 涡旋式压缩机 |
| WO2021124500A1 (ja) * | 2019-12-19 | 2021-06-24 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | スクロール圧縮機 |
| JPWO2022054174A1 (ja) * | 2020-09-09 | 2022-03-17 | ||
| WO2022054174A1 (ja) * | 2020-09-09 | 2022-03-17 | 三菱電機株式会社 | スクロール圧縮機 |
| CN116201733A (zh) * | 2023-01-04 | 2023-06-02 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 压缩机 |
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