JPH06305828A - チタン酸アルミニウム複合材料及びその製造方法 - Google Patents
チタン酸アルミニウム複合材料及びその製造方法Info
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- JPH06305828A JPH06305828A JP5102122A JP10212293A JPH06305828A JP H06305828 A JPH06305828 A JP H06305828A JP 5102122 A JP5102122 A JP 5102122A JP 10212293 A JP10212293 A JP 10212293A JP H06305828 A JPH06305828 A JP H06305828A
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- Japan
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- aluminum titanate
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低熱膨張セラミックスに関し、より優れた寸
法安定性及び熱衝撃特性を具備しつつ、さらに機械的強
度を向上させたチタン酸アルミニウム複合材料とその製
造方法を提供することを目的とする。 【構成】 チタン酸アルミニウム:40〜95体積%
と、SiO2 を主成分としてAl2 O3 ,TiO2 を含
有するガラス相:5〜60体積%とからなり、酸化アル
ミニウム原料又は水酸化アルミニウム原料のいずれか
と、酸化チタン原料と、SiO2 を主成分としてAl2
O3 ,TiO2 のうち少なくともいずれかの成分を含有
したガラス粉末等の組み合わせで、1500〜1600
℃で焼結した構成とする。
法安定性及び熱衝撃特性を具備しつつ、さらに機械的強
度を向上させたチタン酸アルミニウム複合材料とその製
造方法を提供することを目的とする。 【構成】 チタン酸アルミニウム:40〜95体積%
と、SiO2 を主成分としてAl2 O3 ,TiO2 を含
有するガラス相:5〜60体積%とからなり、酸化アル
ミニウム原料又は水酸化アルミニウム原料のいずれか
と、酸化チタン原料と、SiO2 を主成分としてAl2
O3 ,TiO2 のうち少なくともいずれかの成分を含有
したガラス粉末等の組み合わせで、1500〜1600
℃で焼結した構成とする。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は低熱膨張セラミックスに
関し、特にチタン酸アルミニウム複合材料に関するもの
である。
関し、特にチタン酸アルミニウム複合材料に関するもの
である。
【0002】
【従来の技術】加熱時の寸法安定性及び熱衝撃特性に優
れる低熱膨張セラミックスは、機械部品,電子部品,鋳
造用材料としての需要が増加しており、特にチタン酸ア
ルミニウム材料は高融点で断熱性にも優れるところか
ら、注目を集め、例えば自動車用排気ポートライナ等に
適用することが検討されている。
れる低熱膨張セラミックスは、機械部品,電子部品,鋳
造用材料としての需要が増加しており、特にチタン酸ア
ルミニウム材料は高融点で断熱性にも優れるところか
ら、注目を集め、例えば自動車用排気ポートライナ等に
適用することが検討されている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】上記チタン酸アルミニ
ウム材料の構成結晶中には、熱膨張の異方性によって生
じた粒界の亀裂が存在し、かかる亀裂が加熱時の膨張を
吸収することにより熱衝撃特性を向上させている。
ウム材料の構成結晶中には、熱膨張の異方性によって生
じた粒界の亀裂が存在し、かかる亀裂が加熱時の膨張を
吸収することにより熱衝撃特性を向上させている。
【0004】しかしながらその反面、チタン酸アルミニ
ウム材料の緻密性は低く、機械的強度も劣るという欠点
がある。また上記粒界に存在する亀裂により、加熱,冷
却時の熱膨張、収縮過程にヒステリシスが生じ、特に収
縮過程において寸法安定性が低下してしまう難点があ
る。
ウム材料の緻密性は低く、機械的強度も劣るという欠点
がある。また上記粒界に存在する亀裂により、加熱,冷
却時の熱膨張、収縮過程にヒステリシスが生じ、特に収
縮過程において寸法安定性が低下してしまう難点があ
る。
【0005】これらの欠点を改善するために配合材料に
種々の添加剤を加えることが検討され、例えばSi
O2 ,Fe2 O3 ,ZrO2 ,ムライトなどによってあ
る程度の改善はみられるものの、機械的強度はせいぜい
170kgf/cm2 (抗折強度)程度であり、例示したよう
な上記自動車用排気ポートライナ等に適用される構造材
料としては機械的強度が不足している。
種々の添加剤を加えることが検討され、例えばSi
O2 ,Fe2 O3 ,ZrO2 ,ムライトなどによってあ
る程度の改善はみられるものの、機械的強度はせいぜい
170kgf/cm2 (抗折強度)程度であり、例示したよう
な上記自動車用排気ポートライナ等に適用される構造材
料としては機械的強度が不足している。
【0006】本発明は上記の事情に鑑み提案されたもの
であって、より優れた寸法安定性及び熱衝撃特性を具備
しつつ、さらに機械的強度を向上させたチタン酸アルミ
ニウム複合材料とその製造方法を提供することを目的と
する。
であって、より優れた寸法安定性及び熱衝撃特性を具備
しつつ、さらに機械的強度を向上させたチタン酸アルミ
ニウム複合材料とその製造方法を提供することを目的と
する。
【0007】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに本発明は以下の手段を採用する。すなわち、チタン
酸アルミニウム成分:40〜95体積%と、SiO2 を
主成分としてAl2 O 3 ,TiO2 を溶解したガラス
相:5〜60体積%とからなるチタン酸アルミニウム複
合材料である。
めに本発明は以下の手段を採用する。すなわち、チタン
酸アルミニウム成分:40〜95体積%と、SiO2 を
主成分としてAl2 O 3 ,TiO2 を溶解したガラス
相:5〜60体積%とからなるチタン酸アルミニウム複
合材料である。
【0008】上記組成のチタン酸アルミニウム複合材料
は、下記の〜のいずれかに記載の原料を焼成するこ
とにより得られる。すなわち、 酸化アルミニウム原料又は水酸化アルミニウム原料の
いずれかと、酸化チタン原料と、SiO2 を主成分とし
てAl2 O3 ,TiO2 のうち少なくともいずれかの成
分を含有したガラス粉末、 酸化チタン原料と、SiO2 −Al2 O3 系ガラス粉
末又はSiO2 −Al 2 O3 −TiO2 系ガラス粉末、 酸化アルミニウム原料又は水酸化アルミニウム原料の
いずれかと、SiO2−TiO2 系ガラス粉末、 チタン酸アルミニウム原料と、SiO2 −Al2 O3
−TiO2 系ガラス粉末、である。
は、下記の〜のいずれかに記載の原料を焼成するこ
とにより得られる。すなわち、 酸化アルミニウム原料又は水酸化アルミニウム原料の
いずれかと、酸化チタン原料と、SiO2 を主成分とし
てAl2 O3 ,TiO2 のうち少なくともいずれかの成
分を含有したガラス粉末、 酸化チタン原料と、SiO2 −Al2 O3 系ガラス粉
末又はSiO2 −Al 2 O3 −TiO2 系ガラス粉末、 酸化アルミニウム原料又は水酸化アルミニウム原料の
いずれかと、SiO2−TiO2 系ガラス粉末、 チタン酸アルミニウム原料と、SiO2 −Al2 O3
−TiO2 系ガラス粉末、である。
【0009】特に上記焼成温度は、1500〜1600
℃とすることが望ましい。
℃とすることが望ましい。
【0010】
【作用】本発明のチタン酸アルミニウム複合材料の構成
相は、チタン酸アルミニウム成分:40〜95体積%、
上記材質のガラス相:5〜60体積%とし、チタン酸ア
ルミニウム成分と上記ガラス相を複合化させることによ
って、チタン酸アルミニウムの熱膨張の異方性によって
生じる粒界の亀裂をガラス相が埋めて高強度を示すとと
もに、該ガラス相が熱膨張、収縮を吸収するため低熱膨
張を保ち、膨張、収縮のヒステリシスも低減することが
できる。
相は、チタン酸アルミニウム成分:40〜95体積%、
上記材質のガラス相:5〜60体積%とし、チタン酸ア
ルミニウム成分と上記ガラス相を複合化させることによ
って、チタン酸アルミニウムの熱膨張の異方性によって
生じる粒界の亀裂をガラス相が埋めて高強度を示すとと
もに、該ガラス相が熱膨張、収縮を吸収するため低熱膨
張を保ち、膨張、収縮のヒステリシスも低減することが
できる。
【0011】上記チタン酸アルミニウム成分は40〜9
5体積%必要であり、40体積%未満では熱膨張が大き
くなり、95体積%を超えると上記亀裂が多すぎて機械
的強度が低下してしまう。
5体積%必要であり、40体積%未満では熱膨張が大き
くなり、95体積%を超えると上記亀裂が多すぎて機械
的強度が低下してしまう。
【0012】上記チタン酸アルミニウム複合材料のよう
に、チタン酸アルミニウムとガラス相とが共存した複合
材を得るためには、焼結時にガラス相が結晶化しないこ
とが必要であり、焼成時にチタン酸アルミニウムを形成
するとともに、クリストバライトやムライトを晶出しな
いことが条件となる。本発明では、SiO2 にAl2O
3 及びTiO2 を溶解した比較的低融点のガラス相が形
成され、焼成時に複合化できる上記〜の各組み合わ
せの原料で製造することとしている。
に、チタン酸アルミニウムとガラス相とが共存した複合
材を得るためには、焼結時にガラス相が結晶化しないこ
とが必要であり、焼成時にチタン酸アルミニウムを形成
するとともに、クリストバライトやムライトを晶出しな
いことが条件となる。本発明では、SiO2 にAl2O
3 及びTiO2 を溶解した比較的低融点のガラス相が形
成され、焼成時に複合化できる上記〜の各組み合わ
せの原料で製造することとしている。
【0013】例えば、チタン酸アルミニウム原料と、S
iO2 ガラスとだけを原料とした場合や、チタン酸アル
ミニウム原料と、Al2 O3 かTiO2 のどちらかを含
むSiO2 ガラスとだけを原料とした場合では、焼結中
に生成される融液が、SiO2 +Al2 O3 かSiO2
+TiO2 の組成となり、クリストバライト又はムライ
トが晶出し、チタン酸アルミニウムとガラス相の複合化
は達成できない。
iO2 ガラスとだけを原料とした場合や、チタン酸アル
ミニウム原料と、Al2 O3 かTiO2 のどちらかを含
むSiO2 ガラスとだけを原料とした場合では、焼結中
に生成される融液が、SiO2 +Al2 O3 かSiO2
+TiO2 の組成となり、クリストバライト又はムライ
トが晶出し、チタン酸アルミニウムとガラス相の複合化
は達成できない。
【0014】原料粉末は均一に混合した後、成形、焼成
するが、成形方法はプレス成形、CIP成形、鋳込成
形、射出成形等あるゆる成形方法を使用できる。焼結体
は1500〜1600℃、好ましくは1550〜157
5℃、大気中で0.5〜5時間程度焼成することとし、
1500℃未満では酸化アルミニウム又は水酸化アルミ
ニウムと酸化チタン及びガラス粉末を用いた場合、チタ
ン酸化アルミニウムが生成せず、チタンアルミニウムと
ガラス相を用いた場合は緻密な焼結体が得られない。1
600℃を越えると気孔率が増加し、機械的強度が低下
してしまうので好ましくない。
するが、成形方法はプレス成形、CIP成形、鋳込成
形、射出成形等あるゆる成形方法を使用できる。焼結体
は1500〜1600℃、好ましくは1550〜157
5℃、大気中で0.5〜5時間程度焼成することとし、
1500℃未満では酸化アルミニウム又は水酸化アルミ
ニウムと酸化チタン及びガラス粉末を用いた場合、チタ
ン酸化アルミニウムが生成せず、チタンアルミニウムと
ガラス相を用いた場合は緻密な焼結体が得られない。1
600℃を越えると気孔率が増加し、機械的強度が低下
してしまうので好ましくない。
【0015】
【実施例】以下、本発明に係る実施例に関し、比較例を
参考に説明する。下記表1に示す実施例1は、酸化チタ
ンと、SiO2 −Al2 O3 ガラス粉末との配合であ
り、実施例2は、酸化チタンと、SiO2 −Al2 O3
ガラス粉末との配合であり、実施例3は、アルミナ(A
l2 O3 )原料と酸化チタン(TiO2 )原料と二酸化
珪素(SiO2 )ガラス粉末との配合であり、実施例4
は、チタン酸アルミニウム原料と、SiO2 −Al2 O
3 −TiO2 系ガラス粉末との配合である。
参考に説明する。下記表1に示す実施例1は、酸化チタ
ンと、SiO2 −Al2 O3 ガラス粉末との配合であ
り、実施例2は、酸化チタンと、SiO2 −Al2 O3
ガラス粉末との配合であり、実施例3は、アルミナ(A
l2 O3 )原料と酸化チタン(TiO2 )原料と二酸化
珪素(SiO2 )ガラス粉末との配合であり、実施例4
は、チタン酸アルミニウム原料と、SiO2 −Al2 O
3 −TiO2 系ガラス粉末との配合である。
【0016】一方、比較例1〜4は、表1に記載の原料
を配合したものである。上記各原料粉末混合物100重
量部に対し、バインダーとしてPVA5%水溶液を2重
量部加え、エタノール中で24時間ボールミル混合し
た。次いで、この混合物を乾燥した後、200kgf/cm2
の一軸プレスで55×55×10mmに成形し、大気中で
焼成した。
を配合したものである。上記各原料粉末混合物100重
量部に対し、バインダーとしてPVA5%水溶液を2重
量部加え、エタノール中で24時間ボールミル混合し
た。次いで、この混合物を乾燥した後、200kgf/cm2
の一軸プレスで55×55×10mmに成形し、大気中で
焼成した。
【0017】得られた焼結体(実施例1〜4、比較例1
〜4)は顕微鏡によってチタン酸アルミニウム相の体積
%を測定するとともに、熱膨張係数と抗折強度を測定
し、表1に記載した。
〜4)は顕微鏡によってチタン酸アルミニウム相の体積
%を測定するとともに、熱膨張係数と抗折強度を測定
し、表1に記載した。
【0018】表1から明らかなように、本発明による実
施例の焼結体は、いずれも比較例1〜4の焼結体よりも
高強度であり、しかも熱膨張係数も2×10-6/℃未満
である。
施例の焼結体は、いずれも比較例1〜4の焼結体よりも
高強度であり、しかも熱膨張係数も2×10-6/℃未満
である。
【0019】また、図1は上記実施例1及び比較例3の
各々の膨張、収縮曲線を示すグラフであり、このグラフ
で明らかなように、実施例1は比較例3よりも加熱冷却
時の熱膨張、収縮のヒステリシスが小さく、寸法安定性
が高いことを示している。
各々の膨張、収縮曲線を示すグラフであり、このグラフ
で明らかなように、実施例1は比較例3よりも加熱冷却
時の熱膨張、収縮のヒステリシスが小さく、寸法安定性
が高いことを示している。
【0020】
【表1】
【0021】
【発明の効果】以上のように本発明の焼結体は従来のチ
タン酸アルミニウム焼結体よりも高強度、低熱膨張であ
り、また、熱膨張、収縮時のヒステリシスも小さく、加
熱、冷却の激しい条件下で使用される構造材料としてチ
タン酸アルミニウムの用途を広げるものである。
タン酸アルミニウム焼結体よりも高強度、低熱膨張であ
り、また、熱膨張、収縮時のヒステリシスも小さく、加
熱、冷却の激しい条件下で使用される構造材料としてチ
タン酸アルミニウムの用途を広げるものである。
【図1】本発明に係る実施例と従来例との膨張、収縮曲
線を示すグラフである。
線を示すグラフである。
Claims (6)
- 【請求項1】 チタン酸アルミニウム:40〜95体積
%と、SiO2 を主成分としてAl2 O3 ,TiO2 を
含有するガラス相:5〜60体積%とからなるチタン酸
アルミニウム複合材料。 - 【請求項2】 酸化アルミニウム原料又は水酸化アルミ
ニウム原料のいずれかと、酸化チタン原料と、SiO2
を主成分としてAl2 O3 ,TiO2 のうち少なくとも
いずれかの成分を含有したガラス粉末とを焼結させて得
られる請求項1に記載のチタン酸アルミニウム複合材
料。 - 【請求項3】 酸化チタン原料と、SiO2 −Al2 O
3 系ガラス粉末又はSiO2 −Al2 O3 −TiO2 系
ガラス粉末とを焼結させて得られる請求項1に記載のチ
タン酸アルミニウム複合材料。 - 【請求項4】 酸化アルミニウム原料又は水酸化アルミ
ニウム原料のいずれかと、SiO2 −TiO2 系ガラス
粉末とを焼結させて得られる請求項1に記載のチタン酸
アルミニウム複合材料。 - 【請求項5】 チタン酸アルミニウム原料と、SiO2
−Al2 O3 −TiO2 系ガラス粉末とを焼結させて得
られる請求項1に記載のチタン酸アルミニウム複合材
料。 - 【請求項6】 上記請求項2乃至5に記載した原料の焼
結温度を1500〜1600℃としたことを特徴とする
チタン酸アルミニウム複合材料の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5102122A JPH06305828A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | チタン酸アルミニウム複合材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5102122A JPH06305828A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | チタン酸アルミニウム複合材料及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06305828A true JPH06305828A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14318996
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5102122A Pending JPH06305828A (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | チタン酸アルミニウム複合材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06305828A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1805112A2 (en) * | 2004-09-29 | 2007-07-11 | Corning Incorporated | Ceramic body based on aluminum titanate and including a glass phase |
JP2007222904A (ja) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Kyocera Corp | ストークおよびこれを用いた差圧鋳造機 |
WO2009144262A1 (de) * | 2008-05-29 | 2009-12-03 | Mann+Hummel Gmbh | Filtereinrichtung zur entfernung von partikeln aus einem gasstrom |
WO2009154219A1 (ja) * | 2008-06-18 | 2009-12-23 | 住友化学株式会社 | チタン酸アルミニウム系セラミックスの製造方法 |
WO2010053122A1 (ja) * | 2008-11-07 | 2010-05-14 | 住友化学株式会社 | チタン酸アルミニウム系セラミックスの製造方法 |
JP2010111551A (ja) * | 2008-11-08 | 2010-05-20 | Sumitomo Chemical Co Ltd | チタン酸アルミニウム系セラミックスの製造方法 |
JP2010111552A (ja) * | 2008-11-08 | 2010-05-20 | Sumitomo Chemical Co Ltd | チタン酸アルミニウム系セラミックスの製造方法 |
WO2010098348A1 (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-02 | 住友化学株式会社 | チタン酸アルミニウム系セラミックス焼結体の製造方法およびチタン酸アルミニウム系セラミックス焼結体 |
-
1993
- 1993-04-28 JP JP5102122A patent/JPH06305828A/ja active Pending
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1805112A4 (en) * | 2004-09-29 | 2008-05-07 | Corning Inc | ALUMINUM TITANATE BASED CERAMIC BODY WITH A GLASS PHASE |
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JP2007222904A (ja) * | 2006-02-23 | 2007-09-06 | Kyocera Corp | ストークおよびこれを用いた差圧鋳造機 |
JP4531000B2 (ja) * | 2006-02-23 | 2010-08-25 | 京セラ株式会社 | ストークおよびこれを用いた差圧鋳造機 |
WO2009144262A1 (de) * | 2008-05-29 | 2009-12-03 | Mann+Hummel Gmbh | Filtereinrichtung zur entfernung von partikeln aus einem gasstrom |
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EP2360130A1 (en) * | 2008-11-07 | 2011-08-24 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for producing aluminum titanate ceramic |
WO2010053122A1 (ja) * | 2008-11-07 | 2010-05-14 | 住友化学株式会社 | チタン酸アルミニウム系セラミックスの製造方法 |
EP2360130A4 (en) * | 2008-11-07 | 2012-07-04 | Sumitomo Chemical Co | PROCESS FOR PRODUCING CERAMIC BASED ON ALUMINUM TITANATE |
JP2010111551A (ja) * | 2008-11-08 | 2010-05-20 | Sumitomo Chemical Co Ltd | チタン酸アルミニウム系セラミックスの製造方法 |
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JP2010195634A (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-09 | Sumitomo Chemical Co Ltd | チタン酸アルミニウム系セラミックス焼結体の製造方法およびチタン酸アルミニウム系セラミックス焼結体 |
WO2010098348A1 (ja) * | 2009-02-25 | 2010-09-02 | 住友化学株式会社 | チタン酸アルミニウム系セラミックス焼結体の製造方法およびチタン酸アルミニウム系セラミックス焼結体 |
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