JPH06296988A - 活性汚泥処理方法及び間欠曝気活性汚泥処理装置 - Google Patents
活性汚泥処理方法及び間欠曝気活性汚泥処理装置Info
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- JPH06296988A JPH06296988A JP5089597A JP8959793A JPH06296988A JP H06296988 A JPH06296988 A JP H06296988A JP 5089597 A JP5089597 A JP 5089597A JP 8959793 A JP8959793 A JP 8959793A JP H06296988 A JPH06296988 A JP H06296988A
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Activated Sludge Processes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 脱硝率が高くかつ信頼性に優れた活性汚泥処
理技術を提供する。 【構成】 活性汚泥を有する反応槽内に原水を流入させ
て曝気を行う際に、反応槽内の活性汚泥と前記原水との
混合液の硝化反応に伴う酸素利用速度（Ｎ−Ｋｒ）を測
定し、その値が予め定められたしきい値以下になるまで
前記曝気を行う。 好ましくは前記混合液のＤＯ濃度を
測定するとともに、その値が略２．０（ｍｇ／ｌ）以下
となるように前記曝気時における曝気量を調整する。
理技術を提供する。 【構成】 活性汚泥を有する反応槽内に原水を流入させ
て曝気を行う際に、反応槽内の活性汚泥と前記原水との
混合液の硝化反応に伴う酸素利用速度（Ｎ−Ｋｒ）を測
定し、その値が予め定められたしきい値以下になるまで
前記曝気を行う。 好ましくは前記混合液のＤＯ濃度を
測定するとともに、その値が略２．０（ｍｇ／ｌ）以下
となるように前記曝気時における曝気量を調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は活性汚泥処理技術に関
し、特に間欠曝気活性汚泥処理技術に関する。
し、特に間欠曝気活性汚泥処理技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、排水規制の強化や下水道の整備な
どにより公共水域の水質汚濁はかなり改善されてきた
が、閉鎖性水域における富栄養化の問題は未だ解決され
ていない。
どにより公共水域の水質汚濁はかなり改善されてきた
が、閉鎖性水域における富栄養化の問題は未だ解決され
ていない。
【０００３】このような排水や下水の処理には標準活性
汚泥法が広く普及しているが、この処理方法は富栄養化
の原因物質と考えられている窒素やリン等の除去に対し
ては有効なプロセスとは考えられていない。
汚泥法が広く普及しているが、この処理方法は富栄養化
の原因物質と考えられている窒素やリン等の除去に対し
ては有効なプロセスとは考えられていない。
【０００４】今後、窒素やリンに対する規制はますます
重要になってくると考えられ、窒素やリン等を除去する
高度処理プロセスを採用する処理施設が増えてきてい
る。窒素除去においても従来の標準活性汚泥法の変法で
ある活性汚泥循環変法や間欠曝気活性汚泥法などが注目
されている。
重要になってくると考えられ、窒素やリン等を除去する
高度処理プロセスを採用する処理施設が増えてきてい
る。窒素除去においても従来の標準活性汚泥法の変法で
ある活性汚泥循環変法や間欠曝気活性汚泥法などが注目
されている。
【０００５】活性汚泥循環変法は嫌気条件と好気条件と
を空間的に固定するのに対し、間欠曝気活性汚泥法はこ
れらを時間的に調節する方法で、既設の処理施設や小規
模既設においても容易に適用できる活性汚泥法の１変法
である。
を空間的に固定するのに対し、間欠曝気活性汚泥法はこ
れらを時間的に調節する方法で、既設の処理施設や小規
模既設においても容易に適用できる活性汚泥法の１変法
である。
【０００６】しかし、上記標準活性汚泥法は有機物の除
去が主な目的であるのに対し、上記間欠曝気活性汚泥法
や活性汚泥循環変法は有機物除去のみならず窒素除去ま
でも目的とする。
去が主な目的であるのに対し、上記間欠曝気活性汚泥法
や活性汚泥循環変法は有機物除去のみならず窒素除去ま
でも目的とする。
【０００７】従って水温，負荷変動，水理学的滞留時間
（ＨＲＴ），汚泥滞留時間（ＳＲＴ）など多くの因子に
よりその処理機能が影響を受けるので高い制御機能が要
求される処理プロセスといえる。
（ＨＲＴ），汚泥滞留時間（ＳＲＴ）など多くの因子に
よりその処理機能が影響を受けるので高い制御機能が要
求される処理プロセスといえる。
【０００８】一般の小規模処理施設では、流入下水の量
や質の時間変動が大きく、最大負荷時における処理条件
で設計するため通常では低負荷で運転されている場合が
多い。
や質の時間変動が大きく、最大負荷時における処理条件
で設計するため通常では低負荷で運転されている場合が
多い。
【０００９】そのため、過曝気による活性汚泥の解体や
長いＨＲＴでの硝化の進行による処理水のｐＨ低下など
を防止するために間欠曝気を行っている施設もある。こ
のような施設では結果として高い窒素除去率が得られる
場合もある。
長いＨＲＴでの硝化の進行による処理水のｐＨ低下など
を防止するために間欠曝気を行っている施設もある。こ
のような施設では結果として高い窒素除去率が得られる
場合もある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記間欠曝気
活性汚泥処理法では窒素除去を行う技術が確立されては
おらず、確実に高い窒素除去率を維持することのできる
活性汚泥処理技術が求められている。
活性汚泥処理法では窒素除去を行う技術が確立されては
おらず、確実に高い窒素除去率を維持することのできる
活性汚泥処理技術が求められている。
【００１１】本発明は上記背景の下になされたものであ
り、脱硝率が高くかつ信頼性に優れた活性汚泥処理技術
を提供することを目的とする。
り、脱硝率が高くかつ信頼性に優れた活性汚泥処理技術
を提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段及び作用】上記課題を解決
するために、請求項１記載の発明は、活性汚泥を有する
反応槽内に原水を流入させて曝気を行う活性汚泥処理方
法において、前記反応槽内の前記活性汚泥と前記原水と
の混合液の硝化反応に伴う酸素利用速度（Ｎ-Ｋｒ）を
測定し、その値が予め定められたしきい値以下になるま
で前記曝気を行うことを特徴とする活性汚泥処理方法を
提供する。
するために、請求項１記載の発明は、活性汚泥を有する
反応槽内に原水を流入させて曝気を行う活性汚泥処理方
法において、前記反応槽内の前記活性汚泥と前記原水と
の混合液の硝化反応に伴う酸素利用速度（Ｎ-Ｋｒ）を
測定し、その値が予め定められたしきい値以下になるま
で前記曝気を行うことを特徴とする活性汚泥処理方法を
提供する。
【００１３】上記Ｎ-Ｋｒの値は曝気による硝化反応が
行われている状態では高く、この硝化反応が終了すると
非常に小さくなる。従って、上記のように適宜しきい値
を設定してＮ-Ｋｒの値がこのしきい値より小さくなる
まで曝気を行うことで十分に曝気を行うことができる。
行われている状態では高く、この硝化反応が終了すると
非常に小さくなる。従って、上記のように適宜しきい値
を設定してＮ-Ｋｒの値がこのしきい値より小さくなる
まで曝気を行うことで十分に曝気を行うことができる。
【００１４】また、Ｎ-Ｋｒの値が前記しきい値よりも
小さくなった時点ですぐに曝気を終了することで、曝気
を十分に行うとともに迅速に次の処理を行うこともでき
る。
小さくなった時点ですぐに曝気を終了することで、曝気
を十分に行うとともに迅速に次の処理を行うこともでき
る。
【００１５】請求項２記載の発明は、請求項１記載の活
性汚泥処理方法において、前記混合液における全酸素利
用速度（Ｋｒ）とこの混合液に硝化抑制剤を加えた後に
おける酸素利用速度（Ｋｒ'）とを測定し、前記Ｋｒ及
び前記Ｋｒ'に基づいて前記Ｎ-Ｋｒを決定することを特
徴とする活性汚泥処理方法を提供する。
性汚泥処理方法において、前記混合液における全酸素利
用速度（Ｋｒ）とこの混合液に硝化抑制剤を加えた後に
おける酸素利用速度（Ｋｒ'）とを測定し、前記Ｋｒ及
び前記Ｋｒ'に基づいて前記Ｎ-Ｋｒを決定することを特
徴とする活性汚泥処理方法を提供する。
【００１６】一般に、上記Ｎ-Ｋｒを直接高精度に測定
することは困難であるが、上記のようにＮ-Ｋｒを測定
することにより、迅速かつ高精度にＮ-Ｋｒを求めるこ
とができる。
することは困難であるが、上記のようにＮ-Ｋｒを測定
することにより、迅速かつ高精度にＮ-Ｋｒを求めるこ
とができる。
【００１７】上記硝化抑制剤として混合液の硝化をほぼ
完全に抑制することができるものを用いた場合にはＮ-
ＫｒはＫｒとＫｒ'との差をとることによって求められ
るが、必ずしも完全には硝化を抑制できない場合にはＮ
-ＫｒとＫｒ、Ｋｒ'との相関を調べることによってＮ-
Ｋｒを算出する。
完全に抑制することができるものを用いた場合にはＮ-
ＫｒはＫｒとＫｒ'との差をとることによって求められ
るが、必ずしも完全には硝化を抑制できない場合にはＮ
-ＫｒとＫｒ、Ｋｒ'との相関を調べることによってＮ-
Ｋｒを算出する。
【００１８】請求項３記載の発明は、請求項２記載の活
性汚泥処理方法において、前記硝化抑制剤としてＮ−ア
リルチオ尿素を用いるとともに、前記Ｎ-Ｋｒを下式に
より算出することを特徴とする活性汚泥処理方法を提供
する。
性汚泥処理方法において、前記硝化抑制剤としてＮ−ア
リルチオ尿素を用いるとともに、前記Ｎ-Ｋｒを下式に
より算出することを特徴とする活性汚泥処理方法を提供
する。
【００１９】Ｎ-Ｋｒ＝Ｋｒ−Ｋｒ'…（１） 上記Ｎ−アリルチオ尿素を用いることにより混合液中の
脱硝反応はほぼ完全に抑制されるので、（１）式のよう
に単にＫｒとＫｒ'の差をとることでＮ-Ｋｒを容易かつ
高精度に求めることができる。
脱硝反応はほぼ完全に抑制されるので、（１）式のよう
に単にＫｒとＫｒ'の差をとることでＮ-Ｋｒを容易かつ
高精度に求めることができる。
【００２０】請求項４記載の発明は、請求項１または２
または３記載の活性汚泥処理方法において、前記混合液
のＤＯ濃度を測定するとともに、その値が略2.0(mg/l)
以下となるように前記曝気時における曝気量を調整する
ことを特徴とする活性汚泥処理方法を提供する。
または３記載の活性汚泥処理方法において、前記混合液
のＤＯ濃度を測定するとともに、その値が略2.0(mg/l)
以下となるように前記曝気時における曝気量を調整する
ことを特徴とする活性汚泥処理方法を提供する。
【００２１】一般に、曝気時のＤＯ濃度は２.０（mg/
l）程度に上昇すると硝化はほぼ終了し、また過大なＤ
Ｏ濃度では脱窒に悪影響を与えることが知られている。
l）程度に上昇すると硝化はほぼ終了し、また過大なＤ
Ｏ濃度では脱窒に悪影響を与えることが知られている。
【００２２】従って、Ｎ-Ｋｒの値が大きく硝化がまだ
終了していない場合には、ブロワー４の送風量を調整し
てＤＯ濃度が２.０（mg/l）程度以上の水準にはならな
い程度に硝化を促進するよう制御を行うことにより、過
不足なく曝気を行うことができる。
終了していない場合には、ブロワー４の送風量を調整し
てＤＯ濃度が２.０（mg/l）程度以上の水準にはならな
い程度に硝化を促進するよう制御を行うことにより、過
不足なく曝気を行うことができる。
【００２３】請求項５記載の発明は、請求項１〜４のい
ずれか１項に記載の活性汚泥処理方法において、前記曝
気を終えた後に脱窒を行うとともに、脱窒時における前
記混合溶液のpＨを測定してその値が最大値となるまで
脱窒を行った後に再度前記曝気を行うことを特徴とする
活性汚泥処理方法を提供する。
ずれか１項に記載の活性汚泥処理方法において、前記曝
気を終えた後に脱窒を行うとともに、脱窒時における前
記混合溶液のpＨを測定してその値が最大値となるまで
脱窒を行った後に再度前記曝気を行うことを特徴とする
活性汚泥処理方法を提供する。
【００２４】脱窒工程においては脱窒反応によってアル
カリ成分が生成されるので、pＨ値はＮＯX-Ｎの減少に
伴い上昇し、脱窒が終了するとアルカリ成分の生成は終
了るのでその後pＨ値は徐々に低下する。
カリ成分が生成されるので、pＨ値はＮＯX-Ｎの減少に
伴い上昇し、脱窒が終了するとアルカリ成分の生成は終
了るのでその後pＨ値は徐々に低下する。
【００２５】従って、pＨの値が減少傾向になった時点
を反応の終了点として判断することができ、その終了時
点で再度曝気工程に移行することで十分脱窒を行うとと
もに速やかに間欠曝気活性汚泥処理を行うことができ
る。
を反応の終了点として判断することができ、その終了時
点で再度曝気工程に移行することで十分脱窒を行うとと
もに速やかに間欠曝気活性汚泥処理を行うことができ
る。
【００２６】
【作用】通常、間欠曝気活性汚泥において効率的な窒素
除去を実現されるための制御因子としては曝気槽のＭＬ
ＳＳ，ＨＲＴ，ＳＲＴ，ＤＯ，ｐＨなどが考えられ、１
サイクル中の曝気時間，撹拌（脱窒）時間を適切に設定
することが最も重要な条件となる。
除去を実現されるための制御因子としては曝気槽のＭＬ
ＳＳ，ＨＲＴ，ＳＲＴ，ＤＯ，ｐＨなどが考えられ、１
サイクル中の曝気時間，撹拌（脱窒）時間を適切に設定
することが最も重要な条件となる。
【００２７】本発明においては曝気槽活性汚泥の硝化反
応による酸素利用速度を調べることにより硝化反応の進
行を判断して曝気時間の終了を決定する。
応による酸素利用速度を調べることにより硝化反応の進
行を判断して曝気時間の終了を決定する。
【００２８】また、撹拌時のpＨ変化から脱窒反応の終
了点を判断し、撹拌時間の終了を決定することもでき
る。
了点を判断し、撹拌時間の終了を決定することもでき
る。
【００２９】このように制御を行うことで、効率的かつ
経済的に活性汚泥処理が行われる。
経済的に活性汚泥処理が行われる。
【００３０】
【実施例】本実施例にては図１に示す間欠曝気活性汚泥
処理装置を用いて活性汚泥処理として間欠曝気活性汚泥
処理を行った。
処理装置を用いて活性汚泥処理として間欠曝気活性汚泥
処理を行った。
【００３１】この図において１は調製槽、２は曝気槽
（反応槽）、３は水中撹拌ポンプ、４はブロワー、５散
気管、６はＭＬＳＳ計、７はｒｒ計、８はＤＯ計（ＤＯ
測定手段）、９はpＨ計（pＨ検出手段）、１０は沈澱
槽、１１は沈澱分離された活性汚泥、１２は汚泥返送ポ
ンプ、１３は制御装置（制御手段）である。
（反応槽）、３は水中撹拌ポンプ、４はブロワー、５散
気管、６はＭＬＳＳ計、７はｒｒ計、８はＤＯ計（ＤＯ
測定手段）、９はpＨ計（pＨ検出手段）、１０は沈澱
槽、１１は沈澱分離された活性汚泥、１２は汚泥返送ポ
ンプ、１３は制御装置（制御手段）である。
【００３２】尚、この図において原水や活性汚泥等の流
通経路は実線で示し、測定データや制御指令の流れは点
線で示した。
通経路は実線で示し、測定データや制御指令の流れは点
線で示した。
【００３３】図１において活性汚泥処理を行う原水は調
整槽１を経て連続的に曝気槽に供給される。曝気槽２に
おいては原水と活性汚泥とが混合される。
整槽１を経て連続的に曝気槽に供給される。曝気槽２に
おいては原水と活性汚泥とが混合される。
【００３４】曝気処理時にはブロワー４により散気管５
を通じてこの混合液に通気を行い、有機物の酸化分解及
びアンモニア性窒素の硝化を行う。
を通じてこの混合液に通気を行い、有機物の酸化分解及
びアンモニア性窒素の硝化を行う。
【００３５】曝気終了後は、水中撹拌ポンプ３により嫌
気状態で撹拌を行うことにより脱窒を行う。硝化によっ
て生成されたＮＯX−Ｎ（ＮＯ2−Ｎ＋ＮＯ3−Ｎ）は流
入水中の有機物を水素供与体として脱窒菌により脱窒さ
れる。
気状態で撹拌を行うことにより脱窒を行う。硝化によっ
て生成されたＮＯX−Ｎ（ＮＯ2−Ｎ＋ＮＯ3−Ｎ）は流
入水中の有機物を水素供与体として脱窒菌により脱窒さ
れる。
【００３６】上記曝気処理及び脱窒処理を交互に行うこ
とにより間欠曝気活性汚泥処理を行う。
とにより間欠曝気活性汚泥処理を行う。
【００３７】また、上記曝気時にはｒｒ計７によって曝
気槽２内の混合液のｒｒの値を測定し、更にこの混合液
を抽出して硝化抑制剤であるＮ-アリルチオ尿素（ＡＴ
Ｕ）を添加した後のｒｒ値を測定してこの値をＡＴＵ-
ｒｒとする。
気槽２内の混合液のｒｒの値を測定し、更にこの混合液
を抽出して硝化抑制剤であるＮ-アリルチオ尿素（ＡＴ
Ｕ）を添加した後のｒｒ値を測定してこの値をＡＴＵ-
ｒｒとする。
【００３８】ＭＬＳＳ計６では曝気時における曝気槽２
内の混合液のＭＬＳＳの値を測定する。
内の混合液のＭＬＳＳの値を測定する。
【００３９】制御装置１３ではこれらの値を用いて下式
（１）（２）のようにＫｒ、Ｋｒ'、Ｎ-Ｋｒを算出す
る。従って本実施例ではＭＬＳＳ計６、ｒｒ計７及び制
御装置１３によってＮ-Ｋｒ測定手段が構成される。
（１）（２）のようにＫｒ、Ｋｒ'、Ｎ-Ｋｒを算出す
る。従って本実施例ではＭＬＳＳ計６、ｒｒ計７及び制
御装置１３によってＮ-Ｋｒ測定手段が構成される。
【００４０】［Ｋｒ］＝［ｒｒ］／［ＭＬＳＳ］ ［Ｋｒ'］＝［ＡＴＵ-ｒｒ］／［ＭＬＳＳ］ ［Ｎ-Ｋｒ］＝［Ｋｒ］−［Ｋｒ'］ 脱硝時にはpＨ計９によって曝気槽２内の混合液のpＨを
測定し、その値に基づいて制御装置１３によってpＨの
最大値（最大値）を検出する。この最大値は任意の方法
で検出することができる。
測定し、その値に基づいて制御装置１３によってpＨの
最大値（最大値）を検出する。この最大値は任意の方法
で検出することができる。
【００４１】例えばpＨ値を連続的に測定してその最大
値を求めても良く、また多少精度では劣るが所定時間ご
とにpＨを測定して前回の値よりも小さい値が得られた
時点でその前回の測定値を最大値としても良い。
値を求めても良く、また多少精度では劣るが所定時間ご
とにpＨを測定して前回の値よりも小さい値が得られた
時点でその前回の測定値を最大値としても良い。
【００４２】本実施例においてはｐＨ計９により脱窒素
時のpＨをオンライン計測し、ｄ（pＨ）／ｄｔ（時間に
対する変化量）が負となる時点におけるpＨの値を最大
値とした。
時のpＨをオンライン計測し、ｄ（pＨ）／ｄｔ（時間に
対する変化量）が負となる時点におけるpＨの値を最大
値とした。
【００４３】従って本実施例においては制御装置１３
（制御手段）がＮ-Ｋｒ測定手段及び最大値検出手段を
兼ねる構成となる。尚、これら各手段を適宜独立した手
段として構成してもよい。
（制御手段）がＮ-Ｋｒ測定手段及び最大値検出手段を
兼ねる構成となる。尚、これら各手段を適宜独立した手
段として構成してもよい。
【００４４】まず、上記活性汚泥処理装置を用いてＮ-
Ｋｒを測定した。
Ｋｒを測定した。
【００４５】一般に、酸素利用速度（Ｋｒ）には、有機
物の酸化分解の際に消費される酸素量と活性汚泥の内生
呼吸に消費される酸素量及び硝化反応で消費される酸素
量とが含まれる。
物の酸化分解の際に消費される酸素量と活性汚泥の内生
呼吸に消費される酸素量及び硝化反応で消費される酸素
量とが含まれる。
【００４６】硝化反応の進行状況は、上記Ｋｒと硝化反
応以外の要因にて消費される酸素利用速度Ｋｒ'との差
で表される。本実施例では硝化抑制剤であるＮ−アリル
チオ尿素（ＡＴＵ）を添加して測定したＫｒ（ＡＴＵ-
Ｋｒ）の値をＫｒ'としてこれらの値を測定した。ま
た、Ｎ-Ｋｒは以下のように示される。
応以外の要因にて消費される酸素利用速度Ｋｒ'との差
で表される。本実施例では硝化抑制剤であるＮ−アリル
チオ尿素（ＡＴＵ）を添加して測定したＫｒ（ＡＴＵ-
Ｋｒ）の値をＫｒ'としてこれらの値を測定した。ま
た、Ｎ-Ｋｒは以下のように示される。
【００４７】［Ｎ-Ｋｒ］＝［Ｋｒ］−［Ｋｒ'］ このようにＮ-Ｋｒは硝化に伴う酸素利用速度であり、
この値が小さければ硝化反応が終了し、大きければ硝化
反応はまだ終了していないと判断できる。
この値が小さければ硝化反応が終了し、大きければ硝化
反応はまだ終了していないと判断できる。
【００４８】図１の活性汚泥処理装置におけるＫｒ、Ｋ
ｒ'の測定結果を図２に示す。この図においてＡ線はＫ
ｒ、Ｂ線はＫｒ'を示しており、Ｎ-Ｋｒはこれらの差で
表される。従ってこの図においては曝気を５時間行った
時点で硝化がほぼ終了していると判断される。
ｒ'の測定結果を図２に示す。この図においてＡ線はＫ
ｒ、Ｂ線はＫｒ'を示しており、Ｎ-Ｋｒはこれらの差で
表される。従ってこの図においては曝気を５時間行った
時点で硝化がほぼ終了していると判断される。
【００４９】また、脱窒工程においてはアルカリ成分の
生成によりpＨが上昇するので、このpＨ値を指標として
脱窒反応の進行を判断できる。図１の活性汚泥処理装置
を用いて撹拌（脱窒）を行った際におけるpＨとＮＯX-
Ｎ濃度の経時変化を図３に示す。
生成によりpＨが上昇するので、このpＨ値を指標として
脱窒反応の進行を判断できる。図１の活性汚泥処理装置
を用いて撹拌（脱窒）を行った際におけるpＨとＮＯX-
Ｎ濃度の経時変化を図３に示す。
【００５０】この図に示されるように、pＨはＮＯX-Ｎ
の減少に伴い大きく上昇し、脱窒終了点（撹拌１.５時
間）を境としてその後徐々に低下している。
の減少に伴い大きく上昇し、脱窒終了点（撹拌１.５時
間）を境としてその後徐々に低下している。
【００５１】従って、pＨの値が減少傾向になった時点
を反応の終了点として判断することができる。
を反応の終了点として判断することができる。
【００５２】次に、上記結果に基づいて制御装置１３に
より曝気処理及び脱窒処理を制御する。尚、本実施例に
おいてはブロワー４を起動、及び停止することによりそ
れぞれ曝気を開始及び終了するものとした。また、水中
撹拌ポンプ３の起動及び停止によって脱窒を開始及び終
了するものとした。
より曝気処理及び脱窒処理を制御する。尚、本実施例に
おいてはブロワー４を起動、及び停止することによりそ
れぞれ曝気を開始及び終了するものとした。また、水中
撹拌ポンプ３の起動及び停止によって脱窒を開始及び終
了するものとした。
【００５３】その制御内容を示すフローチャートを図２
に示す。まず、ステップ１（Ｓ１）においてはブロワー
３を起動することにより曝気を開始する。次にＳ２にて
Ｎ-Ｋｒを予め設定されたしきい値ＴＨＬと比較し、Ｎ-
Ｋｒがしきい値よりも大きい場合は曝気を続行する（Ｓ
３）。
に示す。まず、ステップ１（Ｓ１）においてはブロワー
３を起動することにより曝気を開始する。次にＳ２にて
Ｎ-Ｋｒを予め設定されたしきい値ＴＨＬと比較し、Ｎ-
Ｋｒがしきい値よりも大きい場合は曝気を続行する（Ｓ
３）。
【００５４】その他の場合はブロワー４を停止して曝気
を終了させるとともに、水中撹拌ポンプ３を起動して脱
窒を開始する（Ｓ４，５）。
を終了させるとともに、水中撹拌ポンプ３を起動して脱
窒を開始する（Ｓ４，５）。
【００５５】この脱窒はpＨが最大値となるまで行い、p
Ｈが最大値となった時点で終了する（Ｓ７，８，９）。
Ｈが最大値となった時点で終了する（Ｓ７，８，９）。
【００５６】その後、間欠曝気処理を続行する場合には
Ｓ１に戻り、間欠曝気処理を終了させる場合にはpＨ
値、ｒｒ値の測定等を停止する。
Ｓ１に戻り、間欠曝気処理を終了させる場合にはpＨ
値、ｒｒ値の測定等を停止する。
【００５７】また、曝気時のＤＯ濃度は２.０（mg/l）
に上昇すると硝化がほぼ終了することが知られており、
また過大なＤＯ濃度では脱窒に悪影響を与える。
に上昇すると硝化がほぼ終了することが知られており、
また過大なＤＯ濃度では脱窒に悪影響を与える。
【００５８】このことより、図４のフローチャートに示
す制御とは別にＮ-Ｋｒの値が大きく硝化がまだ終了し
ていない場合には、ブロワー４の送風量を調整してＤＯ
濃度が２.０（mg/l）以上にならない程度で硝化を促進
するよう制御を行った。
す制御とは別にＮ-Ｋｒの値が大きく硝化がまだ終了し
ていない場合には、ブロワー４の送風量を調整してＤＯ
濃度が２.０（mg/l）以上にならない程度で硝化を促進
するよう制御を行った。
【００５９】上記のように曝気処理及び脱硝処理を制御
することによって、有機物除去の状況を推測できるとと
もに、効率的かつ経済的に窒素除去を行うことができ
る。
することによって、有機物除去の状況を推測できるとと
もに、効率的かつ経済的に窒素除去を行うことができ
る。
【００６０】
【発明の効果】上記のように本発明においては硝化の指
標に硝化反応による酸素利用速度を用いて硝化反応の進
行を判断しているので、特別な機器や複雑な計算処理等
を用いることなく、容易かつ速やかに硝化反応を制御す
ることができる。
標に硝化反応による酸素利用速度を用いて硝化反応の進
行を判断しているので、特別な機器や複雑な計算処理等
を用いることなく、容易かつ速やかに硝化反応を制御す
ることができる。
【００６１】また、pＨの最大値より脱硝工程を制御す
ることもでき、これにより有機物除去の状況を推測でき
るばかりでなく、効率的かつ経済的な窒素除去を達成す
ることが可能となる。
ることもでき、これにより有機物除去の状況を推測でき
るばかりでなく、効率的かつ経済的な窒素除去を達成す
ることが可能となる。
【図１】本発明の１実施例に係る活性汚泥処理装置の説
明図。
明図。
【図２】本発明の１実施例に係る活性汚泥処理制御方法
のフローチャート。
のフローチャート。
【図３】曝気時間とＫｒ及びＫｒ'の相関を示すグラ
フ。
フ。
【図４】撹拌時間と反応槽内のＮＯx-Ｎ及びpＨとの相
関を示すグラフ。
関を示すグラフ。
１…調製槽 ２…曝気槽（反応槽） ３…水中撹拌ポンプ ４…ブロワー ５…散気管 ６…ＭＬＳＳ計 ７…ｒｒ計 ８…ＤＯ計（ＤＯ測定手段） ９…pＨ計（pＨ検出手段） １０…沈澱槽 １１…沈澱分離された活性汚泥 １２…汚泥返送ポンプ １３…制御装置（制御手段）
Claims (5)
- 【請求項１】 活性汚泥を有する反応槽内に原水を流入
させて曝気を行う活性汚泥処理方法において、 前記反応槽内の前記活性汚泥と前記原水との混合液の硝
化反応に伴う酸素利用速度（Ｎ-Ｋｒ）を測定し、その
値が予め定められたしきい値以下になるまで前記曝気を
行うことを特徴とする活性汚泥処理方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の活性汚泥処理方法におい
て、 前記混合液における全酸素利用速度（Ｋｒ）とこの混合
液に硝化抑制剤を加えた後における酸素利用速度（Ｋ
ｒ'）とを測定し、 前記Ｋｒ及び前記Ｋｒ'に基づいて前記Ｎ-Ｋｒを決定す
ることを特徴とする活性汚泥処理方法。 - 【請求項３】 請求項２記載の活性汚泥処理方法におい
て、 前記硝化抑制剤としてＮ−アリルチオ尿素を用いるとと
もに、前記Ｎ-Ｋｒを下式により算出することを特徴と
する活性汚泥処理方法。 Ｎ-Ｋｒ＝Ｋｒ−Ｋｒ' - 【請求項４】 請求項１または２または３記載の活性汚
泥処理方法において、 前記混合液のＤＯ濃度を測定するとともに、その値が略
2.0(mg/l)以下となるように前記曝気時における曝気量
を調整することを特徴とする活性汚泥処理方法。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれか１項に記載の活
性汚泥処理方法において、 前記曝気を終えた後に脱窒を行うとともに、脱窒時にお
ける前記混合溶液のpＨを測定してその値が最大値とな
るまで脱窒を行った後に再度前記曝気を行うことを特徴
とする活性汚泥処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5089597A JPH06296988A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 活性汚泥処理方法及び間欠曝気活性汚泥処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5089597A JPH06296988A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 活性汚泥処理方法及び間欠曝気活性汚泥処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06296988A true JPH06296988A (ja) | 1994-10-25 |
Family
ID=13975188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5089597A Pending JPH06296988A (ja) | 1993-04-16 | 1993-04-16 | 活性汚泥処理方法及び間欠曝気活性汚泥処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06296988A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007229657A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Kajima Corp | 有機物含有液の発酵槽投入方法及び処理装置 |
-
1993
- 1993-04-16 JP JP5089597A patent/JPH06296988A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007229657A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Kajima Corp | 有機物含有液の発酵槽投入方法及び処理装置 |
| JP4641271B2 (ja) * | 2006-03-02 | 2011-03-02 | 鹿島建設株式会社 | 有機物含有液の発酵槽投入方法及び処理装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040126 |
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| A521 | Written amendment |
Effective date: 20040401 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
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| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20060130 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
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