JP3632265B2

JP3632265B2 - 回分式活性汚泥処理の制御方法

Info

Publication number: JP3632265B2
Application number: JP33451495A
Authority: JP
Inventors: 弘明古米; 勇治古屋; 康成佐々木; 豊森; 明子小倉
Original assignee: Fuji Electric Systems Co Ltd
Current assignee: Fuji Electric Co Ltd
Priority date: 1995-12-22
Filing date: 1995-12-22
Publication date: 2005-03-23
Anticipated expiration: 2015-12-22
Also published as: JPH09174084A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、下水や生活排水、産業排水を生物学的に処理する方法に係り、特に排水中の窒素およびリンを生物学的に除去するプロセスの制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
下水や生活排水の処理は有機物除去が主体であり、活性汚泥法に代表される生物学的処理法が一般に用いられている。近年になって、湖沼等の閉鎖性水域では富栄養化が大きな問題となっており、この原因となる窒素，リンの除去が重要となってきた。そのため有機物に加えて窒素，リンを除去できる処理法が活性汚泥法の改良法として開発されてきており、代表的な方法としてＡ２Ｏ法、回分式活性汚泥法、間欠曝気式活性汚泥法などが挙げることができる。これらの方法は、微生物が好気条件、嫌気条件に交互におかれて有機物，窒素，リンの除去がなされるため、嫌気好気活性汚泥法と総称される。
【０００３】
窒素，リンの除去を目的とした下水処理について、その必要性を簡単に述べる。下水中の有機物は、活性汚泥を構成する微生物の食物となり分解除去される。窒素は好気性の条件下で、硝化菌の働きによりＮＨ４−Ｎ（アンモニア性窒素）がＮＯ３−Ｎ（硝酸性窒素）に酸化され、次いで嫌気性の条件下で脱窒菌の働きによりＮＯ３−ＮがＮ２（窒素ガス）に還元されて除去される。硝化、脱窒の関係を整理すると次のようになる。
【０００４】

リンは反応槽の運転条件を好気性、嫌気性に交互に変えることにより、細胞内にリンを多量に蓄積する性質を持つ活性汚泥を作りだし、この活性汚泥を利用して除去する。すなわち、この活性汚泥は嫌気性条件下でリンを放出し、好気性条件下でリンを吸収する性質があるため、好気性条件でリンの吸収を行い、リンを多量に吸収した活性汚泥を余剰汚泥として処理系から除くことにより脱リンが行われる。
【０００５】
この関係は下記のように整理することができる。

このように窒素，リンの除去においては、好気性、嫌気性の２条件が不可欠であるが、脱窒のための嫌気条件とリン放出のための嫌気条件とは異なっており、脱窒が終了した反応槽内にＮＯ３−Ｎに起因する酸素分子が無くなった後で活性汚泥からのリンの放出が起こり、これが次の曝気工程におけるリンの吸収につながる。
【０００６】
次に小規模下水処理向けの代表的な嫌気好気活性汚泥法の一つである回分式活性汚泥処理法について説明する。
回分式活性汚泥法は単一の反応槽内で曝気、攪拌、沈澱、処理水の排出を行う処理方法であり、近年設置数が増加しつつある。回分式活性汚泥法における窒素，リンの除去法は特公平３‐８８３９号公報に開示されているが、その概要は下記のように要約することができる。
【０００７】
図３は従来の回分式活性汚泥処理装置を示す構成図である。図３には装置構成とともに、水および空気の経路を実線の矢印、制御信号を点線の矢印で表してある。この装置は主として、下水１が流入し処理が行われる反応槽２、処理水３を排出する処理水排出装置４から構成される。制御系は、溶存酸素濃度を測定するＤＯ計５、ＤＯ測定値および制御シーケンスに基づいてＤＯ制御用のインバーター６、曝気ブロア７、曝気攪拌装置８に制御信号を出力する制御装置９からなっている。
【０００８】
この装置の代表的な運転方法は、攪拌・曝気の組み合わせ工程、活性汚泥の沈澱工程、処理水の排出工程からなる処理サイクル（以下、単にサイクルと記すこともある）の１サイクルを６時間に設定し、サイクル開始後４時間内に反応槽２において攪拌、曝気を断続的に数回繰り返し（断続曝気処理工程）、その後沈澱を１時間、処理水排出を１時間行うものであり、断続曝気処理期間に硝化、脱窒、リン放出、リン吸収の反応が進行し、窒素とリンの除去が行われる。こうした運転において、ＤＯは源水質や運転条件にもよるが２ｍｇ／Ｌ程度に制御され、ＤＯの設定値が適切な場合は窒素およびリンの除去は良好である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
回分式活性汚泥法において窒素およびリンを効率よく除去するためにはＤＯ制御が不可欠であり、制御運転時にＤＯを適切な値に設定することが重要であるが、問題はＤＯ設定値の決定方法が確立されていないことである。そのためＤＯを高めに設定した場合は、主として硝化、脱窒が進行して、リン放出が不十分となって脱リン効率が低下し、ＤＯを低めに設定した場合は、リン除去は良好であるが、硝化が完結せず脱窒効率が低下するという現象が起こる。これに対応するために、処理水中の窒素、リンの濃度を分析し、分析結果に基づいてＤＯ設定値を決める方法が実施されているが、水質分析を高頻度で行うことは事実上困難であるから、原水質や運転条件の変化に対応するＤＯ設定が難しく、結果としてＤＯ設定値が不適切となり、処理水質の低下を招いている。
【００１０】
また異なる問題点として、断続曝気処理工程中における曝気時間と攪拌時間の比率を決定する方法も確立されていないことが挙げられる。現在は処理水質の分析結果を参考に上記の比率が決定されているが、比率の設定は前記のＤＯ設定とも関連しており、経験的要素が多いために不適切となって、窒素，リンの除去率が低下することもしばしば起こる。
【００１１】
本発明は上述の点に鑑みてなされ、その目的は溶存酸素濃度に替わる新規な制御量とその検出方法を用いて、原水質や運転条件の変動の如何にかかわらず、常に高い脱窒、脱リン効率の得られる回分式活性汚泥処理の制御方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上述の目的はこの発明によれば排水が流入する反応槽内で、撹拌・曝気の組合せの繰り返し工程と活性汚泥の沈澱工程と処理水の排出工程からなる処理サイクルを反復して排水を処理する回分式活性汚泥処理の制御方法において、撹拌・曝気時間をあらかじめ設定しておき、反応槽内にｐＨ計を設置し、現処理サイクルの攪拌工程におけるｐＨ曲線上の極大値の出現時間に基づいて現処理サイクルの攪拌工程におけるリン放出時間の合計を求め、リン放出時間の合計の設定値と比較して現処理サイクルで用いた曝気時間に対する修正値を、あらかじめ設定した前記撹拌・曝気時間の範囲内で求め、修正された曝気時間を後の処理サイクルにおける曝気時間に定めるとすることにより達成される。
【００１３】
また上述の発明において後の処理サイクルは、現処理サイクルの直後の処理サイクルであるとすること、または水質変動が規則的に反復される場合には現処理サイクルに等価な後の処理サイクルであるとすることが有効である。
処理サイクル内で所定の時間（例えば２時間）にそれぞれ設定された攪拌・曝気工程の内の攪拌行程におけるｐＨ極大値の出現時間により攪拌行程内の脱窒時間が定まり、それに伴って攪拌行程内のリン放出時間が定まる。１サイクルにおいて複数回の攪拌・曝気工程が設定されている場合、それぞれの工程の脱窒、リン放出、曝気時間を合計することにより、断続曝気工程全体として脱窒、リン放出、曝気時間を確定することができる。
【００１４】
制御量としてリン放出時間を選び、現処理サイクルのリン放出時間の合計をリン放出時間の設定値と比較して曝気時間の修正値を求め、後の処理サイクルの曝気時間を修正値に従って操作してリン放出時間を定値制御すると、脱窒、リン放出、曝気時間比率が常に適切に維持される。
【００１５】
【発明の実施の形態】
図１はこの発明の実施例に係る回分式活性汚泥処理装置を示す構成図である。図１と図３との共通する部分には同一符号を用い、矢印線の取扱も図３と同じである。この装置は図３に示した装置と基本的に同じであるが、異なる点はＤＯ計５とインバーター６を備えることなく、反応槽２にｐＨ計１０を設置したことである。
【００１６】
図２はこの発明の実施例に係る制御の運転条件と水質変化を示し、図（ａ）はＮＯ_Ｘ−Ｎ（硝化に伴って生成する亜硝酸性窒素と硝酸性窒素の和）変化の時間依存性を示す線図、図（ｂ）はＰＯ_４−Ｐ（正リン酸性リン）変化の時間依存性を示す線図、図（ｃ）はｐＨの変化の時間依存性を示す線図である。
この装置系における本発明の制御方法を、制御に伴う水質の変化とともに説明する。はじめに本発明の制御方法を適用した回分式活性汚泥処理における各工程の時間配分について説明する。図（ｃ）において、処理サイクル時間Ｔ_Ｓ４を６時間、断続曝気時間Ｔ_Ｓ３を４時間、沈澱時間を１時間、処理水排出時間を１時間に設定してある。また断続曝気時間Ｔ_Ｓ３において、１回目の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ１を２時間、２回目の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ２も２時間に設定してある。さらに１回目の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ１に着目すると、後述のようにＴ_Ｓ１はあらかじめ決められており、曝気時間Ｔ_Ｎ１も同様に決められているため、時間Ｔ_Ｓ１において残り時間がＴ_Ｎ１時間になると攪拌が終了して曝気が始まっており、攪拌時間はＴ_Ｄ１＋Ｔ_Ｐ１となっている。また２回目の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ２においても同様の運転がなされている。なお下水はサイクルの開始から２回目の攪拌が終了まで流入している。
【００１７】
このような運転においてｐＨの変化をみると、１回目の攪拌運転中に極大値Ａ_１、２回目の攪拌運転中に極大値Ａ_２が出現している。すなわちｐＨの極大値は脱窒が終了した時点で出現することから、１回目の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ１において、極大値Ａ_１が出現するまでの時間Ｔ_Ｄ１が脱窒時間となり、その後曝気を開始するまでの経過時間Ｔ_Ｐ１がリン放出時間となる。これは極大値Ａ_１を検出する（検出方法は後述）ことにより、脱窒時間Ｔ_Ｎ１、リン放出時間Ｔ_Ｐ１を測定することが可能であり、あらかじめ設定した曝気時間Ｔ_Ｎ１とともに、Ｔ_Ｓ１時間内のＴ_Ｎ１とＴ_Ｐ１のそれぞれの時間を決定することができることを意味している。図２ではＴ_Ｄ１は２５分、Ｔ_Ｐ１は３５分、Ｔ_Ｎ１は６０分でる。２回目の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ２についてはＴ_Ｄ２３０分、Ｔ_Ｐ２３０分、Ｔ_Ｎ２６０分であり、後述のようにＴ_Ｎ１とＴ_Ｎ２は等しくなっている。
【００１８】
次に以上の時間配分における水質について説明する。図（ａ）においてＮＯ_Ｘ−Ｎは、はじめ時間とともに減少し、攪拌工程の脱窒時間Ｔ_Ｄ１で零となり、次いで曝気時間Ｔ_Ｎ１で硝化が進行して増加する。次の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ２においてもほぼ同様の変化を繰り返すが、通常は曝気時間Ｔ_Ｎ２においてアンモニア性窒素が全て硝化される。沈澱、排出時間にはＮＯ_Ｘ−Ｎ濃度は殆ど変化しないが、脱窒が進行し若干低下することもある。このように断続曝気処理期間中に硝化、脱窒が繰り返されるため、処理水排出時点においてＮＯ_Ｘ−Ｎ濃度は低く、通常１ｍｇ／Ｌ以下である。また図２には示していないが、アンモニア性窒素は硝化により消失し、処理水中には殆ど検出されない。この結果、処理水中の窒素濃度は低くなり、高い窒素除去率が得られる。
【００１９】
一方、ＰＯ_４−Ｐは攪拌工程のリン放出時間Ｔ_Ｐ１では増加するが、曝気時間Ｔ_Ｎ１において活性汚泥に吸収されて低下する。これは次の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ２においても同様であり、最後の曝気段階である曝気時間Ｔ_Ｎ２において吸収され低濃度となる。ＰＯ_４−Ｐは沈澱、排出の過程で少し増加することもあるが、基本的に低濃度に維持されるから、リン除去率も高くなる。
【００２０】
なお有機物は攪拌・曝気のサイクル中で活性汚泥により除去されることは良く知られており詳細な説明は省略する。
以上のように図２に示した時間配分で回分式活性汚泥処理の運転を行なうことにより良好な窒素、リン除去が可能となるが、重要な点は適切な反応時間配分を常に安定して維持することにあり、特にリン放出時間Ｔ_Ｐ１およびＴ_Ｐ２の維持は不可欠である。そこで本発明では、あらかじめＴ_Ｓ１及びＴ_Ｓ２を設定しておき、その範囲内でＴ_Ｐ１及びＴ_Ｐ２があらかじめ設定した値となるように、曝気時間Ｔ_Ｎ１及びＴ_Ｎ２を操作する。Ｔ_Ｓ１及びＴ_Ｓ２は同じ時間に設定するので、この時間をＴ_Ｓとし、またＴ_Ｎ１とＴ_Ｎ２も同じ時間に設定するので、それをＴ_Ｎとすると、曝気時間Ｔ_Ｎを調節する方法は下記の（１）式による。
【００２１】
【数１】

即ち、現処理サイクルのリン放出時間の合計をリン放出時間の設定値と比較し、後の処理サイクルの曝気時間を決定する。なお水量または水質の変動が毎日規則的に繰り返され、しかも１サイクル時間を６時間に設定した場合は、１日が４サイクル運転となるので、前日の同時刻の運転結果から、翌日の曝気時間を決定することもできる。その場合の演算は（１）式と同じでよいが、サフィックスのｎ−１は翌日の処理サイクルに対応した前日の処理サイクルと解釈して用い、サフィックスのｎは翌日の処理サイクルと解釈して用いる。
【００２２】
ここで各時間設定について説明する。１サイクル時間Ｔ_Ｓ４は通常６時間程度に設定し、沈殿１時間、排出１時間として、４時間程度を断続曝気時間Ｔ_Ｓ３に設定する。その結果、１回目及び２回目の攪拌・曝気時間Ｔ_Ｓ１、Ｔ_Ｓ２は２時間程度に設定することになる。またＴ_Ｓ１とＴ_Ｓ２は等しくする。次にリン放出時間の合計の設定に関しては、従来の知見からリン放出時間は処理時間の２０〜４０％を充てる必要があることがわかっているため、断続曝気処理時間Ｔ_Ｓ３の２０〜４０％を計算し、リン放出時間の合計の設定値Ｔ_ＰＳとする。
【００２３】
図２の場合、Ｔ_ＰＳは６０分でありＴ_Ｓ３は４時間であるから、２５％に相当している。後の処理サイクルの曝気時間Ｔ_Ｎ，ｎは前述の（１）式に基づいて決定され、後の処理サイクルの各脱窒時間Ｔ_Ｄ１及びＴ_Ｄ２もその結果として得られるが、窒素はこの硝化、脱窒の繰り返しにおいて良好に除去される。
極大値Ａ_１、Ａ_２の検出は以下のようにして行なわれる。刻み時間をΔｔとして時間経過に伴うｐＨ曲線の傾きを求め、最新の傾きをα_２、Δｔ時間前の傾きをα_１とする。α_１とα_２を比較しα_１＞０＞α_２になった時点を極大値と判定することができる。
【００２４】
ところで本発明の制御方法では、リン除去が不必要の場合は、リン放出時間の合計の設定値Ｔ_ＰＳを小さくして脱窒優先の運転とすることもできる。また図２では下水１の流入は、１回目の攪拌・曝気時間および２回目の攪拌時間を通して連続的ではあるが、例えばそれぞれの攪拌時間にのみ流入させてもよく、その場合も本発明の制御方法は問題なく適用される。曝気時間のＤＯは空気量を調節し２〜３ｍｇ／Ｌとするが、水質をより安定化するためには、２ｍｇ／Ｌ程度に制御することが望ましい。但しＤＯ制御は本発明においては必要不可欠な要素ではない。また本実施例では攪拌・曝気工程は２回としてあるが、これを２回に限定することなく、例えば処理サイクルを８時間とし、２時間の攪拌・曝気工程を３回設けることも可能である。
【００２５】
【発明の効果】
この発明によれば反応槽内にｐＨ計を設置し、現処理サイクルの攪拌工程におけるｐＨ曲線上の極大値の出現時間に基づいて現処理サイクルの攪拌工程におけるリン放出時間とその合計を求め、リン放出時間の合計を設定値と比較して現処理サイクルで用いた曝気時間に対する修正値を求め、修正された曝気時間を後の処理サイクルにおける曝気時間として用いるので、現在のサイクルまたは時間的に対応した前日のサイクルに基づいて、曝気時間の修正の操作がなされる結果、処理サイクルのリン放出時間が設定値に制御されるとともに原水質や運転条件の変動に対応して攪拌時間と曝気時間の比率が最適値に維持されて安定した窒素、リンの同時除去が常に高率に達成される。
【００２６】
ｐＨ曲線の極大値を用いると脱窒時間が正確に求まるのでリン放出時間とその合計が精度良く決定され回分式活性汚泥処理の制御の安定性が高まる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の実施例に係る回分式活性汚泥処理装置を示す構成図
【図２】この発明の実施例に係る制御の運転条件と水質変化を示し、図（ａ）はＮＯ_Ｘ−Ｎ（硝化に伴って生成する亜硝酸性窒素と硝酸性窒素の和）変化の時間依存性を示す線図、図（ｂ）はＰＯ_４−Ｐ（正リン酸性リン）変化の時間依存性を示す線図、図（ｃ）はｐＨの変化の時間依存性を示す線図
【図３】従来の回分式活性汚泥処理装置を示す構成図
【符号の説明】
１下水
２反応槽
３処理水
４処理水排出装置
５ＤＯ計
６インバーター
７曝気ブロワ
８曝気攪拌装置
９制御装置
１０ｐＨ計

Claims

排水が流入する反応槽内で、撹拌・曝気の組合せの繰り返し工程と活性汚泥の沈澱工程と処理水の排出工程からなる処理サイクルを反復して排水を処理する回分式活性汚泥処理の制御方法において、撹拌・曝気時間をあらかじめ設定しておき、反応槽内にｐＨ計を設置し、現処理サイクルの攪拌工程におけるｐＨ曲線上の極大値の出現時間に基づいて現処理サイクルの攪拌工程におけるリン放出時間の合計を算出し、リン放出時間の合計の設定値と比較して現処理サイクルで用いた曝気時間に対する修正値を、あらかじめ設定した前記撹拌・曝気時間の範囲内で求め、修正された曝気時間を後の処理サイクルにおける曝気時間として用いることを特徴とする回分式活性汚泥処理の制御方法。
請求項１に記載の制御方法において、後の処理サイクルは現処理サイクルの直後の処理サイクルであることを特徴とする回分式活性汚泥処理の制御方法。
請求項１に記載の制御方法において、後の処理サイクルは水質変動が規則的に反復される場合に現処理サイクルに等価な後の処理サイクルであることを特徴とする回分式活性汚泥処理の制御方法。