JP2786770B2 - 下水処理プロセスの制御方法 - Google Patents
下水処理プロセスの制御方法Info
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、下水や生活排水を生物
学的に処理する方法であり、特に排水中の窒素、リンを
除去するプロセスの制御方法に関する。
学的に処理する方法であり、特に排水中の窒素、リンを
除去するプロセスの制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】下水や生活排水の処理は有機物除去が主
体であり、活性汚泥法に代表される生物学的処理法が一
般に用いられている。しかし、近年、湖沼等の閉鎖性水
域では富栄養化が大きな問題となっており、この原因と
なる窒素、リンの除去が重要となってきた。そのため、
有機物に加えて、窒素、リンを除去することができる処
理法が活性汚泥法の改良法として開発されており、その
代表的な方法としてＡ2Ｏ法、回分式活性汚泥法、間欠
曝気法等が挙げられる。これらの方法では、微生物が好
気条件、嫌気条件に交互におかれ、有機物、窒素、リン
の除去がなされるのであるが、なかでも間欠曝気法は好
気条件、嫌気条件の比率を時間的に設定することがで
き、しかも既存の施設への適用も比較的容易であること
から注目されている方法である。
体であり、活性汚泥法に代表される生物学的処理法が一
般に用いられている。しかし、近年、湖沼等の閉鎖性水
域では富栄養化が大きな問題となっており、この原因と
なる窒素、リンの除去が重要となってきた。そのため、
有機物に加えて、窒素、リンを除去することができる処
理法が活性汚泥法の改良法として開発されており、その
代表的な方法としてＡ2Ｏ法、回分式活性汚泥法、間欠
曝気法等が挙げられる。これらの方法では、微生物が好
気条件、嫌気条件に交互におかれ、有機物、窒素、リン
の除去がなされるのであるが、なかでも間欠曝気法は好
気条件、嫌気条件の比率を時間的に設定することがで
き、しかも既存の施設への適用も比較的容易であること
から注目されている方法である。
【０００３】この間欠曝気法を用いて窒素、リンの除去
を効率よく行うためには、負荷に対応した曝気時間（好
気条件）、攪拌時間（嫌気条件）の制御が重要であり、
従来いくつかの制御方法が提案されてきた。その代表的
な例は、特公昭６３ー３５３１７号公報および特開昭６
４ー７０１９８号公報に記載されている。特公昭６３ー
３５３１７号公報は、曝気槽内にＯＲＰ計（酸化還元電
位計）を設置し、ＯＲＰ値が＋１２０〜＋２００ｍＶ以
上となった時、曝気を停止して攪拌を始め、ＯＲＰ値が
−２５０〜−３５０ｍＶ以下となった時、攪拌を停止し
て再び曝気を始めるという制御方法を開示している。
を効率よく行うためには、負荷に対応した曝気時間（好
気条件）、攪拌時間（嫌気条件）の制御が重要であり、
従来いくつかの制御方法が提案されてきた。その代表的
な例は、特公昭６３ー３５３１７号公報および特開昭６
４ー７０１９８号公報に記載されている。特公昭６３ー
３５３１７号公報は、曝気槽内にＯＲＰ計（酸化還元電
位計）を設置し、ＯＲＰ値が＋１２０〜＋２００ｍＶ以
上となった時、曝気を停止して攪拌を始め、ＯＲＰ値が
−２５０〜−３５０ｍＶ以下となった時、攪拌を停止し
て再び曝気を始めるという制御方法を開示している。
【０００４】ここで、この制御方法である間欠曝気法に
ついて、図面を参照して装置構成も含めてやや詳しく説
明する。図１１は従来の間欠曝気方法及び制御システム
を説明するための模式構成図であり、水および空気の経
路を実線の矢印、制御信号系統を点線の矢印で表わして
ある。図１１において、この装置は、下水１が流入し活
性汚泥によって有機物、窒素、リンが除去される曝気槽
２、重力沈降によって活性汚泥が分離され処理水３が得
られる最終沈殿池４、沈降した活性汚泥を曝気槽２に返
送する返送汚泥ポンプ５から主に構成されている。制御
系は、曝気槽２内の酸化還元電位を測定するＯＲＰ計６
と、その値に基づいて曝気ブロワ７、攪拌ポンプ８の運
転、停止信号を出力する制御装置９からなっている。
ついて、図面を参照して装置構成も含めてやや詳しく説
明する。図１１は従来の間欠曝気方法及び制御システム
を説明するための模式構成図であり、水および空気の経
路を実線の矢印、制御信号系統を点線の矢印で表わして
ある。図１１において、この装置は、下水１が流入し活
性汚泥によって有機物、窒素、リンが除去される曝気槽
２、重力沈降によって活性汚泥が分離され処理水３が得
られる最終沈殿池４、沈降した活性汚泥を曝気槽２に返
送する返送汚泥ポンプ５から主に構成されている。制御
系は、曝気槽２内の酸化還元電位を測定するＯＲＰ計６
と、その値に基づいて曝気ブロワ７、攪拌ポンプ８の運
転、停止信号を出力する制御装置９からなっている。
【０００５】次に下水の処理原理を説明する。下水中の
有機物は活性汚泥を構成する微生物の食物となり分解除
去される。窒素は好気性の条件下で、硝化菌の働きによ
りＮＨ4 −Ｎ（アンモニア性窒素）がＮＯ3 −Ｎ（硝酸
性窒素）に酸化され、次いで嫌気性の条件下で脱窒菌の
働きによりＮＯ3 −ＮがＮ2 （窒素ガス）に還元される
ことにより除去される。硝化・脱窒の関係を整理すると
次のようになる。 反応 窒素の形態変化 反応条件 微生物 硝化反応 アンモニア性窒素→硝酸性窒素 好気性（溶存酸素あり） 硝化菌 脱窒反応 硝酸性窒素 →窒素ガス 嫌気性（溶存酸素なし） 脱窒菌
有機物は活性汚泥を構成する微生物の食物となり分解除
去される。窒素は好気性の条件下で、硝化菌の働きによ
りＮＨ4 −Ｎ（アンモニア性窒素）がＮＯ3 −Ｎ（硝酸
性窒素）に酸化され、次いで嫌気性の条件下で脱窒菌の
働きによりＮＯ3 −ＮがＮ2 （窒素ガス）に還元される
ことにより除去される。硝化・脱窒の関係を整理すると
次のようになる。 反応 窒素の形態変化 反応条件 微生物 硝化反応 アンモニア性窒素→硝酸性窒素 好気性（溶存酸素あり） 硝化菌 脱窒反応 硝酸性窒素 →窒素ガス 嫌気性（溶存酸素なし） 脱窒菌
【０００６】リンは曝気槽２の運転条件を好気性、嫌気
性に交互に変えることにより、細胞内にリンを多量に蓄
積する性質を持つ活性汚泥をつくりだし、この活性汚泥
を利用して除去するのである。即ち、このような活性汚
泥は嫌気性条件でリンを吐き出し、好気性条件でリンを
吸収する性質があるため、好気性条件でリンの吸収を行
ない、リンを多量に吸収した活性汚泥を余剰汚泥として
処理系から除くことにより脱リンが可能となる。この関
係は下記のように整理することができる。 反応 槽内のリン濃度 反応条件 リン除去 リンの吐き出し 増加 嫌気性（溶存酸素なし） ー リンの吸収 減少 好気性（溶存酸素あり） 活性汚泥抜き出し
性に交互に変えることにより、細胞内にリンを多量に蓄
積する性質を持つ活性汚泥をつくりだし、この活性汚泥
を利用して除去するのである。即ち、このような活性汚
泥は嫌気性条件でリンを吐き出し、好気性条件でリンを
吸収する性質があるため、好気性条件でリンの吸収を行
ない、リンを多量に吸収した活性汚泥を余剰汚泥として
処理系から除くことにより脱リンが可能となる。この関
係は下記のように整理することができる。 反応 槽内のリン濃度 反応条件 リン除去 リンの吐き出し 増加 嫌気性（溶存酸素なし） ー リンの吸収 減少 好気性（溶存酸素あり） 活性汚泥抜き出し
【０００７】このように窒素、リンを除去するには、好
気性、嫌気性の２条件が不可欠であるが、厳密には脱窒
のための嫌気性条件と、脱リンのための嫌気性条件とは
異なっており、間欠曝気法では脱窒が終了し、槽内にＮ
Ｏ3 −Ｎに起因する酸素分子が無くなった後で、活性汚
泥からのリンの吐き出しが起こり、これが次の曝気工程
におけるリンの吸収につながっている。
気性、嫌気性の２条件が不可欠であるが、厳密には脱窒
のための嫌気性条件と、脱リンのための嫌気性条件とは
異なっており、間欠曝気法では脱窒が終了し、槽内にＮ
Ｏ3 −Ｎに起因する酸素分子が無くなった後で、活性汚
泥からのリンの吐き出しが起こり、これが次の曝気工程
におけるリンの吸収につながっている。
【０００８】続いて、この処理工程における前述の特公
昭６３ー３５３１７号公報に開示された制御方法を説明
する。この方法によれば、攪拌工程の制御指標として、
ＯＲＰ値を−２５０〜−３５０ｍＶ以下に設定してお
り、ＯＲＰがこの値以下になると、脱窒に続きリンの吐
き出しも終了したとして、攪拌を停止し曝気を開始して
いる。また曝気時の好気性条件では硝化とリンの吸収が
同時に進行するが、この制御指標としてＯＲＰ値を＋１
２０〜＋２００ｍＶ以上に設定しており、ＯＲＰがこの
値以上になると、硝化およびリンの吸収が終了したとし
て、曝気を停止し攪拌を開始している。
昭６３ー３５３１７号公報に開示された制御方法を説明
する。この方法によれば、攪拌工程の制御指標として、
ＯＲＰ値を−２５０〜−３５０ｍＶ以下に設定してお
り、ＯＲＰがこの値以下になると、脱窒に続きリンの吐
き出しも終了したとして、攪拌を停止し曝気を開始して
いる。また曝気時の好気性条件では硝化とリンの吸収が
同時に進行するが、この制御指標としてＯＲＰ値を＋１
２０〜＋２００ｍＶ以上に設定しており、ＯＲＰがこの
値以上になると、硝化およびリンの吸収が終了したとし
て、曝気を停止し攪拌を開始している。
【０００９】一方、特開昭６４ー７０１９８号公報に
は、曝気槽内のＯＲＰを測定し、ＯＲＰの変化率を検出
して、この変化率に基づいて、槽内の硝化及び脱窒の制
御をする廃水の窒素除去処理方法が記載されている。具
体的には曝気工程においてＯＲＰの変化の屈曲点を検出
し、この屈曲点を硝化の終了点として、曝気を停止して
嫌気性の攪拌工程に移行し、脱窒を行う攪拌工程におい
てはＯＲＰの変化率が一定の値以下に達した時、脱窒が
終了したとして攪拌を停止し、曝気を始める制御方法で
ある。
は、曝気槽内のＯＲＰを測定し、ＯＲＰの変化率を検出
して、この変化率に基づいて、槽内の硝化及び脱窒の制
御をする廃水の窒素除去処理方法が記載されている。具
体的には曝気工程においてＯＲＰの変化の屈曲点を検出
し、この屈曲点を硝化の終了点として、曝気を停止して
嫌気性の攪拌工程に移行し、脱窒を行う攪拌工程におい
てはＯＲＰの変化率が一定の値以下に達した時、脱窒が
終了したとして攪拌を停止し、曝気を始める制御方法で
ある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】以上、間欠曝気法につ
いて説明したが、これらの制御法には次のような問題が
ある。第１の問題は、特公昭６３ー３５３１７号公報、
特開昭６４ー７０１９８号公報に記載されたいずれの方
法においても、図１１に示すように、一つの曝気槽２
と、最終沈殿池４からなる装置構成における間欠曝気法
を制御対象としており、この方法では処理水質が安定し
ないことである。例えば攪拌工程では、窒素については
脱窒がなされるが、下水の流入は続いているため、下水
に含まれているＯｒｇ−Ｎ（有機性窒素）やＮＨ4 −Ｎ
は曝気槽２で希釈され、その一部は硝化されずそのまま
曝気槽２、最終沈殿池４を経て処理水に含まれ流出して
しまう。また、リンに関しては吐き出しが起こり、曝気
槽２内でリン濃度が高まり、その一部が同様に処理水に
含まれ流出する。
いて説明したが、これらの制御法には次のような問題が
ある。第１の問題は、特公昭６３ー３５３１７号公報、
特開昭６４ー７０１９８号公報に記載されたいずれの方
法においても、図１１に示すように、一つの曝気槽２
と、最終沈殿池４からなる装置構成における間欠曝気法
を制御対象としており、この方法では処理水質が安定し
ないことである。例えば攪拌工程では、窒素については
脱窒がなされるが、下水の流入は続いているため、下水
に含まれているＯｒｇ−Ｎ（有機性窒素）やＮＨ4 −Ｎ
は曝気槽２で希釈され、その一部は硝化されずそのまま
曝気槽２、最終沈殿池４を経て処理水に含まれ流出して
しまう。また、リンに関しては吐き出しが起こり、曝気
槽２内でリン濃度が高まり、その一部が同様に処理水に
含まれ流出する。
【００１１】また第２の問題は、ＯＲＰの屈曲点の検出
方法にある。即ち、特開昭６４ー７０１９８号公報に記
載の方法は、曝気工程においてＯＲＰの屈曲点を検出
し、曝気から攪拌に移行することを提案している。しか
しながら、本発明者らの研究によれば、硝化の終了点に
おいて確かにＯＲＰの変化率はやや特異的変化を示す
が、その変化は特開昭６４ー７０１９８号公報に記載の
第２図に示されたほど明瞭ではなく、屈曲点を正確に検
出して、曝気工程の制御に利用することは非常に困難で
あり、しかもこの屈曲点の具体的検出方法は何ら示され
ておらず、この方法においても安定した曝気時間の制御
は困難である。
方法にある。即ち、特開昭６４ー７０１９８号公報に記
載の方法は、曝気工程においてＯＲＰの屈曲点を検出
し、曝気から攪拌に移行することを提案している。しか
しながら、本発明者らの研究によれば、硝化の終了点に
おいて確かにＯＲＰの変化率はやや特異的変化を示す
が、その変化は特開昭６４ー７０１９８号公報に記載の
第２図に示されたほど明瞭ではなく、屈曲点を正確に検
出して、曝気工程の制御に利用することは非常に困難で
あり、しかもこの屈曲点の具体的検出方法は何ら示され
ておらず、この方法においても安定した曝気時間の制御
は困難である。
【００１２】第３の問題は、特開昭６４ー７０１９８号
公報に示された制御方法は窒素除去を目的としており、
リン除去には適用できないことである。このように、従
来の間欠曝気法の制御方法には、制御方法自体の安定性
及び処理水質に種々の問題がある。本発明の目的は上述
の欠点を除去し、常に高い脱窒、脱リン効率を示す間欠
曝気法における制御方法を提供することにある。
公報に示された制御方法は窒素除去を目的としており、
リン除去には適用できないことである。このように、従
来の間欠曝気法の制御方法には、制御方法自体の安定性
及び処理水質に種々の問題がある。本発明の目的は上述
の欠点を除去し、常に高い脱窒、脱リン効率を示す間欠
曝気法における制御方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の方法は、
特に第１曝気槽と第２曝気槽の二つの曝気槽を用いて間
欠曝気法を行なうものであり、第１曝気槽にはＯＲＰ
計、第２曝気槽にはＤＯ計を設置しておき、第２曝気槽
のＤＯを０．２〜３．０ｍｇ／ｌに１０〜３０分間制御
して曝気を行なった後、ＤＯ制御を停止して停止時の曝
気風量を維持しつつ曝気を継続し、ＤＯが０．５〜４．
０ｍｇ／ｌの範囲内の所定の設定値になると、曝気を停
止して攪拌を開始し、第１曝気槽のＯＲＰが−１００〜
−４００ｍＶの範囲内の所定の設定値になると、攪拌を
停止して再び曝気を開始する。第１曝気槽と第２曝気槽
の曝気、攪拌の繰り返し処理は、これら２槽を同期的に
連動させて行なう。
特に第１曝気槽と第２曝気槽の二つの曝気槽を用いて間
欠曝気法を行なうものであり、第１曝気槽にはＯＲＰ
計、第２曝気槽にはＤＯ計を設置しておき、第２曝気槽
のＤＯを０．２〜３．０ｍｇ／ｌに１０〜３０分間制御
して曝気を行なった後、ＤＯ制御を停止して停止時の曝
気風量を維持しつつ曝気を継続し、ＤＯが０．５〜４．
０ｍｇ／ｌの範囲内の所定の設定値になると、曝気を停
止して攪拌を開始し、第１曝気槽のＯＲＰが−１００〜
−４００ｍＶの範囲内の所定の設定値になると、攪拌を
停止して再び曝気を開始する。第１曝気槽と第２曝気槽
の曝気、攪拌の繰り返し処理は、これら２槽を同期的に
連動させて行なう。
【００１４】本発明の第２の方法は、第１曝気槽と第２
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＯＲＰ計、第２曝気槽にはＤＯ
計を設置しておき、第２曝気槽のＤＯを０．２〜３．０
ｍｇ／ｌに１０〜３０分間制御して曝気を行なった後、
ＤＯ制御を停止して停止時の曝気風量を維持しつつ曝気
を継続するとともにＤＯの変化率を測定し、ＤＯが上昇
し始めるとその屈曲点を演算により検出し、検出後直ち
に曝気を停止して攪拌を開始し、第１曝気槽のＯＲＰが
−１００〜−４００ｍＶの範囲内の所定の設定値になる
と、攪拌を停止して再び曝気を開始する。第１曝気槽と
第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処理は、これら２槽
を同期的に連動させて行なう。
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＯＲＰ計、第２曝気槽にはＤＯ
計を設置しておき、第２曝気槽のＤＯを０．２〜３．０
ｍｇ／ｌに１０〜３０分間制御して曝気を行なった後、
ＤＯ制御を停止して停止時の曝気風量を維持しつつ曝気
を継続するとともにＤＯの変化率を測定し、ＤＯが上昇
し始めるとその屈曲点を演算により検出し、検出後直ち
に曝気を停止して攪拌を開始し、第１曝気槽のＯＲＰが
−１００〜−４００ｍＶの範囲内の所定の設定値になる
と、攪拌を停止して再び曝気を開始する。第１曝気槽と
第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処理は、これら２槽
を同期的に連動させて行なう。
【００１５】本発明の第３の方法は、第１曝気槽と第２
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計、第２曝気槽にはＯＲＰ
計を設置しておき、第１曝気槽のＤＯを０．０５〜０．
５ｍｇ／ｌ内の所定の値に制御して、０．５〜２．０時
間内の所定の時間曝気を行なった後これを停止して攪拌
を開始し、攪拌時には第２曝気槽のＯＲＰの変化率を測
定し、ＯＲＰの屈曲点を演算により検出して、検出後直
ちに攪拌を停止して再び曝気を開始する。第１曝気槽と
第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処理は、これら２槽
を同期的に連動させて行なう。
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計、第２曝気槽にはＯＲＰ
計を設置しておき、第１曝気槽のＤＯを０．０５〜０．
５ｍｇ／ｌ内の所定の値に制御して、０．５〜２．０時
間内の所定の時間曝気を行なった後これを停止して攪拌
を開始し、攪拌時には第２曝気槽のＯＲＰの変化率を測
定し、ＯＲＰの屈曲点を演算により検出して、検出後直
ちに攪拌を停止して再び曝気を開始する。第１曝気槽と
第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処理は、これら２槽
を同期的に連動させて行なう。
【００１６】本発明の第４の方法は、第１曝気槽と第２
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計、第２曝気槽にはＯＲＰ
計を設置しておき、第１曝気槽のＤＯを０．０５〜０．
５ｍｇ／ｌ内の所定の値に制御して、０．５〜２．０時
間内の所定の時間曝気を行なった後これを停止して攪拌
を開始し、攪拌時には第２曝気槽のＯＲＰを測定し、Ｏ
ＲＰが＋５０〜−１００ｍＶの範囲内の所定の設定値に
なると、攪拌を停止して再び曝気を開始する。第１曝気
槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処理は、これら
２槽を同期的に連動させて行なう。
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計、第２曝気槽にはＯＲＰ
計を設置しておき、第１曝気槽のＤＯを０．０５〜０．
５ｍｇ／ｌ内の所定の値に制御して、０．５〜２．０時
間内の所定の時間曝気を行なった後これを停止して攪拌
を開始し、攪拌時には第２曝気槽のＯＲＰを測定し、Ｏ
ＲＰが＋５０〜−１００ｍＶの範囲内の所定の設定値に
なると、攪拌を停止して再び曝気を開始する。第１曝気
槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処理は、これら
２槽を同期的に連動させて行なう。
【００１７】本発明の第５の方法は、第１曝気槽と第２
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽
にはＯＲＰ計を設置しておき、攪拌時における第１曝気
槽のＯＲＰの屈曲点が攪拌開始後５〜６０分内の所定の
時間に出現するように、前回までの攪拌工程における屈
曲点の出現時間に基づいてＤＯの設定値を調節して、第
１曝気槽のＤＯ制御を０．５〜２．０時間内の所定の時
間行なった後これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝
気槽のＯＲＰの変化率を測定し、ＯＲＰの屈曲点を演算
により検出後直ちに攪拌を停止して再び曝気を開始す
る。第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処
理は、これら２槽を同期的に連動させて行なう。
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽
にはＯＲＰ計を設置しておき、攪拌時における第１曝気
槽のＯＲＰの屈曲点が攪拌開始後５〜６０分内の所定の
時間に出現するように、前回までの攪拌工程における屈
曲点の出現時間に基づいてＤＯの設定値を調節して、第
１曝気槽のＤＯ制御を０．５〜２．０時間内の所定の時
間行なった後これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝
気槽のＯＲＰの変化率を測定し、ＯＲＰの屈曲点を演算
により検出後直ちに攪拌を停止して再び曝気を開始す
る。第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処
理は、これら２槽を同期的に連動させて行なう。
【００１８】本発明の第６の方法は、第１曝気槽と第２
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽
にはＯＲＰ計を設置しておき、攪拌時における第１曝気
槽のＯＲＰの屈曲点が攪拌開始後５〜６０分内の所定の
時間に出現するように、前回までの攪拌工程における屈
曲点の出現時間に基づいてＤＯの設定値を調節して、第
１曝気槽のＤＯ制御を０．５〜２．０時間内の所定の時
間行なった後これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝
気槽のＯＲＰを測定し、ＯＲＰが＋５０〜−１００ｍＶ
内の所定の値に達した時点で攪拌を停止して再び曝気を
開始する。第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り
返し処理は、これら２槽を同期的に連動させて行なう。
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽
にはＯＲＰ計を設置しておき、攪拌時における第１曝気
槽のＯＲＰの屈曲点が攪拌開始後５〜６０分内の所定の
時間に出現するように、前回までの攪拌工程における屈
曲点の出現時間に基づいてＤＯの設定値を調節して、第
１曝気槽のＤＯ制御を０．５〜２．０時間内の所定の時
間行なった後これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝
気槽のＯＲＰを測定し、ＯＲＰが＋５０〜−１００ｍＶ
内の所定の値に達した時点で攪拌を停止して再び曝気を
開始する。第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り
返し処理は、これら２槽を同期的に連動させて行なう。
【００１９】本発明の第７の方法は、第１曝気槽と第２
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽
にはＯＲＰ計を設置しておき、曝気工程終了時における
第１曝気槽のＯＲＰが＋１５０〜−１００ｍＶ内の所定
の値になるように、前回までの曝気工程の第１曝気槽の
ＯＲＰの測定値に基づいてＤＯの設定値を調節して、第
１曝気槽のＤＯ制御を０．５〜２．０時間内の所定の時
間行なった後これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝
気槽のＯＲＰの変化率を測定し、ＯＲＰの屈曲点を演算
により検出後直ちに攪拌を停止して再び曝気を開始す
る。第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処
理は、これら２槽を同期的に連動させて行なう。
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽
にはＯＲＰ計を設置しておき、曝気工程終了時における
第１曝気槽のＯＲＰが＋１５０〜−１００ｍＶ内の所定
の値になるように、前回までの曝気工程の第１曝気槽の
ＯＲＰの測定値に基づいてＤＯの設定値を調節して、第
１曝気槽のＤＯ制御を０．５〜２．０時間内の所定の時
間行なった後これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝
気槽のＯＲＰの変化率を測定し、ＯＲＰの屈曲点を演算
により検出後直ちに攪拌を停止して再び曝気を開始す
る。第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り返し処
理は、これら２槽を同期的に連動させて行なう。
【００２０】本発明の第８の方法は、第１曝気槽と第２
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽
にはＯＲＰ計を設置しておき、曝気工程終了時における
第１曝気槽のＯＲＰが＋１５０〜−１００ｍＶ内の所定
の値になるように、前回までの曝気工程の第１曝気槽の
ＯＲＰの測定値に基づいてＤＯの設定値を調節して、第
１曝気槽のＤＯ制御を０．５〜２．０時間内の所定の時
間行なった後これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝
気槽のＯＲＰを測定し、ＯＲＰが＋５０〜−１００ｍＶ
内の所定の値に達した時点で攪拌を停止して再び曝気を
開始する。第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り
返し処理は、これら２槽をとを同期的に連動させて行な
う。
曝気槽の二つの曝気槽を用いて間欠曝気法を行なうもの
であり、第１曝気槽にはＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽
にはＯＲＰ計を設置しておき、曝気工程終了時における
第１曝気槽のＯＲＰが＋１５０〜−１００ｍＶ内の所定
の値になるように、前回までの曝気工程の第１曝気槽の
ＯＲＰの測定値に基づいてＤＯの設定値を調節して、第
１曝気槽のＤＯ制御を０．５〜２．０時間内の所定の時
間行なった後これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝
気槽のＯＲＰを測定し、ＯＲＰが＋５０〜−１００ｍＶ
内の所定の値に達した時点で攪拌を停止して再び曝気を
開始する。第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌の繰り
返し処理は、これら２槽をとを同期的に連動させて行な
う。
【００２１】
【作用】第１の方法は曝気槽を２槽とし、ＯＲＰ計、Ｄ
Ｏ計の２種のセンサーを用いて制御を行う。曝気工程に
入ると第２曝気槽のＤＯの設定値を例えば１．０ｍｇ／
ｌとしてＤＯ制御を行い、同時に曝気を開始した第１曝
気槽とともに硝化反応を進行させる。この状態で２０分
程度制御を継続するとＤＯ、曝気空気量もほぼ安定する
ので、この時点でＤＯ制御を止め曝気空気量を固定し、
さらに曝気を継続すると、やがて硝化が終了し活性汚泥
の呼吸速度が低下してＤＯが急速に上昇してくる。この
硝化に伴うＤＯの上昇を検出することにより、硝化の終
了を確認することができ、第１の方法ではＤＯ制御の設
定値よりも大きい値、たとえば２．０ｍｇ／ｌをしきい
値に設定しておき、ＤＯがこの値になった時点で硝化の
終了を判断し、曝気を止めて攪拌に移行する。曝気時間
をこのように制御すると、第１及び第２曝気槽において
硝化が進行し、第２曝気槽において確実に硝化が終了す
るまで曝気が継続するとともに、活性汚泥によるリンの
吸収が進行し、各曝気槽内におけるリン濃度が低下す
る。
Ｏ計の２種のセンサーを用いて制御を行う。曝気工程に
入ると第２曝気槽のＤＯの設定値を例えば１．０ｍｇ／
ｌとしてＤＯ制御を行い、同時に曝気を開始した第１曝
気槽とともに硝化反応を進行させる。この状態で２０分
程度制御を継続するとＤＯ、曝気空気量もほぼ安定する
ので、この時点でＤＯ制御を止め曝気空気量を固定し、
さらに曝気を継続すると、やがて硝化が終了し活性汚泥
の呼吸速度が低下してＤＯが急速に上昇してくる。この
硝化に伴うＤＯの上昇を検出することにより、硝化の終
了を確認することができ、第１の方法ではＤＯ制御の設
定値よりも大きい値、たとえば２．０ｍｇ／ｌをしきい
値に設定しておき、ＤＯがこの値になった時点で硝化の
終了を判断し、曝気を止めて攪拌に移行する。曝気時間
をこのように制御すると、第１及び第２曝気槽において
硝化が進行し、第２曝気槽において確実に硝化が終了す
るまで曝気が継続するとともに、活性汚泥によるリンの
吸収が進行し、各曝気槽内におけるリン濃度が低下す
る。
【００２２】続いて攪拌工程では第１曝気槽のＯＲＰを
測定し、この値が−３００ｍＶに低下するまで攪拌を継
続する。この場合ＯＲＰは脱窒が進みＮＯ3 −Ｎ濃度が
減少するに従って低下し、通常はその値が＋５０〜−１
００ｍＶ程度で脱窒の終了に対応するが、脱リンのため
にはさらに嫌気性を維持する必要があるので攪拌を継続
すると、やがてＯＲＰは−３００ｍＶに低下する。ＯＲ
Ｐがこの程度まで低下すると活性汚泥は脱窒を終了し、
さらにリンの吐き出しを終えたと判断することができる
ので、−３００ｍＶを設定値とし、ＯＲＰがこの値に到
達したとき、攪拌を止め曝気を開始する。なお、この場
合第２曝気槽の脱窒は、通常第１曝気槽よりも遅れる傾
向にあるが、第１曝気槽で脱窒終了後も嫌気条件が維持
されるため、攪拌工程時間内において第２曝気槽でも脱
窒が終了する。
測定し、この値が−３００ｍＶに低下するまで攪拌を継
続する。この場合ＯＲＰは脱窒が進みＮＯ3 −Ｎ濃度が
減少するに従って低下し、通常はその値が＋５０〜−１
００ｍＶ程度で脱窒の終了に対応するが、脱リンのため
にはさらに嫌気性を維持する必要があるので攪拌を継続
すると、やがてＯＲＰは−３００ｍＶに低下する。ＯＲ
Ｐがこの程度まで低下すると活性汚泥は脱窒を終了し、
さらにリンの吐き出しを終えたと判断することができる
ので、−３００ｍＶを設定値とし、ＯＲＰがこの値に到
達したとき、攪拌を止め曝気を開始する。なお、この場
合第２曝気槽の脱窒は、通常第１曝気槽よりも遅れる傾
向にあるが、第１曝気槽で脱窒終了後も嫌気条件が維持
されるため、攪拌工程時間内において第２曝気槽でも脱
窒が終了する。
【００２３】以上の制御方法において、曝気槽を２槽と
して用いているために、処理水質が原水質の影響を受け
にくいことがある。例えば、攪拌工程においても下水は
流入するが、曝気槽が２槽に分かれているため、下水中
のＯｒｇ−Ｎ、ＮＨ4 −Ｎが処理水に混入する割合は小
さくなる。さらに活性汚泥からのリンの吐き出しについ
ては、第２曝気槽ではＮＯ3 −Ｎがしばらく残存してお
り、しかも第１曝気槽に比べ有機物が少なくなっている
ため、嫌気条件においてもリンの吐き出しが起こり難
く、したがってリンが処理水に混入する割合は小さくな
る。
して用いているために、処理水質が原水質の影響を受け
にくいことがある。例えば、攪拌工程においても下水は
流入するが、曝気槽が２槽に分かれているため、下水中
のＯｒｇ−Ｎ、ＮＨ4 −Ｎが処理水に混入する割合は小
さくなる。さらに活性汚泥からのリンの吐き出しについ
ては、第２曝気槽ではＮＯ3 −Ｎがしばらく残存してお
り、しかも第１曝気槽に比べ有機物が少なくなっている
ため、嫌気条件においてもリンの吐き出しが起こり難
く、したがってリンが処理水に混入する割合は小さくな
る。
【００２４】第２の方法は第１の方法とほぼ同様である
が、第２曝気槽における硝化の終了を検出する方法が第
１の方法とは異なる。即ち、硝化が終了し活性汚泥の呼
吸速度が低下してＤＯが急速に上昇してくる時点で、Ｄ
Ｏの屈曲点を検出し、検出後直ちに曝気を止めて攪拌に
移行する。
が、第２曝気槽における硝化の終了を検出する方法が第
１の方法とは異なる。即ち、硝化が終了し活性汚泥の呼
吸速度が低下してＤＯが急速に上昇してくる時点で、Ｄ
Ｏの屈曲点を検出し、検出後直ちに曝気を止めて攪拌に
移行する。
【００２５】第３の方法は曝気槽を２槽とし、ＯＲＰ計
とＤＯ計の２種のセンサーを用いる点は第１の方法と同
様であるが、これらの設置位置が第１の方法とは逆にな
っている。曝気工程の時間を１時間に設定し、第１曝気
槽のＤＯの設定値を例えば０．２ｍｇ／ｌとしてＤＯ制
御を行い、硝化と脱窒を同時に進行させる（好気性脱
窒）。第２曝気槽はＤＯを２〜３ｍｇ／ｌ程度として硝
化を積極的に進行させ、同時に活性汚泥へのリンの吸収
を行う。そして所定時間経過後、自動的に攪拌工程に移
行する。
とＤＯ計の２種のセンサーを用いる点は第１の方法と同
様であるが、これらの設置位置が第１の方法とは逆にな
っている。曝気工程の時間を１時間に設定し、第１曝気
槽のＤＯの設定値を例えば０．２ｍｇ／ｌとしてＤＯ制
御を行い、硝化と脱窒を同時に進行させる（好気性脱
窒）。第２曝気槽はＤＯを２〜３ｍｇ／ｌ程度として硝
化を積極的に進行させ、同時に活性汚泥へのリンの吸収
を行う。そして所定時間経過後、自動的に攪拌工程に移
行する。
【００２６】続いて攪拌工程では、先の曝気工程により
第１曝気槽で好気性脱窒が進行しているため、ＮＯ3 −
Ｎは低濃度であり、短時間で脱窒が終了し、その後活性
汚泥からのリンの吐き出しが行なわれる。また、第２曝
気槽では有機物濃度が低くなっているため、ゆっくりと
脱窒が進行し、同時にＯＲＰが低下して行く。ＯＲＰは
脱窒が終了した時点で屈曲点を持つので、屈曲点を検出
して攪拌を停止し、曝気に移行する。したがって、第２
曝気槽ではリンの吐き出しは殆ど起こらない。即ち、攪
拌工程では、主として第１曝気槽でリンの吐き出し、第
２曝気槽で脱窒を行う。その他、曝気槽を２槽として用
いているために、処理水質が原水質の影響を受けにくい
点は第１，第２の方法と同様である。
第１曝気槽で好気性脱窒が進行しているため、ＮＯ3 −
Ｎは低濃度であり、短時間で脱窒が終了し、その後活性
汚泥からのリンの吐き出しが行なわれる。また、第２曝
気槽では有機物濃度が低くなっているため、ゆっくりと
脱窒が進行し、同時にＯＲＰが低下して行く。ＯＲＰは
脱窒が終了した時点で屈曲点を持つので、屈曲点を検出
して攪拌を停止し、曝気に移行する。したがって、第２
曝気槽ではリンの吐き出しは殆ど起こらない。即ち、攪
拌工程では、主として第１曝気槽でリンの吐き出し、第
２曝気槽で脱窒を行う。その他、曝気槽を２槽として用
いているために、処理水質が原水質の影響を受けにくい
点は第１，第２の方法と同様である。
【００２７】第４の方法は第３の方法とほぼ同様である
が、第２曝気槽において脱窒の終了を検出する方法が第
３の方法と異なる。即ち、脱窒の終了に対応するＯＲＰ
は通常＋５０〜−１００ｍＶであるから、これが例えば
−５０ｍＶに低下すると脱窒が終了したと判断し、直ち
に攪拌を止めて曝気に移行する。
が、第２曝気槽において脱窒の終了を検出する方法が第
３の方法と異なる。即ち、脱窒の終了に対応するＯＲＰ
は通常＋５０〜−１００ｍＶであるから、これが例えば
−５０ｍＶに低下すると脱窒が終了したと判断し、直ち
に攪拌を止めて曝気に移行する。
【００２８】第５の方法は曝気槽を２槽とし、第１曝気
槽にＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽にＯＲＰ計を用い
る。第５の方法は、第３、第４の方法と類似している
が、曝気工程における第１曝気槽のＤＯ制御の設定値
を、攪拌工程における第１曝気槽のＯＲＰの屈曲点の出
現時間に基づいて調節する点が異なっている。曝気工程
は時間を１時間に設定し、第１曝気槽におけるＤＯの設
定値を例えば０．２ｍｇ／ｌとしてＤＯ制御を行い、硝
化と脱窒を同時に進行させる（好気性脱窒）。このＤＯ
設定値は可変とし、後述する攪拌工程における第１曝気
槽のＯＲＰの屈曲点の出現時間が所定の時間、例えば攪
拌開始後１０分より早ければＤＯ設定値を大きくし、所
定の時間より遅ければ、ＤＯ設定値を小さくする。この
ようにしてＤＯレベルを調節することにより、適度の硝
化、脱窒を同時進行させ、ＤＯが高過ぎてＮＯ3 −Ｎが
高濃度となり、次工程の脱窒に時間を要し、リンの吐き
出しが不十分となる現象を防止する。第２曝気槽はＤＯ
を２〜３ｍｇ／ｌ程度として硝化を積極的に進行させ、
また同時に活性汚泥へのリンの吸収を行う。そして所定
時間経過後、自動的に攪拌工程に移行する。
槽にＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽にＯＲＰ計を用い
る。第５の方法は、第３、第４の方法と類似している
が、曝気工程における第１曝気槽のＤＯ制御の設定値
を、攪拌工程における第１曝気槽のＯＲＰの屈曲点の出
現時間に基づいて調節する点が異なっている。曝気工程
は時間を１時間に設定し、第１曝気槽におけるＤＯの設
定値を例えば０．２ｍｇ／ｌとしてＤＯ制御を行い、硝
化と脱窒を同時に進行させる（好気性脱窒）。このＤＯ
設定値は可変とし、後述する攪拌工程における第１曝気
槽のＯＲＰの屈曲点の出現時間が所定の時間、例えば攪
拌開始後１０分より早ければＤＯ設定値を大きくし、所
定の時間より遅ければ、ＤＯ設定値を小さくする。この
ようにしてＤＯレベルを調節することにより、適度の硝
化、脱窒を同時進行させ、ＤＯが高過ぎてＮＯ3 −Ｎが
高濃度となり、次工程の脱窒に時間を要し、リンの吐き
出しが不十分となる現象を防止する。第２曝気槽はＤＯ
を２〜３ｍｇ／ｌ程度として硝化を積極的に進行させ、
また同時に活性汚泥へのリンの吸収を行う。そして所定
時間経過後、自動的に攪拌工程に移行する。
【００２９】続いて攪拌工程では、先の曝気工程により
第１曝気槽では好気性脱窒が進行しているため、ＮＯ3
−Ｎは低濃度であり、短時間で脱窒が終了し、その後活
性汚泥からのリンの吐き出しが行なわれる。また同じく
第１曝気槽ではＯＲＰの測定を行ない、屈曲点から脱窒
の終了を検出し、終了が所定の時間付近にありリンの吐
き出し時間が不足しないようＤＯ設定値を調節する。第
２曝気槽では有機物濃度が低くなっているためゆっくり
と脱窒が進行し、同時にＯＲＰが低下して行く。ＯＲＰ
は前述のように脱窒が終了した時点で屈曲点を持つの
で、屈曲点を検出して攪拌を停止し曝気に移行する。し
たがって、第２曝気槽ではリンの吐き出しは殆ど起こら
ない。即ち、攪拌工程では、主として第１曝気槽でリン
の吐き出し、第２曝気槽で脱窒を行う。その他、曝気槽
を２槽として用いているために、処理水質が原水質の影
響を受けにくい点は第１，第２の方法と同様である。
第１曝気槽では好気性脱窒が進行しているため、ＮＯ3
−Ｎは低濃度であり、短時間で脱窒が終了し、その後活
性汚泥からのリンの吐き出しが行なわれる。また同じく
第１曝気槽ではＯＲＰの測定を行ない、屈曲点から脱窒
の終了を検出し、終了が所定の時間付近にありリンの吐
き出し時間が不足しないようＤＯ設定値を調節する。第
２曝気槽では有機物濃度が低くなっているためゆっくり
と脱窒が進行し、同時にＯＲＰが低下して行く。ＯＲＰ
は前述のように脱窒が終了した時点で屈曲点を持つの
で、屈曲点を検出して攪拌を停止し曝気に移行する。し
たがって、第２曝気槽ではリンの吐き出しは殆ど起こら
ない。即ち、攪拌工程では、主として第１曝気槽でリン
の吐き出し、第２曝気槽で脱窒を行う。その他、曝気槽
を２槽として用いているために、処理水質が原水質の影
響を受けにくい点は第１，第２の方法と同様である。
【００３０】第６の方法は第５の方法とほぼ同様である
が、第２曝気槽における脱窒の終了を検出する方法が第
５の方法と異なる。即ち、脱窒の終了に対応するＯＲＰ
は通常＋５０〜−１００ｍＶであるから、これが例えば
−５０ｍＶに低下すると脱窒が終了したと判断し、直ち
に攪拌を止めて曝気に移行する。
が、第２曝気槽における脱窒の終了を検出する方法が第
５の方法と異なる。即ち、脱窒の終了に対応するＯＲＰ
は通常＋５０〜−１００ｍＶであるから、これが例えば
−５０ｍＶに低下すると脱窒が終了したと判断し、直ち
に攪拌を止めて曝気に移行する。
【００３１】第７の方法は曝気槽を２槽とし、第１曝気
槽にＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽にＯＲＰ計を用い
る。第７の方法は、第５、第６の方法と類似している
が、曝気工程における第１曝気槽のＤＯ制御の設定値
を、曝気工程の終了時における第１曝気槽のＯＲＰの値
に基づいて調節する点が異なっている。曝気工程は時間
を１時間に設定し、第１曝気槽におけるＤＯの設定値を
例えば０．２ｍｇ／ｌとしてＤＯ制御を行い、硝化と脱
窒を同時に進行させる（好気性脱窒）。このＤＯ設定値
は可変とし、前回の曝気工程終了時におけるＯＲＰ値が
所定の値、例えば２０ｍＶより小さければＤＯ設定値を
大きくし、所定の値より大きければ、ＤＯ設定値を小さ
くする。このようにしてＤＯレベルを調節することによ
り、適度の硝化、脱窒を同時進行させ、ＤＯが高過ぎて
ＮＯ3 −Ｎが高濃度となり、次工程の脱窒に時間を要
し、リンの吐き出しが不十分となる現象を防止する。第
２曝気槽はＤＯを２〜３ｍｇ／ｌ程度として硝化を積極
的に進行させ、また同時に活性汚泥へのリンの吸収を行
う。そして所定時間経過後、自動的に攪拌工程に移行す
る。
槽にＤＯ計とＯＲＰ計、第２曝気槽にＯＲＰ計を用い
る。第７の方法は、第５、第６の方法と類似している
が、曝気工程における第１曝気槽のＤＯ制御の設定値
を、曝気工程の終了時における第１曝気槽のＯＲＰの値
に基づいて調節する点が異なっている。曝気工程は時間
を１時間に設定し、第１曝気槽におけるＤＯの設定値を
例えば０．２ｍｇ／ｌとしてＤＯ制御を行い、硝化と脱
窒を同時に進行させる（好気性脱窒）。このＤＯ設定値
は可変とし、前回の曝気工程終了時におけるＯＲＰ値が
所定の値、例えば２０ｍＶより小さければＤＯ設定値を
大きくし、所定の値より大きければ、ＤＯ設定値を小さ
くする。このようにしてＤＯレベルを調節することによ
り、適度の硝化、脱窒を同時進行させ、ＤＯが高過ぎて
ＮＯ3 −Ｎが高濃度となり、次工程の脱窒に時間を要
し、リンの吐き出しが不十分となる現象を防止する。第
２曝気槽はＤＯを２〜３ｍｇ／ｌ程度として硝化を積極
的に進行させ、また同時に活性汚泥へのリンの吸収を行
う。そして所定時間経過後、自動的に攪拌工程に移行す
る。
【００３２】続いて攪拌工程では、先の曝気工程により
第１曝気槽では好気性脱窒が進行しているため、ＮＯ3
−Ｎは低濃度であり、短時間で脱窒が終了し、その後活
性汚泥からのリンの吐き出しが行なわれる。第２曝気槽
では有機物濃度が低くなっているためゆっくりと脱窒が
進行し、同時にＯＲＰが低下して行く。ＯＲＰは前述の
ように脱窒が終了した時点で屈曲点を持つので、屈曲点
を検出して攪拌を停止し曝気に移行する。したがって、
第２曝気槽ではリンの吐き出しは殆ど起こらない。即
ち、攪拌工程では、主として第１曝気槽でリンの吐き出
し、第２曝気槽で脱窒を行う。その他、曝気槽を２槽と
して用いているために、処理水質が原水質の影響を受け
にくい点は第１，第２の方法と同様である。
第１曝気槽では好気性脱窒が進行しているため、ＮＯ3
−Ｎは低濃度であり、短時間で脱窒が終了し、その後活
性汚泥からのリンの吐き出しが行なわれる。第２曝気槽
では有機物濃度が低くなっているためゆっくりと脱窒が
進行し、同時にＯＲＰが低下して行く。ＯＲＰは前述の
ように脱窒が終了した時点で屈曲点を持つので、屈曲点
を検出して攪拌を停止し曝気に移行する。したがって、
第２曝気槽ではリンの吐き出しは殆ど起こらない。即
ち、攪拌工程では、主として第１曝気槽でリンの吐き出
し、第２曝気槽で脱窒を行う。その他、曝気槽を２槽と
して用いているために、処理水質が原水質の影響を受け
にくい点は第１，第２の方法と同様である。
【００３３】第８の方法は第７の方法とほぼ同様である
が、第２曝気槽における脱窒の終了を検出する方法が第
７の方法と異なる。即ち、脱窒の終了に対応するＯＲＰ
は通常＋５０〜−１００ｍＶであるから、これが例えば
−５０ｍＶに低下すると脱窒が終了したと判断し、直ち
に攪拌を止めて曝気に移行する。以上のように、本発明
の第１〜第８の制御方法によれば、高効率で安定した消
化・脱窒、脱リンが可能であり、良好な処理水質を得る
ことができる。
が、第２曝気槽における脱窒の終了を検出する方法が第
７の方法と異なる。即ち、脱窒の終了に対応するＯＲＰ
は通常＋５０〜−１００ｍＶであるから、これが例えば
−５０ｍＶに低下すると脱窒が終了したと判断し、直ち
に攪拌を止めて曝気に移行する。以上のように、本発明
の第１〜第８の制御方法によれば、高効率で安定した消
化・脱窒、脱リンが可能であり、良好な処理水質を得る
ことができる。
【００３４】
【実施例】始めに、本発明を達成するに至った経緯を簡
単に述べ、続いて実施例を説明する。本発明者らは間欠
曝気法による高度処理の研究に従事しており、脱窒に関
しては曝気時間の制御をＤＯの屈曲点を指標とし、攪拌
時間の制御をＯＲＰの屈曲点を指標として行なうことに
より、高効率窒素除去が可能であることを見出し、これ
を特願平２ー２２３０８５号により出願中である。本発
明者らはその後も窒素のみならず、リンの除去も行なう
ことを目的に鋭意研究を続けており、間欠曝気法におい
ては曝気槽を直列２槽とすれば高効率の脱窒、脱リンが
可能であるとの知見に基づき、本発明の方法を達成した
ものである。
単に述べ、続いて実施例を説明する。本発明者らは間欠
曝気法による高度処理の研究に従事しており、脱窒に関
しては曝気時間の制御をＤＯの屈曲点を指標とし、攪拌
時間の制御をＯＲＰの屈曲点を指標として行なうことに
より、高効率窒素除去が可能であることを見出し、これ
を特願平２ー２２３０８５号により出願中である。本発
明者らはその後も窒素のみならず、リンの除去も行なう
ことを目的に鋭意研究を続けており、間欠曝気法におい
ては曝気槽を直列２槽とすれば高効率の脱窒、脱リンが
可能であるとの知見に基づき、本発明の方法を達成した
ものである。
【００３５】次に図面により本発明の実施例を説明す
る。図１は本発明の第１の方法の制御法が適用される間
欠曝気法の装置および制御システムの構成を示す模式図
である。図１の図１１と共通する部分には同一符号を用
いてあり、矢印線の扱いも図１１と同じである。図１が
図１１に示した従来の間欠曝気法を用いる装置と異なる
点は、曝気槽２を第１曝気槽２ａと第２曝気槽２ｂとの
直列２槽としてあることである。図１において、この装
置は主として、下水１が流入し活性汚泥によって有機
物、窒素、リンが除去される第１曝気槽２ａと第２曝気
槽２ｂ、重力沈降によって活性汚泥が分離され処理水３
が得られる最終沈殿池４、沈降した活性汚泥を第１曝気
槽２ａに返送する返送汚泥ポンプ５から構成してある。
第１曝気槽２ａと第２曝気槽２ｂの容積比はおよそ１：
１であり、処理水の滞留時間の合計は１６〜３２時間程
度である。制御系は、第１曝気槽２ａ内の酸化還元電位
を測定する第１のＯＲＰ計６ａ、第２曝気槽２ｂ内の溶
存酸素濃度を測定する第２ＤＯ計１０ｂ、それらの値に
基づいて第２曝気槽２ｂのＤＯ制御用のインバーター１
１ｂ、第１曝気ブロワ７ａ、第２曝気ブロワ７ｂ、第１
攪拌ポンプ８ａ、第２攪拌ポンプ８ｂへの制御信号を出
力する制御装置９からなっている。
る。図１は本発明の第１の方法の制御法が適用される間
欠曝気法の装置および制御システムの構成を示す模式図
である。図１の図１１と共通する部分には同一符号を用
いてあり、矢印線の扱いも図１１と同じである。図１が
図１１に示した従来の間欠曝気法を用いる装置と異なる
点は、曝気槽２を第１曝気槽２ａと第２曝気槽２ｂとの
直列２槽としてあることである。図１において、この装
置は主として、下水１が流入し活性汚泥によって有機
物、窒素、リンが除去される第１曝気槽２ａと第２曝気
槽２ｂ、重力沈降によって活性汚泥が分離され処理水３
が得られる最終沈殿池４、沈降した活性汚泥を第１曝気
槽２ａに返送する返送汚泥ポンプ５から構成してある。
第１曝気槽２ａと第２曝気槽２ｂの容積比はおよそ１：
１であり、処理水の滞留時間の合計は１６〜３２時間程
度である。制御系は、第１曝気槽２ａ内の酸化還元電位
を測定する第１のＯＲＰ計６ａ、第２曝気槽２ｂ内の溶
存酸素濃度を測定する第２ＤＯ計１０ｂ、それらの値に
基づいて第２曝気槽２ｂのＤＯ制御用のインバーター１
１ｂ、第１曝気ブロワ７ａ、第２曝気ブロワ７ｂ、第１
攪拌ポンプ８ａ、第２攪拌ポンプ８ｂへの制御信号を出
力する制御装置９からなっている。
【００３６】このような装置系における本発明の第１の
方法の制御方法を、制御に伴う硝化・脱窒、脱リンの進
行、および有機物除去とともに、図２、図３を併用参照
して説明する。図２（ａ）〜（ｄ）は第１の方法の制御
を行った場合の第１曝気槽２ａの水質変化を示し、それ
ぞれ経過時間に対して（ａ）はＯＲＰ，（ｂ）はＮＨ 4
−Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐとの関
係を示す線図である。図２にはこれらの線図と別に、各
線図の横軸の時間に共通な運転条件を併記してある。図
３（ａ）〜（ｄ）は同様にして第２曝気槽２ｂの水質変
化を示す線図であり、それぞれ経過時間に対して（ａ）
はＤＯ，（ｂ）はＮＨ4 −Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，
（ｄ）はＰＯ4 −Ｐとの関係を示す線図である。図２と
同じく運転条件を併記してある。
方法の制御方法を、制御に伴う硝化・脱窒、脱リンの進
行、および有機物除去とともに、図２、図３を併用参照
して説明する。図２（ａ）〜（ｄ）は第１の方法の制御
を行った場合の第１曝気槽２ａの水質変化を示し、それ
ぞれ経過時間に対して（ａ）はＯＲＰ，（ｂ）はＮＨ 4
−Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐとの関
係を示す線図である。図２にはこれらの線図と別に、各
線図の横軸の時間に共通な運転条件を併記してある。図
３（ａ）〜（ｄ）は同様にして第２曝気槽２ｂの水質変
化を示す線図であり、それぞれ経過時間に対して（ａ）
はＤＯ，（ｂ）はＮＨ4 −Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，
（ｄ）はＰＯ4 −Ｐとの関係を示す線図である。図２と
同じく運転条件を併記してある。
【００３７】始めに制御に伴う水質変化を説明する。上
記のように、図２は本発明の第１の方法の制御を実施中
に、任意のタイミングで曝気開始時間を零点として、時
間の経過に伴う水質変化を示したものであり、曝気工程
において、図２における第１曝気槽２ａの水質に着目す
ると、攪拌を停止し曝気を開始する時期は第１曝気槽２
ａ内のＯＲＰが−３００ｍＶに低下した時であり、した
がってＯＲＰは最初は−３００ｍＶであり、曝気時間の
経過とともに増大して、曝気終了時（曝気終了の制御に
ついては後述する）には約１００ｍＶとなる［図２
（ａ）］。この期間、硝化が進行してＮＨ4 −Ｎは減少
し［図２（ｂ）］、ＮＯ3 −Ｎは増加する［図２
（ｃ）］。ＰＯ4 −Ｐは活性汚泥に吸収され濃度が低下
して行く［図２（ｄ）］。図２には示してないが、第１
曝気槽２ａのＤＯは、およそ１ｍｇ／ｌを目処に曝気を
行う。このため曝気空気量は、第２曝気槽２ｂへの曝気
空気量の２０〜３０％増しとすればよく、ＤＯ制御は特
に必要としない。なおＯＲＰのしきい値を−３００ｍＶ
としたが、この値は水質や水温によって変わり、通常は
−１００〜−４００ｍＶの範囲内で設定する。
記のように、図２は本発明の第１の方法の制御を実施中
に、任意のタイミングで曝気開始時間を零点として、時
間の経過に伴う水質変化を示したものであり、曝気工程
において、図２における第１曝気槽２ａの水質に着目す
ると、攪拌を停止し曝気を開始する時期は第１曝気槽２
ａ内のＯＲＰが−３００ｍＶに低下した時であり、した
がってＯＲＰは最初は−３００ｍＶであり、曝気時間の
経過とともに増大して、曝気終了時（曝気終了の制御に
ついては後述する）には約１００ｍＶとなる［図２
（ａ）］。この期間、硝化が進行してＮＨ4 −Ｎは減少
し［図２（ｂ）］、ＮＯ3 −Ｎは増加する［図２
（ｃ）］。ＰＯ4 −Ｐは活性汚泥に吸収され濃度が低下
して行く［図２（ｄ）］。図２には示してないが、第１
曝気槽２ａのＤＯは、およそ１ｍｇ／ｌを目処に曝気を
行う。このため曝気空気量は、第２曝気槽２ｂへの曝気
空気量の２０〜３０％増しとすればよく、ＤＯ制御は特
に必要としない。なおＯＲＰのしきい値を−３００ｍＶ
としたが、この値は水質や水温によって変わり、通常は
−１００〜−４００ｍＶの範囲内で設定する。
【００３８】一方、第１曝気槽２ａと連動して曝気を行
っている第２曝気槽２ｂの水質は図３に示すとおりであ
る。ここで重要なことは、曝気時のＤＯ制御はＤＯ設定
値を１．０ｍｇ／ｌとして２０分間行うことである。こ
れは第２曝気槽２ｂにおいて、有機物除去と硝化を進行
させるために必要な曝気風量を設定するためであり、２
０分間の制御でＤＯ、曝気風量とも安定する。一般に制
御時間は曝気風量の安定性を見ながら、１０〜３０分の
範囲内で設定する。その後、ＤＯ制御を停止し、制御終
了時の曝気風量を維持することにより、ＤＯはほぼ１．
０ｍｇ／ｌに保たれるが、やがて硝化が終了するとその
値は急速に増大する［図３（ａ）］。これは硝化が終了
し、硝化のための酸素要求が無くなったためであり、こ
のようなＤＯの増加を検出すれば硝化の終了を確認する
ことができる。本実施例ではＤＯのしきい値を２．０ｍ
ｇ／ｌとしてあり、ＤＯがその値になると曝気を停止す
るのである。ここでＤＯ制御の設定値を１．０ｍｇ／ｌ
としたが、硝化をより速く進めるために高く設定するこ
ともあり、通常は０．５〜３．０ｍｇ／ｌの範囲内であ
る。またＤＯのしきい値は、ＤＯ制御の設定値より０．
５〜１．０ｍｇ／ｌ高めとする。この曝気時間制御にお
ける水質を見ると、ＮＨ4 −Ｎは硝化によってほぼ零と
なり［図３（ｂ）］、これに対応してＮＯ3 −Ｎは増加
している［図３（ｃ）］。ＰＯ4 −Ｐは活性汚泥に吸収
され低い値となっている［図３（ｄ）］。
っている第２曝気槽２ｂの水質は図３に示すとおりであ
る。ここで重要なことは、曝気時のＤＯ制御はＤＯ設定
値を１．０ｍｇ／ｌとして２０分間行うことである。こ
れは第２曝気槽２ｂにおいて、有機物除去と硝化を進行
させるために必要な曝気風量を設定するためであり、２
０分間の制御でＤＯ、曝気風量とも安定する。一般に制
御時間は曝気風量の安定性を見ながら、１０〜３０分の
範囲内で設定する。その後、ＤＯ制御を停止し、制御終
了時の曝気風量を維持することにより、ＤＯはほぼ１．
０ｍｇ／ｌに保たれるが、やがて硝化が終了するとその
値は急速に増大する［図３（ａ）］。これは硝化が終了
し、硝化のための酸素要求が無くなったためであり、こ
のようなＤＯの増加を検出すれば硝化の終了を確認する
ことができる。本実施例ではＤＯのしきい値を２．０ｍ
ｇ／ｌとしてあり、ＤＯがその値になると曝気を停止す
るのである。ここでＤＯ制御の設定値を１．０ｍｇ／ｌ
としたが、硝化をより速く進めるために高く設定するこ
ともあり、通常は０．５〜３．０ｍｇ／ｌの範囲内であ
る。またＤＯのしきい値は、ＤＯ制御の設定値より０．
５〜１．０ｍｇ／ｌ高めとする。この曝気時間制御にお
ける水質を見ると、ＮＨ4 −Ｎは硝化によってほぼ零と
なり［図３（ｂ）］、これに対応してＮＯ3 −Ｎは増加
している［図３（ｃ）］。ＰＯ4 −Ｐは活性汚泥に吸収
され低い値となっている［図３（ｄ）］。
【００３９】次に攪拌工程を説明する。第２曝気槽２ｂ
と連動して第１曝気槽２ａで攪拌が始まると、図２には
示してないがＤＯは速やかに低下する。ＤＯがほぼ零に
なると、図２に示すように脱窒が始まり、ＮＯ3 −Ｎは
減少し［図２（ｃ）］、ＮＨ 4 −Ｎは下水１の流入に伴
って増加する［図２（ｂ）］。また、ＰＯ4 −Ｐは攪拌
を開始して暫くは濃度が変化しないが、ＮＯ3 −Ｎ濃度
が低下してほぼ零に近くなると、活性汚泥から放出され
次第に増加して行く［図２（ｄ）］。こうした水質変化
に伴ってＯＲＰも変化し、脱窒に伴って低下したＯＲＰ
値は、−５０ｍＶ程度で脱窒の終了に対応するが、その
後も急速に低下を続け、やがて−３００ｍＶとなる。こ
の時点でＰＯ4 −Ｐ濃度を見るとリンの吐き出しはほぼ
終了している。したがって、−３００ｍＶまでＯＰＲが
低下すると、脱窒及びリンの吐き出しのための嫌気工程
は終了したとみなし、攪拌を止めて曝気を再び開始する
のである。
と連動して第１曝気槽２ａで攪拌が始まると、図２には
示してないがＤＯは速やかに低下する。ＤＯがほぼ零に
なると、図２に示すように脱窒が始まり、ＮＯ3 −Ｎは
減少し［図２（ｃ）］、ＮＨ 4 −Ｎは下水１の流入に伴
って増加する［図２（ｂ）］。また、ＰＯ4 −Ｐは攪拌
を開始して暫くは濃度が変化しないが、ＮＯ3 −Ｎ濃度
が低下してほぼ零に近くなると、活性汚泥から放出され
次第に増加して行く［図２（ｄ）］。こうした水質変化
に伴ってＯＲＰも変化し、脱窒に伴って低下したＯＲＰ
値は、−５０ｍＶ程度で脱窒の終了に対応するが、その
後も急速に低下を続け、やがて−３００ｍＶとなる。こ
の時点でＰＯ4 −Ｐ濃度を見るとリンの吐き出しはほぼ
終了している。したがって、−３００ｍＶまでＯＰＲが
低下すると、脱窒及びリンの吐き出しのための嫌気工程
は終了したとみなし、攪拌を止めて曝気を再び開始する
のである。
【００４０】この攪拌工程における第２曝気槽２ｂの水
質変化は図３の如くである。ＤＯは速やかに低下し［図
３（ａ）］、その後脱窒が始まってＮＯ3 −Ｎが低下し
て行く［図３（ｃ）］。ところで脱窒には有機物が必要
であるが、第２曝気槽２ｂには下水１が直接流入してい
ないため、有機物濃度は第１曝気槽２ａに比べて低くな
っている。そのため、脱窒速度は第１曝気槽２ａの場合
よりも遅くなり、結果的に脱窒が終了するのは攪拌時間
の終了直前となる。この脱窒の遅れは脱リンに影響を及
ぼす。即ち、既に説明したように、嫌気工程における活
性汚泥からのリンの吐き出しは、脱窒がほぼ終了すると
始まるのであるが、第２曝気槽２ｂでは脱窒の終了が遅
いため、活性汚泥がリンを放出する時間は殆どなくなっ
てしまう。したがって、［図３（ｄ）］に示すようにリ
ン濃度の増加は僅かであり、第２曝気槽２ｂから出た水
はリンが低濃度のまま最終沈殿池４に入り、活性汚泥が
分離されて処理水３が得られるのである。また曝気槽が
二つに分離されているため、下水１中のＮＨ4 −Ｎは第
２曝気槽２ｂに直接流入せず、その結果ＮＨ4 −Ｎの増
加が少ないので［図３（ｂ）］、処理水中に含まれるＮ
Ｈ4 −Ｎの濃度は低くなる。これは、曝気工程において
処理水に含まれるＮＯ3 −Ｎ濃度が低いことにもつなが
る。
質変化は図３の如くである。ＤＯは速やかに低下し［図
３（ａ）］、その後脱窒が始まってＮＯ3 −Ｎが低下し
て行く［図３（ｃ）］。ところで脱窒には有機物が必要
であるが、第２曝気槽２ｂには下水１が直接流入してい
ないため、有機物濃度は第１曝気槽２ａに比べて低くな
っている。そのため、脱窒速度は第１曝気槽２ａの場合
よりも遅くなり、結果的に脱窒が終了するのは攪拌時間
の終了直前となる。この脱窒の遅れは脱リンに影響を及
ぼす。即ち、既に説明したように、嫌気工程における活
性汚泥からのリンの吐き出しは、脱窒がほぼ終了すると
始まるのであるが、第２曝気槽２ｂでは脱窒の終了が遅
いため、活性汚泥がリンを放出する時間は殆どなくなっ
てしまう。したがって、［図３（ｄ）］に示すようにリ
ン濃度の増加は僅かであり、第２曝気槽２ｂから出た水
はリンが低濃度のまま最終沈殿池４に入り、活性汚泥が
分離されて処理水３が得られるのである。また曝気槽が
二つに分離されているため、下水１中のＮＨ4 −Ｎは第
２曝気槽２ｂに直接流入せず、その結果ＮＨ4 −Ｎの増
加が少ないので［図３（ｂ）］、処理水中に含まれるＮ
Ｈ4 −Ｎの濃度は低くなる。これは、曝気工程において
処理水に含まれるＮＯ3 −Ｎ濃度が低いことにもつなが
る。
【００４１】以上、運転制御に伴う窒素、リンの除去に
ついて説明したが、本発明の方法は基本的には活性汚泥
法であるから、活性汚泥処理のメカニズムによって有機
物が除去されるのは言うまでもない。
ついて説明したが、本発明の方法は基本的には活性汚泥
法であるから、活性汚泥処理のメカニズムによって有機
物が除去されるのは言うまでもない。
【００４２】次に、再び図１により、本発明の方法が適
用される装置の構成とともに機器の動作を説明する。曝
気槽は二つに分かれており、第１曝気槽２ａと第２曝気
槽２ｂとが、図示してない連結管または通水孔を有する
隔壁を介して接続してある。第１のＯＰＲ計６ａは第１
曝気槽２ａに、第２ＤＯ計１０ｂは第２曝気槽２ｂに取
付け、それぞれ測定値を制御装置９に入力する。制御装
置９では測定値に基づいて機器の動作を制御するが、第
１のＯＰＲ計６ａの測定値が−３００ｍＶになり曝気工
程が始まると、第１曝気槽２ａで第１曝気ブロワ７ａを
起動し、第２曝気槽２ｂではインバーター１１ｂを介し
て第２曝気ブロワ７ｂを起動するとともに、第２ＤＯ計
１０ｂを含む制御ループを形成し、通常のフィードバッ
ク制御により２０分間のＤＯ制御を行なう。第２ＤＯ計
１０ｂの測定値が２ｍｇ／ｌとなったとき、各曝気槽２
ａと２ｂの各曝気ブロワー７ａ，７ｂを止め、直ちに第
１攪拌ポンプ８ａ，第２攪拌ポンプ８ｂを起動して、攪
拌を行いながら嫌気性の生物反応を進行させる。これら
二つの攪拌ポンプ８ａ，８ｂは通常の水中ポンプでよ
い。
用される装置の構成とともに機器の動作を説明する。曝
気槽は二つに分かれており、第１曝気槽２ａと第２曝気
槽２ｂとが、図示してない連結管または通水孔を有する
隔壁を介して接続してある。第１のＯＰＲ計６ａは第１
曝気槽２ａに、第２ＤＯ計１０ｂは第２曝気槽２ｂに取
付け、それぞれ測定値を制御装置９に入力する。制御装
置９では測定値に基づいて機器の動作を制御するが、第
１のＯＰＲ計６ａの測定値が−３００ｍＶになり曝気工
程が始まると、第１曝気槽２ａで第１曝気ブロワ７ａを
起動し、第２曝気槽２ｂではインバーター１１ｂを介し
て第２曝気ブロワ７ｂを起動するとともに、第２ＤＯ計
１０ｂを含む制御ループを形成し、通常のフィードバッ
ク制御により２０分間のＤＯ制御を行なう。第２ＤＯ計
１０ｂの測定値が２ｍｇ／ｌとなったとき、各曝気槽２
ａと２ｂの各曝気ブロワー７ａ，７ｂを止め、直ちに第
１攪拌ポンプ８ａ，第２攪拌ポンプ８ｂを起動して、攪
拌を行いながら嫌気性の生物反応を進行させる。これら
二つの攪拌ポンプ８ａ，８ｂは通常の水中ポンプでよ
い。
【００４３】続いて、本発明の第２の方法の実施例を同
じく図面を用いて説明する。第２の方法は、基本的に第
１の方法と同様であり、曝気工程の制御における硝化終
了の検出方法が異なるのみであるから、その点について
のみ説明する。図３に示す第２曝気槽２ｂの曝気工程に
おいて、ＤＯは１ｍｇ／ｌに２０分間制御し、制御終了
後も同様な値を示すが、硝化が終了すると急速に増大す
る。これを図３（ａ）のＤＯの変化曲線から見ると、Ａ
点においてＤＯは屈曲点を持つことになり、屈曲点を検
出すれば硝化の終了を確認することができる。その検出
方法としてはＤＯの変化率を利用すればよい。なお、変
化率を利用した具体的検出方法は、第３の方法にも関連
しているので、第３の方法の実施例で述べるものとす
る。第２の方法では、屈曲点を検出後直ちに曝気を停止
し、攪拌工程に移行する。以後の制御方法については、
第１の方法と同様であるから説明を省略する。第２の方
法では、硝化終了直後に曝気を停止することができるの
で、第１の方法のようにＤＯがしきい値まで上昇するの
を待つ必要がなく、硝化により的確に対応した曝気時間
の制御が可能となる。
じく図面を用いて説明する。第２の方法は、基本的に第
１の方法と同様であり、曝気工程の制御における硝化終
了の検出方法が異なるのみであるから、その点について
のみ説明する。図３に示す第２曝気槽２ｂの曝気工程に
おいて、ＤＯは１ｍｇ／ｌに２０分間制御し、制御終了
後も同様な値を示すが、硝化が終了すると急速に増大す
る。これを図３（ａ）のＤＯの変化曲線から見ると、Ａ
点においてＤＯは屈曲点を持つことになり、屈曲点を検
出すれば硝化の終了を確認することができる。その検出
方法としてはＤＯの変化率を利用すればよい。なお、変
化率を利用した具体的検出方法は、第３の方法にも関連
しているので、第３の方法の実施例で述べるものとす
る。第２の方法では、屈曲点を検出後直ちに曝気を停止
し、攪拌工程に移行する。以後の制御方法については、
第１の方法と同様であるから説明を省略する。第２の方
法では、硝化終了直後に曝気を停止することができるの
で、第１の方法のようにＤＯがしきい値まで上昇するの
を待つ必要がなく、硝化により的確に対応した曝気時間
の制御が可能となる。
【００４４】次に本発明の第３の方法の実施例を図面に
より説明する。図４は本発明の第３の方法が適用される
間欠曝気法の装置および制御システムの構成を示す模式
図である。図４の図１と共通する部分には同一符号を用
いてあり、矢印線の扱いも図１と同様である。図４が図
１と異なる点は、ＤＯ計，ＯＲＰ計，インバーターの設
置位置にあり、第１ＤＯ計１０ａを第１曝気槽２ａに、
第２のＯＲＰ計６ｂを第２曝気槽２ｂに、インバーター
１１ａを第１曝気ブロワ７ａに取り付けたことである。
より説明する。図４は本発明の第３の方法が適用される
間欠曝気法の装置および制御システムの構成を示す模式
図である。図４の図１と共通する部分には同一符号を用
いてあり、矢印線の扱いも図１と同様である。図４が図
１と異なる点は、ＤＯ計，ＯＲＰ計，インバーターの設
置位置にあり、第１ＤＯ計１０ａを第１曝気槽２ａに、
第２のＯＲＰ計６ｂを第２曝気槽２ｂに、インバーター
１１ａを第１曝気ブロワ７ａに取り付けたことである。
【００４５】この装置系における本発明の第３の方法
を、制御に伴う硝化・脱窒、脱リンの進行、および有機
物除去と併せ、図５，図６を併用参照して説明する。図
５，図６は本発明の第３の方法の制御を実施中に、任意
のタイミングで曝気開始時間を零点として、時間の経過
に伴う水質変化を示したものであり、図５は第１曝気槽
２ａ、図６は第２曝気槽２ｂの水質変化を表わす。図５
はそれぞれ経過時間に対して（ａ）はＤＯ，（ｂ）はＮ
Ｈ4 −Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4−Ｐと
の関係を示す線図である。図５にはこれらの線図と別
に、各線図の横軸の時間に共通な運転条件を併記してあ
る。図６はそれぞれ経過時間に対して（ａ）はＯＲＰ，
（ｂ）はＮＨ4 −Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰ
Ｏ4 −Ｐとの関係を示す線図であり、図５と同じく運転
条件を併記してある。
を、制御に伴う硝化・脱窒、脱リンの進行、および有機
物除去と併せ、図５，図６を併用参照して説明する。図
５，図６は本発明の第３の方法の制御を実施中に、任意
のタイミングで曝気開始時間を零点として、時間の経過
に伴う水質変化を示したものであり、図５は第１曝気槽
２ａ、図６は第２曝気槽２ｂの水質変化を表わす。図５
はそれぞれ経過時間に対して（ａ）はＤＯ，（ｂ）はＮ
Ｈ4 −Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4−Ｐと
の関係を示す線図である。図５にはこれらの線図と別
に、各線図の横軸の時間に共通な運転条件を併記してあ
る。図６はそれぞれ経過時間に対して（ａ）はＯＲＰ，
（ｂ）はＮＨ4 −Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰ
Ｏ4 −Ｐとの関係を示す線図であり、図５と同じく運転
条件を併記してある。
【００４６】図５において、曝気工程の時間は６０分で
あり、この間第１曝気槽２ａにおいては、ＤＯ設定値
０．２ｍｇ／ｌとしてＤＯ制御を行う［図５（ａ）］。
このように低いＤＯで曝気を行うと、第１曝気槽２ａで
は硝化と脱窒が同時に進行し、ＮＨ4 −Ｎは硝化により
減少するが［図５（ｂ）］、ＮＯ3 −Ｎは脱窒のため僅
かしか増加しない現象が生ずる［図５（ｃ）］。またＰ
Ｏ4 −Ｐは活性汚泥に吸収され、濃度が低下して行く
［図５（ｄ）］。なおＤＯの設定値は、水温や活性汚泥
の濃度により０．０５〜０．５ｍｇ／ｌの範囲内の値を
とる。また曝気工程の時間設定は、３０〜１２０分程度
が適切である。一方、第１曝気槽２ａと連動して曝気を
行っている第２曝気槽２ｂの水質は図６に示す如くであ
る。図６には示してないが、ここではＤＯを２〜４ｍｇ
／ｌ程度として曝気を行っている。このような高いＤＯ
で曝気を行うと、硝化菌の活性が高くなり、硝化が活発
に進行して、ＮＨ4 −Ｎはほぼ零まで除去され［図６
（ｂ）］、同時にＮＯ3 −Ｎが増加し［図６（ｃ）］、
またＰＯ4 −Ｐは活性汚泥に吸収され濃度が低下して行
く［図６（ｄ）］。
あり、この間第１曝気槽２ａにおいては、ＤＯ設定値
０．２ｍｇ／ｌとしてＤＯ制御を行う［図５（ａ）］。
このように低いＤＯで曝気を行うと、第１曝気槽２ａで
は硝化と脱窒が同時に進行し、ＮＨ4 −Ｎは硝化により
減少するが［図５（ｂ）］、ＮＯ3 −Ｎは脱窒のため僅
かしか増加しない現象が生ずる［図５（ｃ）］。またＰ
Ｏ4 −Ｐは活性汚泥に吸収され、濃度が低下して行く
［図５（ｄ）］。なおＤＯの設定値は、水温や活性汚泥
の濃度により０．０５〜０．５ｍｇ／ｌの範囲内の値を
とる。また曝気工程の時間設定は、３０〜１２０分程度
が適切である。一方、第１曝気槽２ａと連動して曝気を
行っている第２曝気槽２ｂの水質は図６に示す如くであ
る。図６には示してないが、ここではＤＯを２〜４ｍｇ
／ｌ程度として曝気を行っている。このような高いＤＯ
で曝気を行うと、硝化菌の活性が高くなり、硝化が活発
に進行して、ＮＨ4 −Ｎはほぼ零まで除去され［図６
（ｂ）］、同時にＮＯ3 −Ｎが増加し［図６（ｃ）］、
またＰＯ4 −Ｐは活性汚泥に吸収され濃度が低下して行
く［図６（ｄ）］。
【００４７】次に攪拌工程を説明する。６０分の曝気工
程が終了すると攪拌工程が始まり、第１曝気槽２ａでは
直ちにＤＯが低下する［図５（ａ）］とともに、低濃度
のＮＯ3 −Ｎが脱窒により速やかに除去される。ＮＯ3
−Ｎがほぼ零になると［図５（ｃ）］、活性汚泥からの
リンの吐き出しが始まり、ＰＯ4 −Ｐ濃度は増加して行
く［図５（ｄ）］。第２曝気槽２ｂでは曝気工程におい
てＤＯが高目であったためＤＯの低下に少し時間を要
し、攪拌開始後しばらく経過して脱窒が始まるが、有機
物濃度が低くなっているため第１曝気槽２ａと比べ、脱
窒速度は遅くなっている。やがて脱窒は終了するが、こ
こでＯＲＰを見ると、最初１５０ｍＶ程度であったもの
が次第に低下し、ＮＯ3 −Ｎがほぼ零になると、以後急
速に低下している。即ち、脱窒が終了した時点でＯＲＰ
は屈曲点Ｂを持つ［図６（ａ）］。そこでこの屈曲点Ｂ
を検出し、検出後直ちに攪拌を停止し曝気工程に移行す
る。こうした制御を行なうと、第２曝気槽２ｂでは攪拌
工程のほぼ全体にＮＯ3 −Ｎが残存していることにな
り、結果として活性汚泥からのリンの吐き出しは殆ど起
こらない。
程が終了すると攪拌工程が始まり、第１曝気槽２ａでは
直ちにＤＯが低下する［図５（ａ）］とともに、低濃度
のＮＯ3 −Ｎが脱窒により速やかに除去される。ＮＯ3
−Ｎがほぼ零になると［図５（ｃ）］、活性汚泥からの
リンの吐き出しが始まり、ＰＯ4 −Ｐ濃度は増加して行
く［図５（ｄ）］。第２曝気槽２ｂでは曝気工程におい
てＤＯが高目であったためＤＯの低下に少し時間を要
し、攪拌開始後しばらく経過して脱窒が始まるが、有機
物濃度が低くなっているため第１曝気槽２ａと比べ、脱
窒速度は遅くなっている。やがて脱窒は終了するが、こ
こでＯＲＰを見ると、最初１５０ｍＶ程度であったもの
が次第に低下し、ＮＯ3 −Ｎがほぼ零になると、以後急
速に低下している。即ち、脱窒が終了した時点でＯＲＰ
は屈曲点Ｂを持つ［図６（ａ）］。そこでこの屈曲点Ｂ
を検出し、検出後直ちに攪拌を停止し曝気工程に移行す
る。こうした制御を行なうと、第２曝気槽２ｂでは攪拌
工程のほぼ全体にＮＯ3 −Ｎが残存していることにな
り、結果として活性汚泥からのリンの吐き出しは殆ど起
こらない。
【００４８】引き続き、屈曲点の検出方法を図面を用い
て説明する。図７は曝気、攪拌を各２時間行った場合の
ＯＲＰの変化を示す線図であり、図６（ａ）に対応する
ものである。図７によれば攪拌工程では、脱窒の終了に
対応した屈曲点Ｃが得られている。ここでＯＲＰ曲線の
傾きを考え、きざみ時間をΔＴとして、ΔＴ時間経過す
る毎に傾きを計算し、ｎ番目のきざみにおける傾きをＤ
n とする。図８は攪拌工程の経過時間を横軸として、Ｄ
n をＤn-1 で割った値をプロットした線図である。図８
から明らかなように、屈曲点Ｃに対応したピークを得る
ことができ、例えばしきい値を３としておけば、Ｄn ／
Ｄn-1 が３を越えたとき、屈曲点と判定することができ
る。第３の方法においては、制御装置９で上記の演算を
行なうことにより、図６（ａ）の屈曲点Ｂを検出するこ
とができる。この演算方法は第２の方法における図３
（ａ）のＤＯの屈曲点Ａの検出にも利用することができ
る。制御のための機器動作は第１の方法とほぼ同様であ
るから、その詳細は説明を省略するが、ＤＯ制御につい
ては第１ＤＯ計１０ａ、制御装置９、インバーター１１
ａ、第１曝気ブロワ７ａでフィードバックループを形成
して行なう。
て説明する。図７は曝気、攪拌を各２時間行った場合の
ＯＲＰの変化を示す線図であり、図６（ａ）に対応する
ものである。図７によれば攪拌工程では、脱窒の終了に
対応した屈曲点Ｃが得られている。ここでＯＲＰ曲線の
傾きを考え、きざみ時間をΔＴとして、ΔＴ時間経過す
る毎に傾きを計算し、ｎ番目のきざみにおける傾きをＤ
n とする。図８は攪拌工程の経過時間を横軸として、Ｄ
n をＤn-1 で割った値をプロットした線図である。図８
から明らかなように、屈曲点Ｃに対応したピークを得る
ことができ、例えばしきい値を３としておけば、Ｄn ／
Ｄn-1 が３を越えたとき、屈曲点と判定することができ
る。第３の方法においては、制御装置９で上記の演算を
行なうことにより、図６（ａ）の屈曲点Ｂを検出するこ
とができる。この演算方法は第２の方法における図３
（ａ）のＤＯの屈曲点Ａの検出にも利用することができ
る。制御のための機器動作は第１の方法とほぼ同様であ
るから、その詳細は説明を省略するが、ＤＯ制御につい
ては第１ＤＯ計１０ａ、制御装置９、インバーター１１
ａ、第１曝気ブロワ７ａでフィードバックループを形成
して行なう。
【００４９】次に本発明の第４の方法の実施例につい
て、図面を用いて説明する。第４の方法は基本的には第
３の方法と同様であり、攪拌工程の制御における脱窒終
了の検出方法が異なるのみであるから、その点に限って
説明する。図６に示す第２曝気槽２ｂの攪拌工程におい
て、ＯＲＰは脱窒が終了する点で屈曲点Ｂを持つが、Ｂ
点のＯＲＰ値は−５０ｍＶ程度である［図６（ａ）］。
本発明者らの研究では、一般に脱窒の終了に対応するＯ
ＲＰ値は＋５０〜−１００ｍＶである。したがって、第
４の方法ではしきい値を＋５０〜−１００ｍＶの範囲内
に設定し、ＯＲＰがしきい値まで低下すれば直ちに攪拌
を止めて曝気工程に移行する。しきい値は水質や装置の
運転条件によって異なるので、掲記範囲内で実験的に求
めるのが適切である。この他の制御方法は第３の方法と
同様であるから、その説明を省略する。ＯＲＰの測定に
際してノイズが大きく、屈曲点を求める演算の精度が低
い場合は、第３の方法に代えて第４の方法を採用するの
がよい。
て、図面を用いて説明する。第４の方法は基本的には第
３の方法と同様であり、攪拌工程の制御における脱窒終
了の検出方法が異なるのみであるから、その点に限って
説明する。図６に示す第２曝気槽２ｂの攪拌工程におい
て、ＯＲＰは脱窒が終了する点で屈曲点Ｂを持つが、Ｂ
点のＯＲＰ値は−５０ｍＶ程度である［図６（ａ）］。
本発明者らの研究では、一般に脱窒の終了に対応するＯ
ＲＰ値は＋５０〜−１００ｍＶである。したがって、第
４の方法ではしきい値を＋５０〜−１００ｍＶの範囲内
に設定し、ＯＲＰがしきい値まで低下すれば直ちに攪拌
を止めて曝気工程に移行する。しきい値は水質や装置の
運転条件によって異なるので、掲記範囲内で実験的に求
めるのが適切である。この他の制御方法は第３の方法と
同様であるから、その説明を省略する。ＯＲＰの測定に
際してノイズが大きく、屈曲点を求める演算の精度が低
い場合は、第３の方法に代えて第４の方法を採用するの
がよい。
【００５０】次に本発明の第５の方法を図面を用いて説
明する。第５の方法は基本的には第３，第４の方法と同
様であり、第１曝気槽２ａのＤＯ制御におけるＤＯの設
定値を、第１曝気槽２ａのＯＲＰの屈曲点の出現時間か
ら調節することのみが異なっている。したがって、ここ
ではその相違についてのみ説明する。図９は第５の方法
における間欠曝気法が適用される装置構成図であり、図
４と異なる点は、第１曝気槽２ａ内に、第１ＤＯ計１０
ａだけでなく、第１のＯＲＰ計６ａも取り付けてあり、
これらの測定値が制御装置９に入力されることである。
こうして第１曝気槽２ａにおいて、ＤＯとＯＲＰを測定
した場合、これらは、図１０に示す線図のようになる。
即ち、図１０は第１曝気槽２ａでの水質変化を表わして
おり、それぞれ図１０（ａ）は時間経過に対するＤＯ，
図１０（ｂ）は時間経過に対するＯＲＰの関係を示す線
図である。図１０（ａ），（ｂ）の両図とも、実線はＤ
Ｏ設定値０．２ｍｇ／ｌの場合、点線はＤＯ設定値０．
５ｍｇ／ｌの場合の変化を示しており、ここでも各線図
の横軸の時間に共通な運転条件を線図と別に併記してあ
る。ＤＯ設定値０．２ｍｇ／ｌの場合、図１０（ａ）の
実線で示すように、ＯＲＰは曝気工程で−２５０ｍＶか
ら＋２０ｍＶまで上昇し、次いで攪拌工程において＋２
０ｍＶから−２５０ｍＶまで低下し、サイクルを形成し
ている。ここで攪拌工程を見ると屈曲点Ｄが得られてお
り、屈曲点Ｄにおいて脱窒が終了していることがわか
る。ここでＴs は攪拌工程開始後屈曲点Ｄが現れるまで
の設定時間である。攪拌時間は１０８分−６０分＝４８
分であり、このうち活性汚泥から４８分−Ｔs 分間リン
の吐き出しが行なわれ、次工程におけるリンの吸収の準
備がなされる。Ｔs は例えば曝気工程が１時間の場合は
１０分程度が適切である。Ｔs が短すぎると、曝気工程
で硝化が殆ど起こらず、硝化菌の増殖を阻害することが
あり、逆にＴs が長すぎると、攪拌工程においてリンの
吐き出し時間が不足するので、Ｔs の設定は重要であ
る。このように、図１０ではＤＯ設定値０．２ｍｇ／ｌ
において設定時間Ｔs に屈曲点Ｄが現れ、制御は良好と
みなすことができる。
明する。第５の方法は基本的には第３，第４の方法と同
様であり、第１曝気槽２ａのＤＯ制御におけるＤＯの設
定値を、第１曝気槽２ａのＯＲＰの屈曲点の出現時間か
ら調節することのみが異なっている。したがって、ここ
ではその相違についてのみ説明する。図９は第５の方法
における間欠曝気法が適用される装置構成図であり、図
４と異なる点は、第１曝気槽２ａ内に、第１ＤＯ計１０
ａだけでなく、第１のＯＲＰ計６ａも取り付けてあり、
これらの測定値が制御装置９に入力されることである。
こうして第１曝気槽２ａにおいて、ＤＯとＯＲＰを測定
した場合、これらは、図１０に示す線図のようになる。
即ち、図１０は第１曝気槽２ａでの水質変化を表わして
おり、それぞれ図１０（ａ）は時間経過に対するＤＯ，
図１０（ｂ）は時間経過に対するＯＲＰの関係を示す線
図である。図１０（ａ），（ｂ）の両図とも、実線はＤ
Ｏ設定値０．２ｍｇ／ｌの場合、点線はＤＯ設定値０．
５ｍｇ／ｌの場合の変化を示しており、ここでも各線図
の横軸の時間に共通な運転条件を線図と別に併記してあ
る。ＤＯ設定値０．２ｍｇ／ｌの場合、図１０（ａ）の
実線で示すように、ＯＲＰは曝気工程で−２５０ｍＶか
ら＋２０ｍＶまで上昇し、次いで攪拌工程において＋２
０ｍＶから−２５０ｍＶまで低下し、サイクルを形成し
ている。ここで攪拌工程を見ると屈曲点Ｄが得られてお
り、屈曲点Ｄにおいて脱窒が終了していることがわか
る。ここでＴs は攪拌工程開始後屈曲点Ｄが現れるまで
の設定時間である。攪拌時間は１０８分−６０分＝４８
分であり、このうち活性汚泥から４８分−Ｔs 分間リン
の吐き出しが行なわれ、次工程におけるリンの吸収の準
備がなされる。Ｔs は例えば曝気工程が１時間の場合は
１０分程度が適切である。Ｔs が短すぎると、曝気工程
で硝化が殆ど起こらず、硝化菌の増殖を阻害することが
あり、逆にＴs が長すぎると、攪拌工程においてリンの
吐き出し時間が不足するので、Ｔs の設定は重要であ
る。このように、図１０ではＤＯ設定値０．２ｍｇ／ｌ
において設定時間Ｔs に屈曲点Ｄが現れ、制御は良好と
みなすことができる。
【００５１】一方、ＤＯ設定値０．５ｍｇ／ｌの場合、
図１０（ａ）の点線で示すように、ＯＲＰは曝気工程で
−１５０ｍＶから＋７５ｍＶまで上昇し、次いで攪拌工
程において＋７５ｍＶから−１５０ｍＶまで低下し、サ
イクルを形成している。攪拌工程では、攪拌開始Ｔ時間
後に屈曲点Ｅが得られている。しかし、この場合リンの
吐き出しに使われる時間は４８分−Ｔ分であり、図１０
（ａ）からも明らかなように、リンの吐き出しに使われ
る時間としては不十分である。したがって、このような
ときは、屈曲点出現時間ＴがＴs に一致するようにＤＯ
設定値を変える必要がある。この方法は（１）式によ
る。 ＤＯn ＝ＤＯn-1 ＋Ｋ1 （Ｔs −Ｔn ） （１） 但し、ＤＯn ：次曝気工程におけるＤＯ設定値 ＤＯn-1 ：前曝気工程におけるＤＯ設定値 Ｋ1 ：比例ゲイン Ｔs ：攪拌工程開始後屈曲点Ｄが現れるまでの設定
時間 Ｔn ：現攪拌工程において屈曲点Ｄが現れるまでの
時間 （１）式から、Ｔn ＞Ｔs のときはＤＯ設定値を小さく
し、Ｔn ＜Ｔs のときはＤＯ設定値を大きくすることに
より、屈曲点出現時間Ｔn がＴs に一致するように制御
する。第１のＯＲＰ計６ａの測定値から、屈曲点出現時
間Ｔn を求める方法は、前述の第３の方法の実施例で説
明したとおりであり、その演算は制御装置９により行わ
れる。なお、（１）式ではＴs −Ｔn を偏差としたが、
Ｔn に替えて、現攪拌工程を含むそれまでの数回の攪拌
工程の屈曲点出現時間の移動平均を用いてもよい。
図１０（ａ）の点線で示すように、ＯＲＰは曝気工程で
−１５０ｍＶから＋７５ｍＶまで上昇し、次いで攪拌工
程において＋７５ｍＶから−１５０ｍＶまで低下し、サ
イクルを形成している。攪拌工程では、攪拌開始Ｔ時間
後に屈曲点Ｅが得られている。しかし、この場合リンの
吐き出しに使われる時間は４８分−Ｔ分であり、図１０
（ａ）からも明らかなように、リンの吐き出しに使われ
る時間としては不十分である。したがって、このような
ときは、屈曲点出現時間ＴがＴs に一致するようにＤＯ
設定値を変える必要がある。この方法は（１）式によ
る。 ＤＯn ＝ＤＯn-1 ＋Ｋ1 （Ｔs −Ｔn ） （１） 但し、ＤＯn ：次曝気工程におけるＤＯ設定値 ＤＯn-1 ：前曝気工程におけるＤＯ設定値 Ｋ1 ：比例ゲイン Ｔs ：攪拌工程開始後屈曲点Ｄが現れるまでの設定
時間 Ｔn ：現攪拌工程において屈曲点Ｄが現れるまでの
時間 （１）式から、Ｔn ＞Ｔs のときはＤＯ設定値を小さく
し、Ｔn ＜Ｔs のときはＤＯ設定値を大きくすることに
より、屈曲点出現時間Ｔn がＴs に一致するように制御
する。第１のＯＲＰ計６ａの測定値から、屈曲点出現時
間Ｔn を求める方法は、前述の第３の方法の実施例で説
明したとおりであり、その演算は制御装置９により行わ
れる。なお、（１）式ではＴs −Ｔn を偏差としたが、
Ｔn に替えて、現攪拌工程を含むそれまでの数回の攪拌
工程の屈曲点出現時間の移動平均を用いてもよい。
【００５２】次に本発明の第６の方法の実施例を簡単に
説明する。第６の方法は基本的には第５の方法と同様で
あり、攪拌工程の制御において脱窒終了の検出方法が異
なるのみである。その検出方法は第４の方法で述べた通
りである。
説明する。第６の方法は基本的には第５の方法と同様で
あり、攪拌工程の制御において脱窒終了の検出方法が異
なるのみである。その検出方法は第４の方法で述べた通
りである。
【００５３】次に本発明の第７の方法を図面を用いて説
明する。第７の方法は基本的には第５，第６の方法と同
様であり、第１曝気槽２ａのＤＯ制御におけるＤＯの設
定値を、曝気工程終了時における第１曝気槽２ａのＯＲ
Ｐの値から調節することのみが異なっている。したがっ
て、ここではその相違についてのみ説明する。図１０に
おいて曝気工程終了時における第１曝気槽２ａのＯＲＰ
の値を見ると、ＤＯ設定値が適切な場合のＯＲＰは＋２
０ｍＶであり、一方ＤＯ設定値が高すぎる場合は＋７５
ｍＶとＯＲＰは大きくなっている。本発明者らの研究で
は、水質が比較的安定している場合、曝気工程終了時に
おける第１曝気槽２ａのＯＲＰとＤＯ設定値の間には一
定の関係があり、またＤＯ設定値と屈曲点出現時間の間
にも一定の関係があることが分かっている。即ち、曝気
工程終了時における第１曝気槽２ａのＯＲＰが高いと、
ＤＯ設定値も高くなっており、屈曲点出現時間が長くな
る傾向にある。またＯＲＰが低いとその逆となる。その
ため、曝気工程終了時におけるＯＲＰの値からＤＯ設定
値を調節し、屈曲点出現時間を制御することが可能であ
る。この方法は（２）式による。 ＤＯn ＝ＤＯn-1 ＋Ｋ2 （ＯＲＰs −ＯＲＰn ） （２） 但し、ＤＯn ：次曝気工程におけるＤＯ設定値 ＤＯn-1 ：前曝気工程におけるＤＯ設定値 Ｋ2 ：比例ゲイン ＯＲＰs ：曝気工程終了時におけるＯＲＰの設定値 ＯＲＰn ：現曝気工程終了時におけるＯＲＰの値 （２）式から、ＯＲＰn ＞ＯＲＰs のときはＤＯ設定値
を小さくし、ＯＲＰn＜ＯＲＰs のときはＤＯ設定値を
大きくすることができる。従って、あらかじめ屈曲点出
現時間がＴs に一致した場合のＯＲＰを実験的に求め、
これをＯＲＰsとしておくと（２）式からそれに対応し
たＤＯ設定値を求めることができる。ＯＲＰs は通常＋
１５０〜−１００ｍＶの範囲内にあるが、水質や装置の
運転条件によって異なるので、実験的に求めるのが適切
である。なお、（２）式ではＯＲＰs −ＯＲＰn を偏差
としたが、ＯＲＰn に替えて、現曝気工程を含むそれま
での数回の曝気工程終了時のＯＲＰの移動平均を用いて
もよい。
明する。第７の方法は基本的には第５，第６の方法と同
様であり、第１曝気槽２ａのＤＯ制御におけるＤＯの設
定値を、曝気工程終了時における第１曝気槽２ａのＯＲ
Ｐの値から調節することのみが異なっている。したがっ
て、ここではその相違についてのみ説明する。図１０に
おいて曝気工程終了時における第１曝気槽２ａのＯＲＰ
の値を見ると、ＤＯ設定値が適切な場合のＯＲＰは＋２
０ｍＶであり、一方ＤＯ設定値が高すぎる場合は＋７５
ｍＶとＯＲＰは大きくなっている。本発明者らの研究で
は、水質が比較的安定している場合、曝気工程終了時に
おける第１曝気槽２ａのＯＲＰとＤＯ設定値の間には一
定の関係があり、またＤＯ設定値と屈曲点出現時間の間
にも一定の関係があることが分かっている。即ち、曝気
工程終了時における第１曝気槽２ａのＯＲＰが高いと、
ＤＯ設定値も高くなっており、屈曲点出現時間が長くな
る傾向にある。またＯＲＰが低いとその逆となる。その
ため、曝気工程終了時におけるＯＲＰの値からＤＯ設定
値を調節し、屈曲点出現時間を制御することが可能であ
る。この方法は（２）式による。 ＤＯn ＝ＤＯn-1 ＋Ｋ2 （ＯＲＰs −ＯＲＰn ） （２） 但し、ＤＯn ：次曝気工程におけるＤＯ設定値 ＤＯn-1 ：前曝気工程におけるＤＯ設定値 Ｋ2 ：比例ゲイン ＯＲＰs ：曝気工程終了時におけるＯＲＰの設定値 ＯＲＰn ：現曝気工程終了時におけるＯＲＰの値 （２）式から、ＯＲＰn ＞ＯＲＰs のときはＤＯ設定値
を小さくし、ＯＲＰn＜ＯＲＰs のときはＤＯ設定値を
大きくすることができる。従って、あらかじめ屈曲点出
現時間がＴs に一致した場合のＯＲＰを実験的に求め、
これをＯＲＰsとしておくと（２）式からそれに対応し
たＤＯ設定値を求めることができる。ＯＲＰs は通常＋
１５０〜−１００ｍＶの範囲内にあるが、水質や装置の
運転条件によって異なるので、実験的に求めるのが適切
である。なお、（２）式ではＯＲＰs −ＯＲＰn を偏差
としたが、ＯＲＰn に替えて、現曝気工程を含むそれま
での数回の曝気工程終了時のＯＲＰの移動平均を用いて
もよい。
【００５４】最後に本発明の第８の方法の実施例を簡単
に説明する。第８の方法は基本的には第７の方法と同様
であり、攪拌工程の制御において脱窒終了の検出方法が
異なるのみである。その検出方法は第４の方法で述べた
通りである。
に説明する。第８の方法は基本的には第７の方法と同様
であり、攪拌工程の制御において脱窒終了の検出方法が
異なるのみである。その検出方法は第４の方法で述べた
通りである。
【００５５】以上、下水処理プロセスの制御方法につい
て、本発明の第１の方法から第８の方法までを説明して
きたが、これらの方法を効果的に利用するためには、第
１及び第２の方法は、曝気工程において硝化の終了を検
出することから、硝化の確実性の要求度が高い場合に用
いるのが適しており、第３及び第４の方法は、第１曝気
槽２ａでリンの吐き出し時間を比較的長くとるので、確
実なリン除去の要求度が高い場合に用いるのが適してい
る。第５及び第６の方法は下水１の水質が変動し、第１
曝気槽２ａでの好気性脱窒が不安定な場合に採用するの
がよい。さらに第７及び第８の方法は下水１の水質が変
動し、しかもＯＲＰの測定値にノイズが多い場合に適切
である。また、第１曝気槽２ａと第２曝気槽２ｂの容積
比を本実施例では１：１としているが、必ずしも同容積
である必要はなく、１：２ないし２：１程度の範囲内で
あれば、ほぼ同様の処理効果を得ることができる。
て、本発明の第１の方法から第８の方法までを説明して
きたが、これらの方法を効果的に利用するためには、第
１及び第２の方法は、曝気工程において硝化の終了を検
出することから、硝化の確実性の要求度が高い場合に用
いるのが適しており、第３及び第４の方法は、第１曝気
槽２ａでリンの吐き出し時間を比較的長くとるので、確
実なリン除去の要求度が高い場合に用いるのが適してい
る。第５及び第６の方法は下水１の水質が変動し、第１
曝気槽２ａでの好気性脱窒が不安定な場合に採用するの
がよい。さらに第７及び第８の方法は下水１の水質が変
動し、しかもＯＲＰの測定値にノイズが多い場合に適切
である。また、第１曝気槽２ａと第２曝気槽２ｂの容積
比を本実施例では１：１としているが、必ずしも同容積
である必要はなく、１：２ないし２：１程度の範囲内で
あれば、ほぼ同様の処理効果を得ることができる。
【００５６】
【発明の効果】間欠曝気法で脱窒、脱リンを行う場合、
従来は曝気槽を１槽とし、ＯＰＲ測定値を制御指標とし
て曝気、攪拌の制御がなされてきた。しかし、この方法
では下水が単一の曝気槽に流入するため、未処理のＮＨ
4 −Ｎが処理水に含まれて流出し易く、また嫌気工程に
おいて活性汚泥から吐き出されたＰＯ4 −Ｐが処理水に
混入する問題があった。さらに、センサーをＯＰＲにの
み依存しているため、正確に曝気工程の終了点を検出す
ることができないという問題もある。これらを解決する
ためになされた本発明の下水処理プロセスの運転制御方
法は以下の利点を有する。
従来は曝気槽を１槽とし、ＯＰＲ測定値を制御指標とし
て曝気、攪拌の制御がなされてきた。しかし、この方法
では下水が単一の曝気槽に流入するため、未処理のＮＨ
4 −Ｎが処理水に含まれて流出し易く、また嫌気工程に
おいて活性汚泥から吐き出されたＰＯ4 −Ｐが処理水に
混入する問題があった。さらに、センサーをＯＰＲにの
み依存しているため、正確に曝気工程の終了点を検出す
ることができないという問題もある。これらを解決する
ためになされた本発明の下水処理プロセスの運転制御方
法は以下の利点を有する。
【００５７】即ち、本発明の方法は間欠曝気法における
曝気槽を２槽とし、それらをＯＰＲ，ＤＯの二種類のセ
ンサーを用いて制御を行うものであり、より詳細には、
第１及び第２の方法は、第１曝気槽にはＯＲＰ計、第２
曝気槽にはＤＯ計を設置して、曝気時間は曝気開始後、
第２曝気槽のＤＯを１．０ｍｇ／ｌに２０分間制御し、
その後ＤＯ制御を停止して、停止時の曝気風量を維持し
つつ曝気を継続し、硝化の終了に伴うＤＯの上昇を検出
して曝気を停止し、攪拌時間については第１曝気槽のＯ
ＲＰが−３００ｍＶになると、攪拌を停止して曝気を開
始し、しかも第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌は連
動させる運転制御方法である。
曝気槽を２槽とし、それらをＯＰＲ，ＤＯの二種類のセ
ンサーを用いて制御を行うものであり、より詳細には、
第１及び第２の方法は、第１曝気槽にはＯＲＰ計、第２
曝気槽にはＤＯ計を設置して、曝気時間は曝気開始後、
第２曝気槽のＤＯを１．０ｍｇ／ｌに２０分間制御し、
その後ＤＯ制御を停止して、停止時の曝気風量を維持し
つつ曝気を継続し、硝化の終了に伴うＤＯの上昇を検出
して曝気を停止し、攪拌時間については第１曝気槽のＯ
ＲＰが−３００ｍＶになると、攪拌を停止して曝気を開
始し、しかも第１曝気槽と第２曝気槽の曝気、攪拌は連
動させる運転制御方法である。
【００５８】第３及び第４の方法は、第１曝気槽にはＤ
Ｏ計、第２曝気槽にはＯＲＰ計を設置して、曝気時間を
６０分に設定し、第１曝気槽でＤＯを０．２ｍｇ／ｌに
制御し、攪拌時間は脱窒終了時のＯＲＰ値、またはＯＲ
Ｐ変化を検出して攪拌を停止し、しかも第１曝気槽と第
２曝気槽の曝気、攪拌は連動させる運転制御方法であ
る。
Ｏ計、第２曝気槽にはＯＲＰ計を設置して、曝気時間を
６０分に設定し、第１曝気槽でＤＯを０．２ｍｇ／ｌに
制御し、攪拌時間は脱窒終了時のＯＲＰ値、またはＯＲ
Ｐ変化を検出して攪拌を停止し、しかも第１曝気槽と第
２曝気槽の曝気、攪拌は連動させる運転制御方法であ
る。
【００５９】第５及び第６の方法は、第１曝気槽にはＤ
Ｏ計と第１のＯＲＰ計、第２曝気槽には第２のＯＲＰ計
を設置して、曝気時間を６０分に設定し、攪拌工程での
第１のＯＲＰ計のＯＲＰの屈曲点の出現時間からＤＯ設
定値を調節して第１曝気槽のＤＯ制御を行い、攪拌時間
については脱窒終了時の第２のＯＲＰ計のＯＲＰ値また
はＯＲＰ変化を検出して攪拌を停止し、しかも第１曝気
槽と第２曝気槽の曝気、攪拌は連動させる運転制御方法
である。
Ｏ計と第１のＯＲＰ計、第２曝気槽には第２のＯＲＰ計
を設置して、曝気時間を６０分に設定し、攪拌工程での
第１のＯＲＰ計のＯＲＰの屈曲点の出現時間からＤＯ設
定値を調節して第１曝気槽のＤＯ制御を行い、攪拌時間
については脱窒終了時の第２のＯＲＰ計のＯＲＰ値また
はＯＲＰ変化を検出して攪拌を停止し、しかも第１曝気
槽と第２曝気槽の曝気、攪拌は連動させる運転制御方法
である。
【００６０】また、第７及び第８の方法は、第１曝気槽
にはＤＯ計と第１のＯＲＰ計、第２曝気槽には第２のＯ
ＲＰ計を設置して、曝気時間を６０分に設定し、曝気工
程終了時での第１のＯＲＰ計のＯＲＰ値からＤＯ設定値
を調節して第１曝気槽のＤＯ制御を行い、攪拌時間につ
いては脱窒終了時の第２のＯＲＰ計のＯＲＰ値またはＯ
ＲＰ変化を検出して攪拌を停止し、しかも第１曝気槽と
第２曝気槽の曝気、攪拌は連動させる運転制御方法であ
る。
にはＤＯ計と第１のＯＲＰ計、第２曝気槽には第２のＯ
ＲＰ計を設置して、曝気時間を６０分に設定し、曝気工
程終了時での第１のＯＲＰ計のＯＲＰ値からＤＯ設定値
を調節して第１曝気槽のＤＯ制御を行い、攪拌時間につ
いては脱窒終了時の第２のＯＲＰ計のＯＲＰ値またはＯ
ＲＰ変化を検出して攪拌を停止し、しかも第１曝気槽と
第２曝気槽の曝気、攪拌は連動させる運転制御方法であ
る。
【００６１】以上のような本発明の第１ないし第８の方
法を行なうことにより、第１及び第２の方法では、曝気
工程において確実に硝化の終了点を検出することができ
るようになり、硝化が不十分で処理水中にＮＨ4 −Ｎを
残存させたり、あるいは過剰曝気となって次の攪拌工程
での脱窒効率を悪化させることがなくなり、処理水質を
向上させることができる。また、本発明の方法は、装置
系に二つの曝気槽を用いて行なうため、攪拌工程中に下
水中の未処理の有機物やＮＨ4 −Ｎが沈殿池に流出する
ことが少なくなり、処理水質が向上する。本発明の第３
及び第４の方法も同様の効果を有するが、特に第１曝気
槽においてリンの吐き出し時間を比較的長くとり、しか
も脱窒終了とともに攪拌工程を終了することから、第２
曝気槽でのリンの吐き出しがなくなり、リン除去性能が
一層向上する。本発明の第５、第６、第７及び第８の方
法は、ＤＯ設定値を調節して第１曝気槽の好気性脱窒を
安定化させるため、第３及び第４の方法に比べ、より一
層処理水質が向上する。このように、本発明の方法によ
る下水処理プロセスの制御では、従来の方法に比べて大
幅に処理効率、処理水質を向上させることができる。
法を行なうことにより、第１及び第２の方法では、曝気
工程において確実に硝化の終了点を検出することができ
るようになり、硝化が不十分で処理水中にＮＨ4 −Ｎを
残存させたり、あるいは過剰曝気となって次の攪拌工程
での脱窒効率を悪化させることがなくなり、処理水質を
向上させることができる。また、本発明の方法は、装置
系に二つの曝気槽を用いて行なうため、攪拌工程中に下
水中の未処理の有機物やＮＨ4 −Ｎが沈殿池に流出する
ことが少なくなり、処理水質が向上する。本発明の第３
及び第４の方法も同様の効果を有するが、特に第１曝気
槽においてリンの吐き出し時間を比較的長くとり、しか
も脱窒終了とともに攪拌工程を終了することから、第２
曝気槽でのリンの吐き出しがなくなり、リン除去性能が
一層向上する。本発明の第５、第６、第７及び第８の方
法は、ＤＯ設定値を調節して第１曝気槽の好気性脱窒を
安定化させるため、第３及び第４の方法に比べ、より一
層処理水質が向上する。このように、本発明の方法によ
る下水処理プロセスの制御では、従来の方法に比べて大
幅に処理効率、処理水質を向上させることができる。
【図１】本発明の第１の方法が適用される装置構成を示
す模式図
す模式図
【図２】本発明の第１の方法における第１曝気槽の水質
変化を示し、それぞれ（ａ）はＯＲＰ，（ｂ）はＮＨ4
−Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐの時間
経過に対する関係を示す線図
変化を示し、それぞれ（ａ）はＯＲＰ，（ｂ）はＮＨ4
−Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐの時間
経過に対する関係を示す線図
【図３】本発明の第１の方法における第２曝気槽の水質
変化を示し、それぞれ（ａ）はＤＯ，（ｂ）はＮＨ4 −
Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐの時間経
過に対する関係を示す線図
変化を示し、それぞれ（ａ）はＤＯ，（ｂ）はＮＨ4 −
Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐの時間経
過に対する関係を示す線図
【図４】本発明の第３の方法が適用される装置構成を示
す模式図
す模式図
【図５】本発明の第３の方法における第１曝気槽の水質
変化を示し、それぞれ（ａ）はＤＯ，（ｂ）はＮＨ4 −
Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐの時間経
過に対する関係を示す線図
変化を示し、それぞれ（ａ）はＤＯ，（ｂ）はＮＨ4 −
Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐの時間経
過に対する関係を示す線図
【図６】本発明の第３の方法における第２曝気槽の水質
変化を示し、それぞれ（ａ）はＯＲＰ，（ｂ）はＮＨ4
−Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐの時間
経過に対する関係を示す線図
変化を示し、それぞれ（ａ）はＯＲＰ，（ｂ）はＮＨ4
−Ｎ，（ｃ）はＮＯ3 −Ｎ，（ｄ）はＰＯ4 −Ｐの時間
経過に対する関係を示す線図
【図７】本発明の第３の方法における時間経過に対する
ＯＲＰの変化を示す線図
ＯＲＰの変化を示す線図
【図８】本発明における攪拌時間とＯＲＰの屈曲点の関
係を示す線図
係を示す線図
【図９】本発明の第５の方法が適用される装置構成を示
す模式図
す模式図
【図１０】本発明の第５の方法における第１曝気槽での
水質変化を表わし、（ａ）は時間経過とＤＯの関係線
図，（ｂ）は時間経過とＯＲＰの関係線図
水質変化を表わし、（ａ）は時間経過とＤＯの関係線
図，（ｂ）は時間経過とＯＲＰの関係線図
【図１１】従来の間欠曝気法が適用される装置構成を示
す模式図
す模式図
１ 下水 ２ａ 第１曝気槽 ２ｂ 第２曝気槽 ３ 処理水 ４ 最終沈殿池 ５ 返送汚泥ポンプ ６ ＯＲＰ計 ６ａ 第１のＯＲＰ計 ６ｂ 第２のＯＲＰ計 ７ａ 第１曝気ブロワ ７ｂ 第２曝気ブロワ ８ａ 第１攪拌ポンプ ８ｂ 第２攪拌ポンプ ９ 制御装置 １０ａ 第１ＤＯ計 １０ｂ 第２ＤＯ計 １１ａ インバーター １１ｂ インバーター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 初又 繁 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−104896（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−169095（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C02F 3/30 - 3/34 101 C02F 3/12
Claims (8)
- 【請求項１】排水を曝気槽へ連続的に流入させて、曝気
を行なう好気状態と曝気を停止して攪拌を行う嫌気状態
とを交互に繰り返して処理を行った後、この処理水を最
終沈殿池から放流させ、沈殿汚泥は曝気槽へ返送し、排
水中の窒素、リンを除去する間欠曝気式活性汚泥法を用
いた下水処理プロセスの制御方法において、曝気槽とし
て排水が流入する第１曝気槽と、この第１曝気槽に直列
に連結した第２曝気槽を用い、第１曝気槽にはＯＲＰ
計、第２曝気槽にはＤＯ計を設置しておき、曝気を開始
後第２曝気槽のＤＯを０．２〜３．０ｍｇ／ｌ内の所定
の値に１０〜３０分間制御した後、このＤＯ制御を停止
して停止時の曝気風量を維持しつつ曝気を継続し、次い
でＤＯが０．５〜４．０ｍｇ／ｌの所定の値に達した時
点で曝気を停止して攪拌を開始し、第１曝気槽のＯＲＰ
が−１００〜−４００ｍＶ内の所定の値に達した時点で
攪拌を停止して再度曝気を開始する前記の曝気及び攪拌
の繰り返し処理を、第１曝気槽と第２曝気槽とを連動さ
せて行なうことを特徴とする下水処理プロセスの制御方
法。 - 【請求項２】排水を曝気槽へ連続的に流入させて、曝気
を行なう好気状態と曝気を停止して攪拌を行う嫌気状態
とを交互に繰り返して処理を行った後、この処理水を最
終沈殿池から放流させ、沈殿汚泥は曝気槽へ返送し、排
水中の窒素、リンを除去する間欠曝気式活性汚泥法を用
いた下水処理プロセスの制御方法において、曝気槽とし
て排水が流入する第１曝気槽と、この第１曝気槽に直列
に連結した第２曝気槽を用い、第１曝気槽にはＯＲＰ
計、第２曝気槽にはＤＯ計を設置しておき、曝気を開始
後第２曝気槽のＤＯを０．２〜３．０ｍｇ／ｌ内の所定
の値に１０〜３０分間制御した後、このＤＯ制御を停止
して停止時の曝気風量を維持しつつ曝気を継続するとと
もに前記ＤＯの変化率を測定し、ＤＯの屈曲点を検出後
直ちに曝気を停止して攪拌を開始し、第１曝気槽のＯＲ
Ｐが−１００〜−４００ｍＶ内の所定の値に達した時点
で攪拌を停止して再度曝気を開始する前記の曝気及び攪
拌の繰り返し処理を、第１曝気槽と第２曝気槽とを連動
させて行なうことを特徴とする下水処理プロセスの制御
方法。 - 【請求項３】排水を曝気槽へ連続的に流入させて、曝気
を行なう好気状態と曝気を停止して攪拌を行う嫌気状態
とを交互に繰り返して処理を行った後、この処理水を最
終沈殿池から放流させ、沈殿汚泥は曝気槽へ返送し、排
水中の窒素、リンを除去する間欠曝気式活性汚泥法を用
いた下水処理プロセスの制御方法において、曝気槽とし
て排水が流入する第１曝気槽と、この第１曝気槽に直列
に連結した第２曝気槽を用い、第１曝気槽にはＤＯ計、
第２曝気槽にはＯＲＰ計を設置しておき、第１曝気槽の
ＤＯを０．０５〜０．５ｍｇ／ｌ内の所定の値に制御し
て０．５〜２．０時間内の所定の時間曝気を行なった後
これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝気槽のＯＲＰ
の変化率を測定し、ＯＲＰの屈曲点を検出後直ちに攪拌
を停止して再度曝気を開始する前記の曝気及び攪拌の繰
り返し処理を、第１曝気槽と第２曝気槽とを連動させて
行なうことを特徴とする下水処理プロセスの制御方法。 - 【請求項４】排水を曝気槽へ連続的に流入させて、曝気
を行なう好気状態と曝気を停止して攪拌を行う嫌気状態
とを交互に繰り返して処理を行った後、この処理水を最
終沈殿池から放流させ、沈殿汚泥は曝気槽へ返送し、排
水中の窒素、リンを除去する間欠曝気式活性汚泥法を用
いた下水処理プロセスの制御方法において、曝気槽とし
て排水が流入する第１曝気槽と、この第１曝気槽に直列
に連結した第２曝気槽を用い、第１曝気槽にはＤＯ計、
第２曝気槽にはＯＲＰ計を設置しておき、第１曝気槽の
ＤＯを０．０５〜０．５ｍｇ／ｌ内の所定の値に制御し
て０．５〜２．０時間内の所定の時間曝気を行なった後
これを停止し、次いで攪拌を開始し第２曝気槽のＯＲＰ
を測定し、ＯＲＰが＋５０〜−１００ｍＶ内の所定の値
に達した時点で攪拌を停止して再度曝気を開始する前記
の曝気及び攪拌の繰り返し処理を、第１曝気槽と第２曝
気槽とを連動させて行なうことを特徴とする下水処理プ
ロセスの制御方法。 - 【請求項５】排水を曝気槽へ連続的に流入させて、曝気
を行なう好気状態と曝気を停止して攪拌を行う嫌気状態
とを交互に繰り返して処理を行った後、この処理水を最
終沈殿池から放流させ、沈殿汚泥は曝気槽へ返送し、排
水中の窒素、リンを除去する間欠曝気式活性汚泥法を用
いた下水処理プロセスの制御方法において、曝気槽とし
て排水が流入する第１曝気槽と、この第１曝気槽に直列
に連結した第２曝気槽を用い、第１曝気槽にはＤＯ計と
ＯＲＰ計、第２曝気槽にはＯＲＰ計を設置しておき、攪
拌時における第１曝気槽のＯＲＰの屈曲点が攪拌開始後
５〜６０分内の所定の時間に出現するように、前回まで
の攪拌工程における屈曲点の出現時間に基づいてＤＯの
設定値を調節して、曝気工程での第１曝気槽のＤＯ制御
を０．５〜２．０時間内の所定の時間行なった後これを
停止し、次いで攪拌を開始し第２曝気槽のＯＲＰの変化
率を測定し、ＯＲＰの屈曲点を検出後直ちに攪拌を停止
して再度曝気を開始する前記の曝気及び攪拌の繰り返し
処理を、第１曝気槽と第２曝気槽とを連動させて行なう
ことを特徴とする下水処理プロセスの制御方法。 - 【請求項６】排水を曝気槽へ連続的に流入させて、曝気
を行なう好気状態と曝気を停止して攪拌を行う嫌気状態
とを交互に繰り返して処理を行った後、この処理水を最
終沈殿池から放流させ、沈殿汚泥は曝気槽へ返送し、排
水中の窒素、リンを除去する間欠曝気式活性汚泥法を用
いた下水処理プロセスの制御方法において、曝気槽とし
て排水が流入する第１曝気槽と、この第１曝気槽に直列
に連結した第２曝気槽を用い、第１曝気槽にはＤＯ計と
ＯＲＰ計、第２曝気槽にはＯＲＰ計を設置しておき、攪
拌時における第１曝気槽のＯＲＰの屈曲点が攪拌開始後
５〜６０分内の所定の時間に出現するように、前回まで
の攪拌工程における屈曲点の出現時間に基づいてＤＯの
設定値を調節して、曝気工程での第１曝気槽のＤＯ制御
を０．５〜２．０時間内の所定の時間行なった後これを
停止し、次いで攪拌を開始し第２曝気槽のＯＲＰを測定
し、ＯＲＰが＋５０〜−１００ｍＶ内の所定の値に達し
た時点で攪拌を停止して再度曝気を開始する前記の曝気
及び攪拌の繰り返し処理を、第１曝気槽と第２曝気槽と
を連動させて行なうことを特徴とする下水処理プロセス
の制御方法。 - 【請求項７】排水を曝気槽へ連続的に流入させて、曝気
を行なう好気状態と曝気を停止して攪拌を行う嫌気状態
とを交互に繰り返して処理を行った後、この処理水を最
終沈殿池から放流させ、沈殿汚泥は曝気槽へ返送し、排
水中の窒素、リンを除去する間欠曝気式活性汚泥法を用
いた下水処理プロセスの制御方法において、曝気槽とし
て排水が流入する第１曝気槽と、この第１曝気槽に直列
に連結した第２曝気槽を用い、第１曝気槽にはＤＯ計と
ＯＲＰ計、第２曝気槽にはＯＲＰ計を設置しておき、曝
気工程終了時における第１曝気槽のＯＲＰが＋１５０〜
−１００ｍＶ内の所定の値になるように、前回までの曝
気工程の第１曝気槽のＯＲＰの測定値に基づいてＤＯの
設定値を調節して、曝気工程での第１曝気槽のＤＯ制御
を０．５〜２．０時間内の所定の時間行なった後これを
停止し、次いで攪拌を開始し第２曝気槽のＯＲＰの変化
率を測定し、ＯＲＰの屈曲点を検出後直ちに攪拌を停止
して再度曝気を開始する前記の曝気及び攪拌の繰り返し
処理を、第１曝気槽と第２曝気槽とを連動させて行なう
ことを特徴とする下水処理プロセスの制御方法。 - 【請求項８】排水を曝気槽へ連続的に流入させて、曝気
を行なう好気状態と曝気を停止して攪拌を行う嫌気状態
とを交互に繰り返して処理を行った後、この処理水を最
終沈殿池から放流させ、沈殿汚泥は曝気槽へ返送し、排
水中の窒素、リンを除去する間欠曝気式活性汚泥法を用
いた下水処理プロセスの制御方法において、曝気槽とし
て排水が流入する第１曝気槽と、この第１曝気槽に直列
に連結した第２曝気槽を用い、第１曝気槽にはＤＯ計と
ＯＲＰ計、第２曝気槽にはＯＲＰ計を設置しておき、曝
気工程終了時における第１曝気槽のＯＲＰが＋１５０〜
−１００ｍＶ内の所定の値になるように、前回までの曝
気工程の第１曝気槽のＯＲＰの測定値に基づいてＤＯの
設定値を調節して、曝気工程での第１曝気槽のＤＯ制御
を０．５〜２．０時間内の所定の時間行なった後これを
停止し、次いで攪拌を開始し第２曝気槽のＯＲＰを測定
し、ＯＲＰが＋５０〜−１００ｍＶ内の所定の値に達し
た時点で攪拌を停止して再度曝気を開始する前記の曝気
及び攪拌の繰り返し処理を、第１曝気槽と第２曝気槽と
を連動させて行なうことを特徴とする下水処理プロセス
の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2698992A JP2786770B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 下水処理プロセスの制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2698992A JP2786770B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 下水処理プロセスの制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05220495A JPH05220495A (ja) | 1993-08-31 |
| JP2786770B2 true JP2786770B2 (ja) | 1998-08-13 |
Family
ID=12208573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2698992A Expired - Lifetime JP2786770B2 (ja) | 1992-02-14 | 1992-02-14 | 下水処理プロセスの制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| KR20010091457A (ko) * | 2000-03-15 | 2001-10-23 | 박기호 | 질소제거 효율향상을 도모한 하수처리방법 및 장치 |
| KR100450037B1 (ko) * | 2002-01-07 | 2004-10-06 | 주식회사 대명테크 | 자동제어 간헐폭기시스템을 이용한 오폐수 처리공정 및처리시스템 |
| CN100361906C (zh) * | 2006-04-17 | 2008-01-16 | 彭永臻 | A/o工艺短程硝化反硝化污水处理控制系统及其在线控制方法 |
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-
1992
- 1992-02-14 JP JP2698992A patent/JP2786770B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH05220495A (ja) | 1993-08-31 |
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