JP3397102B2 - 間欠曝気式活性汚泥法の制御方法 - Google Patents
間欠曝気式活性汚泥法の制御方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、下水や産業排水等
の小規模な汚水の硝化−脱窒処理を行う間欠曝気式活性
汚泥法、例えば、オキシデーションディッチ法、単槽式
嫌気好気法、回分法等による間欠曝気式活性汚泥法にお
ける制御方法に関するものである。
の小規模な汚水の硝化−脱窒処理を行う間欠曝気式活性
汚泥法、例えば、オキシデーションディッチ法、単槽式
嫌気好気法、回分法等による間欠曝気式活性汚泥法にお
ける制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】この種の間欠曝気式活性汚泥法の制御方
法に関する従来技術としては、特開平５−５００９２号
公報（従来例１という）及び特開平７−１３６６８２号
公報（従来例２という）に開示されたものがある。以
下、その要点の概要を図１０〜図１３によって説明す
る。
法に関する従来技術としては、特開平５−５００９２号
公報（従来例１という）及び特開平７−１３６６８２号
公報（従来例２という）に開示されたものがある。以
下、その要点の概要を図１０〜図１３によって説明す
る。
【０００３】従来例１の方法は、図１０に示す装置構成
において、図１１に示すＤＯ（溶存酸素濃度）値に対す
る時間（横軸）の制御曲線において好気時間Ｂと嫌気時
間ＡとのＡ／Ｂの比が０．６〜１．０となるようにＡの
時間を制御する方法である。図１０において、２１は間
欠曝気槽であり、２２は沈澱池、２３は水中エアレー
タ、２４はコンプレッサ、２５はＤＯ計である。また、
図１１において、Ｔは曝気サイクル時間、Ａは嫌気時
間、Ｂは好気時間、Ｃは空気供給時間、Ｄは空気供給停
止時間である。
において、図１１に示すＤＯ（溶存酸素濃度）値に対す
る時間（横軸）の制御曲線において好気時間Ｂと嫌気時
間ＡとのＡ／Ｂの比が０．６〜１．０となるようにＡの
時間を制御する方法である。図１０において、２１は間
欠曝気槽であり、２２は沈澱池、２３は水中エアレー
タ、２４はコンプレッサ、２５はＤＯ計である。また、
図１１において、Ｔは曝気サイクル時間、Ａは嫌気時
間、Ｂは好気時間、Ｃは空気供給時間、Ｄは空気供給停
止時間である。
【０００４】従来例２の方法は、図１２に示す装置構成
において、図１３に示すＤＯ値に対する時間の制御曲線
における好気時間τを計測し、この時刻からτ−αｔだ
け経過した後に曝気を再開するように１サイクルの運転
を行う制御方法である。図１２において、１１はオキシ
デーションディッチであり、１２は沈澱池、１３は曝気
機、１４はＤＯ計、１５は制御盤、１６は演算装置であ
る。
において、図１３に示すＤＯ値に対する時間の制御曲線
における好気時間τを計測し、この時刻からτ−αｔだ
け経過した後に曝気を再開するように１サイクルの運転
を行う制御方法である。図１２において、１１はオキシ
デーションディッチであり、１２は沈澱池、１３は曝気
機、１４はＤＯ計、１５は制御盤、１６は演算装置であ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上のような従来の間
欠曝気式活性汚泥法の制御方法においては、次のような
問題点がある。まず、従来例１においては、コンプレッ
サー運転タイマーを４０分と固定し、この結果から好気
時間Ｂを測定し、そして嫌気時間Ａを確保するものであ
り、次に従来例２においては、ＤＯのピークが上限値Ｃ
2 レベル（＝２〜３ｍｇ／ｌ）となった時点で曝気を停
止し、好気時間τを測定し、そして嫌気時間Ｔを確保す
るようになっている。従って、両従来例とも各サイクル
のインターバル時間は不定であり、定刻に処理を開始す
ることにならず、維持管理上好ましくない。
欠曝気式活性汚泥法の制御方法においては、次のような
問題点がある。まず、従来例１においては、コンプレッ
サー運転タイマーを４０分と固定し、この結果から好気
時間Ｂを測定し、そして嫌気時間Ａを確保するものであ
り、次に従来例２においては、ＤＯのピークが上限値Ｃ
2 レベル（＝２〜３ｍｇ／ｌ）となった時点で曝気を停
止し、好気時間τを測定し、そして嫌気時間Ｔを確保す
るようになっている。従って、両従来例とも各サイクル
のインターバル時間は不定であり、定刻に処理を開始す
ることにならず、維持管理上好ましくない。
【０００６】次に、オキシデーションディッチ法、単槽
式嫌気好気法、回分法等による間欠曝気式活性汚泥法の
適用施設は小規模施設が主体であり、例えば小規模下水
処理の特質として、下水の供用開始時にはごく小量の汚
水しか入らず、また、反応槽内の活性汚泥濃度も小さい
という過度の低負荷から始まり、定格負荷になるまで長
い年月が経過する場合が多い。そこで間欠曝気式活性汚
泥法の自動制御は、過度の低負荷から定格負荷に到るま
で手動調節なしで制御できることが望ましい。
式嫌気好気法、回分法等による間欠曝気式活性汚泥法の
適用施設は小規模施設が主体であり、例えば小規模下水
処理の特質として、下水の供用開始時にはごく小量の汚
水しか入らず、また、反応槽内の活性汚泥濃度も小さい
という過度の低負荷から始まり、定格負荷になるまで長
い年月が経過する場合が多い。そこで間欠曝気式活性汚
泥法の自動制御は、過度の低負荷から定格負荷に到るま
で手動調節なしで制御できることが望ましい。
【０００７】しかしながら、従来例１の方法では、過度
の低負荷の場合、Ｒｒ（活性汚泥の酸素利用速度）は非
常に小さいにも拘わらずブロワの運転時間を４０分と固
定しているため、４０分経過後にＤＯ値は８．０ｍｇ／
ｌの程度の飽和値に達することが下記の（１）式より容
易に予想され、ブロワの消費動力の無駄となるだけでな
く、曝気停止直後のＤＯ値が８ｍｇ／ｌであればＤＯが
０に低下するまでの時間は非常に大であり、これと同じ
嫌気時間を設定するとインターバル時間が過大となり、
この間はＢＯＤ除去反応が小さいので、水質が悪化する
ようになる。
の低負荷の場合、Ｒｒ（活性汚泥の酸素利用速度）は非
常に小さいにも拘わらずブロワの運転時間を４０分と固
定しているため、４０分経過後にＤＯ値は８．０ｍｇ／
ｌの程度の飽和値に達することが下記の（１）式より容
易に予想され、ブロワの消費動力の無駄となるだけでな
く、曝気停止直後のＤＯ値が８ｍｇ／ｌであればＤＯが
０に低下するまでの時間は非常に大であり、これと同じ
嫌気時間を設定するとインターバル時間が過大となり、
この間はＢＯＤ除去反応が小さいので、水質が悪化する
ようになる。
【０００８】
ｄＣ／ｄｔ＝ｋLa・（Ｃｓ−Ｃ）−Ｒｒ …（１）式
ここでｄＣ／ｄｔ：反応槽内の溶存酸素濃度の時間変化
（ｍｇ／ｌ／Ｈｒ） Ｒｒ：活性汚泥の酸素利用速度（ｍｇ／ｌ／Ｈｒ） Ｃｓ：飽和溶存酸素濃度（ｍｇ／ｌ）…２０℃、１気圧
の水中で８．８４ Ｃ ：反応槽内の溶存酸素濃度（ｍｇ／ｌ） ｋLa：総括物質酸素移動容量係数（１／Ｈｒ）…曝気装
置の酸素供給能力に比例する係数。
（ｍｇ／ｌ／Ｈｒ） Ｒｒ：活性汚泥の酸素利用速度（ｍｇ／ｌ／Ｈｒ） Ｃｓ：飽和溶存酸素濃度（ｍｇ／ｌ）…２０℃、１気圧
の水中で８．８４ Ｃ ：反応槽内の溶存酸素濃度（ｍｇ／ｌ） ｋLa：総括物質酸素移動容量係数（１／Ｈｒ）…曝気装
置の酸素供給能力に比例する係数。
【０００９】従って、従来例１では流入負荷の時間変動
・週間変動は対応可能であるが、供用開始直後で活性汚
泥濃度、流入負荷ともに小さい過度の低負荷から定格負
荷までの幅広い負荷変動には対応できず、負荷状況によ
ってブロワの運転時間及び好気時間と嫌気時間の比を手
動調節することが必要となる。
・週間変動は対応可能であるが、供用開始直後で活性汚
泥濃度、流入負荷ともに小さい過度の低負荷から定格負
荷までの幅広い負荷変動には対応できず、負荷状況によ
ってブロワの運転時間及び好気時間と嫌気時間の比を手
動調節することが必要となる。
【００１０】また、従来例２の方法では、ＤＯ値が上限
値Ｃ2 （＝２〜３ｍｇ／ｌ）に達した時に曝気装置を停
止するので、曝気停止直後のＤＯ値が過大となる問題点
は防ぐことができる。しかし良好な窒素除去を達成する
ためには、好気処理によるケルダール性窒素のほぼ全量
の硝化とこれにより生成した硝酸の嫌気処理によるほぼ
全量の脱窒が必要であり、定格負荷においては、硝化速
度と脱窒速度がほぼ等しく、好気時間と嫌気時間は１：
１でよいが、低負荷においては好気時間を嫌気時間に比
べて小さくしないと脱窒に必要な水素供与体（汚水中の
有機物等）まで酸化し、脱窒速度が低下するので、脱窒
が十分に行われない。従って、好気時間と嫌気時間の比
を負荷の大小に応じて調整する必要がある。
値Ｃ2 （＝２〜３ｍｇ／ｌ）に達した時に曝気装置を停
止するので、曝気停止直後のＤＯ値が過大となる問題点
は防ぐことができる。しかし良好な窒素除去を達成する
ためには、好気処理によるケルダール性窒素のほぼ全量
の硝化とこれにより生成した硝酸の嫌気処理によるほぼ
全量の脱窒が必要であり、定格負荷においては、硝化速
度と脱窒速度がほぼ等しく、好気時間と嫌気時間は１：
１でよいが、低負荷においては好気時間を嫌気時間に比
べて小さくしないと脱窒に必要な水素供与体（汚水中の
有機物等）まで酸化し、脱窒速度が低下するので、脱窒
が十分に行われない。従って、好気時間と嫌気時間の比
を負荷の大小に応じて調整する必要がある。
【００１１】本発明は、上記のような問題点を解決する
ためになされたものであり、負荷の大小の変動に拘わら
ず、ブロワ運転時間や好気時間と嫌気時間の比を手動調
節することなしに、負荷変動に十分に対応できる間欠曝
気式活性汚泥法の制御方法を提供することを目的として
いる。
ためになされたものであり、負荷の大小の変動に拘わら
ず、ブロワ運転時間や好気時間と嫌気時間の比を手動調
節することなしに、負荷変動に十分に対応できる間欠曝
気式活性汚泥法の制御方法を提供することを目的として
いる。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明に係る間欠曝気式
活性汚泥法の制御方法は、単一の反応槽内において、汚
水を連続的に攪拌し間欠的に曝気する（酸素供給）こと
により槽内を時間的に嫌気状態と好気状態を交互に行う
汚水の活性汚泥処理方法において、次の、の２つの
工程または〜の３つの工程を有するものである。 反応槽内において曝気装置停止直後からＤＯの降下
を時系列的に採取し、汚泥の呼吸速度Ｒｒを各間欠曝気
サイクル毎に計測し、計測したＲｒに応じて間欠曝気イ
ンターバル時間を自動設定する工程、 間欠曝気インターバル時間において、槽内ＤＯが硝
化反応が進行するＤＯ値を上回る好気時間Ｔoxと酸素の
供給を停止している時間の内脱窒反応が進行する槽内Ｄ
Ｏが０近傍の嫌気時間Ｔanとの好気嫌気時間比ＲAO（＝
Ｔox／［Ｔox＋Ｔan］）が設定値通りとなるよう前回の
サイクルにおいて計測したＲｒから曝気装置停止時間を
予測する工程、 曝気装置が可変速の場合には、曝気停止直後にでる
ＤＯのピーク値が硝化が十分に行われる目標ピークＤＯ
値の前後値（ピークＤＯ許容範囲）以内に納まるように
各サイクル毎にＤＯのピーク値がピークＤＯ許容範囲外
となった場合に目標ピークＤＯ値との偏差に比例した酸
素供給量を自動的に調節する工程。
活性汚泥法の制御方法は、単一の反応槽内において、汚
水を連続的に攪拌し間欠的に曝気する（酸素供給）こと
により槽内を時間的に嫌気状態と好気状態を交互に行う
汚水の活性汚泥処理方法において、次の、の２つの
工程または〜の３つの工程を有するものである。 反応槽内において曝気装置停止直後からＤＯの降下
を時系列的に採取し、汚泥の呼吸速度Ｒｒを各間欠曝気
サイクル毎に計測し、計測したＲｒに応じて間欠曝気イ
ンターバル時間を自動設定する工程、 間欠曝気インターバル時間において、槽内ＤＯが硝
化反応が進行するＤＯ値を上回る好気時間Ｔoxと酸素の
供給を停止している時間の内脱窒反応が進行する槽内Ｄ
Ｏが０近傍の嫌気時間Ｔanとの好気嫌気時間比ＲAO（＝
Ｔox／［Ｔox＋Ｔan］）が設定値通りとなるよう前回の
サイクルにおいて計測したＲｒから曝気装置停止時間を
予測する工程、 曝気装置が可変速の場合には、曝気停止直後にでる
ＤＯのピーク値が硝化が十分に行われる目標ピークＤＯ
値の前後値（ピークＤＯ許容範囲）以内に納まるように
各サイクル毎にＤＯのピーク値がピークＤＯ許容範囲外
となった場合に目標ピークＤＯ値との偏差に比例した酸
素供給量を自動的に調節する工程。
【００１３】また、本発明に係る間欠曝気式活性汚泥法
の制御方法は、単一の反応槽内において、汚水を連続的
に攪拌し間欠的に曝気する（酸素供給）ことにより槽内
を時間的に嫌気状態と好気状態を交互に行う汚水の活性
汚泥処理方法において、次の〜の３つの工程または
〜の４つの工程を有するものである。 反応槽内において曝気装置停止直後からＤＯの降下
を時系列的に採取し、汚泥の呼吸速度Ｒｒを各間欠曝気
サイクル毎に計測し、計測したＲｒに応じて間欠曝気イ
ンターバル時間を自動設定する工程、 間欠曝気インターバル時間において、槽内ＤＯが硝
化反応が進行するＤＯ値を上回る好気時間Ｔoxと酸素の
供給を停止している時間の内脱窒反応が進行する槽内Ｄ
Ｏが０近傍の嫌気時間Ｔanとの好気嫌気時間比ＲAO（＝
Ｔox／［Ｔox＋Ｔan］）を前回のサイクルにおいて計測
したＲｒに応じて自動設定する工程、 間欠曝気インターバル時間において、好気嫌気時間
比ＲAOが設定値通りとなるよう前回のサイクルにおいて
計測したＲｒから曝気装置停止時間を予測する工程、 曝気装置が可変速の場合には、曝気停止直後にでる
ＤＯのピーク値が硝化が十分に行われる目標ピークＤＯ
値の前後値（ピークＤＯ許容範囲）以内に納まるように
各サイクル毎にＤＯのピーク値がピークＤＯ許容範囲外
となった場合に目標ピークＤＯ値との偏差に比例した酸
素供給量を自動的に調節する工程。
の制御方法は、単一の反応槽内において、汚水を連続的
に攪拌し間欠的に曝気する（酸素供給）ことにより槽内
を時間的に嫌気状態と好気状態を交互に行う汚水の活性
汚泥処理方法において、次の〜の３つの工程または
〜の４つの工程を有するものである。 反応槽内において曝気装置停止直後からＤＯの降下
を時系列的に採取し、汚泥の呼吸速度Ｒｒを各間欠曝気
サイクル毎に計測し、計測したＲｒに応じて間欠曝気イ
ンターバル時間を自動設定する工程、 間欠曝気インターバル時間において、槽内ＤＯが硝
化反応が進行するＤＯ値を上回る好気時間Ｔoxと酸素の
供給を停止している時間の内脱窒反応が進行する槽内Ｄ
Ｏが０近傍の嫌気時間Ｔanとの好気嫌気時間比ＲAO（＝
Ｔox／［Ｔox＋Ｔan］）を前回のサイクルにおいて計測
したＲｒに応じて自動設定する工程、 間欠曝気インターバル時間において、好気嫌気時間
比ＲAOが設定値通りとなるよう前回のサイクルにおいて
計測したＲｒから曝気装置停止時間を予測する工程、 曝気装置が可変速の場合には、曝気停止直後にでる
ＤＯのピーク値が硝化が十分に行われる目標ピークＤＯ
値の前後値（ピークＤＯ許容範囲）以内に納まるように
各サイクル毎にＤＯのピーク値がピークＤＯ許容範囲外
となった場合に目標ピークＤＯ値との偏差に比例した酸
素供給量を自動的に調節する工程。
【００１４】ここで、硝化反応が進行するＤＯ値（ＤＯ
OX）は０．５〜１．０ｍｇ／ｌ以上であり、脱窒反応が
進行する槽内ＤＯ値（ＤＯO ）は０近傍の０．１〜０．
２ｍｇ／ｌであり、好気嫌気時間比ＲAOの設定値は前回
のサイクルにおいて計測したＲｒに比例させて０．２以
上０．５未満の範囲とすることが好ましい。また、前記
の目標ピークＤＯ値は１．５〜３ｍｇ／ｌとするのがよ
い。
OX）は０．５〜１．０ｍｇ／ｌ以上であり、脱窒反応が
進行する槽内ＤＯ値（ＤＯO ）は０近傍の０．１〜０．
２ｍｇ／ｌであり、好気嫌気時間比ＲAOの設定値は前回
のサイクルにおいて計測したＲｒに比例させて０．２以
上０．５未満の範囲とすることが好ましい。また、前記
の目標ピークＤＯ値は１．５〜３ｍｇ／ｌとするのがよ
い。
【００１５】本発明においては下記の（イ）〜（ヘ）に
示すような優れた特長が得られる。 （イ）汚水を連続的に攪拌し間欠的に曝気する間欠曝気
式活性汚泥法によるシステムにおいて、Ｒｒ計測は曝気
装置停止直後のＤＯ値の降下を時系列的に採取し、これ
を最小二乗法等により計算処理することで求められ、Ｄ
Ｏ計と計算機のみの構成で目的を達成できるので、新た
な装置が不要となる。
示すような優れた特長が得られる。 （イ）汚水を連続的に攪拌し間欠的に曝気する間欠曝気
式活性汚泥法によるシステムにおいて、Ｒｒ計測は曝気
装置停止直後のＤＯ値の降下を時系列的に採取し、これ
を最小二乗法等により計算処理することで求められ、Ｄ
Ｏ計と計算機のみの構成で目的を達成できるので、新た
な装置が不要となる。
【００１６】（ロ）Ｒｒを計測することにより負荷の状
況を定量化でき、それに見合った曝気インターバルを設
定できる。すなわちＲｒが大であるということは反応槽
内の活性汚泥濃度ＭＬＳＳが大であり、また流入汚水の
負荷（流入量×ＢＯＤ濃度）が大であることを示す。こ
の場合には、ＢＯＤ除去速度が大であり、曝気インター
バル時間を短くする必要がある。なぜならインターバル
時間を過大にすると、曝気停止時にはＢＯＤ除去反応は
小さいのに拘わらずＢＯＤ成分が流入されるため、反応
槽内の未処理のＢＯＤ濃度が増大し、結果として処理水
質が悪化するからである。
況を定量化でき、それに見合った曝気インターバルを設
定できる。すなわちＲｒが大であるということは反応槽
内の活性汚泥濃度ＭＬＳＳが大であり、また流入汚水の
負荷（流入量×ＢＯＤ濃度）が大であることを示す。こ
の場合には、ＢＯＤ除去速度が大であり、曝気インター
バル時間を短くする必要がある。なぜならインターバル
時間を過大にすると、曝気停止時にはＢＯＤ除去反応は
小さいのに拘わらずＢＯＤ成分が流入されるため、反応
槽内の未処理のＢＯＤ濃度が増大し、結果として処理水
質が悪化するからである。
【００１７】そこで測定されたＲｒに応じ適切な曝気イ
ンターバルを以下のように自動設定し、手動による調整
を不要とすることができる。ここで、Ｒｒと曝気インタ
ーバル時間の関係は図３において以下の式に置き換える
ことができる。 ＴI ＝（Ｔox＋Ｔan）×（１＋α） ここで、ＴI ：曝気インターバル時間（Ｈｒ） Ｔox：好気時間（Ｈｒ） Ｔan：嫌気時間（Ｈｒ） α ：余裕率（０．１〜０．４） ＲAO＝０．５とすると、Ｔan＝Ｔox ｔ1 ＝ｔ2 とすると、 Ｔox＝２×ｔ2 ＤＯpeak＝２．０ｍｇ／ｌ、ＤＯmin ＝ ０．５ｍｇ／
ｌとすると、 ｔ2 ＝１．５／ Ｒｒ ∴ ＴI ＝２×Ｔox×（１＋α） ＝２×２×ｔ2 ×（１＋α） ＝２×２× １．５／ Ｒｒ×（１＋α） ＴI ＝６．６／Ｒｒ〜８．４／Ｒｒ→８．０／Ｒｒ …（２）式 以上の結果より曝気インターバル時間ＴI はＲｒの逆数
に比例することとなる。
ンターバルを以下のように自動設定し、手動による調整
を不要とすることができる。ここで、Ｒｒと曝気インタ
ーバル時間の関係は図３において以下の式に置き換える
ことができる。 ＴI ＝（Ｔox＋Ｔan）×（１＋α） ここで、ＴI ：曝気インターバル時間（Ｈｒ） Ｔox：好気時間（Ｈｒ） Ｔan：嫌気時間（Ｈｒ） α ：余裕率（０．１〜０．４） ＲAO＝０．５とすると、Ｔan＝Ｔox ｔ1 ＝ｔ2 とすると、 Ｔox＝２×ｔ2 ＤＯpeak＝２．０ｍｇ／ｌ、ＤＯmin ＝ ０．５ｍｇ／
ｌとすると、 ｔ2 ＝１．５／ Ｒｒ ∴ ＴI ＝２×Ｔox×（１＋α） ＝２×２×ｔ2 ×（１＋α） ＝２×２× １．５／ Ｒｒ×（１＋α） ＴI ＝６．６／Ｒｒ〜８．４／Ｒｒ→８．０／Ｒｒ …（２）式 以上の結果より曝気インターバル時間ＴI はＲｒの逆数
に比例することとなる。
【００１８】そこで、曝気インターバル時間ＴI の最小
単位は１時間とし、その倍数毎に増加させるとすると、
（２）式よりＲｒと曝気インターバルの関係は下記の表
１のようになる。
単位は１時間とし、その倍数毎に増加させるとすると、
（２）式よりＲｒと曝気インターバルの関係は下記の表
１のようになる。
【００１９】
【表１】
【００２０】（ハ）曝気サイクル毎に計測されたＲｒで
自動設定されたインターバル時間において、設定された
ＲAOとなるよう曝気停止時間を制御しているので、毎サ
イクルは必ず定刻に処理を開始する。これにより曝気装
置の次回の運転開始時刻が既知となるので、維持管理の
面で有利となる。また、反応槽が複数系列ある場合、１
系は０：００分開始、２系は０：３０分開始というよう
に曝気装置の運転タイミングをずらすことにより、電力
消費の凹凸を平滑化できるので、電力料金を低減でき
る。
自動設定されたインターバル時間において、設定された
ＲAOとなるよう曝気停止時間を制御しているので、毎サ
イクルは必ず定刻に処理を開始する。これにより曝気装
置の次回の運転開始時刻が既知となるので、維持管理の
面で有利となる。また、反応槽が複数系列ある場合、１
系は０：００分開始、２系は０：３０分開始というよう
に曝気装置の運転タイミングをずらすことにより、電力
消費の凹凸を平滑化できるので、電力料金を低減でき
る。
【００２１】（ニ）定格負荷では硝化速度と脱窒速度が
ほぼ等しく、好気時間と嫌気時間は１：１でよいが、低
負荷時でこれを適用すると好気時間が過多となり、脱窒
に必要な水素供与体（汚水中の有機物等）まで酸化する
ので、脱窒速度は低下し、十分な脱窒が行われない。そ
こで好気時間と嫌気時間の比は負荷の大小に応じて調整
する必要がある。本発明ではＲｒで負荷の定量化を行っ
ており、好気嫌気時間比ＲAOとＲｒは以下の関係式が与
えられる。 ＲAO＝ａ＋ｂ×Ｒｒ
ほぼ等しく、好気時間と嫌気時間は１：１でよいが、低
負荷時でこれを適用すると好気時間が過多となり、脱窒
に必要な水素供与体（汚水中の有機物等）まで酸化する
ので、脱窒速度は低下し、十分な脱窒が行われない。そ
こで好気時間と嫌気時間の比は負荷の大小に応じて調整
する必要がある。本発明ではＲｒで負荷の定量化を行っ
ており、好気嫌気時間比ＲAOとＲｒは以下の関係式が与
えられる。 ＲAO＝ａ＋ｂ×Ｒｒ
【００２２】（ホ）Ｒｒは前回と次回のサイクルでは計
測値はほとんど変動しないため、前回のＲｒ値より目標
嫌気時間Ｔanを確保する曝気装置停止タイミングを正確
に算出できる。
測値はほとんど変動しないため、前回のＲｒ値より目標
嫌気時間Ｔanを確保する曝気装置停止タイミングを正確
に算出できる。
【００２３】（ヘ）曝気の操作因子は運転時間と酸素供
給量（速度）の２つである。前者は上記（ホ）で理論通
りに設定できるため、後者はＤＯのピーク値が目標値前
後となるようその加減を独立して制御できる。従って、
より正確なＤＯのピーク値の目標管理ができる。これに
より、ほぼ全量の硝化と脱窒が可能となり、同時に曝気
装置の省エネ運転が可能となる。
給量（速度）の２つである。前者は上記（ホ）で理論通
りに設定できるため、後者はＤＯのピーク値が目標値前
後となるようその加減を独立して制御できる。従って、
より正確なＤＯのピーク値の目標管理ができる。これに
より、ほぼ全量の硝化と脱窒が可能となり、同時に曝気
装置の省エネ運転が可能となる。
【００２４】
実施の形態１．本発明の第１の実施形態に係る間欠曝気
式活性汚泥法の制御方法を図１から図７の図面に基づい
て以下説明する。間欠曝気式活性汚泥処理方法は、前述
のようにオキシデーションディッチ法、単槽式嫌気好気
法、回分法等が一般的であるが、本実施の形態では図２
に示すオキシデーションディッチ法、単槽式嫌気好気法
の装置構成について説明する。
式活性汚泥法の制御方法を図１から図７の図面に基づい
て以下説明する。間欠曝気式活性汚泥処理方法は、前述
のようにオキシデーションディッチ法、単槽式嫌気好気
法、回分法等が一般的であるが、本実施の形態では図２
に示すオキシデーションディッチ法、単槽式嫌気好気法
の装置構成について説明する。
【００２５】図２において、単槽式嫌気好気法の装置
は、大別して、汚水と活性汚泥を混合した混合液の活性
処理を行う反応槽１と混合液を溜めて沈澱浄化処理を行
う沈澱池２の部分とからなっている。反応槽１内には曝
気装置３（図中ではブロワと散気装置の組み合わせ）と
水中攪拌装置６とを具備している。そして、ＤＯ計４が
配置され、ＤＯ計４と曝気装置３とは酸素供給装置制御
盤５に接続されている。
は、大別して、汚水と活性汚泥を混合した混合液の活性
処理を行う反応槽１と混合液を溜めて沈澱浄化処理を行
う沈澱池２の部分とからなっている。反応槽１内には曝
気装置３（図中ではブロワと散気装置の組み合わせ）と
水中攪拌装置６とを具備している。そして、ＤＯ計４が
配置され、ＤＯ計４と曝気装置３とは酸素供給装置制御
盤５に接続されている。
【００２６】汚水の一般的な処理法については、周知で
あるので、ここでは簡潔に説明するに止める。流入汚水
は反応槽１内で水中攪拌装置６により攪拌されながら、
ブロワよりの曝気により処理され、ほぼ全量の硝化と脱
窒が終了した後、沈澱池２に移送される。ここで暫時静
置され、池の底部に沈殿物が堆積し、清浄な上澄液は上
方から採取され、処理水として放流される。一方、池の
底部に沈澱した堆積物はその大部分が返送汚泥として反
応槽１へ還流され、その残りは余剰汚泥として廃棄処理
される。
あるので、ここでは簡潔に説明するに止める。流入汚水
は反応槽１内で水中攪拌装置６により攪拌されながら、
ブロワよりの曝気により処理され、ほぼ全量の硝化と脱
窒が終了した後、沈澱池２に移送される。ここで暫時静
置され、池の底部に沈殿物が堆積し、清浄な上澄液は上
方から採取され、処理水として放流される。一方、池の
底部に沈澱した堆積物はその大部分が返送汚泥として反
応槽１へ還流され、その残りは余剰汚泥として廃棄処理
される。
【００２７】図１は本発明の制御方法の基本構成を示す
フローチャート、図３は本発明の制御方法に係るＤＯ線
図である。また、図４〜図７は図１の各処理における詳
細を示すフローチャートで、図４は設定値入力処理のフ
ローチャート、図５は初期運転モード処理のフローチャ
ート、図６は予測運転モード処理のフローチャート、図
７は曝気量調節処理のフローチャートである。以下、本
発明の詳細構成を下記［１］〜［５］のステップ順に図
１〜図７を使用して説明する。
フローチャート、図３は本発明の制御方法に係るＤＯ線
図である。また、図４〜図７は図１の各処理における詳
細を示すフローチャートで、図４は設定値入力処理のフ
ローチャート、図５は初期運転モード処理のフローチャ
ート、図６は予測運転モード処理のフローチャート、図
７は曝気量調節処理のフローチャートである。以下、本
発明の詳細構成を下記［１］〜［５］のステップ順に図
１〜図７を使用して説明する。
【００２８】処理手順としては、図１にみられるよう
に、ステップ１は設定値の入力、ステップ２は初期運転
モード、ステップ３は予測運転モード、ステップ４は予
測運転モードにおける曝気量の調節である。 ［１］始めに、図１及び図４で示される初期曝気インタ
ーバル時間等１２項目の設定値の入力を行う（ステップ
１）。 ［２］次いで、制御開始命令を出す。
に、ステップ１は設定値の入力、ステップ２は初期運転
モード、ステップ３は予測運転モード、ステップ４は予
測運転モードにおける曝気量の調節である。 ［１］始めに、図１及び図４で示される初期曝気インタ
ーバル時間等１２項目の設定値の入力を行う（ステップ
１）。 ［２］次いで、制御開始命令を出す。
【００２９】［３］初期運転モードを開始する（ステッ
プ２）。初期運転はＲｒを簡便に採取するための運転で
あり、最小ピークＤＯ値（ＤＯpmin）で曝気装置３を停
止し、一定時間待機後（曝気装置３とＤＯ計４の距離か
ら生ずるタイムラグを考慮）にＲｒ計測のためのＤＯ値
の記録を行う。曝気装置停止条件として最小ピークＤＯ
値を用いる理由は、曝気装置停止を決定するＤＯ値をＲ
ｒ採取可能な最小なものとしておけば、最短の時間でＲ
ｒを採取でき、速く予測運転に入れるからである。
プ２）。初期運転はＲｒを簡便に採取するための運転で
あり、最小ピークＤＯ値（ＤＯpmin）で曝気装置３を停
止し、一定時間待機後（曝気装置３とＤＯ計４の距離か
ら生ずるタイムラグを考慮）にＲｒ計測のためのＤＯ値
の記録を行う。曝気装置停止条件として最小ピークＤＯ
値を用いる理由は、曝気装置停止を決定するＤＯ値をＲ
ｒ採取可能な最小なものとしておけば、最短の時間でＲ
ｒを採取でき、速く予測運転に入れるからである。
【００３０】Ｒｒを算定すると、次回の曝気インターバ
ル時間ＴI を［数１］より決定し、初期曝気インターバ
ル時間経過まで待機し、次回は予測運転（）へ行く。
一方、Ｒｒが曝気装置３の酸素供給量に比べ大きい場
合、曝気装置運転タイムアウト条件（初期曝気インター
バル時間ＴI0に初期運転時間比Ｒ0 を乗じた時間）を経
過してもＤＯ値が最小ピークＤＯ値に到達しない場合が
想定される。その場合は、ピークＤＯ値が低いためＲｒ
算定は困難であり、Ｒｒ算定は不可とする。そこで次回
の初期運転では曝気量を最大とし、初期曝気インターバ
ル時間経過まで待機し、次回も初期運転（）へ戻る。
ル時間ＴI を［数１］より決定し、初期曝気インターバ
ル時間経過まで待機し、次回は予測運転（）へ行く。
一方、Ｒｒが曝気装置３の酸素供給量に比べ大きい場
合、曝気装置運転タイムアウト条件（初期曝気インター
バル時間ＴI0に初期運転時間比Ｒ0 を乗じた時間）を経
過してもＤＯ値が最小ピークＤＯ値に到達しない場合が
想定される。その場合は、ピークＤＯ値が低いためＲｒ
算定は困難であり、Ｒｒ算定は不可とする。そこで次回
の初期運転では曝気量を最大とし、初期曝気インターバ
ル時間経過まで待機し、次回も初期運転（）へ戻る。
【００３１】
【数１】
【００３２】なお、曝気装置運転タイムアウト条件を設
定する理由として、まず曝気装置運転時間は曝気インタ
ーバル時間より短くしないと停止後のＲｒを採取する時
間が確保できないこと、次に各サイクルにおいて必ず嫌
気時間を確保したいこと、そして初期運転時間比Ｒ0 を
０．５より大きくとることにより曝気量を増大させ次回
のサイクルではＲｒを減小させる効果があることであ
る。
定する理由として、まず曝気装置運転時間は曝気インタ
ーバル時間より短くしないと停止後のＲｒを採取する時
間が確保できないこと、次に各サイクルにおいて必ず嫌
気時間を確保したいこと、そして初期運転時間比Ｒ0 を
０．５より大きくとることにより曝気量を増大させ次回
のサイクルではＲｒを減小させる効果があることであ
る。
【００３３】［４］予測運転モードを開始する（ステッ
プ３）。予測運転は、好気時間（Ｔox）と嫌気時間（Ｔ
an）で設定した好気嫌気時間比 ＲAO（＝Ｔox／［Ｔox＋Ｔan］） が、設定値の範囲（０．２以上０．５未満）通りとなる
よう曝気装置停止時間ｔを前回のサイクルにおいて計測
したＲｒから［数２］により予測し決定する。なお、曝
気装置停止後のＲｒの算定方法及び曝気インターバル時
間の決定方法はステップ２の場合と同じである。
プ３）。予測運転は、好気時間（Ｔox）と嫌気時間（Ｔ
an）で設定した好気嫌気時間比 ＲAO（＝Ｔox／［Ｔox＋Ｔan］） が、設定値の範囲（０．２以上０．５未満）通りとなる
よう曝気装置停止時間ｔを前回のサイクルにおいて計測
したＲｒから［数２］により予測し決定する。なお、曝
気装置停止後のＲｒの算定方法及び曝気インターバル時
間の決定方法はステップ２の場合と同じである。
【００３４】
【数２】
【００３５】ただし、ＤＯのピーク値を採取し、次のス
テップ４で次回の曝気量の調節を行う。そして、今回の
曝気インターバル時間経過まで待機し、次回も予測運転
（）に戻る。一方、Ｒｒが酸素供給量に比べ大きく
て、曝気装置運転タイムアウト条件（曝気インターバル
時間ＴI に初期運転時間比Ｒ0 を乗じた値）を経過して
もＤＯ値が予測停止値に到達しない場合には、ピークＤ
Ｏ値が低いためＲｒ算定は困難であり、Ｒｒ算定は不可
とする。そこで次回は曝気量を最大とし、曝気インター
バル時間経過まで待機し、初期運転（）へ戻る。
テップ４で次回の曝気量の調節を行う。そして、今回の
曝気インターバル時間経過まで待機し、次回も予測運転
（）に戻る。一方、Ｒｒが酸素供給量に比べ大きく
て、曝気装置運転タイムアウト条件（曝気インターバル
時間ＴI に初期運転時間比Ｒ0 を乗じた値）を経過して
もＤＯ値が予測停止値に到達しない場合には、ピークＤ
Ｏ値が低いためＲｒ算定は困難であり、Ｒｒ算定は不可
とする。そこで次回は曝気量を最大とし、曝気インター
バル時間経過まで待機し、初期運転（）へ戻る。
【００３６】［５］予測運転において曝気量を調節する
（ステップ４）。ステップ３（予測運転）において、曝
気装置停止後に出現するＤＯのピーク値が、ピークＤＯ
許容範囲（（１−Ｋ）×ＤＯSV≦ＤＯのピーク値≦（１
＋Ｋ）×ＤＯSV（図３及び図７参照））内にあるとき
は、曝気量は現状維持とし、ピークＤＯ許容範囲外にあ
るときは、［数３］により曝気量を調節する。ただし、
曝気量の上限、下限は保持する。
（ステップ４）。ステップ３（予測運転）において、曝
気装置停止後に出現するＤＯのピーク値が、ピークＤＯ
許容範囲（（１−Ｋ）×ＤＯSV≦ＤＯのピーク値≦（１
＋Ｋ）×ＤＯSV（図３及び図７参照））内にあるとき
は、曝気量は現状維持とし、ピークＤＯ許容範囲外にあ
るときは、［数３］により曝気量を調節する。ただし、
曝気量の上限、下限は保持する。
【００３７】
【数３】
【００３８】実施の形態２．次に、本発明の制御方法の
第２の実施形態を前出の図１、図５、図７及び以下の図
８、図９を用いて説明する。本実施形態による制御方法
の基本的な処理手順は図１の通りである。ただし、ステ
ップ１の設定値の入力では、図８に示すように、図４の
好気嫌気時間比ＲAO以外の全ての項目を設定する。ＲAO
を設定しない理由は、以下に述べるように［数４］によ
りＲAOが決定され自動設定されるからである。
第２の実施形態を前出の図１、図５、図７及び以下の図
８、図９を用いて説明する。本実施形態による制御方法
の基本的な処理手順は図１の通りである。ただし、ステ
ップ１の設定値の入力では、図８に示すように、図４の
好気嫌気時間比ＲAO以外の全ての項目を設定する。ＲAO
を設定しない理由は、以下に述べるように［数４］によ
りＲAOが決定され自動設定されるからである。
【００３９】初期運転モード（ステップ２）における処
理及び動作は前記［３］と同じである。予測運転モード
（ステップ３）における処理及び動作は基本的に前記
［４］と同じであるが、好気嫌気時間比ＲAO（＝Ｔox／
［Ｔox＋Ｔan］）は、図９に示すように予測運転モード
に入る前に、前回のサイクルにおいて計測したＲｒから
［数４］により決定される。その上で好気嫌気時間比Ｒ
AOが設定値通りとなるように曝気装置停止時間ｔを前回
のサイクルにおいて計測したＲｒから前出の［数２］に
より予測し決定する。 ［数４］ ＲAO＝ａ＋ｂ×Ｒｒ ただし、０．２≦ＲAO＜０．５
理及び動作は前記［３］と同じである。予測運転モード
（ステップ３）における処理及び動作は基本的に前記
［４］と同じであるが、好気嫌気時間比ＲAO（＝Ｔox／
［Ｔox＋Ｔan］）は、図９に示すように予測運転モード
に入る前に、前回のサイクルにおいて計測したＲｒから
［数４］により決定される。その上で好気嫌気時間比Ｒ
AOが設定値通りとなるように曝気装置停止時間ｔを前回
のサイクルにおいて計測したＲｒから前出の［数２］に
より予測し決定する。 ［数４］ ＲAO＝ａ＋ｂ×Ｒｒ ただし、０．２≦ＲAO＜０．５
【００４０】なお、ＢＯＤ−ＳＳ負荷が０．０５ｋｇＢ
ＯＤ／ｋｇＳＳ・日で設計しているオキシデーションデ
ィッチ法においては、研究の結果、上式の最適値として
ａ＝０．２、ｂ＝０．０２が経験的に得られた。また、
曝気量の調節（ステップ４）における処理及び動作も前
記［５］と同じである。
ＯＤ／ｋｇＳＳ・日で設計しているオキシデーションデ
ィッチ法においては、研究の結果、上式の最適値として
ａ＝０．２、ｂ＝０．０２が経験的に得られた。また、
曝気量の調節（ステップ４）における処理及び動作も前
記［５］と同じである。
【００４１】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、単一反応
槽で好気嫌気を繰り返して汚水を処理する間欠曝気式活
性汚泥法において、酸素供給停止時間を利用してＲｒを
計測することにより、反応槽内の負荷を定量的に把握
し、これに見合った適切なインターバル時間を設定で
き、かつ設定されたインターバル時間においてほぼ１０
０％の脱窒が確保できるように設定された好気嫌気時間
比となるよう曝気装置の停止タイミングを制御できるの
で、負荷の時間変動や週間変動に対応できるのみなら
ず、供用開始直後で活性汚泥濃度、流入負荷とも小さい
過度の低負荷から定格負荷まで、一切の手動による調整
なしで良好な活性汚泥処理効果が得られる。
槽で好気嫌気を繰り返して汚水を処理する間欠曝気式活
性汚泥法において、酸素供給停止時間を利用してＲｒを
計測することにより、反応槽内の負荷を定量的に把握
し、これに見合った適切なインターバル時間を設定で
き、かつ設定されたインターバル時間においてほぼ１０
０％の脱窒が確保できるように設定された好気嫌気時間
比となるよう曝気装置の停止タイミングを制御できるの
で、負荷の時間変動や週間変動に対応できるのみなら
ず、供用開始直後で活性汚泥濃度、流入負荷とも小さい
過度の低負荷から定格負荷まで、一切の手動による調整
なしで良好な活性汚泥処理効果が得られる。
【図１】本発明の第１の実施形態に係る制御方法の基本
構成を示すフローチャートである。
構成を示すフローチャートである。
【図２】本発明において使用する間欠曝気活性汚泥装置
の一例を示す模式構成図である。
の一例を示す模式構成図である。
【図３】本発明の制御方法を示すＤＯ線図である。
【図４】図１の設定値入力処理のフローチャートであ
る。
る。
【図５】図１の初期運転モードのフローチャートであ
る。
る。
【図６】図１の予測運転モードのフローチャートであ
る。
る。
【図７】図１の曝気量調節処理のフローチャートであ
る。
る。
【図８】本発明方法の第２の実施形態における設定値入
力処理のフローチャートである。
力処理のフローチャートである。
【図９】本発明方法の第２の実施形態における予測運転
モードのフローチャートである。
モードのフローチャートである。
【図１０】従来例１の装置構成図である。
【図１１】従来例１の制御方法の説明図である。
【図１２】従来例２の装置構成図である。
【図１３】従来例２の制御方法の説明図である。
１ 反応槽
２，１２，２２ 沈澱池
３ 曝気装置
４，１４，２５ ＤＯ計
５ 酸素供給装置制御盤
６ 水中攪拌装値
１１ オキシデーションディッチ
１３ 曝気機
１５ 制御盤
１６ 演算装置
２１ 間欠曝気槽
２３ 水中エアレータ
２４ コンプレッサ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 前園 健司
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(56)参考文献 特開 平５−50092（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−228485（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C02F 3/28 - 3/34
C02F 3/12
Claims (6)
- 【請求項１】 単一の反応槽内の汚水を連続的に攪拌し
間欠的に曝気することにより槽内を時間的に嫌気状態と
好気状態を交互に行う汚水の間欠曝気式活性汚泥法の制
御方法であって、 前記反応槽内において曝気装置停止直後からＤＯの
降下を時系列的に採取し、汚泥の呼吸速度Ｒｒを各間欠
曝気サイクル毎に計測し、計測した前記Ｒｒに応じて間
欠曝気インターバル時間を自動設定する工程と、 前記間欠曝気インターバル時間において、槽内ＤＯ
が硝化反応が進行するＤＯ値を上回る好気時間Ｔoxと酸
素の供給を停止している時間の内脱窒反応が進行する槽
内ＤＯが０近傍の嫌気時間Ｔanとの好気嫌気時間比ＲAO
（＝Ｔox／［Ｔox＋Ｔan］）が設定値通りとなるよう前
回のサイクルにおいて計測したＲｒから曝気装置停止時
間を予測する工程との２つの工程を有することを特徴と
する間欠曝気式活性汚泥法の制御方法。 - 【請求項２】 請求項１の２つの工程の後に、 前記曝気装置が可変速の場合には、曝気停止直後に
でるＤＯのピーク値が硝化が十分に行われる目標ピーク
ＤＯ値の前後値（ピークＤＯ許容範囲）以内に納まるよ
うに各サイクル毎に前記ＤＯのピーク値が前記ピークＤ
Ｏ許容範囲外となった場合に前記目標ピークＤＯ値との
偏差に比例した酸素供給量を自動的に調節する工程を有
することを特徴とする間欠曝気式活性汚泥法の制御方
法。 - 【請求項３】 単一の反応槽内の汚水を連続的に攪拌し
間欠的に曝気することにより槽内を時間的に嫌気状態と
好気状態を交互に行う汚水の間欠曝気式活性汚泥法の制
御方法であって、 前記反応槽内において曝気装置停止直後からＤＯの
降下を時系列的に採取し、汚泥の呼吸速度Ｒｒを各間欠
曝気サイクル毎に計測し、計測した前記Ｒｒに応じて間
欠曝気インターバル時間を自動設定する工程と、 前記間欠曝気インターバル時間において、槽内ＤＯ
が硝化反応が進行するＤＯ値を上回る好気時間Ｔoxと酸
素の供給を停止している時間の内脱窒反応が進行する槽
内ＤＯが０近傍の嫌気時間Ｔanとの好気嫌気時間比ＲAO
（＝Ｔox／［Ｔox＋Ｔan］）を前回のサイクルにおいて
計測した前記Ｒｒに応じて自動設定する工程と、 前記間欠曝気インターバル時間において、前記好気
嫌気時間比ＲAOが設定値通りとなるよう前回のサイクル
において計測した前記Ｒｒから曝気装置停止時間を予測
する工程との３つの工程を有することを特徴とする間欠
曝気式活性汚泥法の制御方法。 - 【請求項４】 請求項３の３つの工程の後に、 前記曝気装置が可変速の場合には、曝気停止直後に
でるＤＯのピーク値が硝化が十分に行われる目標ピーク
ＤＯ値の前後値（ピークＤＯ許容範囲）以内に納まるよ
うに各サイクル毎に前記ＤＯのピーク値が前記ピークＤ
Ｏ許容範囲外となった場合に前記目標ピークＤＯ値との
偏差に比例した酸素供給量を自動的に調節する工程を有
することを特徴とする間欠曝気式活性汚泥法の制御方
法。 - 【請求項５】 硝化反応が進行するＤＯ値（ＤＯOX）は
０．５〜１．０ｍｇ／ｌ以上であり、脱窒反応が進行す
る槽内ＤＯ値（ＤＯO ）は０近傍の０．１〜０．２ｍｇ
／ｌであり、好気嫌気時間比ＲAOの設定値を前回のサイ
クルにおいて計測したＲｒに比例させて０．２以上０．
５未満の範囲とすることを特徴とする請求項１、２、３
または４記載の間欠曝気式活性汚泥法の制御方法。 - 【請求項６】 前記目標ピークＤＯ値が１．５〜３ｍｇ
／ｌであることを特徴とする請求項２または４記載の間
欠曝気式活性汚泥法の制御方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30752597A JP3397102B2 (ja) | 1996-11-21 | 1997-11-10 | 間欠曝気式活性汚泥法の制御方法 |
| KR1019970061459A KR100235588B1 (ko) | 1996-11-21 | 1997-11-20 | 간헐 폭기식 활성 오니법의 제어방법 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31052496 | 1996-11-21 | ||
| JP8-310524 | 1996-11-21 | ||
| JP23189797 | 1997-08-28 | ||
| JP9-231897 | 1997-08-28 | ||
| JP30752597A JP3397102B2 (ja) | 1996-11-21 | 1997-11-10 | 間欠曝気式活性汚泥法の制御方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11128976A JPH11128976A (ja) | 1999-05-18 |
| JP3397102B2 true JP3397102B2 (ja) | 2003-04-14 |
Family
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30752597A Expired - Lifetime JP3397102B2 (ja) | 1996-11-21 | 1997-11-10 | 間欠曝気式活性汚泥法の制御方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
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| KR (1) | KR100235588B1 (ja) |
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| JP3563033B2 (ja) * | 2000-12-20 | 2004-09-08 | 日東工器株式会社 | 浄化槽用ブロワ |
| KR100445012B1 (ko) * | 2002-05-31 | 2004-08-21 | 대성산업가스 주식회사 | 공급 가스의 산소 농도 및 양 제어를 통한 폐수 처리 방법및 장치 |
| JP4837267B2 (ja) * | 2004-08-02 | 2011-12-14 | 住友重機械エンバイロメント株式会社 | オキシデーションディッチの運転制御方法及びオキシデーションディッチの運転制御装置 |
| JP7023608B2 (ja) * | 2017-03-28 | 2022-02-22 | 株式会社Ｎｔｔファシリティーズ | 汚水処理装置 |
| JP7023609B2 (ja) * | 2017-03-28 | 2022-02-22 | 株式会社Ｎｔｔファシリティーズ | 汚水処理装置 |
| CN115520966B (zh) * | 2022-10-28 | 2024-08-02 | 危杏 | 一种基于同时硝化反硝化工艺的交互式曝气控制系统和控制方法 |
-
1997
- 1997-11-10 JP JP30752597A patent/JP3397102B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100235588B1 (ko) | 1999-12-15 |
| KR19980042628A (ko) | 1998-08-17 |
| JPH11128976A (ja) | 1999-05-18 |
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