JPH06260853A - 電圧電流変換回路 - Google Patents
電圧電流変換回路Info
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- JPH06260853A JPH06260853A JP5067371A JP6737193A JPH06260853A JP H06260853 A JPH06260853 A JP H06260853A JP 5067371 A JP5067371 A JP 5067371A JP 6737193 A JP6737193 A JP 6737193A JP H06260853 A JPH06260853 A JP H06260853A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 回路規模が小さく集積化に適し、広い入力電
圧範囲に亘り変換精度が高く、且つ電流の流し出し及び
吸い込みの両方に対応できる電圧電流変換回路を提供す
る。 【構成】 エミッタを第１の抵抗２を介して入力電圧源
３に接続し、コレクタとベースを共通に接続した第１の
トランジスタ１と、入力端を第２の抵抗４を介して第１
のトランジスタのコレクタ及びベースに接続した第１の
カレントミラー５と、入力端を前記第１のカレントミラ
ー５の出力端と接続し、出力端を前記第１のトランジス
タ１のコレクタとベースに接続した、前記第１のカレン
トミラー５と反対の極性をもつ第２のカレントミラー６
とからなり、第１又は第２のカレントミラーより出力電
流を得るように構成する。
圧範囲に亘り変換精度が高く、且つ電流の流し出し及び
吸い込みの両方に対応できる電圧電流変換回路を提供す
る。 【構成】 エミッタを第１の抵抗２を介して入力電圧源
３に接続し、コレクタとベースを共通に接続した第１の
トランジスタ１と、入力端を第２の抵抗４を介して第１
のトランジスタのコレクタ及びベースに接続した第１の
カレントミラー５と、入力端を前記第１のカレントミラ
ー５の出力端と接続し、出力端を前記第１のトランジス
タ１のコレクタとベースに接続した、前記第１のカレン
トミラー５と反対の極性をもつ第２のカレントミラー６
とからなり、第１又は第２のカレントミラーより出力電
流を得るように構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、入力された電圧に比
例した電流を発生する電圧電流変換回路に関する。
例した電流を発生する電圧電流変換回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、入力される電圧を電流に変換す
る、いわゆる電圧電流変換回路としては、種々の構成の
ものが知られているが、その代表的な構成例を図４に示
す。この電圧電流変換回路は、オペアンプ101 と、該オ
ペアンプ101 の出力端にベースを接続したトランジスタ
102 と、一端をＧＮＤに接続し、他端をトランジスタ10
2のエミッタとオペアンプ101 の反転入力端に接続した
抵抗103 とで構成され、入力電圧ＶINはオペアンプ101
の非反転入力端104 に印加され、出力電流はトランジス
タ102 のコレクタより取り出されるようになっている。
更に、通常、トランジスタ102 から出力された電流は、
トランジスタ105 及びトランジスタ106 とで構成される
カレントミラーで折り返され、トランジスタ106 のコレ
クタに接続された出力端子107 に出力されるように構成
されている。
る、いわゆる電圧電流変換回路としては、種々の構成の
ものが知られているが、その代表的な構成例を図４に示
す。この電圧電流変換回路は、オペアンプ101 と、該オ
ペアンプ101 の出力端にベースを接続したトランジスタ
102 と、一端をＧＮＤに接続し、他端をトランジスタ10
2のエミッタとオペアンプ101 の反転入力端に接続した
抵抗103 とで構成され、入力電圧ＶINはオペアンプ101
の非反転入力端104 に印加され、出力電流はトランジス
タ102 のコレクタより取り出されるようになっている。
更に、通常、トランジスタ102 から出力された電流は、
トランジスタ105 及びトランジスタ106 とで構成される
カレントミラーで折り返され、トランジスタ106 のコレ
クタに接続された出力端子107 に出力されるように構成
されている。
【０００３】次に、このように構成された電圧電流変換
回路の動作について説明する。オペアンプ101 の非反転
入力端104 に入力された電圧ＶINは、オペアンプの特性
により、反転入力端にも現れる。したがって抵抗103 に
は、該抵抗103 の抵抗値をＲとすると、次式（１）で表
される電流ＩR が流れる。 ＩR ＝ＶIN／Ｒ ・・・・・（１） ここで、オペアンプ101 の入力バイアス電流が抵抗103
に流れる上記電流ＩRに対して無視できるほど小さく、
各トランジスタの電流増幅率が十分に大きければ、カレ
ントミラーの出力端子107 にも上記電流ＩR とほぼ同じ
出力電流ＩOUTが現れる。
回路の動作について説明する。オペアンプ101 の非反転
入力端104 に入力された電圧ＶINは、オペアンプの特性
により、反転入力端にも現れる。したがって抵抗103 に
は、該抵抗103 の抵抗値をＲとすると、次式（１）で表
される電流ＩR が流れる。 ＩR ＝ＶIN／Ｒ ・・・・・（１） ここで、オペアンプ101 の入力バイアス電流が抵抗103
に流れる上記電流ＩRに対して無視できるほど小さく、
各トランジスタの電流増幅率が十分に大きければ、カレ
ントミラーの出力端子107 にも上記電流ＩR とほぼ同じ
出力電流ＩOUTが現れる。
【０００４】この電圧電流変換回路の特長は、オペアン
プを使っているため変換の精度が高いということであ
る。しかしながら、集積化を想定した場合、オペアンプ
を構成するためには、ある程度まとまった数の素子が必
要となり、回路規模が大きくなるという欠点がある。
プを使っているため変換の精度が高いということであ
る。しかしながら、集積化を想定した場合、オペアンプ
を構成するためには、ある程度まとまった数の素子が必
要となり、回路規模が大きくなるという欠点がある。
【０００５】この欠点を解決する電圧電流変換回路とし
て、図５に示す構成のものが知られている。この回路に
おけるトランジスタ102 ，105 ，106 及び抵抗103 の接
続関係は図４に示したものと同一であり、異なる点は、
トランジスタ102 のベースに、ダイオード接続されたト
ランジスタ108 と定電流源109 を接続した点で、入力電
圧ＶINはトランジスタ108 のエミッタに接続された入力
端子110 に入力されるように構成する。そして、トラン
ジスタ102 と108 とを同一特性のトランジスタで構成
し、定電流源109 の電流値を抵抗103 に流れる電流と同
じにすることにより、出力電流ＩOUT を入力電圧ＶINに
ほぼ比例したものに設定できるようになっている。
て、図５に示す構成のものが知られている。この回路に
おけるトランジスタ102 ，105 ，106 及び抵抗103 の接
続関係は図４に示したものと同一であり、異なる点は、
トランジスタ102 のベースに、ダイオード接続されたト
ランジスタ108 と定電流源109 を接続した点で、入力電
圧ＶINはトランジスタ108 のエミッタに接続された入力
端子110 に入力されるように構成する。そして、トラン
ジスタ102 と108 とを同一特性のトランジスタで構成
し、定電流源109 の電流値を抵抗103 に流れる電流と同
じにすることにより、出力電流ＩOUT を入力電圧ＶINに
ほぼ比例したものに設定できるようになっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記図５に
示した電圧電流変換回路は、オペアンプを用いず回路規
模が小さいにも拘らず、ある程度高精度の変換ができる
が、入力電圧が変化する場合には精度が損なわれるとい
う欠点がある。すなわち、入力電圧ＶINが変化すると抵
抗103 に流れる電流も変化するが、定電流源109 の電流
値は一定であるため、トランジスタ102 とトランジスタ
108 のＶBEに差が現れる。
示した電圧電流変換回路は、オペアンプを用いず回路規
模が小さいにも拘らず、ある程度高精度の変換ができる
が、入力電圧が変化する場合には精度が損なわれるとい
う欠点がある。すなわち、入力電圧ＶINが変化すると抵
抗103 に流れる電流も変化するが、定電流源109 の電流
値は一定であるため、トランジスタ102 とトランジスタ
108 のＶBEに差が現れる。
【０００７】また図４及び図５に示した電圧電流変換回
路は、いずれも電流を流し出す方向の出力には対応でき
るが、吸い込む方向に対応させる場合には、更に余分な
回路を必要とする。勿論いずれの回路も、トランジスタ
102 のコレクタを電流出力端とすれば、吸い込む方向へ
の対応も可能であるが、いずれの回路もダイナミックレ
ンジが入力電圧に依存するため、あまり実用的でない。
路は、いずれも電流を流し出す方向の出力には対応でき
るが、吸い込む方向に対応させる場合には、更に余分な
回路を必要とする。勿論いずれの回路も、トランジスタ
102 のコレクタを電流出力端とすれば、吸い込む方向へ
の対応も可能であるが、いずれの回路もダイナミックレ
ンジが入力電圧に依存するため、あまり実用的でない。
【０００８】本発明は、従来の電圧電流変換回路におけ
る上記問題点を解消するためになされたもので、回路規
模が小さく集積化に適し、広い入力電圧範囲に亘り変換
精度が高く、且つ電流の流し出し及び吸い込みの両方に
対応できる電圧電流変換回路を提供することを目的とす
る。
る上記問題点を解消するためになされたもので、回路規
模が小さく集積化に適し、広い入力電圧範囲に亘り変換
精度が高く、且つ電流の流し出し及び吸い込みの両方に
対応できる電圧電流変換回路を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段及び作用】上記問題点を解
決するため、本発明は、電圧電流変換回路を、図１の概
念図に示すように、エミッタを第１の抵抗２を介して入
力電圧源３に接続し、コレクタとベースを共通に接続し
た第１のトランジスタ１と、入力端を第２の抵抗４を介
して前記第１のトランジスタ１のコレクタ及びベースと
接続した第１のカレントミラー５と、入力端を前記第１
のカレントミラー５の出力端と接続し出力端を前記第１
のトランジスタ１のコレクタとベースに接続した、前記
第１のカレントミラー５と反対の極性をもつ第２のカレ
ントミラー６とを有し、前記第１のカレントミラー５の
入力側の構成を、前記第１のトランジスタ１と第１の抵
抗２の直列回路と同一構成とすると共に、前記第１のカ
レントミラー５の入力電流と第２のカレントミラー６の
出力電流の比を２とし、前記第１又は第２のカレントミ
ラー５又は６より出力電流を得るように構成するもので
ある。
決するため、本発明は、電圧電流変換回路を、図１の概
念図に示すように、エミッタを第１の抵抗２を介して入
力電圧源３に接続し、コレクタとベースを共通に接続し
た第１のトランジスタ１と、入力端を第２の抵抗４を介
して前記第１のトランジスタ１のコレクタ及びベースと
接続した第１のカレントミラー５と、入力端を前記第１
のカレントミラー５の出力端と接続し出力端を前記第１
のトランジスタ１のコレクタとベースに接続した、前記
第１のカレントミラー５と反対の極性をもつ第２のカレ
ントミラー６とを有し、前記第１のカレントミラー５の
入力側の構成を、前記第１のトランジスタ１と第１の抵
抗２の直列回路と同一構成とすると共に、前記第１のカ
レントミラー５の入力電流と第２のカレントミラー６の
出力電流の比を２とし、前記第１又は第２のカレントミ
ラー５又は６より出力電流を得るように構成するもので
ある。
【００１０】このように、第１のカレントミラー５の入
力側の構成を第１のトランジスタ１と第１の抵抗２の直
列回路と同一構成とすると共に、第１のカレントミラー
５の入力電流と第２のカレントミラー６の出力電流との
比を２とすることにより、第１のトランジスタ１に流れ
る電流と第１のカレントミラー５に流れる電流とが等し
くなり、これにより第２の抵抗４の両端にかかる電圧は
入力電圧源３の値と等しくなり、結局第１のカレントミ
ラー５に流れ込む電流は、入力電圧を第２の抵抗４の抵
抗値で除算した値となる。また変換された出力電流は、
第１及び第２のカレントミラー５，６のいずれからも取
り出すことができるため、流し出し及び吸い込みのいず
れにも対応することができる。
力側の構成を第１のトランジスタ１と第１の抵抗２の直
列回路と同一構成とすると共に、第１のカレントミラー
５の入力電流と第２のカレントミラー６の出力電流との
比を２とすることにより、第１のトランジスタ１に流れ
る電流と第１のカレントミラー５に流れる電流とが等し
くなり、これにより第２の抵抗４の両端にかかる電圧は
入力電圧源３の値と等しくなり、結局第１のカレントミ
ラー５に流れ込む電流は、入力電圧を第２の抵抗４の抵
抗値で除算した値となる。また変換された出力電流は、
第１及び第２のカレントミラー５，６のいずれからも取
り出すことができるため、流し出し及び吸い込みのいず
れにも対応することができる。
【００１１】
【実施例】次に実施例について説明する。図２は、本発
明に係る電圧電流変換回路の第１実施例を示す回路構成
図である。この実施例は、図１の概念図に示したものと
同様に、コレクタとベースを共通に接続したトランジス
タＱ１のエミッタに、第１の抵抗Ｒ１を介して入力電圧
源３が接続されている。そして、互いにベースを共通に
接続したＮＰＮ型トランジスタＱ２，Ｑ３，Ｑ４及び該
トランジスタＱ２，Ｑ３，Ｑ４の各エミッタにそれぞれ
接続された抵抗Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５とで、ＮＰＮ型の第１
のカレントミラー５を構成し、前記第１のトランジスタ
Ｑ１のコレクタとベースは、第２の抵抗Ｒ２を介して前
記第１のカレントミラー５を構成しているトランジスタ
Ｑ２のコレクタ及びベースに接続されており、また前記
第１のカレントミラー５を構成しているトランジスタＱ
４のコレクタに出力端子11が接続されている。
明に係る電圧電流変換回路の第１実施例を示す回路構成
図である。この実施例は、図１の概念図に示したものと
同様に、コレクタとベースを共通に接続したトランジス
タＱ１のエミッタに、第１の抵抗Ｒ１を介して入力電圧
源３が接続されている。そして、互いにベースを共通に
接続したＮＰＮ型トランジスタＱ２，Ｑ３，Ｑ４及び該
トランジスタＱ２，Ｑ３，Ｑ４の各エミッタにそれぞれ
接続された抵抗Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５とで、ＮＰＮ型の第１
のカレントミラー５を構成し、前記第１のトランジスタ
Ｑ１のコレクタとベースは、第２の抵抗Ｒ２を介して前
記第１のカレントミラー５を構成しているトランジスタ
Ｑ２のコレクタ及びベースに接続されており、また前記
第１のカレントミラー５を構成しているトランジスタＱ
４のコレクタに出力端子11が接続されている。
【００１２】また、互いにベースを共通に接続したＰＮ
Ｐ型トランジスタＱ５，Ｑ６，Ｑ７及び各トランジスタ
Ｑ５，Ｑ６，Ｑ７のエミッタに接続した抵抗Ｒ６，Ｒ
７，Ｒ８とでＰＮＰ型の第２のカレントミラー６を構成
し、前記第１のトランジスタＱ１のコレクタとベース
に、前記第２のカレントミラー６を構成しているトラン
ジスタＱ５のコレクタを接続し、また第２のカレントミ
ラー６を構成しているトランジスタＱ６のコレクタとベ
ースを第１のカレントミラー５を構成しているトランジ
スタＱ３のコレクタと接続し、更に第２のカレントミラ
ー６を構成しているトランジスタＱ７のコレクタに出力
端子12を接続している。そして第２のカレントミラー６
を構成するトランジスタＱ５はトランジスタＱ６の２倍
の電流容量をもち、その精度を確保するためトランジス
タＱ５に接続されている抵抗Ｒ６は、トランジスタＱ６
に接続されている抵抗Ｒ７の１／２の値に設定されてい
る。
Ｐ型トランジスタＱ５，Ｑ６，Ｑ７及び各トランジスタ
Ｑ５，Ｑ６，Ｑ７のエミッタに接続した抵抗Ｒ６，Ｒ
７，Ｒ８とでＰＮＰ型の第２のカレントミラー６を構成
し、前記第１のトランジスタＱ１のコレクタとベース
に、前記第２のカレントミラー６を構成しているトラン
ジスタＱ５のコレクタを接続し、また第２のカレントミ
ラー６を構成しているトランジスタＱ６のコレクタとベ
ースを第１のカレントミラー５を構成しているトランジ
スタＱ３のコレクタと接続し、更に第２のカレントミラ
ー６を構成しているトランジスタＱ７のコレクタに出力
端子12を接続している。そして第２のカレントミラー６
を構成するトランジスタＱ５はトランジスタＱ６の２倍
の電流容量をもち、その精度を確保するためトランジス
タＱ５に接続されている抵抗Ｒ６は、トランジスタＱ６
に接続されている抵抗Ｒ７の１／２の値に設定されてい
る。
【００１３】このように構成された電圧電流変換回路に
おいて、第２のカレントミラー６を構成するトランジス
タＱ５のコレクタ電位に注目し、該トランジスタＱ５に
流れる電流をＩ5 、第１のトランジスタＱ１に流れる電
流をＩ1 、第２の抵抗Ｒ２に流れる電流をＩ2 、入力電
圧源３の電圧をＶIN、第１のトランジスタＱ１のベース
−エミッタ間電圧をＶBE(Q1)、トランジスタＱ２のベー
ス−エミッタ間電圧をＶBE(Q2)、抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３
の抵抗値をＲ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 とすると、次式（２），
（３）が得られる。 ＶIN＋Ｉ1 ×Ｒ1 ＋ＶBE(Q1)＝Ｉ2 ×（Ｒ2 ＋Ｒ3 ）＋ＶBE(Q2) ・・・・・（２） Ｉ5 ＝Ｉ1 ＋Ｉ2 ・・・・・（３） また、電流Ｉ2 は２つのカレントミラーで折り返されて
いるため、次式（４）が成立する。 Ｉ5 ＝２×Ｉ2 ・・・・・（４） したがって、上記（３），（４）式から次式（５）が得
られる。 Ｉ1 ＝Ｉ2 ・・・・・（５）
おいて、第２のカレントミラー６を構成するトランジス
タＱ５のコレクタ電位に注目し、該トランジスタＱ５に
流れる電流をＩ5 、第１のトランジスタＱ１に流れる電
流をＩ1 、第２の抵抗Ｒ２に流れる電流をＩ2 、入力電
圧源３の電圧をＶIN、第１のトランジスタＱ１のベース
−エミッタ間電圧をＶBE(Q1)、トランジスタＱ２のベー
ス−エミッタ間電圧をＶBE(Q2)、抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３
の抵抗値をＲ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 とすると、次式（２），
（３）が得られる。 ＶIN＋Ｉ1 ×Ｒ1 ＋ＶBE(Q1)＝Ｉ2 ×（Ｒ2 ＋Ｒ3 ）＋ＶBE(Q2) ・・・・・（２） Ｉ5 ＝Ｉ1 ＋Ｉ2 ・・・・・（３） また、電流Ｉ2 は２つのカレントミラーで折り返されて
いるため、次式（４）が成立する。 Ｉ5 ＝２×Ｉ2 ・・・・・（４） したがって、上記（３），（４）式から次式（５）が得
られる。 Ｉ1 ＝Ｉ2 ・・・・・（５）
【００１４】ここで、第１のトランジスタＱ１及び第１
のカレントミラー５を構成する入力側のトランジスタＱ
２を、同一特性のトランジスタとし、且つ抵抗Ｒ１及び
Ｒ３の抵抗値Ｒ1 ，Ｒ3 が等しいとすると、（１）式よ
り次式（６）が得られる。 Ｉ2 ＝ＶIN／Ｒ2 ・・・・・（６）
のカレントミラー５を構成する入力側のトランジスタＱ
２を、同一特性のトランジスタとし、且つ抵抗Ｒ１及び
Ｒ３の抵抗値Ｒ1 ，Ｒ3 が等しいとすると、（１）式よ
り次式（６）が得られる。 Ｉ2 ＝ＶIN／Ｒ2 ・・・・・（６）
【００１５】すなわち、各カレントミラー５，６に流れ
る基準の電流は、入力電流ＶINを第２の抵抗Ｒ２の抵抗
値Ｒ2 で割った値になる。したがって出力端子11，12で
得られる吸い込み電流Ｉ4 及び流し出し電流Ｉ7 は、い
ずれも（６）式に比例したものに設定することができ
る。なお、図２において、第２のカレントミラー６を構
成するトランジスタＱ５，Ｑ６，Ｑ７のベースにベース
を共通に接続したトランジスタＱ８及び該トランジスタ
Ｑ８のエミッタに接続された抵抗Ｒ９からなる点線で囲
まれた回路は、この実施例による電圧電流変換回路を安
定な状態で動作させるためのものである。
る基準の電流は、入力電流ＶINを第２の抵抗Ｒ２の抵抗
値Ｒ2 で割った値になる。したがって出力端子11，12で
得られる吸い込み電流Ｉ4 及び流し出し電流Ｉ7 は、い
ずれも（６）式に比例したものに設定することができ
る。なお、図２において、第２のカレントミラー６を構
成するトランジスタＱ５，Ｑ６，Ｑ７のベースにベース
を共通に接続したトランジスタＱ８及び該トランジスタ
Ｑ８のエミッタに接続された抵抗Ｒ９からなる点線で囲
まれた回路は、この実施例による電圧電流変換回路を安
定な状態で動作させるためのものである。
【００１６】上記第１実施例の電圧電流変換回路におい
ては、変換精度を決める要因として、カレントミラー自
体の誤差が挙げられる。すなわち、カレントミラーを構
成する各トランジスタの電流増幅率が１に比べて十分大
きい場合、各トランジスタのベース電流が変換精度に与
える影響は無視し得るほど小さいと思われるが、そうで
ない場合には、精度に直接効いてくる。
ては、変換精度を決める要因として、カレントミラー自
体の誤差が挙げられる。すなわち、カレントミラーを構
成する各トランジスタの電流増幅率が１に比べて十分大
きい場合、各トランジスタのベース電流が変換精度に与
える影響は無視し得るほど小さいと思われるが、そうで
ない場合には、精度に直接効いてくる。
【００１７】この問題点を回避するようにした第２実施
例を図３に示す。この第２実施例は、図２に示した第１
実施例の電圧電流変換回路に対して、ベースを第１のカ
レントミラー５を構成するトランジスタＱ２のコレクタ
に、エミッタを該トランジスタＱ２のベースに、コレク
タを電源ＶCCに接続したトランジスタＱ９と、ベースを
第２のカレントミラー６を構成するトランジスタＱ６の
コレクタに、エミッタを該トランジスタＱ６のベース
に、コレクタをＧＮＤに接続したトランジスタＱ10を追
加して、各カレントミラー５，６のベース電流による誤
差を無視し得る程度にまで低減するように構成する。ま
た、ベースを第１のトランジスタＱ１のコレクタに、エ
ミッタを該トランジスタＱ１のベースに、コレクタを電
源ＶCCに接続したトランジスタＱ11を設け、トランジス
タＱ２とＱ９とによる電圧降下と、トランジスタＱ１と
Ｑ11とによる電圧降下とを合わせるように構成するもの
である。
例を図３に示す。この第２実施例は、図２に示した第１
実施例の電圧電流変換回路に対して、ベースを第１のカ
レントミラー５を構成するトランジスタＱ２のコレクタ
に、エミッタを該トランジスタＱ２のベースに、コレク
タを電源ＶCCに接続したトランジスタＱ９と、ベースを
第２のカレントミラー６を構成するトランジスタＱ６の
コレクタに、エミッタを該トランジスタＱ６のベース
に、コレクタをＧＮＤに接続したトランジスタＱ10を追
加して、各カレントミラー５，６のベース電流による誤
差を無視し得る程度にまで低減するように構成する。ま
た、ベースを第１のトランジスタＱ１のコレクタに、エ
ミッタを該トランジスタＱ１のベースに、コレクタを電
源ＶCCに接続したトランジスタＱ11を設け、トランジス
タＱ２とＱ９とによる電圧降下と、トランジスタＱ１と
Ｑ11とによる電圧降下とを合わせるように構成するもの
である。
【００１８】
【発明の効果】以上、実施例に基づいて説明したよう
に、本発明によれば、オペアンプが不要となるので回路
規模が小さく集積化に適し、広い入力電圧範囲に亘り変
換精度が高く、且つ電流の流し出し及び吸い込みの両方
に同時に対応できる電圧電流変換が可能となる。
に、本発明によれば、オペアンプが不要となるので回路
規模が小さく集積化に適し、広い入力電圧範囲に亘り変
換精度が高く、且つ電流の流し出し及び吸い込みの両方
に同時に対応できる電圧電流変換が可能となる。
【図１】本発明に係る電圧電流変換回路を説明するため
の概念図である。
の概念図である。
【図２】本発明の第１実施例を示す回路構成図である。
【図３】第２実施例を示す回路構成図である。
【図４】従来の電圧電流変換回路の構成例を示す回路構
成図である。
成図である。
【図５】従来の電圧電流変換回路の他の構成例を示す回
路構成図である。
路構成図である。
１ 第１のトランジスタ ２ 第１の抵抗 ３ 入力電圧源 ４ 第２の抵抗 ５ 第１のカレントミラー ６ 第２のカレントミラー
Claims (1)
- 【請求項１】 エミッタを第１の抵抗を介して入力電圧
源に接続し、コレクタとベースを共通に接続した第１の
トランジスタと、入力端を第２の抵抗を介して前記第１
のトランジスタのコレクタ及びベースと接続した第１の
カレントミラーと、入力端を前記第１のカレントミラー
の出力端と接続し出力端を前記第１のトランジスタのコ
レクタとベースに接続した、前記第１のカレントミラー
と反対の極性をもつ第２のカレントミラーとを有し、前
記第１のカレントミラーの入力側の構成を、前記第１の
トランジスタと第１の抵抗の直列回路と同一構成とする
と共に、前記第１のカレントミラーの入力電流と第２の
カレントミラーの出力電流の比を２とし、前記第１又は
第２のカレントミラーより出力電流を得るように構成し
たことを特徴とする電圧電流変換回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5067371A JPH06260853A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 電圧電流変換回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5067371A JPH06260853A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 電圧電流変換回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06260853A true JPH06260853A (ja) | 1994-09-16 |
Family
ID=13343095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5067371A Withdrawn JPH06260853A (ja) | 1993-03-04 | 1993-03-04 | 電圧電流変換回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06260853A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19980020803A (ko) * | 1996-09-11 | 1998-06-25 | 김광호 | 전압제어 양방향 전류원 장치 |
-
1993
- 1993-03-04 JP JP5067371A patent/JPH06260853A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19980020803A (ko) * | 1996-09-11 | 1998-06-25 | 김광호 | 전압제어 양방향 전류원 장치 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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