JP2002016446A - 半導体集積回路 - Google Patents
半導体集積回路Info
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- JP2002016446A JP2002016446A JP2000199013A JP2000199013A JP2002016446A JP 2002016446 A JP2002016446 A JP 2002016446A JP 2000199013 A JP2000199013 A JP 2000199013A JP 2000199013 A JP2000199013 A JP 2000199013A JP 2002016446 A JP2002016446 A JP 2002016446A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、基準電源線に出入する電流によら
ず、演算増幅器を用いた増幅回路の入出力特性を一定に
する。 【解決手段】 演算増幅器５に入力信号Ｖｉｎが印加さ
れ出力電圧Ｖｏが変化すると、Ｑ１のコレクタ電流Ｉｑ
１は（Ｉ０＋Δｉ）となり、Ｑ２のコレクタ電流Ｉｑ２
は（Ｉ０−Δｉ）となる。そして、その差電流（２×Δ
ｉ）が電圧−電流変換手段２の出力電流となる。第１及
び第２カレントミラー回路の出力であるＱ６およびＱ１
０のコレクタは互いに接続され、演算増幅回路と基準電
源線６との節点にも接続される。Ｑ６のコレクタ電流Ｉ
ｑ６は（２×ｎ×Δｉ）が演算増幅器５の出力端子から
基準電源線６へ流入する電流Ｉと等しくなるように抵抗
Ｒ３とＱ６のトランジスタサイズｎを決める。Ｖｉｎが
負の時も、Ｑ１０から（２×ｎ×Δｉ）なる電流が基準
電源線６へ流入することによって電流Ｉを相殺する。
ず、演算増幅器を用いた増幅回路の入出力特性を一定に
する。 【解決手段】 演算増幅器５に入力信号Ｖｉｎが印加さ
れ出力電圧Ｖｏが変化すると、Ｑ１のコレクタ電流Ｉｑ
１は（Ｉ０＋Δｉ）となり、Ｑ２のコレクタ電流Ｉｑ２
は（Ｉ０−Δｉ）となる。そして、その差電流（２×Δ
ｉ）が電圧−電流変換手段２の出力電流となる。第１及
び第２カレントミラー回路の出力であるＱ６およびＱ１
０のコレクタは互いに接続され、演算増幅回路と基準電
源線６との節点にも接続される。Ｑ６のコレクタ電流Ｉ
ｑ６は（２×ｎ×Δｉ）が演算増幅器５の出力端子から
基準電源線６へ流入する電流Ｉと等しくなるように抵抗
Ｒ３とＱ６のトランジスタサイズｎを決める。Ｖｉｎが
負の時も、Ｑ１０から（２×ｎ×Δｉ）なる電流が基準
電源線６へ流入することによって電流Ｉを相殺する。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は半導体集積回路に関
し、特に、基準電圧源に出入する電流を補償し、例えば
演算増幅器を用いた回路の入出力特性を好適にせしめる
半導体集積回路に関する。
し、特に、基準電圧源に出入する電流を補償し、例えば
演算増幅器を用いた回路の入出力特性を好適にせしめる
半導体集積回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３は、演算増幅器を用いた従来の非反
転増幅回路の回路図である。この回路においては、演算
増幅器５の非反転入力端子には入力信号Ｖｉｎが入力さ
れ、他方反転入力端子には出力端子との間に帰還抵抗Ｒ
１が、基準電圧源たとえばＧＮＤとの間に抵抗Ｒ２が各
々接続される。この時出力電圧Ｖｏは、Ｖ０＝（１ ＋
Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎ となる。
転増幅回路の回路図である。この回路においては、演算
増幅器５の非反転入力端子には入力信号Ｖｉｎが入力さ
れ、他方反転入力端子には出力端子との間に帰還抵抗Ｒ
１が、基準電圧源たとえばＧＮＤとの間に抵抗Ｒ２が各
々接続される。この時出力電圧Ｖｏは、Ｖ０＝（１ ＋
Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎ となる。
【０００３】又、基準電圧源であるＧＮＤには入力信号
Ｖｉｎの正負に応じて、ΔＩ＝Ｖｉｎ／Ｒ２なる電流が
入出する。
Ｖｉｎの正負に応じて、ΔＩ＝Ｖｉｎ／Ｒ２なる電流が
入出する。
【０００４】すなわち入力信号が正であればΔＩは演算
増幅器５を介し正電源から基準電圧源であるＧＮＤへ流
入し、一方、負であればΔＩは基準電圧源であるＧＮＤ
から演算増幅器５を介し負電源へ流出する。
増幅器５を介し正電源から基準電圧源であるＧＮＤへ流
入し、一方、負であればΔＩは基準電圧源であるＧＮＤ
から演算増幅器５を介し負電源へ流出する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
従来の増幅回路では、基準電圧源への電流の出入が生じ
るために、基準電圧源の有するインピーダンスにより基
準電圧レベルが変動し良好な増幅回路の入出力特性が得
られない。この問題点について、図４、図５および図６
を参照して更に説明する。
従来の増幅回路では、基準電圧源への電流の出入が生じ
るために、基準電圧源の有するインピーダンスにより基
準電圧レベルが変動し良好な増幅回路の入出力特性が得
られない。この問題点について、図４、図５および図６
を参照して更に説明する。
【０００６】図４は、図３に示した非反転増幅回路を複
数個並列に接続した回路の回路図である。
数個並列に接続した回路の回路図である。
【０００７】図５は、図４の並列接続回路の理想的な入
出力特性を示すグラフである。理想的入出力特性におい
ては、各段の出力電圧Ｖｏ１、Ｖｏ２、Ｖｏ３はすべて
等しく Ｖｏ１＝Ｖｏ２＝Ｖｏ３＝（１＋Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎと
なる。
出力特性を示すグラフである。理想的入出力特性におい
ては、各段の出力電圧Ｖｏ１、Ｖｏ２、Ｖｏ３はすべて
等しく Ｖｏ１＝Ｖｏ２＝Ｖｏ３＝（１＋Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎと
なる。
【０００８】しかしながら、実際は図４に示す様に基準
電源線６には有限のインピーダンスが存在する。図４に
おいては、各非反転増幅回路が均等に配置されているも
のとし、隣接する増幅回路間の基準電源線の抵抗成分を
ＲＬとしている。これと基準電圧源に出入する電流Δ
Ｉ′およびΔＩ″により電位勾配Ｖ１、Ｖ２が生じ、図
４において基準電圧源であるＧＮＤ端子に近い順から各
出力は、 Ｖｏ１＝（１ ＋Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎ Ｖｏ２＝（１ ＋Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎ−（Ｒ１／Ｒ２）
Ｖ１ Ｖｏ３＝（１ ＋Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎ−（Ｒ１／Ｒ２）
Ｖ２ となる。ここに、 Ｖ１＝ＲＬ（ΔＩ’＋ΔＩ’’） Ｖ２＝ＲＬ（ΔＩ’＋２ΔＩ’’） 図６は、上記の計算式に基づき各増幅段の入出力特性を
示すグラフである。図６に示すように、各増幅段の出力
電圧は、ＧＮＤ端子から遠ざかるに従って低下してい
く。
電源線６には有限のインピーダンスが存在する。図４に
おいては、各非反転増幅回路が均等に配置されているも
のとし、隣接する増幅回路間の基準電源線の抵抗成分を
ＲＬとしている。これと基準電圧源に出入する電流Δ
Ｉ′およびΔＩ″により電位勾配Ｖ１、Ｖ２が生じ、図
４において基準電圧源であるＧＮＤ端子に近い順から各
出力は、 Ｖｏ１＝（１ ＋Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎ Ｖｏ２＝（１ ＋Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎ−（Ｒ１／Ｒ２）
Ｖ１ Ｖｏ３＝（１ ＋Ｒ１／Ｒ２）Ｖｉｎ−（Ｒ１／Ｒ２）
Ｖ２ となる。ここに、 Ｖ１＝ＲＬ（ΔＩ’＋ΔＩ’’） Ｖ２＝ＲＬ（ΔＩ’＋２ΔＩ’’） 図６は、上記の計算式に基づき各増幅段の入出力特性を
示すグラフである。図６に示すように、各増幅段の出力
電圧は、ＧＮＤ端子から遠ざかるに従って低下してい
く。
【０００９】そこで、本発明は、基準電源線に出入する
電流によらず、演算増幅器を用いた増幅回路の入出力特
性を一定にすることを課題としている。
電流によらず、演算増幅器を用いた増幅回路の入出力特
性を一定にすることを課題としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段および作用】上記課題を解
決するための本発明は、入力信号に応じて基準電源線に
出入する電流が変化する回路において、上記入力信号ま
たは上記回路の出力信号と基準電圧との差電圧を電圧−
電流変換する手段と、該電圧−電流変換手段の出力電流
を各々入力する第１導電型の第１カレントミラー回路及
び該第１導電型とは反対の極性を有する第２導電型の第
２カレントミラー回路とを有し、上記第１及び第２カレ
ントミラー手段の出力を、前記基準電源線の上記入力信
号に応じて変化する電流が出入する節点の近傍に接続す
るようにしている。
決するための本発明は、入力信号に応じて基準電源線に
出入する電流が変化する回路において、上記入力信号ま
たは上記回路の出力信号と基準電圧との差電圧を電圧−
電流変換する手段と、該電圧−電流変換手段の出力電流
を各々入力する第１導電型の第１カレントミラー回路及
び該第１導電型とは反対の極性を有する第２導電型の第
２カレントミラー回路とを有し、上記第１及び第２カレ
ントミラー手段の出力を、前記基準電源線の上記入力信
号に応じて変化する電流が出入する節点の近傍に接続す
るようにしている。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態について説明する。 （第１の実施形態）図１は、本発明の半導体集積回路の
回路図である。１は半導体集積回路であり、２は電圧−
電流変換手段、３は第１導電型の第１カレントミラー回
路、４は上記第１導電型とは反対の極性を有する第２導
電型の第２カレントミラー回路、５は演算増幅器、６は
基準電源線である。
施の形態について説明する。 （第１の実施形態）図１は、本発明の半導体集積回路の
回路図である。１は半導体集積回路であり、２は電圧−
電流変換手段、３は第１導電型の第１カレントミラー回
路、４は上記第１導電型とは反対の極性を有する第２導
電型の第２カレントミラー回路、５は演算増幅器、６は
基準電源線である。
【００１２】電圧−電流変換手段２は各々エミッタに定
電流源が接続され、抵抗Ｒ３を介してエミッタ結合され
たＮＰＮトランジスタＱ１、Ｑ２よりなる差動対と、こ
の差動対の能動負荷となるＰＮＰトランジスタＱ３、Ｑ
４とからなる。
電流源が接続され、抵抗Ｒ３を介してエミッタ結合され
たＮＰＮトランジスタＱ１、Ｑ２よりなる差動対と、こ
の差動対の能動負荷となるＰＮＰトランジスタＱ３、Ｑ
４とからなる。
【００１３】差動対Ｑ１、Ｑ２のベースには、それぞ
れ、演算増幅器５の出力と基準電圧源であるＧＮＤが接
続される。
れ、演算増幅器５の出力と基準電圧源であるＧＮＤが接
続される。
【００１４】演算増幅器５に入力信号Ｖｉｎが印加され
出力電圧Ｖｏが変化すると、Ｑ１のコレクタ電流Ｉｑ１
は（Ｉ０＋Δｉ）となり、Ｑ２のコレクタ電流Ｉｑ２は
（Ｉ０−Δｉ）となる。そして、その差電流（２×Δ
ｉ）が電圧−電流変換手段２の出力電流となる。この出
力電流（２×Δｉ）は演算増幅器５の入力電圧Ｖｉｎと
出力電圧Ｖｏとを用いて、次の式で表される。 （２×Δｉ）＝２×Ｖ０／Ｒ３＝２×（１＋Ｒ１／Ｒ
２）×Ｖｉｎ／Ｒ３ 電圧−電流変換手段２の出力（２×Δｉ）は、ベース接
地トランジスタＱ７、Ｑ８のエミッタへ接続され、各々
のコレクタは第１カレントミラー回路３（Ｑ５、Ｑ６）
及び第２カレントミラー回路４（Ｑ９、Ｑ１０）の入力
へ接続される。
出力電圧Ｖｏが変化すると、Ｑ１のコレクタ電流Ｉｑ１
は（Ｉ０＋Δｉ）となり、Ｑ２のコレクタ電流Ｉｑ２は
（Ｉ０−Δｉ）となる。そして、その差電流（２×Δ
ｉ）が電圧−電流変換手段２の出力電流となる。この出
力電流（２×Δｉ）は演算増幅器５の入力電圧Ｖｉｎと
出力電圧Ｖｏとを用いて、次の式で表される。 （２×Δｉ）＝２×Ｖ０／Ｒ３＝２×（１＋Ｒ１／Ｒ
２）×Ｖｉｎ／Ｒ３ 電圧−電流変換手段２の出力（２×Δｉ）は、ベース接
地トランジスタＱ７、Ｑ８のエミッタへ接続され、各々
のコレクタは第１カレントミラー回路３（Ｑ５、Ｑ６）
及び第２カレントミラー回路４（Ｑ９、Ｑ１０）の入力
へ接続される。
【００１５】一方第１及び第２カレントミラー回路の出
力であるＱ６およびＱ１０のコレクタは互いに接続さ
れ、上記非反転増幅回路と基準電源線６との節点にも接
続される。
力であるＱ６およびＱ１０のコレクタは互いに接続さ
れ、上記非反転増幅回路と基準電源線６との節点にも接
続される。
【００１６】各カレントミラー回路は入力信号Ｖｉｎの
基準電圧に対する正負によって次のように動作する。す
なわち、上記電圧−電流変換手段２の出力電流２Δｉは
Ｖｉｎが正の時は上記電圧−電流手段２から流出する方
向へ流れ、この時はベース接地トランジスタＱ７および
第１カレントミラー回路３のＱ５、Ｑ６がオンする。
基準電圧に対する正負によって次のように動作する。す
なわち、上記電圧−電流変換手段２の出力電流２Δｉは
Ｖｉｎが正の時は上記電圧−電流手段２から流出する方
向へ流れ、この時はベース接地トランジスタＱ７および
第１カレントミラー回路３のＱ５、Ｑ６がオンする。
【００１７】このとき、Ｑ６のコレクタ電流Ｉｑ６は
（２×ｎ×Δｉ）となる。
（２×ｎ×Δｉ）となる。
【００１８】このコレクタ電流Ｉｑ６（＝（２×ｎ×Δ
ｉ））が演算増幅器５の出力端子から基準電源線６へ流
入する電流Ｉと等しくなるように抵抗Ｒ３とＱ６のトラ
ンジスタサイズｎを以下のように決めれば基準電源線６
への電流の出入は相殺される。 ２×ｎ／Ｒ３＝１／（Ｒ１＋Ｒ２） 一方、Ｖｉｎが負の時は、上記電圧−電流変換手段２の
出力電流（２×Δｉ）は電圧−電流手段２へ流入する方
向へ流れる。この時はベース接地トランジスタＱ８およ
び第２カレントミラー回路４のＱ９、Ｑ１０がオンし、
Ｑ１０から２×ｎ×Δｉなる電流が基準電源線６へ流入
することによって基準電源線６から演算増幅器５へ流入
する電流Ｉを相殺する。
ｉ））が演算増幅器５の出力端子から基準電源線６へ流
入する電流Ｉと等しくなるように抵抗Ｒ３とＱ６のトラ
ンジスタサイズｎを以下のように決めれば基準電源線６
への電流の出入は相殺される。 ２×ｎ／Ｒ３＝１／（Ｒ１＋Ｒ２） 一方、Ｖｉｎが負の時は、上記電圧−電流変換手段２の
出力電流（２×Δｉ）は電圧−電流手段２へ流入する方
向へ流れる。この時はベース接地トランジスタＱ８およ
び第２カレントミラー回路４のＱ９、Ｑ１０がオンし、
Ｑ１０から２×ｎ×Δｉなる電流が基準電源線６へ流入
することによって基準電源線６から演算増幅器５へ流入
する電流Ｉを相殺する。
【００１９】上記第１の実施例では演算増幅器５の出力
を電圧−電流変換手段２の入力としたが、演算増幅器５
の出力は入力信号Ｖｉｎの関数である為Ｖｉｎを電圧−
電流変換手段２の入力としても同様の効果が得られる。
この時の抵抗Ｒ３とトランジスタＱ６のサイズｎは ２×ｎ／Ｒ３＝１／Ｒ２ となる様決定される。
を電圧−電流変換手段２の入力としたが、演算増幅器５
の出力は入力信号Ｖｉｎの関数である為Ｖｉｎを電圧−
電流変換手段２の入力としても同様の効果が得られる。
この時の抵抗Ｒ３とトランジスタＱ６のサイズｎは ２×ｎ／Ｒ３＝１／Ｒ２ となる様決定される。
【００２０】（第２の実施形態）図２は、第２の実施形
態の半導体集積回路の回路図である。電圧−電流変換手
段８は、演算増幅器５の出力とベース接地トランジスタ
Ｑ７、Ｑ８のエミッタとの間に接続された抵抗Ｒ４によ
ってこの抵抗Ｒ４の両端の電位差を電流に変換する。
態の半導体集積回路の回路図である。電圧−電流変換手
段８は、演算増幅器５の出力とベース接地トランジスタ
Ｑ７、Ｑ８のエミッタとの間に接続された抵抗Ｒ４によ
ってこの抵抗Ｒ４の両端の電位差を電流に変換する。
【００２１】すなわち、ベース接地トランジスタＱ７、
Ｑ８は各々のベース電位が定電流とダイオードＤ１、Ｄ
２によって基準電位であるＧＮＤレベルから各々Ｖｂｅ
だけレベルシフトされているためにそのエミッタ電位は
ＧＮＤレベルと等しくなる。
Ｑ８は各々のベース電位が定電流とダイオードＤ１、Ｄ
２によって基準電位であるＧＮＤレベルから各々Ｖｂｅ
だけレベルシフトされているためにそのエミッタ電位は
ＧＮＤレベルと等しくなる。
【００２２】従って、抵抗Ｒ４によって変換された電流
Δｉ′は、Ｖｏ／Ｒ４＝(１＋Ｒ１／Ｒ２)×Ｖｉｎ／Ｒ
４となる。
Δｉ′は、Ｖｏ／Ｒ４＝(１＋Ｒ１／Ｒ２)×Ｖｉｎ／Ｒ
４となる。
【００２３】以下、第１の実施形態と同様に、入力信号
Ｖｉｎが基準電圧に対して正の場合には、ベース接地ト
ランジスタＱ７および第１カレントミラー回路３のＱ
５、Ｑ６がオンする。一方、負の場合は、ベース接地ト
ランジスタＱ８および第２カレントミラー回路４のＱ
９、Ｑ１０がオンする。各々の場合Ｑ６およびＱ１０の
出力電流ｎ×Δｉ′が以下の条件を満たすよう抵抗Ｒ４
およびトランジスタサイズｎを設定すれば演算増幅器５
から基準電源線６へ入出する電流Ｉは相殺される。 ｎ／Ｒ４ ＝ １／（Ｒ１＋Ｒ２） 前記第１の実施例同様、演算増幅器５の出力は入力信号
Ｖｉｎの関数であるので、入力信号を電圧−電流変換手
段８の入力として抵抗Ｒ４に接続しても同様の効果が得
られる。この時の抵抗Ｒ４とトランジスタＱ６のサイズ
ｎは ｎ／Ｒ４ ＝ １／Ｒ２ となる様決定される。
Ｖｉｎが基準電圧に対して正の場合には、ベース接地ト
ランジスタＱ７および第１カレントミラー回路３のＱ
５、Ｑ６がオンする。一方、負の場合は、ベース接地ト
ランジスタＱ８および第２カレントミラー回路４のＱ
９、Ｑ１０がオンする。各々の場合Ｑ６およびＱ１０の
出力電流ｎ×Δｉ′が以下の条件を満たすよう抵抗Ｒ４
およびトランジスタサイズｎを設定すれば演算増幅器５
から基準電源線６へ入出する電流Ｉは相殺される。 ｎ／Ｒ４ ＝ １／（Ｒ１＋Ｒ２） 前記第１の実施例同様、演算増幅器５の出力は入力信号
Ｖｉｎの関数であるので、入力信号を電圧−電流変換手
段８の入力として抵抗Ｒ４に接続しても同様の効果が得
られる。この時の抵抗Ｒ４とトランジスタＱ６のサイズ
ｎは ｎ／Ｒ４ ＝ １／Ｒ２ となる様決定される。
【００２４】
【発明の効果】以上説明した本発明によれば、入力信号
Ｖｉｎまたは出力信号Ｖｏと基準電圧との差電圧を検出
し、これを電圧−電流変換し、変換された電流は第１、
第２導電型のカレントミラー回路によって上記基準電源
線へ出入する電流を相殺するので、演算増幅器の入出力
特性を一定にすることができる。
Ｖｉｎまたは出力信号Ｖｏと基準電圧との差電圧を検出
し、これを電圧−電流変換し、変換された電流は第１、
第２導電型のカレントミラー回路によって上記基準電源
線へ出入する電流を相殺するので、演算増幅器の入出力
特性を一定にすることができる。
【図１】本発明の第１の実施形態に係る半導体集積回路
を説明する図である。
を説明する図である。
【図２】本発明の第２の実施形態に係る半導体集積回路
を説明する図である。
を説明する図である。
【図３】増幅回路の一例を説明する図である。
【図４】従来例を説明する図である。
【図５】従来例の問題点を説明する図である。
【図６】従来例の問題点を説明する図である。
１ 本発明の第１の実施形態に係る半導体集積回路 ２ 本発明の第１の実施形態に係る電圧−電流変換手段 ３ 第１導電型の第１カレントミラー回路 ４ 第２導電型の第１カレントミラー回路 ５ 演算増幅器 ６ 基準電源線 ７ 本発明の第２の実施形態に係る半導体集積回路 ８ 本発明の第２の実施形態に係る電圧−電流変換手段
Claims (4)
- 【請求項１】 入力信号に応じて基準電源線に出入する
電流が変化する回路において、 前記入力信号または前記回路の出力信号と基準電圧との
差電圧を電圧−電流変換する手段と、 該電圧−電流変換手段の出力電流を各々入力する第１導
電型の第１カレントミラー回路及び該第１導電型とは反
対の極性を有する第２導電型の第２カレントミラー回路
とを有し、 前記第１及び第２カレントミラー手段の出力を、前記基
準電源線の前記入力信号に応じて変化する電流が出入す
る節点の近傍に接続することを特徴とする半導体集積回
路。 - 【請求項２】 演算増幅器と、前記演算増幅器の出力端
子または入力信号が接続された電圧電流変換回路と、前
記電圧電流変換回路の出力端子に接続されたトランジス
タ対Ｑ７及びＱ８と、前記Ｑ７に接続された第１導電型
の第１カレントミラー回路と、前記Ｑ８に接続された第
２導電型の第２カレントミラー回路とを含む半導体集積
回路であって、 前記第１及び第２カレントミラー回路の出力端子を、前
記演算増幅器の基準電源線の節点に接続し、 前記第１及び第２カレントミラー回路の出力電流は、前
記演算増幅器の出力端子と前記節点との間を流れる電流
を相殺することを特徴とする半導体集積回路。 - 【請求項３】 演算増幅器と、前記演算増幅器の出力端
子または入力信号が抵抗Ｒ４を介して接続された電圧電
流変換回路と、前記電圧電流変換回路のトランジスタＱ
７であって正出力を出力するトランジスタＱ７に接続さ
れた第１導電型の第１カレントミラー回路と、前記電圧
電流変換回路のトランジスタＱ８であって負出力を出力
するトランジスタＱ８に接続された第２導電型の第２カ
レントミラー回路とを含む半導体集積回路であって、 前記第１及び第２カレントミラー回路の出力端子を、前
記演算増幅器の基準電源線の節点に接続し、 前記第１及び第２カレントミラー回路の出力電流は、前
記演算増幅器の出力端子と前記節点との間を流れる電流
を相殺することを特徴とする半導体集積回路。 - 【請求項４】 前記節点は、前記演算増幅器の反転入力
端子に接続された抵抗の一方の端子が前記基準電源線と
接続される点であることを特徴とする請求項１乃至3の
いずれか一つに記載された半導体集積回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000199013A JP2002016446A (ja) | 2000-06-30 | 2000-06-30 | 半導体集積回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000199013A JP2002016446A (ja) | 2000-06-30 | 2000-06-30 | 半導体集積回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002016446A true JP2002016446A (ja) | 2002-01-18 |
Family
ID=18697095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000199013A Pending JP2002016446A (ja) | 2000-06-30 | 2000-06-30 | 半導体集積回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002016446A (ja) |
-
2000
- 2000-06-30 JP JP2000199013A patent/JP2002016446A/ja active Pending
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