JPH06174096A - 摺動面構成体 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性の優れた摺動面構成体を提供する。
【構成】 摺動面構成体４は、体心立方構造を持つＦｅ
結晶の集合体より構成される。その集合体は、ミラー指
数で｛３１０｝面を摺動面４ａ側に向けた｛３１０｝配
向性Ｆｅ結晶を含み、その｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の
存在率ＳはＳ≧４０％である。このように構成すると、
所定の硬さを備えて優れた耐摩耗性を有し、また硬さの
低い相手部材の摩耗を抑制し得る摺動面構成体４を提供
することができる。
結晶の集合体より構成される。その集合体は、ミラー指
数で｛３１０｝面を摺動面４ａ側に向けた｛３１０｝配
向性Ｆｅ結晶を含み、その｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の
存在率ＳはＳ≧４０％である。このように構成すると、
所定の硬さを備えて優れた耐摩耗性を有し、また硬さの
低い相手部材の摩耗を抑制し得る摺動面構成体４を提供
することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、相手部材との摺動面を
構成する摺動面構成体に関する。
構成する摺動面構成体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動面構成体としては、例
えば内燃機関用ピストンにおいて、Ａｌ合金製母材のラ
ンド部およびスカート部外周面に、耐摩耗性の向上を狙
って設けられるＦｅメッキ層が知られている。
えば内燃機関用ピストンにおいて、Ａｌ合金製母材のラ
ンド部およびスカート部外周面に、耐摩耗性の向上を狙
って設けられるＦｅメッキ層が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ように構成すると、ピストンの耐摩耗性は向上するが、
シリンダスリーブは一般に鋳鉄より構成されているの
で、特に機関始動時の無潤滑状態に近い状況下でランド
部およびスカート部がシリンダスリーブを摺動すると、
硬さの高い鉄メッキ層によってシリンダスリーブの摩耗
が進行することがある。
ように構成すると、ピストンの耐摩耗性は向上するが、
シリンダスリーブは一般に鋳鉄より構成されているの
で、特に機関始動時の無潤滑状態に近い状況下でランド
部およびスカート部がシリンダスリーブを摺動すると、
硬さの高い鉄メッキ層によってシリンダスリーブの摩耗
が進行することがある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、従来とは逆に硬さの
高い部材側に設けられて、無潤滑状態においてもそれ自
体の耐摩耗性が良好であると共に硬さの低い相手部材の
摩耗を抑制することができるようにした前記摺動面構成
体を提供することを目的とする。
高い部材側に設けられて、無潤滑状態においてもそれ自
体の耐摩耗性が良好であると共に硬さの低い相手部材の
摩耗を抑制することができるようにした前記摺動面構成
体を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る摺動面構成
体は、体心立方構造を持つ金属結晶の集合体より構成さ
れ、その集合体は、ミラー指数で（３ｈｈ０）面を摺動
面側に向けた（３ｈｈ０）配向性金属結晶を含み、その
（３ｈｈ０）配向性金属結晶の存在率ＳはＳ≧４０％で
あることを特徴とする。
体は、体心立方構造を持つ金属結晶の集合体より構成さ
れ、その集合体は、ミラー指数で（３ｈｈ０）面を摺動
面側に向けた（３ｈｈ０）配向性金属結晶を含み、その
（３ｈｈ０）配向性金属結晶の存在率ＳはＳ≧４０％で
あることを特徴とする。
【０００６】
【作用】体心立方構造を持つ金属結晶の集合体におい
て、ミラー指数で（３ｈｈ０）面を摺動面側に向けた
（３ｈｈ０）配向性金属結晶が存在すると、その存在率
Ｓの増加に伴い摺動面構成体を構成する金属結晶が微細
粒化されると共に摺動面が平滑化され、また摺動面構成
体の硬さが低減する。
て、ミラー指数で（３ｈｈ０）面を摺動面側に向けた
（３ｈｈ０）配向性金属結晶が存在すると、その存在率
Ｓの増加に伴い摺動面構成体を構成する金属結晶が微細
粒化されると共に摺動面が平滑化され、また摺動面構成
体の硬さが低減する。
【０００７】そこで、前記存在率ＳをＳ≧４０％に設定
すると、無潤滑状態においてもそれ自体の耐摩耗性が良
好であると共に、例えば、摺動面構成体の硬さの略１／
２以下の硬さを有する硬さの低い相手部材との摺動にお
いて、その相手部材の摩耗を抑制し得る摺動面構成体を
提供することが可能となる。ただし、前記存在率ＳがＳ
＜４０％では、摺動面構成体の硬さが増すため、無潤滑
状態においてそれ自体の摩耗量は少なくなるが相手部材
の摩耗量が増加する。
すると、無潤滑状態においてもそれ自体の耐摩耗性が良
好であると共に、例えば、摺動面構成体の硬さの略１／
２以下の硬さを有する硬さの低い相手部材との摺動にお
いて、その相手部材の摩耗を抑制し得る摺動面構成体を
提供することが可能となる。ただし、前記存在率ＳがＳ
＜４０％では、摺動面構成体の硬さが増すため、無潤滑
状態においてそれ自体の摩耗量は少なくなるが相手部材
の摩耗量が増加する。
【０００８】
【実施例】図１において、内燃機関用シリンダブロック
１はＡｌ合金製シリンダブロック本体２と鋳鉄製シリン
ダスリーブ３とを備え、そのシリンダスリーブ３の内周
面に、メッキ処理により層状摺動面構成体４が形成され
る。シリンダスリーブ３内には、Ａｌ合金製ピストン５
が摺動自在に設けられる。
１はＡｌ合金製シリンダブロック本体２と鋳鉄製シリン
ダスリーブ３とを備え、そのシリンダスリーブ３の内周
面に、メッキ処理により層状摺動面構成体４が形成され
る。シリンダスリーブ３内には、Ａｌ合金製ピストン５
が摺動自在に設けられる。
【０００９】図２に示すように、摺動面構成体４は体心
立方構造（ｂｃｃ構造）を持つ金属結晶の集合体より構
成される。その集合体はミラー指数で（３ｈｈ０）面を
摺動面４ａ側に向けた（３ｈｈ０）配向性金属結晶を含
み、その（３ｈｈ０）配向性金属結晶の存在率ＳはＳ≧
４０％に設定されている。
立方構造（ｂｃｃ構造）を持つ金属結晶の集合体より構
成される。その集合体はミラー指数で（３ｈｈ０）面を
摺動面４ａ側に向けた（３ｈｈ０）配向性金属結晶を含
み、その（３ｈｈ０）配向性金属結晶の存在率ＳはＳ≧
４０％に設定されている。
【００１０】体心立方構造を持つ金属結晶の集合体にお
いて、（３ｈｈ０）配向性金属結晶が存在すると、その
存在率Ｓの増加に伴い摺動面構成体４を構成する金属結
晶が微細粒化されると共に摺動面４ａが平滑化され、ま
た摺動面構成体４の硬さが低減する。
いて、（３ｈｈ０）配向性金属結晶が存在すると、その
存在率Ｓの増加に伴い摺動面構成体４を構成する金属結
晶が微細粒化されると共に摺動面４ａが平滑化され、ま
た摺動面構成体４の硬さが低減する。
【００１１】そこで、（３ｈｈ０）配向性金属結晶の存
在率Ｓを前記のように設定すると、無潤滑状態において
もそれ自体の耐摩耗性が良好であると共に、例えば、摺
動面構成体４の硬さの略１／２以下の硬さを有する硬さ
の低いピストン５との摺動において、そのピストン５の
摩耗を抑制し得る摺動面構成体４を提供することが可能
となる。ただし、前記存在率ＳがＳ＜４０％では、摺動
面構成体４の硬さが増すため、無潤滑状態においてそれ
自体の摩耗量は少なくなるがピストン５の摩耗量が増加
する。
在率Ｓを前記のように設定すると、無潤滑状態において
もそれ自体の耐摩耗性が良好であると共に、例えば、摺
動面構成体４の硬さの略１／２以下の硬さを有する硬さ
の低いピストン５との摺動において、そのピストン５の
摩耗を抑制し得る摺動面構成体４を提供することが可能
となる。ただし、前記存在率ＳがＳ＜４０％では、摺動
面構成体４の硬さが増すため、無潤滑状態においてそれ
自体の摩耗量は少なくなるがピストン５の摩耗量が増加
する。
【００１２】図３に示すように、摺動面４ａに沿う仮想
面６に対する（３ｈｈ０）面の傾きは摺動面構成体４の
硬さに影響を与える。そこで、（３ｈｈ０）面が仮想面
６に対してなす傾き角θは０°≦θ≦１５°に設定され
る。この場合、（３ｈｈ０）面の傾き方向については限
定されない。傾き角θがθ＞１５°になると、摺動面構
成体４の硬さが高くなり過ぎる。
面６に対する（３ｈｈ０）面の傾きは摺動面構成体４の
硬さに影響を与える。そこで、（３ｈｈ０）面が仮想面
６に対してなす傾き角θは０°≦θ≦１５°に設定され
る。この場合、（３ｈｈ０）面の傾き方向については限
定されない。傾き角θがθ＞１５°になると、摺動面構
成体４の硬さが高くなり過ぎる。
【００１３】ｂｃｃ構造を持つ金属結晶としては、Ｆ
ｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖ等の単体ま
たは合金の結晶を挙げることができる。
ｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖ等の単体ま
たは合金の結晶を挙げることができる。
【００１４】本発明に係る摺動面構成体４を形成するた
めのメッキ処理において、電気Ｆｅメッキ処理を行う場
合の基本的条件は、表１、表２の通りである。
めのメッキ処理において、電気Ｆｅメッキ処理を行う場
合の基本的条件は、表１、表２の通りである。
【００１５】
【表１】 有機系添加剤としては、尿素、サッカリン等が用いられ
る。
る。
【００１６】
【表２】 前記条件下で行われる電気Ｆｅメッキ処理において、陰
極電流密度、メッキ浴ｐＨ、有機系添加剤の配合量等に
よって（３ｈｈ０）配向性Ｆｅ結晶の晶出および存在量
を制御する。
極電流密度、メッキ浴ｐＨ、有機系添加剤の配合量等に
よって（３ｈｈ０）配向性Ｆｅ結晶の晶出および存在量
を制御する。
【００１７】メッキ処理としては、電気メッキ処理の外
に、真空メッキ処理、例えば気相メッキ法（ＰＶＤ法、
ＣＶＤ法）、スパッタ法、イオンプレーティング等を挙
げることができる。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを
行う場合の条件は、例えばＡｒ圧力 ０．８Ｐａ、Ａｒ
加速電力 直流１ｋＷ、母材温度 １００℃である。Ｃ
ＶＤ法によりＷメッキを行う場合の条件は、例えば原材
料 ＷＦ6 、ガス流量１０cc／min 、チャンバ内圧力
１００Ｐａ、母材温度 ５００℃である。
に、真空メッキ処理、例えば気相メッキ法（ＰＶＤ法、
ＣＶＤ法）、スパッタ法、イオンプレーティング等を挙
げることができる。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを
行う場合の条件は、例えばＡｒ圧力 ０．８Ｐａ、Ａｒ
加速電力 直流１ｋＷ、母材温度 １００℃である。Ｃ
ＶＤ法によりＷメッキを行う場合の条件は、例えば原材
料 ＷＦ6 、ガス流量１０cc／min 、チャンバ内圧力
１００Ｐａ、母材温度 ５００℃である。
【００１８】以下、具体例について説明する。
【００１９】鋳鉄製シリンダスリーブ３の内周面に、電
気Ｆｅメッキ処理を施すことによりＦｅ結晶の集合体よ
り構成された摺動面構成体４を形成した。
気Ｆｅメッキ処理を施すことによりＦｅ結晶の集合体よ
り構成された摺動面構成体４を形成した。
【００２０】表３、表４は、摺動面構成体４の例１〜５
における電気Ｆｅメッキ処理条件を示す。
における電気Ｆｅメッキ処理条件を示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】 表５は、例１〜５における摺動面４ａの結晶形態、Ｆｅ
結晶の粒径、各配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓおよび硬さを
それぞれ示す。
結晶の粒径、各配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓおよび硬さを
それぞれ示す。
【００２３】
【表５】 存在率Ｓは、例１〜５のＸ線回折図（Ｘ線照射方向は摺
動面４ａに対して直角方向）に基づいて次のような方法
で求められたものである。一例として、例１について説
明すると、図４は例１のＸ線回折図であり、各配向性Ｆ
ｅ結晶の存在率Ｓは次式から求められた。なお、例えば
｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶とは、｛１１０｝面を摺動面
４ａ側に向けた配向性Ｆｅ結晶を意味する。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ110 ＝｛（Ｉ110 ／ＩＡ
110 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ200 ＝｛（Ｉ200 ／ＩＡ
200 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ211 ＝｛（Ｉ211 ／ＩＡ
211 ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ310 ＝｛（Ｉ310 ／ＩＡ
310 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ222 ＝｛（Ｉ222 ／ＩＡ
222 ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ110 、Ｉ200 、Ｉ211 、Ｉ310 、Ｉ222 は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ110 、ＩＡ200 、ＩＡ211 、ＩＡ310 、ＩＡ222 は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ110 ＝１００、ＩＡ200 ＝２０、ＩＡ211 ＝３０、
ＩＡ310 ＝１２、ＩＡ222 ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ110 ／ＩＡ110 ）＋（Ｉ200 ／ＩＡ200 ）＋（Ｉ
211 ／ＩＡ211 ）＋（Ｉ310 ／ＩＡ310 ）＋（Ｉ222 ／
ＩＡ222 ）である。
動面４ａに対して直角方向）に基づいて次のような方法
で求められたものである。一例として、例１について説
明すると、図４は例１のＸ線回折図であり、各配向性Ｆ
ｅ結晶の存在率Ｓは次式から求められた。なお、例えば
｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶とは、｛１１０｝面を摺動面
４ａ側に向けた配向性Ｆｅ結晶を意味する。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ110 ＝｛（Ｉ110 ／ＩＡ
110 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ200 ＝｛（Ｉ200 ／ＩＡ
200 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ211 ＝｛（Ｉ211 ／ＩＡ
211 ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ310 ＝｛（Ｉ310 ／ＩＡ
310 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ222 ＝｛（Ｉ222 ／ＩＡ
222 ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ110 、Ｉ200 、Ｉ211 、Ｉ310 、Ｉ222 は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ110 、ＩＡ200 、ＩＡ211 、ＩＡ310 、ＩＡ222 は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ110 ＝１００、ＩＡ200 ＝２０、ＩＡ211 ＝３０、
ＩＡ310 ＝１２、ＩＡ222 ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ110 ／ＩＡ110 ）＋（Ｉ200 ／ＩＡ200 ）＋（Ｉ
211 ／ＩＡ211 ）＋（Ｉ310 ／ＩＡ310 ）＋（Ｉ222 ／
ＩＡ222 ）である。
【００２４】図５は、例１における摺動面４ａの結晶構
造を示す顕微鏡写真（５０００倍）である。図５におい
て、（３ｈｈ０）面、したがって｛３１０｝面を摺動面
４ａ側に向けた｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在に起因
する平滑面が観察され、また多数の皺も認められる。こ
の場合、｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、表
５、図５に示すように、Ｓ＝６０％である。
造を示す顕微鏡写真（５０００倍）である。図５におい
て、（３ｈｈ０）面、したがって｛３１０｝面を摺動面
４ａ側に向けた｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在に起因
する平滑面が観察され、また多数の皺も認められる。こ
の場合、｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、表
５、図５に示すように、Ｓ＝６０％である。
【００２５】図６は、表５に基づいて、例１〜５におけ
る｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓと硬さとの関係
をグラフ化したものである。図中、点（１）〜（５）は
例１〜５にそれぞれ対応する。図６より、｛３１０｝配
向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓの増加に伴い摺動面構成体４の
硬さが低減することが判る。
る｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓと硬さとの関係
をグラフ化したものである。図中、点（１）〜（５）は
例１〜５にそれぞれ対応する。図６より、｛３１０｝配
向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓの増加に伴い摺動面構成体４の
硬さが低減することが判る。
【００２６】次に、例１〜５について、無潤滑状態でチ
ップオンディスク方式による摩耗テストを行って、｛３
１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓと、チップおよびディ
スクの摩耗量との関係を求めたところ、表６および図７
の結果を得た。テスト条件は次の通りである。ディスク
の材質 Ａｌ−１０重量％Ｓｉ合金、ディスクの回転速
度 ０．５ｍ／sec 、荷重 １００Ｎ、摺動距離 １k
m、摺動面構成体より製作されたチップの摺動面の面積
１cm2 。摩耗量はディスクおよびチップの面積１cm2
当りの減量（mg) である。
ップオンディスク方式による摩耗テストを行って、｛３
１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓと、チップおよびディ
スクの摩耗量との関係を求めたところ、表６および図７
の結果を得た。テスト条件は次の通りである。ディスク
の材質 Ａｌ−１０重量％Ｓｉ合金、ディスクの回転速
度 ０．５ｍ／sec 、荷重 １００Ｎ、摺動距離 １k
m、摺動面構成体より製作されたチップの摺動面の面積
１cm2 。摩耗量はディスクおよびチップの面積１cm2
当りの減量（mg) である。
【００２７】
【表６】 図７は、表６をグラフ化したもので、図中、点（１）〜
（５）は例１〜５のチップにそれぞれ対応する。表６、
図７から明らかなように、｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の
存在率ＳがＳ≧４０％である例１〜３のチップは、比較
的摩耗量が少なく、また例４，５のチップの場合に比べ
て、相手部材であるディスクの摩耗を大幅に抑制するこ
とができるものである。
（５）は例１〜５のチップにそれぞれ対応する。表６、
図７から明らかなように、｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の
存在率ＳがＳ≧４０％である例１〜３のチップは、比較
的摩耗量が少なく、また例４，５のチップの場合に比べ
て、相手部材であるディスクの摩耗を大幅に抑制するこ
とができるものである。
【００２８】前記摩耗テストは無潤滑状態で行われた
が、潤滑状態での摩耗テストにおいても、無潤滑状態の
ときと略同様の傾向がみられた。なお、潤滑状態での摩
耗テスト条件は次の通りである。ディスクの材質 Ａｌ
−１０重量％Ｓｉ合金、ディスクの回転速度 ５ｍ／se
c 、給油量 ０．３ml／min 、荷重 １００Ｎ、摺動距
離 １０km、摺動面構成体より製作されたチップの摺動
面の面積 １cm2 。摩耗量については前記と同じであ
る。
が、潤滑状態での摩耗テストにおいても、無潤滑状態の
ときと略同様の傾向がみられた。なお、潤滑状態での摩
耗テスト条件は次の通りである。ディスクの材質 Ａｌ
−１０重量％Ｓｉ合金、ディスクの回転速度 ５ｍ／se
c 、給油量 ０．３ml／min 、荷重 １００Ｎ、摺動距
離 １０km、摺動面構成体より製作されたチップの摺動
面の面積 １cm2 。摩耗量については前記と同じであ
る。
【００２９】摺動面構成体は、例えば、表７に示すよう
な摺動部材の組合せにおいて、硬さの高い部材側に設け
られる。
な摺動部材の組合せにおいて、硬さの高い部材側に設け
られる。
【００３０】
【表７】
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、結晶構造を前記のよう
に特定することによって、優れた耐摩耗性を有し、また
硬さの低い相手部材の摩耗を抑制し得る摺動面構成体を
提供することができる。
に特定することによって、優れた耐摩耗性を有し、また
硬さの低い相手部材の摩耗を抑制し得る摺動面構成体を
提供することができる。
【図１】ピストンを備えたシリンダブロックの要部縦断
側面図である。
側面図である。
【図２】体心立方構造およびその（３ｈｈ０）面を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図３】体心立方構造における（３ｈｈ０）面の傾きを
示す説明図である。
示す説明図である。
【図４】摺動面構成体の一例におけるＸ線回折図であ
る。
る。
【図５】摺動面構成体の一例における摺動面の結晶構造
を示す顕微鏡写真である。
を示す顕微鏡写真である。
【図６】｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の存在率と硬さとの
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図７】摩耗テスト結果を示すグラフである。
４ 摺動面構成体
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１月２６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００３
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ように構成すると、ピストンの耐摩耗性は向上するが、
シリンダスリーブは一般に鋳鉄より構成されているの
で、特に機関始動時の無潤滑状態に近い状況下でランド
部およびスカート部がシリンダスリーブを摺動すると、
硬さの高いＦｅメッキ層によってシリンダスリーブの摩
耗が進行することがある。
ように構成すると、ピストンの耐摩耗性は向上するが、
シリンダスリーブは一般に鋳鉄より構成されているの
で、特に機関始動時の無潤滑状態に近い状況下でランド
部およびスカート部がシリンダスリーブを摺動すると、
硬さの高いＦｅメッキ層によってシリンダスリーブの摩
耗が進行することがある。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】メッキ処理としては、電気メッキ処理の外
に、例えば気相メッキ法であるＰＶＤ法、ＣＶＤ法、ス
パッタ法、イオンプレーティング等を挙げることができ
る。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを行う場合の条件
は、例えばＡｒ圧力 ０．２〜１Ｐａ、Ａｒ加速電力
直流０．５〜１．５ｋＷ、母材温度 ８０〜３００℃で
ある。ＣＶＤ法によりＷメッキを行う場合の条件は、例
えば原材料 ＷＦ6 、ガス流量 ２〜１５cc／min 、チ
ャンバ内圧力 ５０〜３００Ｐａ、母材温度３００〜６
００℃である。
に、例えば気相メッキ法であるＰＶＤ法、ＣＶＤ法、ス
パッタ法、イオンプレーティング等を挙げることができ
る。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを行う場合の条件
は、例えばＡｒ圧力 ０．２〜１Ｐａ、Ａｒ加速電力
直流０．５〜１．５ｋＷ、母材温度 ８０〜３００℃で
ある。ＣＶＤ法によりＷメッキを行う場合の条件は、例
えば原材料 ＷＦ6 、ガス流量 ２〜１５cc／min 、チ
ャンバ内圧力 ５０〜３００Ｐａ、母材温度３００〜６
００℃である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡本 和久 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 体心立方構造を持つ金属結晶の集合体よ
り構成され、その集合体は、ミラー指数で（３ｈｈ０）
面を摺動面側に向けた（３ｈｈ０）配向性金属結晶を含
み、その（３ｈｈ０）配向性金属結晶の存在率ＳはＳ≧
４０％であることを特徴とする摺動面構成体。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4351331A JP2724793B2 (ja) | 1992-12-07 | 1992-12-07 | 摺動面構成体 |
| CA002110755A CA2110755C (en) | 1992-12-07 | 1993-12-06 | Slide surface construction formed of aggregate of fe crystals having body-centered cubic structure |
| US08/164,914 US5401585A (en) | 1992-12-07 | 1993-12-07 | Slide surface construction |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4351331A JP2724793B2 (ja) | 1992-12-07 | 1992-12-07 | 摺動面構成体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06174096A true JPH06174096A (ja) | 1994-06-21 |
| JP2724793B2 JP2724793B2 (ja) | 1998-03-09 |
Family
ID=18416580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4351331A Expired - Fee Related JP2724793B2 (ja) | 1992-12-07 | 1992-12-07 | 摺動面構成体 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5401585A (ja) |
| JP (1) | JP2724793B2 (ja) |
| CA (1) | CA2110755C (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0668253B1 (en) * | 1994-02-03 | 2000-08-23 | Isuzu Ceramics Research Institute Co., Ltd. | Low frictional composite material for sliding member |
| US5897968A (en) * | 1994-04-29 | 1999-04-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction and process for producing the same |
| DE19608028C2 (de) * | 1995-03-01 | 1999-06-10 | Honda Motor Co Ltd | Gleitflächenaufbau |
| US5871852A (en) * | 1995-03-15 | 1999-02-16 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
| DE19610315C2 (de) * | 1995-03-31 | 2000-12-07 | Honda Motor Co Ltd | Gleitflächenaufbau |
| US6235413B1 (en) | 1995-03-31 | 2001-05-22 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction and process for producing the same |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5551162A (en) * | 1978-10-09 | 1980-04-14 | Kioritz Corp | Cylinder in aluminum alloy and its preparation |
| DE4101386C2 (de) * | 1990-01-19 | 2001-04-12 | Honda Motor Co Ltd | Gleitstück |
-
1992
- 1992-12-07 JP JP4351331A patent/JP2724793B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-12-06 CA CA002110755A patent/CA2110755C/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-12-07 US US08/164,914 patent/US5401585A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2110755C (en) | 1998-11-17 |
| JP2724793B2 (ja) | 1998-03-09 |
| US5401585A (en) | 1995-03-28 |
| CA2110755A1 (en) | 1994-06-08 |
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