JPH06174089A - 摺動面構成体 - Google Patents
摺動面構成体Info
- Publication number
- JPH06174089A JPH06174089A JP35133392A JP35133392A JPH06174089A JP H06174089 A JPH06174089 A JP H06174089A JP 35133392 A JP35133392 A JP 35133392A JP 35133392 A JP35133392 A JP 35133392A JP H06174089 A JPH06174089 A JP H06174089A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hhh
- oriented
- sliding surface
- crystal
- slide surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐焼付き性を向上させた摺動面構成体を提供
する。 【構成】 摺動面構成体４は、体心立方構造を持つＦｅ
結晶の集合体より構成される。その集合体は、ミラー指
数で｛２２２｝面を摺動面４ａ側に向けた｛２２２｝配
向性Ｆｅ結晶６を含む。その｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶
６の存在率ＳはＳ≧４０％である。｛２２２｝配向性Ｆ
ｅ結晶６は摺動面４ａにおいて三角錐状をなし、これら
Ｆｅ結晶６により摺動面構成体４の保油性が良好とな
る。
する。 【構成】 摺動面構成体４は、体心立方構造を持つＦｅ
結晶の集合体より構成される。その集合体は、ミラー指
数で｛２２２｝面を摺動面４ａ側に向けた｛２２２｝配
向性Ｆｅ結晶６を含む。その｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶
６の存在率ＳはＳ≧４０％である。｛２２２｝配向性Ｆ
ｅ結晶６は摺動面４ａにおいて三角錐状をなし、これら
Ｆｅ結晶６により摺動面構成体４の保油性が良好とな
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、相手部材との摺動面を
構成する摺動面構成体に関する。
構成する摺動面構成体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種摺動面構成体としては、例
えば内燃機関用ピストンにおいて、Ａｌ合金製母材のラ
ンド部およびスカート部外周面に、耐摩耗性の向上を狙
って設けられるＦｅメッキ層が知られている。
えば内燃機関用ピストンにおいて、Ａｌ合金製母材のラ
ンド部およびスカート部外周面に、耐摩耗性の向上を狙
って設けられるＦｅメッキ層が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、内燃機
関が高速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下で
は、従来の摺動面構成体はオイル保持性、つまり保油性
が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付き性
が乏しいという問題がある。
関が高速、且つ高出力化の傾向にある現在の状況下で
は、従来の摺動面構成体はオイル保持性、つまり保油性
が十分でなく、また初期なじみ性も悪いため耐焼付き性
が乏しいという問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、結晶構造を特定する
ことによって十分な保油性と良好な初期なじみ性を持
ち、これにより耐焼付き性を向上させることができるよ
うにした前記摺動面構成体を提供することを目的とす
る。
ことによって十分な保油性と良好な初期なじみ性を持
ち、これにより耐焼付き性を向上させることができるよ
うにした前記摺動面構成体を提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る摺動面構成
体は、体心立方構造を持つ金属結晶の集合体より構成さ
れ、その集合体は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面
側に向けた（ｈｈｈ）配向性金属結晶を含み、その（ｈ
ｈｈ）配向性金属結晶の存在率ＳはＳ≧４０％であるこ
とを特徴とする。
体は、体心立方構造を持つ金属結晶の集合体より構成さ
れ、その集合体は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面
側に向けた（ｈｈｈ）配向性金属結晶を含み、その（ｈ
ｈｈ）配向性金属結晶の存在率ＳはＳ≧４０％であるこ
とを特徴とする。
【０００６】
【作用】体心立方構造を持つ金属結晶の集合体におい
て、ミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面側に向けた（ｈ
ｈｈ）配向性金属結晶は、柱状に成長し、摺動面におい
ては角錐状または角錐台状をなす。そこで、（ｈｈｈ）
配向性金属結晶の存在率Ｓを前記のように設定すると、
相隣る両（ｈｈｈ）配向性金属結晶は相互に食込んだ状
態を呈し、これにより摺動面は、多数の微細な山部と、
それら山部の間に形成された多数の微細な谷部と、山部
相互の食込みに因る多数の微細な沢部とからなる入組ん
だ様相を呈するので、摺動面構成体の保油性が良好とな
る。また（ｈｈｈ）配向性金属結晶における先端部側の
優先的摩耗によって摺動面構成体の初期なじみ性も良好
である。ただし、（ｈｈｈ）配向性金属結晶の存在率Ｓ
がＳ＜４０％では、（ｈｈｈ）配向性金属結晶の減少に
伴い摺動面の様相が単純化傾向となるので、摺動面構成
体の保油性および初期なじみ性が低下する。
て、ミラー指数で（ｈｈｈ）面を摺動面側に向けた（ｈ
ｈｈ）配向性金属結晶は、柱状に成長し、摺動面におい
ては角錐状または角錐台状をなす。そこで、（ｈｈｈ）
配向性金属結晶の存在率Ｓを前記のように設定すると、
相隣る両（ｈｈｈ）配向性金属結晶は相互に食込んだ状
態を呈し、これにより摺動面は、多数の微細な山部と、
それら山部の間に形成された多数の微細な谷部と、山部
相互の食込みに因る多数の微細な沢部とからなる入組ん
だ様相を呈するので、摺動面構成体の保油性が良好とな
る。また（ｈｈｈ）配向性金属結晶における先端部側の
優先的摩耗によって摺動面構成体の初期なじみ性も良好
である。ただし、（ｈｈｈ）配向性金属結晶の存在率Ｓ
がＳ＜４０％では、（ｈｈｈ）配向性金属結晶の減少に
伴い摺動面の様相が単純化傾向となるので、摺動面構成
体の保油性および初期なじみ性が低下する。
【０００７】
【実施例】図１，図２において、内燃機関用ピストン１
はＡｌ合金製母材２を有し、その母材２のランド部３1
およびスカート部３2 外周面に、メッキ処理により層状
摺動面構成体４が形成される。
はＡｌ合金製母材２を有し、その母材２のランド部３1
およびスカート部３2 外周面に、メッキ処理により層状
摺動面構成体４が形成される。
【０００８】図３に示すように、摺動面構成体４は体心
立方構造（ｂｃｃ構造）を持つ金属結晶の集合体より構
成される。その集合体は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面
を、シリンダボア内壁５との摺動面４ａ側に向けた（ｈ
ｈｈ）配向性金属結晶を含み、その（ｈｈｈ）配向性金
属結晶の存在率ＳはＳ≧４０％に設定されている。
立方構造（ｂｃｃ構造）を持つ金属結晶の集合体より構
成される。その集合体は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面
を、シリンダボア内壁５との摺動面４ａ側に向けた（ｈ
ｈｈ）配向性金属結晶を含み、その（ｈｈｈ）配向性金
属結晶の存在率ＳはＳ≧４０％に設定されている。
【０００９】（ｈｈｈ）配向性金属結晶６は母材２より
柱状に成長し、図４，図５に示すように、摺動面４ａに
おいては、角錐状または角錐台状、図示例では三角錐状
をなす。そこで、（ｈｈｈ）配向性金属結晶６の存在率
Ｓを前記のように設定すると、相隣る両（ｈｈｈ）配向
性金属結晶６は相互に食込んだ状態を呈し、これによ
り、摺動面４ａは多数の微細な山部７と、それら山部７
間の多数の微細な谷部８と、山部７相互の食込みによる
多数の微細な沢部９とからなる入組んだ様相を呈するの
で、摺動面構成体４の保油性が良好となる。また三角錐
状の（ｈｈｈ）配向性金属結晶６の先端部が優先的に摩
耗するので、摺動面構成体４の初期なじみ性も良好とな
る。
柱状に成長し、図４，図５に示すように、摺動面４ａに
おいては、角錐状または角錐台状、図示例では三角錐状
をなす。そこで、（ｈｈｈ）配向性金属結晶６の存在率
Ｓを前記のように設定すると、相隣る両（ｈｈｈ）配向
性金属結晶６は相互に食込んだ状態を呈し、これによ
り、摺動面４ａは多数の微細な山部７と、それら山部７
間の多数の微細な谷部８と、山部７相互の食込みによる
多数の微細な沢部９とからなる入組んだ様相を呈するの
で、摺動面構成体４の保油性が良好となる。また三角錐
状の（ｈｈｈ）配向性金属結晶６の先端部が優先的に摩
耗するので、摺動面構成体４の初期なじみ性も良好とな
る。
【００１０】図６に示すように、摺動面４ａに沿う仮想
面１０に対する（ｈｈｈ）面の傾きは三角錐の傾きとな
って現われるので、摺動面構成体４の保油性および初期
なじみ性に影響を与える。そこで、（ｈｈｈ）面が仮想
面１０に対してなす傾き角θは０°≦θ≦１５°に設定
される。この場合、（ｈｈｈ）面の傾き方向については
限定されない。傾き角θがθ＞１５°になると、摺動面
構成体４の保油性および初期なじみ性が低下する。
面１０に対する（ｈｈｈ）面の傾きは三角錐の傾きとな
って現われるので、摺動面構成体４の保油性および初期
なじみ性に影響を与える。そこで、（ｈｈｈ）面が仮想
面１０に対してなす傾き角θは０°≦θ≦１５°に設定
される。この場合、（ｈｈｈ）面の傾き方向については
限定されない。傾き角θがθ＞１５°になると、摺動面
構成体４の保油性および初期なじみ性が低下する。
【００１１】ｂｃｃ構造を持つ金属結晶としては、Ｆ
ｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖ等の単体ま
たは合金の結晶を挙げることができる。
ｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖ等の単体ま
たは合金の結晶を挙げることができる。
【００１２】本発明に係る摺動面構成体４を形成するた
めのメッキ処理において、電気Ｆｅメッキ処理を行う場
合の基本的条件は、表１，表２の通りである。
めのメッキ処理において、電気Ｆｅメッキ処理を行う場
合の基本的条件は、表１，表２の通りである。
【００１３】
【表１】 有機系添加剤としては、尿素、サッカリン等が用いられ
る。
る。
【００１４】
【表２】 前記条件下で行われる電気Ｆｅメッキ処理において、陰
極電流密度、メッキ浴ｐＨ、有機系添加剤の配合量等に
よって（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ結晶の晶出、その存在量等
を制御する。
極電流密度、メッキ浴ｐＨ、有機系添加剤の配合量等に
よって（ｈｈｈ）配向性Ｆｅ結晶の晶出、その存在量等
を制御する。
【００１５】メッキ処理としては、電気メッキ処理の外
に、真空メッキ処理、例えば気相メッキ法（ＰＶＤ法、
ＣＶＤ法）、スパッタ法、イオンプレーティング等を挙
げることができる。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを
行う場合の条件は、例えばＡｒ圧力 ０．８Ｐａ、Ａｒ
加速電力 直流１ｋＷ、母材温度 １００℃である。Ｃ
ＶＤ法によりＷメッキを行う場合の条件は、例えば原材
料 ＷＦ6 、ガス流量１０cc／min 、チャンバ内圧力
１００Ｐａ、母材温度 ５００℃である。
に、真空メッキ処理、例えば気相メッキ法（ＰＶＤ法、
ＣＶＤ法）、スパッタ法、イオンプレーティング等を挙
げることができる。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを
行う場合の条件は、例えばＡｒ圧力 ０．８Ｐａ、Ａｒ
加速電力 直流１ｋＷ、母材温度 １００℃である。Ｃ
ＶＤ法によりＷメッキを行う場合の条件は、例えば原材
料 ＷＦ6 、ガス流量１０cc／min 、チャンバ内圧力
１００Ｐａ、母材温度 ５００℃である。
【００１６】以下、具体例について説明する。
【００１７】Ａｌ合金製母材２のランド部３1 およびス
カート部３2 外周面に、電気Ｆｅメッキ処理を施すこと
によりＦｅ結晶の集合体より構成された摺動面構成体４
を形成して複数の内燃機関用ピストン１を製造した。
カート部３2 外周面に、電気Ｆｅメッキ処理を施すこと
によりＦｅ結晶の集合体より構成された摺動面構成体４
を形成して複数の内燃機関用ピストン１を製造した。
【００１８】表３，表４は、摺動面構成体４の例１〜８
における電気Ｆｅメッキ処理条件を示す。
における電気Ｆｅメッキ処理条件を示す。
【００１９】
【表３】
【００２０】
【表４】 表５は、例１〜８における摺動面４ａの結晶形態、Ｆｅ
結晶の粒径、各配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓおよび硬さを
それぞれ示す。
結晶の粒径、各配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓおよび硬さを
それぞれ示す。
【００２１】
【表５】 存在率Ｓは、例１〜８のＸ線回折図（Ｘ線照射方向は摺
動面４ａに対して直角方向）に基づいて次のような方法
で求められたものである。一例として、例２について説
明すると、図７は例２のＸ線回折図であり、各配向性Ｆ
ｅ結晶の存在率Ｓは次式から求められた。なお、例えば
｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶とは、｛１１０｝面を摺動面
４ａ側に向けた配向性Ｆｅ結晶を意味する。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ110 ＝｛（Ｉ110 ／ＩＡ
110 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ200 ＝｛（Ｉ200 ／ＩＡ
200 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ211 ＝｛（Ｉ211 ／ＩＡ
211 ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ310 ＝｛（Ｉ310 ／ＩＡ
310 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ222 ＝｛（Ｉ222 ／ＩＡ
222 ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ110 、Ｉ200 、Ｉ211 、Ｉ310 、Ｉ222 は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ110 、ＩＡ200 、ＩＡ211 、ＩＡ310 、ＩＡ222 は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ110 ＝１００、ＩＡ200 ＝２０、ＩＡ211 ＝３０、
ＩＡ310 ＝１２、ＩＡ222 ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ110 ／ＩＡ110 ）＋（Ｉ200 ／ＩＡ200 ）＋（Ｉ
211 ／ＩＡ211 ）＋（Ｉ310 ／ＩＡ310 ）＋（Ｉ222 ／
ＩＡ222 ）である。
動面４ａに対して直角方向）に基づいて次のような方法
で求められたものである。一例として、例２について説
明すると、図７は例２のＸ線回折図であり、各配向性Ｆ
ｅ結晶の存在率Ｓは次式から求められた。なお、例えば
｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶とは、｛１１０｝面を摺動面
４ａ側に向けた配向性Ｆｅ結晶を意味する。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ110 ＝｛（Ｉ110 ／ＩＡ
110 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ200 ＝｛（Ｉ200 ／ＩＡ
200 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ211 ＝｛（Ｉ211 ／ＩＡ
211 ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ310 ＝｛（Ｉ310 ／ＩＡ
310 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ222 ＝｛（Ｉ222 ／ＩＡ
222 ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ110 、Ｉ200 、Ｉ211 、Ｉ310 、Ｉ222 は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ110 、ＩＡ200 、ＩＡ211 、ＩＡ310 、ＩＡ222 は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ110 ＝１００、ＩＡ200 ＝２０、ＩＡ211 ＝３０、
ＩＡ310 ＝１２、ＩＡ222 ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ110 ／ＩＡ110 ）＋（Ｉ200 ／ＩＡ200 ）＋（Ｉ
211 ／ＩＡ211 ）＋（Ｉ310 ／ＩＡ310 ）＋（Ｉ222 ／
ＩＡ222 ）である。
【００２２】図８は、例２における摺動面４ａの結晶構
造を示す顕微鏡写真（５０００倍）である。図８におい
て、多数の略六角錐状をなす配向性Ｆｅ結晶が観察され
る。この配向性Ｆｅ結晶は（ｈｈｈ）面、したがって
｛２２２｝面を摺動面４ａ側に向けた三角錐状｛２２
２｝配向性Ｆｅ結晶の合体によって形成されたもので、
この六角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、
表５、図７に示すように、Ｓ＝５０．６％である。
造を示す顕微鏡写真（５０００倍）である。図８におい
て、多数の略六角錐状をなす配向性Ｆｅ結晶が観察され
る。この配向性Ｆｅ結晶は（ｈｈｈ）面、したがって
｛２２２｝面を摺動面４ａ側に向けた三角錐状｛２２
２｝配向性Ｆｅ結晶の合体によって形成されたもので、
この六角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、
表５、図７に示すように、Ｓ＝５０．６％である。
【００２３】図９は例３のＸ線回折図である。図１０
（ａ）は、例３における摺動面４ａの結晶構造を示す顕
微鏡写真（５０００倍）であり、また図１０（ｂ）は、
例３における断面の結晶構造を示す顕微鏡写真（２００
０倍）である。図１０（ａ），（ｂ）において、多数の
三角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶が観察される。この
三角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、表
５、図９に示すようにＳ＝４３％である。
（ａ）は、例３における摺動面４ａの結晶構造を示す顕
微鏡写真（５０００倍）であり、また図１０（ｂ）は、
例３における断面の結晶構造を示す顕微鏡写真（２００
０倍）である。図１０（ａ），（ｂ）において、多数の
三角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶が観察される。この
三角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、表
５、図９に示すようにＳ＝４３％である。
【００２４】次に、例１〜８について、チップオンディ
スク方式による焼付きテストを行って、｛２２２｝配向
性Ｆｅ結晶の存在率Ｓと焼付き発生荷重との関係を求め
たところ、表６，図１１の結果を得た。テスト条件は次
の通りである。ディスクの材質 Ａｌ−１０重量％Ｓｉ
合金、ディスクの回転速度 １５ｍ／sec 、給油量０．
３ml／min 、摺動面構成体より製作されたチップの摺動
面の面積 １cm2 。
スク方式による焼付きテストを行って、｛２２２｝配向
性Ｆｅ結晶の存在率Ｓと焼付き発生荷重との関係を求め
たところ、表６，図１１の結果を得た。テスト条件は次
の通りである。ディスクの材質 Ａｌ−１０重量％Ｓｉ
合金、ディスクの回転速度 １５ｍ／sec 、給油量０．
３ml／min 、摺動面構成体より製作されたチップの摺動
面の面積 １cm2 。
【００２５】
【表６】 図１１は、表６をグラフ化したもので、図中、点（１）
〜（８）は例１〜８にそれぞれ対応する。
〜（８）は例１〜８にそれぞれ対応する。
【００２６】表６，図１１から明らかなように、｛２２
２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率ＳがＳ≧４０％である例１
〜６においては、摺動面４ａの保油性および初期なじみ
性が良好になるので、焼付き発生荷重が例７，８に比べ
て大幅に向上するものである。特に、例１〜３の場合焼
付き発生荷重が高い。これは、｛２００｝配向性Ｆｅ結
晶および｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の少なくとも一方の
存在率ＳがＳ＝０％であることに起因して、｛２２２｝
配向性Ｆｅ結晶の大きさおよび晶出状態が均一になるか
らである、と考えられる。
２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率ＳがＳ≧４０％である例１
〜６においては、摺動面４ａの保油性および初期なじみ
性が良好になるので、焼付き発生荷重が例７，８に比べ
て大幅に向上するものである。特に、例１〜３の場合焼
付き発生荷重が高い。これは、｛２００｝配向性Ｆｅ結
晶および｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶の少なくとも一方の
存在率ＳがＳ＝０％であることに起因して、｛２２２｝
配向性Ｆｅ結晶の大きさおよび晶出状態が均一になるか
らである、と考えられる。
【００２７】摺動面構成体は、例えば次のような内燃機
関用部品等の摺動部に適用される。ピストン（リング
溝）、ピストンリング、ピストンピン、コンロッド、ク
ランクシャフト、軸受メタル、オイルポンプロータ、オ
イルポンプロータハウジング、カムシャフト、スプリン
グ（端面）、スプリングシート、スプリングリテーナ、
コッタ、ロッカアーム、ローラベアリングアウタケー
ス、ローラベアリングインナケース、バルブステム、バ
ルブフェイス、油圧タペット、ウオータポンプロータシ
ャフト、プーリ、ギア、トランスミッションシャフト
部、クラッチプレート、ワッシャ、ボルト（座面、ねじ
部）。
関用部品等の摺動部に適用される。ピストン（リング
溝）、ピストンリング、ピストンピン、コンロッド、ク
ランクシャフト、軸受メタル、オイルポンプロータ、オ
イルポンプロータハウジング、カムシャフト、スプリン
グ（端面）、スプリングシート、スプリングリテーナ、
コッタ、ロッカアーム、ローラベアリングアウタケー
ス、ローラベアリングインナケース、バルブステム、バ
ルブフェイス、油圧タペット、ウオータポンプロータシ
ャフト、プーリ、ギア、トランスミッションシャフト
部、クラッチプレート、ワッシャ、ボルト（座面、ねじ
部）。
【００２８】
【発明の効果】本発明によれば、結晶構造を前記のよう
に特定することによって、耐焼付き性の優れた摺動面構
成体を提供することができる。
に特定することによって、耐焼付き性の優れた摺動面構
成体を提供することができる。
【図１】ピストンの側面図である。
【図２】図１の２−２線断面図である。
【図３】体心立方構造およびその（ｈｈｈ）面を示す斜
視図である。
視図である。
【図４】摺動面構成体の一例を示す要部斜視図である。
【図５】図４の５−５線断面図である。
【図６】体心立方構造における（ｈｈｈ）面の傾きを示
す説明図である。
す説明図である。
【図７】摺動面構成体の一例におけるＸ線回折図であ
る。
る。
【図８】摺動面構成体の一例における摺動面の結晶構造
を示す顕微鏡写真である。
を示す顕微鏡写真である。
【図９】摺動面構成体の他例におけるＸ線回折図であ
る。
る。
【図１０】（ａ）は摺動面構成体の他例における摺動面
の結晶構造を示す顕微鏡写真であり、（ｂ）は摺動面構
成体の他例における断面の結晶構造を示す顕微鏡写真で
ある。
の結晶構造を示す顕微鏡写真であり、（ｂ）は摺動面構
成体の他例における断面の結晶構造を示す顕微鏡写真で
ある。
【図１１】焼付きテスト結果を示すグラフである。
４ 摺動面構成体 ４ａ 摺動面 ６ （ｈｈｈ）配向性金属結晶
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１１月２９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】メッキ処理としては、電気メッキ処理の外
に、例えば気相メッキ法であるＰＶＤ法、ＣＶＤ法、ス
パッタ法、イオンプレーティング等を挙げることができ
る。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを行う場合の条件
は、例えばＡｒ圧力 ０．２〜１Ｐａ、Ａｒ加速電力
直流１〜１．５ｋＷ、母材温度 １５０〜３００℃であ
る。ＣＶＤ法によりＷメッキを行う場合の条件は、例え
ば原材料 ＷＦ6 、ガス流量 ２〜１５cc／min 、チャ
ンバ内圧力 ５０〜３００Ｐａ、母材温度 ４００〜６
００℃である。
に、例えば気相メッキ法であるＰＶＤ法、ＣＶＤ法、ス
パッタ法、イオンプレーティング等を挙げることができ
る。スパッタ法によりＷ、Ｍｏメッキを行う場合の条件
は、例えばＡｒ圧力 ０．２〜１Ｐａ、Ａｒ加速電力
直流１〜１．５ｋＷ、母材温度 １５０〜３００℃であ
る。ＣＶＤ法によりＷメッキを行う場合の条件は、例え
ば原材料 ＷＦ6 、ガス流量 ２〜１５cc／min 、チャ
ンバ内圧力 ５０〜３００Ｐａ、母材温度 ４００〜６
００℃である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】
【表５】 存在率Ｓは、例１〜８のＸ線回折図（Ｘ線照射方向は摺
動面４ａに対して直角方向）に基づいて次のような方法
で求められたものである。一例として、例５について説
明すると、図７は例５のＸ線回折図であり、各配向性Ｆ
ｅ結晶の存在率Ｓは次式から求められた。なお、例えば
｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶とは、｛１１０｝面を摺動面
４ａ側に向けた配向性Ｆｅ結晶を意味する。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ110 ＝｛（Ｉ110 ／ＩＡ
110 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ200 ＝｛（Ｉ200 ／ＩＡ
200 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ211 ＝｛（Ｉ211 ／ＩＡ
211 ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ310 ＝｛（Ｉ310 ／ＩＡ
310 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ222 ＝｛（Ｉ222 ／ＩＡ
222 ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ110 、Ｉ200 、Ｉ211 、Ｉ310 、Ｉ222 は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ110 、ＩＡ200 、ＩＡ211 、ＩＡ310 、ＩＡ222 は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ110 ＝１００、ＩＡ200 ＝２０、ＩＡ211 ＝３０、
ＩＡ310 ＝１２、ＩＡ222 ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ110 ／ＩＡ110 ）＋（Ｉ200 ／ＩＡ200 ）＋（Ｉ
211 ／ＩＡ211 ）＋（Ｉ310 ／ＩＡ310 ）＋（Ｉ222 ／
ＩＡ222 ）である。
動面４ａに対して直角方向）に基づいて次のような方法
で求められたものである。一例として、例５について説
明すると、図７は例５のＸ線回折図であり、各配向性Ｆ
ｅ結晶の存在率Ｓは次式から求められた。なお、例えば
｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶とは、｛１１０｝面を摺動面
４ａ側に向けた配向性Ｆｅ結晶を意味する。 ｛１１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ110 ＝｛（Ｉ110 ／ＩＡ
110 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２００｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ200 ＝｛（Ｉ200 ／ＩＡ
200 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２１１｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ211 ＝｛（Ｉ211 ／ＩＡ
211 ）／Ｔ｝×１００、 ｛３１０｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ310 ＝｛（Ｉ310 ／ＩＡ
310 ）／Ｔ｝×１００、 ｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶：Ｓ222 ＝｛（Ｉ222 ／ＩＡ
222 ）／Ｔ｝×１００ ここで、Ｉ110 、Ｉ200 、Ｉ211 、Ｉ310 、Ｉ222 は各
結晶面のＸ線反射強度の測定値（ｃｐｓ）であり、また
ＩＡ110 、ＩＡ200 、ＩＡ211 、ＩＡ310 、ＩＡ222 は
ＡＳＴＭカードにおける各結晶面のＸ線反射強度比で、
ＩＡ110 ＝１００、ＩＡ200 ＝２０、ＩＡ211 ＝３０、
ＩＡ310 ＝１２、ＩＡ222 ＝６である。さらにＴは、Ｔ
＝（Ｉ110 ／ＩＡ110 ）＋（Ｉ200 ／ＩＡ200 ）＋（Ｉ
211 ／ＩＡ211 ）＋（Ｉ310 ／ＩＡ310 ）＋（Ｉ222 ／
ＩＡ222 ）である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２２】図８は、例５における摺動面４ａの結晶構
造を示す顕微鏡写真（５０００倍）である。図８におい
て、多数の略六角錐状をなす配向性Ｆｅ結晶が観察され
る。この配向性Ｆｅ結晶は（ｈｈｈ）面、したがって
｛２２２｝面を摺動面４ａ側に向けた三角錐状｛２２
２｝配向性Ｆｅ結晶の合体によって形成されたもので、
この六角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、
表５、図７に示すように、Ｓ＝５０．６％である。
造を示す顕微鏡写真（５０００倍）である。図８におい
て、多数の略六角錐状をなす配向性Ｆｅ結晶が観察され
る。この配向性Ｆｅ結晶は（ｈｈｈ）面、したがって
｛２２２｝面を摺動面４ａ側に向けた三角錐状｛２２
２｝配向性Ｆｅ結晶の合体によって形成されたもので、
この六角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、
表５、図７に示すように、Ｓ＝５０．６％である。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２３】図９は例６のＸ線回折図である。図１０
（ａ）は、例６における摺動面４ａの結晶構造を示す顕
微鏡写真（５０００倍）であり、また図１０（ｂ）は、
例６における断面の結晶構造を示す顕微鏡写真（２００
０倍）である。図１０（ａ），（ｂ）において、多数の
三角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶が観察される。この
三角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、表
５、図９に示すようにＳ＝４３％である。
（ａ）は、例６における摺動面４ａの結晶構造を示す顕
微鏡写真（５０００倍）であり、また図１０（ｂ）は、
例６における断面の結晶構造を示す顕微鏡写真（２００
０倍）である。図１０（ａ），（ｂ）において、多数の
三角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶が観察される。この
三角錐状｛２２２｝配向性Ｆｅ結晶の存在率Ｓは、表
５、図９に示すようにＳ＝４３％である。
フロントページの続き (72)発明者 田畑 勝宗 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 体心立方構造を持つ金属結晶の集合体よ
り構成され、その集合体は、ミラー指数で（ｈｈｈ）面
を摺動面側に向けた（ｈｈｈ）配向性金属結晶を含み、
その（ｈｈｈ）配向性金属結晶の存在率ＳはＳ≧４０％
であることを特徴とする摺動面構成体。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4351333A JP2724795B2 (ja) | 1992-12-07 | 1992-12-07 | 摺動面構成体 |
| FR9314457A FR2698924B1 (fr) | 1992-12-03 | 1993-12-02 | Structure de surface de glissement. |
| CA002110531A CA2110531C (en) | 1992-12-03 | 1993-12-02 | Slide surface construction formed of aggregate of fe crystals having face-centered cubic structure |
| DE4341293A DE4341293C2 (de) | 1992-12-03 | 1993-12-03 | Gleitflächenaufbau |
| US08/162,520 US5445684A (en) | 1992-12-03 | 1993-12-03 | Slide surface construction having orientation specific B.C.C. metal layer |
| GB9324891A GB2273748B (en) | 1992-12-03 | 1993-12-03 | Slide surface construction |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4351333A JP2724795B2 (ja) | 1992-12-07 | 1992-12-07 | 摺動面構成体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06174089A true JPH06174089A (ja) | 1994-06-21 |
| JP2724795B2 JP2724795B2 (ja) | 1998-03-09 |
Family
ID=18416594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4351333A Expired - Fee Related JP2724795B2 (ja) | 1992-12-03 | 1992-12-07 | 摺動面構成体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2724795B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5547771A (en) * | 1994-04-18 | 1996-08-20 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | High-hardness metal skin film |
| FR2733017A1 (fr) * | 1995-03-31 | 1996-10-18 | Honda Motor Co Ltd | Construction de surface de glissement et procede de fabrication de cette construction |
| FR2733558A1 (fr) * | 1995-03-31 | 1996-10-31 | Honda Motor Co Ltd | Film pelliculaire fonctionnel en cuivre |
| FR2733557A1 (fr) * | 1995-03-01 | 1996-10-31 | Honda Motor Co Ltd | Construction de surface de glissement |
| US5871852A (en) * | 1995-03-15 | 1999-02-16 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
| US5897968A (en) * | 1994-04-29 | 1999-04-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction and process for producing the same |
| US5928800A (en) * | 1995-03-31 | 1999-07-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
| US6235413B1 (en) | 1995-03-31 | 2001-05-22 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction and process for producing the same |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03215694A (ja) * | 1990-01-19 | 1991-09-20 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
-
1992
- 1992-12-07 JP JP4351333A patent/JP2724795B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03215694A (ja) * | 1990-01-19 | 1991-09-20 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5547771A (en) * | 1994-04-18 | 1996-08-20 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | High-hardness metal skin film |
| US5897968A (en) * | 1994-04-29 | 1999-04-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction and process for producing the same |
| FR2733557A1 (fr) * | 1995-03-01 | 1996-10-31 | Honda Motor Co Ltd | Construction de surface de glissement |
| US5882804A (en) * | 1995-03-01 | 1999-03-16 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
| US5871852A (en) * | 1995-03-15 | 1999-02-16 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
| FR2733017A1 (fr) * | 1995-03-31 | 1996-10-18 | Honda Motor Co Ltd | Construction de surface de glissement et procede de fabrication de cette construction |
| FR2733558A1 (fr) * | 1995-03-31 | 1996-10-31 | Honda Motor Co Ltd | Film pelliculaire fonctionnel en cuivre |
| US5928800A (en) * | 1995-03-31 | 1999-07-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
| US6235413B1 (en) | 1995-03-31 | 2001-05-22 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction and process for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2724795B2 (ja) | 1998-03-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06174051A (ja) | 摺動面構成体 | |
| JPH10339370A (ja) | 鋳鉄製ピストンリング | |
| JPH06174089A (ja) | 摺動面構成体 | |
| JPH06174088A (ja) | 摺動面構成体 | |
| GB2403780A (en) | Sliding member | |
| US5597657A (en) | Slide surface construction | |
| US5445684A (en) | Slide surface construction having orientation specific B.C.C. metal layer | |
| US5401585A (en) | Slide surface construction | |
| US5632879A (en) | Process for forming inorganic skin film | |
| JP2687076B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2645793B2 (ja) | 摺動面構成体 | |
| JPH06174086A (ja) | 摺動面構成体 | |
| JP2651791B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JP2813942B2 (ja) | 摺動面構成体 | |
| JP2808395B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH06313479A (ja) | 摺動面構成体 | |
| JPH06174087A (ja) | 摺動面構成体 | |
| JP2632287B2 (ja) | 金属皮膜の形成方法 | |
| JP3120310B2 (ja) | 一方向摺動部材 | |
| JP2572007B2 (ja) | 摺動部構成体 | |
| JPH06174052A (ja) | 摺動面構成体 | |
| JP3420378B2 (ja) | 摺動面構成体およびその製造方法 | |
| JP3283998B2 (ja) | 摺動面構成体 | |
| JPH08269768A (ja) | 摺動面構成体 | |
| JPH07258880A (ja) | 摺動面構成体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 10 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071205 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081205 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081205 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 12 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091205 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091205 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 13 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101205 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101205 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111205 Year of fee payment: 14 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |