JPH06100909A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
- Publication number
- JPH06100909A JPH06100909A JP27673292A JP27673292A JPH06100909A JP H06100909 A JPH06100909 A JP H06100909A JP 27673292 A JP27673292 A JP 27673292A JP 27673292 A JP27673292 A JP 27673292A JP H06100909 A JPH06100909 A JP H06100909A
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- Japan
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- coke
- grain
- fine
- sintered ore
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼結鉱を粗粒と細粒に分別し、粗粒を高炉の
中心部から中間部に、細粒を高炉の周辺部に装入する粒
度別装入法を採用している高炉操業法において、細粒焼
結鉱の粒度が小さくなった際にも、通気不良、付着物生
成、炉熱低下、還元効率低下を防止する。これにより高
い還元効率のもとで燃料比を低減し、高生産性で安定的
に高炉を操業する。 【構成】 細粒焼結鉱の粒度に応じて、混合する小塊高
反応性コークスの量を設定し、細粒焼結鉱と小塊高反応
性コークスをあらかじめ混合して周辺部に装入する。小
塊高反応性コークスの粒度は細粒焼結鉱の粒度と同じか
それ以上で上限を３０ｍｍに規制する。またこの高反応
性コークスは、ＪＩＳ反応性が３０％以上とする。
中心部から中間部に、細粒を高炉の周辺部に装入する粒
度別装入法を採用している高炉操業法において、細粒焼
結鉱の粒度が小さくなった際にも、通気不良、付着物生
成、炉熱低下、還元効率低下を防止する。これにより高
い還元効率のもとで燃料比を低減し、高生産性で安定的
に高炉を操業する。 【構成】 細粒焼結鉱の粒度に応じて、混合する小塊高
反応性コークスの量を設定し、細粒焼結鉱と小塊高反応
性コークスをあらかじめ混合して周辺部に装入する。小
塊高反応性コークスの粒度は細粒焼結鉱の粒度と同じか
それ以上で上限を３０ｍｍに規制する。またこの高反応
性コークスは、ＪＩＳ反応性が３０％以上とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、反応性を高めたコーク
スを炉頂から装入される通常冶金用コークスの一部と置
換して使用することにより、燃料比を低下させ、生産性
を向上させる高炉操業法に関する。
スを炉頂から装入される通常冶金用コークスの一部と置
換して使用することにより、燃料比を低下させ、生産性
を向上させる高炉操業法に関する。
【０００２】
【従来の技術】通常の高炉にあっては、炉頂から鉄鉱石
および通常冶金用コークスを層状に装入し、この鉄鉱石
を炉内で還元した後、金属状態に溶融して溶銑を製造し
ている。このとき高炉内の通気性を維持し、かつ鉄鉱石
の還元効率を高めるため、特公昭４９−１１９６３号公
報にあっては鉄鉱石（主として焼結鉱）を粗粒と細粒に
分別し、細粒を高炉の周辺部に装入する装入法を採用す
ることが開示されている。このように高炉の周辺部に適
正な粒度の焼結鉱を装入することにより高炉の周辺ガス
流が維持され、周辺部の還元効率が向上するため、炉内
における通気性が改善されその還元性が向上する。
および通常冶金用コークスを層状に装入し、この鉄鉱石
を炉内で還元した後、金属状態に溶融して溶銑を製造し
ている。このとき高炉内の通気性を維持し、かつ鉄鉱石
の還元効率を高めるため、特公昭４９−１１９６３号公
報にあっては鉄鉱石（主として焼結鉱）を粗粒と細粒に
分別し、細粒を高炉の周辺部に装入する装入法を採用す
ることが開示されている。このように高炉の周辺部に適
正な粒度の焼結鉱を装入することにより高炉の周辺ガス
流が維持され、周辺部の還元効率が向上するため、炉内
における通気性が改善されその還元性が向上する。
【０００３】また、鉄鉱石の還元効率を高めるため、特
公昭５２−４３１６９号公報にあっては、鉄鉱石と小塊
コークスをあらかじめ混合しておき、この混合物と通常
冶金用コークスを層状に装入することが開示されてい
る。このようにあらかじめコークスと混合した鉄鉱石を
使用することにより、炉内における通気性が改善されそ
の還元性が向上する。
公昭５２−４３１６９号公報にあっては、鉄鉱石と小塊
コークスをあらかじめ混合しておき、この混合物と通常
冶金用コークスを層状に装入することが開示されてい
る。このようにあらかじめコークスと混合した鉄鉱石を
使用することにより、炉内における通気性が改善されそ
の還元性が向上する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、高炉の熱保
存帯温度は１０００℃程度であり、この温度はコークス
のガス化開始温度に相当する。つまり、高炉内でＣ＋Ｃ
Ｏ2 ＝２ＣＯのコークスのガス化反応が起こるために、
約１０００℃以上の温度が必要となる。鉄鉱石の還元は
熱保存帯より高温領域で約７０％が生じるが、温度が高
くなるに伴い還元平衡ガス組成が高ＣＯ側となること、
および鉄鉱石からの融液生成が約１１００℃以上で見ら
れ、還元ガスの浸透が不十分になることから、熱保存帯
の温度が高いと鉄鉱石の間接還元を有効に活用できず、
還元効率もある値以上に向上しない。
存帯温度は１０００℃程度であり、この温度はコークス
のガス化開始温度に相当する。つまり、高炉内でＣ＋Ｃ
Ｏ2 ＝２ＣＯのコークスのガス化反応が起こるために、
約１０００℃以上の温度が必要となる。鉄鉱石の還元は
熱保存帯より高温領域で約７０％が生じるが、温度が高
くなるに伴い還元平衡ガス組成が高ＣＯ側となること、
および鉄鉱石からの融液生成が約１１００℃以上で見ら
れ、還元ガスの浸透が不十分になることから、熱保存帯
の温度が高いと鉄鉱石の間接還元を有効に活用できず、
還元効率もある値以上に向上しない。
【０００５】しかるに、鉄鉱石と混合された小塊コーク
スは通常冶金用コークスと同じ性状であるから、粒度の
小さい分だけＣＯ2 との反応がより活発であり、かつ鉄
鉱石と混合しているため鉄鉱石のＣＯ還元で生成したＣ
Ｏ2 がコークスのより近くにあり反応が速いという有利
さだけで、熱保存温度の低下を伴わないため、その還元
効率向上には限界があった。
スは通常冶金用コークスと同じ性状であるから、粒度の
小さい分だけＣＯ2 との反応がより活発であり、かつ鉄
鉱石と混合しているため鉄鉱石のＣＯ還元で生成したＣ
Ｏ2 がコークスのより近くにあり反応が速いという有利
さだけで、熱保存温度の低下を伴わないため、その還元
効率向上には限界があった。
【０００６】この限界を改善するために、高反応性コー
クスを通常冶金用コークスの一部と置換して使用するこ
とが操業として行なわれている。この高反応性コークス
は反応性が高いことから、高炉内のＣＯ2 がコークス表
面に接触して、Ｃ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯの反応がより低温か
ら活発に行われる。またその結果として炉内に生じたＣ
Ｏガスが鉄鉱石と有効に反応して低級酸化物または金属
状態に還元する反応が促進される。
クスを通常冶金用コークスの一部と置換して使用するこ
とが操業として行なわれている。この高反応性コークス
は反応性が高いことから、高炉内のＣＯ2 がコークス表
面に接触して、Ｃ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯの反応がより低温か
ら活発に行われる。またその結果として炉内に生じたＣ
Ｏガスが鉄鉱石と有効に反応して低級酸化物または金属
状態に還元する反応が促進される。
【０００７】Ｃ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯの反応は吸熱反応であ
り、高炉における熱保存帯温度を低下させることができ
る。従来法によるとき、１０００℃程度の熱保存帯が生
成しその値がほとんど変化しないのに対して、高反応性
コークスを使用することによって、熱保存帯温度を９０
０〜９５０℃に低下させることが可能となる。その結
果、還元平衡到達点に余裕ができるため還元がより進行
することになり、還元効率が向上しコークス比を低下さ
せることができる。
り、高炉における熱保存帯温度を低下させることができ
る。従来法によるとき、１０００℃程度の熱保存帯が生
成しその値がほとんど変化しないのに対して、高反応性
コークスを使用することによって、熱保存帯温度を９０
０〜９５０℃に低下させることが可能となる。その結
果、還元平衡到達点に余裕ができるため還元がより進行
することになり、還元効率が向上しコークス比を低下さ
せることができる。
【０００８】さて、粒度別装入法においては、ある一定
の量の細粒を周辺部に装入するが、焼結鉱製造条件の変
動等によってその粒度が変化するため、粒度が小さくな
ったときは周辺部の通気性が悪化し、かつ細粒のため還
元効率は高く、炉壁に付着物を形成し通気不良に陥る。
さらに粒度が小さくなると周辺部のガス流が低下し、細
粒といえども還元効率が低下し、炉熱不足、通気不良に
至る。
の量の細粒を周辺部に装入するが、焼結鉱製造条件の変
動等によってその粒度が変化するため、粒度が小さくな
ったときは周辺部の通気性が悪化し、かつ細粒のため還
元効率は高く、炉壁に付着物を形成し通気不良に陥る。
さらに粒度が小さくなると周辺部のガス流が低下し、細
粒といえども還元効率が低下し、炉熱不足、通気不良に
至る。
【０００９】このときは周辺部に装入する細粒の量を減
少させるが、それによりこの細粒が中心部から中間部に
装入されることになり、中心ガス流が維持できず通気不
良に陥る。したがって、このときは燃料比を上昇せざる
を得ず、還元性、生産性が低下する。
少させるが、それによりこの細粒が中心部から中間部に
装入されることになり、中心ガス流が維持できず通気不
良に陥る。したがって、このときは燃料比を上昇せざる
を得ず、還元性、生産性が低下する。
【００１０】そこで、本発明にあっては粒度別装入法に
おいて、細粒の粒度が小さくなったときに周辺ガス流を
維持し、炉壁付着物形成、通気不良、還元効率低下を防
止するために、燃料比上昇をせずに高い還元効率のもと
で高生産性で安定的に高炉を操業することを目的とす
る。
おいて、細粒の粒度が小さくなったときに周辺ガス流を
維持し、炉壁付着物形成、通気不良、還元効率低下を防
止するために、燃料比上昇をせずに高い還元効率のもと
で高生産性で安定的に高炉を操業することを目的とす
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、焼結鉱を粗粒と細粒に分別し、粗粒
を高炉の中心部から中間部に、細粒を高炉の周辺部に装
入する粒度別装入法を採用している高炉操業法におい
て、ＪＩＳ反応性が３０％以上で平均粒度が３０ｍｍ以
下の小塊高反応性コークスを細粒焼結鉱とあらかじめ混
合しておき、該混合物を通常冶金用コークスの一部と置
き換えて高炉の周辺部に装入することを特徴とする高炉
操業法である。
するものであって、焼結鉱を粗粒と細粒に分別し、粗粒
を高炉の中心部から中間部に、細粒を高炉の周辺部に装
入する粒度別装入法を採用している高炉操業法におい
て、ＪＩＳ反応性が３０％以上で平均粒度が３０ｍｍ以
下の小塊高反応性コークスを細粒焼結鉱とあらかじめ混
合しておき、該混合物を通常冶金用コークスの一部と置
き換えて高炉の周辺部に装入することを特徴とする高炉
操業法である。
【００１２】
【作用】本発明における高炉の中心部、中間部、周辺部
の定義は、それぞれ高炉の半径の０〜０．３０倍、０．
３０〜０．８５倍、０．８５〜１．０倍である。本発明
で使用する高反応性コークスは、ＪＩＳ Ｋ２１５１−
１９７７反応性試験方法で測定したときのＪＩＳ反応性
が３０％以上であることが必要である。３０％以上とい
う数値限定は、特開平１−３６７１０号に示すように、
実炉試験結果より３０％未満ではほとんどその還元率向
上効果が見られないことによる。また本発明で使用する
高反応性コークスは、その平均粒度が３０ｍｍ以下の小
塊であることが必要である。３０ｍｍ以下という数値限
定は、本発明の操業試験結果より３０ｍｍを越える平均
粒度ではほとんどその還元率向上効果が見られないこと
による。
の定義は、それぞれ高炉の半径の０〜０．３０倍、０．
３０〜０．８５倍、０．８５〜１．０倍である。本発明
で使用する高反応性コークスは、ＪＩＳ Ｋ２１５１−
１９７７反応性試験方法で測定したときのＪＩＳ反応性
が３０％以上であることが必要である。３０％以上とい
う数値限定は、特開平１−３６７１０号に示すように、
実炉試験結果より３０％未満ではほとんどその還元率向
上効果が見られないことによる。また本発明で使用する
高反応性コークスは、その平均粒度が３０ｍｍ以下の小
塊であることが必要である。３０ｍｍ以下という数値限
定は、本発明の操業試験結果より３０ｍｍを越える平均
粒度ではほとんどその還元率向上効果が見られないこと
による。
【００１３】また細粒焼結鉱と混合する小塊高反応性コ
ークスの粒度は、細粒焼結鉱の粒度と同じかそれ以上で
あることが望ましいが、粒度上限はやはり３０ｍｍに規
制される。この上限の設定理由は３０ｍｍを越えると、
細粒焼結鉱と小塊高反応性コークスをあらかじめ混合し
ても輸送中および高炉内に装入中に粒度偏析により両者
が分離してしまい、狙った効果が発現しないことによ
る。
ークスの粒度は、細粒焼結鉱の粒度と同じかそれ以上で
あることが望ましいが、粒度上限はやはり３０ｍｍに規
制される。この上限の設定理由は３０ｍｍを越えると、
細粒焼結鉱と小塊高反応性コークスをあらかじめ混合し
ても輸送中および高炉内に装入中に粒度偏析により両者
が分離してしまい、狙った効果が発現しないことによ
る。
【００１４】特開平１−３６７１０号では高反応性コー
クスの調整法として、冶金用コークス製造に適さない反
応性の高い微非粘結炭、一般炭を原料炭に一部配合する
か、反応を促進する触媒としての役割をもつ石灰石、ア
ルカリ類を少量、原料炭に配合する方法を開示した。成
型コークスもこれに属する。
クスの調整法として、冶金用コークス製造に適さない反
応性の高い微非粘結炭、一般炭を原料炭に一部配合する
か、反応を促進する触媒としての役割をもつ石灰石、ア
ルカリ類を少量、原料炭に配合する方法を開示した。成
型コークスもこれに属する。
【００１５】あらかじめ混合した細粒焼結鉱と小塊高反
応性コークスを高炉の周辺部に装入すると、細粒の粒度
が小さくなっても小塊高反応性コークスがスペーサーの
役割をしてその通気性が悪化せず、周辺ガス流が維持さ
れる。また小塊高反応性コークスを通常冶金コークスの
一部と置き換えて高炉に装入すると、熱保存帯温度が低
下し還元平衡到達点に余裕ができるため、還元がより進
行し還元効率が向上する。よって高い還元効率のもと
で、高生産性で安定的に高炉を操業することができる。
応性コークスを高炉の周辺部に装入すると、細粒の粒度
が小さくなっても小塊高反応性コークスがスペーサーの
役割をしてその通気性が悪化せず、周辺ガス流が維持さ
れる。また小塊高反応性コークスを通常冶金コークスの
一部と置き換えて高炉に装入すると、熱保存帯温度が低
下し還元平衡到達点に余裕ができるため、還元がより進
行し還元効率が向上する。よって高い還元効率のもと
で、高生産性で安定的に高炉を操業することができる。
【００１６】細粒焼結鉱と混合する小塊高反応性コーク
スの量は細粒焼結鉱の粒度によって使用範囲が定めら
れ、本発明における高炉操業試験により図１のように求
められた。図１によると、細粒焼結鉱の粒度が小さいほ
ど小塊高反応性コークスの量を増加させる必要がある。
スの量は細粒焼結鉱の粒度によって使用範囲が定めら
れ、本発明における高炉操業試験により図１のように求
められた。図１によると、細粒焼結鉱の粒度が小さいほ
ど小塊高反応性コークスの量を増加させる必要がある。
【００１７】
【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。表１に小塊高反応性コークスを使用した本発
明による高炉操業結果を従来法と比較して示す。対象高
炉は内容積３０００ｍ3 の中型高炉であり、炉頂からＯ
／Ｃ＝４．２の割合で鉄鉱石と通常冶金用コークスを層
状に装入し、粒度別装入法として、粗粒（平均粒度２５
ｍｍ）８５％、細粒（平均粒度１５ｍｍ）１５％の割合
で装入し、細粒を高炉の周辺部に装入していた。羽口前
フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２００℃、送風
湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量０．０１３Ｎ
ｍ3 ／Ｎｍ3−ａｉｒ、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3
−ａｉｒ）に維持しながら溶銑を６０００ｔ／日製造
していた。
説明する。表１に小塊高反応性コークスを使用した本発
明による高炉操業結果を従来法と比較して示す。対象高
炉は内容積３０００ｍ3 の中型高炉であり、炉頂からＯ
／Ｃ＝４．２の割合で鉄鉱石と通常冶金用コークスを層
状に装入し、粒度別装入法として、粗粒（平均粒度２５
ｍｍ）８５％、細粒（平均粒度１５ｍｍ）１５％の割合
で装入し、細粒を高炉の周辺部に装入していた。羽口前
フレーム温度を２１８０℃（送風温度１２００℃、送風
湿度２５ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量０．０１３Ｎ
ｍ3 ／Ｎｍ3−ａｉｒ、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3
−ａｉｒ）に維持しながら溶銑を６０００ｔ／日製造
していた。
【００１８】
【表１】
【００１９】実施例１ 細粒焼結鉱の平均粒度が１５ｍｍから１３ｍｍに低下し
たため、図１にしたがって小塊高反応性コークス（平均
粒度２０ｍｍ、ＪＩＳ反応性４０％）１０ｋｇ／ｔ（銑
鉄トン当り、以下「／ｔ」は同様）を用いることとし
た。すなわちこの量は１３ｍｍのとき１９ｋｇ／ｔ−１
５ｍｍのとき９ｋｇ／ｔであり、これを細粒焼結鉱とあ
らかじめ混合して装入した操業例である。この小塊高反
応性コークス１０ｋｇ／ｔは通常冶金用コークス２０ｋ
ｇ／ｔと置換することができ、比較例１に対して燃料比
が低く、出銑量が多い。
たため、図１にしたがって小塊高反応性コークス（平均
粒度２０ｍｍ、ＪＩＳ反応性４０％）１０ｋｇ／ｔ（銑
鉄トン当り、以下「／ｔ」は同様）を用いることとし
た。すなわちこの量は１３ｍｍのとき１９ｋｇ／ｔ−１
５ｍｍのとき９ｋｇ／ｔであり、これを細粒焼結鉱とあ
らかじめ混合して装入した操業例である。この小塊高反
応性コークス１０ｋｇ／ｔは通常冶金用コークス２０ｋ
ｇ／ｔと置換することができ、比較例１に対して燃料比
が低く、出銑量が多い。
【００２０】実施例２ 細粒焼結鉱の平均粒度が１５ｍｍから１１ｍｍに低下し
たため、図１にしたがって、小塊高反応性コークス（平
均粒度２５ｍｍ、ＪＩＳ反応性３５％）２３ｋｇ／ｔを
用いることとした。すなわちこの量は１１ｍｍのとき３
２ｋｇ／ｔ−１５ｍｍのとき９ｋｇ／ｔであり、これを
細粒焼結鉱とあらかじめ混合して装入した操業例であ
る。この小塊高反応性コークス２３ｋｇ／ｔは通常冶金
用コークス３５ｋｇ／ｔと置換することができ、比較例
２に対して燃料比が低く、出銑量が多い。
たため、図１にしたがって、小塊高反応性コークス（平
均粒度２５ｍｍ、ＪＩＳ反応性３５％）２３ｋｇ／ｔを
用いることとした。すなわちこの量は１１ｍｍのとき３
２ｋｇ／ｔ−１５ｍｍのとき９ｋｇ／ｔであり、これを
細粒焼結鉱とあらかじめ混合して装入した操業例であ
る。この小塊高反応性コークス２３ｋｇ／ｔは通常冶金
用コークス３５ｋｇ／ｔと置換することができ、比較例
２に対して燃料比が低く、出銑量が多い。
【００２１】比較例１は、細粒焼結鉱の平均粒度が１５
ｍｍから１３ｍｍに低下したときにそのまま操業を継続
し、通気不良、炉壁付着物生成に至ったため、燃料比を
上昇させ通気不良改善、付着物脱落を図った操業例であ
る。実施例１に対して燃料比が高く、出銑量が少ない。
ｍｍから１３ｍｍに低下したときにそのまま操業を継続
し、通気不良、炉壁付着物生成に至ったため、燃料比を
上昇させ通気不良改善、付着物脱落を図った操業例であ
る。実施例１に対して燃料比が高く、出銑量が少ない。
【００２２】比較例２は、細粒焼結鉱の平均粒度が１５
ｍｍから１１ｍｍに低下したときにそのまま操業を継続
し、通気不良、炉熱不足に至ったため、燃料比を上昇さ
せ、通気不良改善、炉熱回復を図った操業例である。実
施例２に対して燃料比が高く、出銑量が少ない。
ｍｍから１１ｍｍに低下したときにそのまま操業を継続
し、通気不良、炉熱不足に至ったため、燃料比を上昇さ
せ、通気不良改善、炉熱回復を図った操業例である。実
施例２に対して燃料比が高く、出銑量が少ない。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明においては
粒度別装入法において細粒焼結鉱の粒度が小さくなった
ときに、細粒焼結鉱に小塊高反応性コークスをあらかじ
め混合して周辺部に装入することにより、周辺ガス流低
下、通気不良、付着物生成、炉熱低下、還元効率低下を
防止することができるため、燃料比上昇の手段をとる必
要がない。これにより、高い還元効率のもとで燃料比を
低下でき、高生産性で安定的に高炉を操業することがで
きる。
粒度別装入法において細粒焼結鉱の粒度が小さくなった
ときに、細粒焼結鉱に小塊高反応性コークスをあらかじ
め混合して周辺部に装入することにより、周辺ガス流低
下、通気不良、付着物生成、炉熱低下、還元効率低下を
防止することができるため、燃料比上昇の手段をとる必
要がない。これにより、高い還元効率のもとで燃料比を
低下でき、高生産性で安定的に高炉を操業することがで
きる。
【図１】本発明の高炉操業法で使用する細粒焼結鉱の粒
度と小塊高反応性コークス使用量の関係を示すグラフ
度と小塊高反応性コークス使用量の関係を示すグラフ
Claims (1)
- 【請求項１】 焼結鉱を粗粒と細粒に分別し、粗粒を高
炉の中心部から中間部に、細粒を高炉の周辺部に装入す
る粒度別装入法を採用している高炉操業法において、Ｊ
ＩＳ反応性が３０％以上で平均粒度が３０ｍｍ以下の小
塊高反応性コークスを細粒焼結鉱とあらかじめ混合して
おき、該混合物を通常冶金用コークスの一部と置き換え
て高炉の周辺部に装入することを特徴とする高炉操業
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27673292A JPH06100909A (ja) | 1992-09-22 | 1992-09-22 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27673292A JPH06100909A (ja) | 1992-09-22 | 1992-09-22 | 高炉操業法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06100909A true JPH06100909A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17573574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27673292A Withdrawn JPH06100909A (ja) | 1992-09-22 | 1992-09-22 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06100909A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011202229A (ja) * | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
-
1992
- 1992-09-22 JP JP27673292A patent/JPH06100909A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011202229A (ja) * | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
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