JP3014549B2 - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
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- JP3014549B2 JP3014549B2 JP4232318A JP23231892A JP3014549B2 JP 3014549 B2 JP3014549 B2 JP 3014549B2 JP 4232318 A JP4232318 A JP 4232318A JP 23231892 A JP23231892 A JP 23231892A JP 3014549 B2 JP3014549 B2 JP 3014549B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ａｌ2 Ｏ3 を多量に含
有する焼結鉱を使用し、且つ、羽口から微粉炭を多量に
吹き込んで高炉を操業するに際し、低湿分送風を行うこ
とによって、低コークス比で安定した操業をするための
高炉操業方法に関するものである。
有する焼結鉱を使用し、且つ、羽口から微粉炭を多量に
吹き込んで高炉を操業するに際し、低湿分送風を行うこ
とによって、低コークス比で安定した操業をするための
高炉操業方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年の高炉においては、コークス比を低
減するために、前記羽口から粒径０．１ｍｍ以下の微粉
炭を多量に吹き込む操業が行われ、例えばＲ．Ｎｉｃｏ
ｌｌｅら：ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ，（１９９１），ｐ９６
によれば、フランスのＤｕｎｋｅｒｑｕｅの高炉におい
て、微粉炭比（溶銑１ｔ製造するのに使用した微粉炭量
である）を１８０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇの多量吹込みとし、
この際、羽口先温度の低下を防止するために、送風湿分
を１０ｇ／Ｎｍ3 ( 羽口から吹き込む送風量１ｍ 3 当た
りに含まれる水分量）前後にして操業した実績が報告さ
れている。また、日本国内においても、微粉炭比を１０
０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇの多量吹込み操業下で、送風湿分を
１５ｇ／Ｎｍ3 以下で操業を行っている高炉もある。し
かし、この何れの高炉においてもＡｌ2 Ｏ3 含有率が低
い（前者の場合が１．２％以下、後者の場合が１．３〜
１．６％程度）良好な焼結鉱を使用していることから、
安定した炉況が得られていた。
減するために、前記羽口から粒径０．１ｍｍ以下の微粉
炭を多量に吹き込む操業が行われ、例えばＲ．Ｎｉｃｏ
ｌｌｅら：ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ，（１９９１），ｐ９６
によれば、フランスのＤｕｎｋｅｒｑｕｅの高炉におい
て、微粉炭比（溶銑１ｔ製造するのに使用した微粉炭量
である）を１８０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇの多量吹込みとし、
この際、羽口先温度の低下を防止するために、送風湿分
を１０ｇ／Ｎｍ3 ( 羽口から吹き込む送風量１ｍ 3 当た
りに含まれる水分量）前後にして操業した実績が報告さ
れている。また、日本国内においても、微粉炭比を１０
０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇの多量吹込み操業下で、送風湿分を
１５ｇ／Ｎｍ3 以下で操業を行っている高炉もある。し
かし、この何れの高炉においてもＡｌ2 Ｏ3 含有率が低
い（前者の場合が１．２％以下、後者の場合が１．３〜
１．６％程度）良好な焼結鉱を使用していることから、
安定した炉況が得られていた。
【０００３】しかし、最近の原料事情により、特にＡｌ
2 Ｏ3 含有率の高い鉄鉱石が多くなり、これに伴って、
焼結鉱のＡｌ2 Ｏ3 含有率が高くなり、１．８％以上に
達するものが製造されている。このような高Ａｌ2 Ｏ3
焼結鉱を使用すると、図２に示すように冷間強度が低下
し、焼結鉱の還元粉化率は上昇することから、通気性が
悪化して、炉内の反応効率が急激に低下すると共に融着
帯が肥大化（融着帯の層厚が厚くなる）し、これに伴っ
て送風圧力上昇が生じ易くなることから、安定した高炉
操業の継続が困難となる。この対策として、送風湿分を
増加することによって、下記の作用により送風圧力の
上昇を抑制している。 湿分は炉下部に堆積している細粒コークスと優先的に
反応（Ｃ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｈ2＋ＣＯ−３１．２ｋｃａｌ／ｇ
−ｍｏｌ）して該細粒コークスが消滅して通気性が良好
になる。
2 Ｏ3 含有率の高い鉄鉱石が多くなり、これに伴って、
焼結鉱のＡｌ2 Ｏ3 含有率が高くなり、１．８％以上に
達するものが製造されている。このような高Ａｌ2 Ｏ3
焼結鉱を使用すると、図２に示すように冷間強度が低下
し、焼結鉱の還元粉化率は上昇することから、通気性が
悪化して、炉内の反応効率が急激に低下すると共に融着
帯が肥大化（融着帯の層厚が厚くなる）し、これに伴っ
て送風圧力上昇が生じ易くなることから、安定した高炉
操業の継続が困難となる。この対策として、送風湿分を
増加することによって、下記の作用により送風圧力の
上昇を抑制している。 湿分は炉下部に堆積している細粒コークスと優先的に
反応（Ｃ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｈ2＋ＣＯ−３１．２ｋｃａｌ／ｇ
−ｍｏｌ）して該細粒コークスが消滅して通気性が良好
になる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように羽口から吹
き込む送風湿分を増加すると、送風圧力の上昇は抑制で
き安定した高炉操業を行うことが可能になるが、その湿
分が上記に示すように分解反応することから、その吸
熱反応に相当する熱源及び消費された細粒コークス分の
コークスを補充することが必要となってコークス比が高
くなる。更に、前記送風湿分の分解吸熱反応が羽口先部
分で主に行われるため羽口先温度が低くなり、その分羽
口より微粉炭を吹き込むことが出来ない等の問題を有す
るものであった。本発明はＡｌ2 Ｏ3 含有率１．８％以
上を有する高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使用し、且つ、微粉炭
比が１００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ以上の高炉において、送風
中の湿分を１５ｇ／Ｎｍ3 以下の低送風湿分にして、低
コークス比で安定した高炉操業を行うことを課題とする
ものである。
き込む送風湿分を増加すると、送風圧力の上昇は抑制で
き安定した高炉操業を行うことが可能になるが、その湿
分が上記に示すように分解反応することから、その吸
熱反応に相当する熱源及び消費された細粒コークス分の
コークスを補充することが必要となってコークス比が高
くなる。更に、前記送風湿分の分解吸熱反応が羽口先部
分で主に行われるため羽口先温度が低くなり、その分羽
口より微粉炭を吹き込むことが出来ない等の問題を有す
るものであった。本発明はＡｌ2 Ｏ3 含有率１．８％以
上を有する高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使用し、且つ、微粉炭
比が１００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ以上の高炉において、送風
中の湿分を１５ｇ／Ｎｍ3 以下の低送風湿分にして、低
コークス比で安定した高炉操業を行うことを課題とする
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、高炉羽口から微粉炭を１００ｋｇ／
ｔ−ｐｉｇ以上を吹き込み、更に、Ａｌ2 Ｏ3 を１．８
％以上有する焼結鉱を主体とし、且つ、小塊コークスを
混合した鉄鉱石と通常コークスを交互に装入して、送風
湿分１５ｇ／Ｎｍ3 以下で高炉操業を行うに際して、前
記鉄鉱石層への小塊コークス使用量、鉄鉱石層厚の変
更、焼結鉱の被還元性の一つ、または複数を調整して、
炉下部の通気抵抗指数（以下単に下部Ｋ値と称す）を所
定値以下に維持する高炉操業方法である。
するものであって、高炉羽口から微粉炭を１００ｋｇ／
ｔ−ｐｉｇ以上を吹き込み、更に、Ａｌ2 Ｏ3 を１．８
％以上有する焼結鉱を主体とし、且つ、小塊コークスを
混合した鉄鉱石と通常コークスを交互に装入して、送風
湿分１５ｇ／Ｎｍ3 以下で高炉操業を行うに際して、前
記鉄鉱石層への小塊コークス使用量、鉄鉱石層厚の変
更、焼結鉱の被還元性の一つ、または複数を調整して、
炉下部の通気抵抗指数（以下単に下部Ｋ値と称す）を所
定値以下に維持する高炉操業方法である。
【０００６】
【作用】本発明者等は高炉々内に装入する焼結鉱中のＡ
ｌ2 Ｏ3 含有率が炉況に与える影響に付いて種々実験、
検討した結果、下記の事が判明した。まず、焼結鉱中の
Ａｌ2 Ｏ3 含有率と焼結鉱品質（冷間強度及び還元粉化
指数）との関係を調査した結果を図２に示す。この図か
ら分かるように、焼結鉱中のＡｌ2 Ｏ3 含有率の増加に
伴い、焼結鉱の冷間強度は低下し、焼結鉱の還元粉化率
は上昇する傾向にある。
ｌ2 Ｏ3 含有率が炉況に与える影響に付いて種々実験、
検討した結果、下記の事が判明した。まず、焼結鉱中の
Ａｌ2 Ｏ3 含有率と焼結鉱品質（冷間強度及び還元粉化
指数）との関係を調査した結果を図２に示す。この図か
ら分かるように、焼結鉱中のＡｌ2 Ｏ3 含有率の増加に
伴い、焼結鉱の冷間強度は低下し、焼結鉱の還元粉化率
は上昇する傾向にある。
【０００７】次に、焼結鉱中のＡｌ2 Ｏ3 含有率と炉頂
ＣＯガス利用率ηCOの関係を調査した結果を図１に示
す。この図１から分かるように、焼結鉱中のＡｌ2 Ｏ3
含有率が増加するに伴い炉頂ガス利用率ηCOは低下す
る。そして、Ａｌ2 Ｏ3 が１．８％以上になると前記炉
頂ガス利用率ηCOの低下が顕著になる。このため、Ａｌ
2 Ｏ3 を１．８％以上含有する高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使
用することによって、炉内において装入した焼結鉱が粉
化し易くなり、ガス通気性を悪化させて高炉々内に形成
する融着帯を急速に肥大化させ、下部通気抵抗又は下部
通気抵抗指数（以下単に下部Ｋ値と称す）が上昇する原
因である事が判明した。
ＣＯガス利用率ηCOの関係を調査した結果を図１に示
す。この図１から分かるように、焼結鉱中のＡｌ2 Ｏ3
含有率が増加するに伴い炉頂ガス利用率ηCOは低下す
る。そして、Ａｌ2 Ｏ3 が１．８％以上になると前記炉
頂ガス利用率ηCOの低下が顕著になる。このため、Ａｌ
2 Ｏ3 を１．８％以上含有する高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使
用することによって、炉内において装入した焼結鉱が粉
化し易くなり、ガス通気性を悪化させて高炉々内に形成
する融着帯を急速に肥大化させ、下部通気抵抗又は下部
通気抵抗指数（以下単に下部Ｋ値と称す）が上昇する原
因である事が判明した。
【０００８】又、送風湿分と前記下部Ｋ値について調査
した結果を図３に示す。この図３から判るように送風湿
分が１５ｇ／Ｎｍ3 以下になると急激に下部Ｋ値が上昇
する事が判明した。このように焼結鉱のＡｌ2 Ｏ3 が
１．８％以上で、送風湿分を１５ｇ／Ｎｍ3以下に低減
すると、この両者の影響により急激に炉内の下部Ｋ値が
上昇して融着帯の肥大化が生じ、炉況が不安定になる。
このため、本発明者は下部Ｋ値の上昇原因となる融着帯
の肥大化を抑制しつつ１．８％以上のＡｌ2 Ｏ3 を含有
する高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使用すると共に１５ｇ／Ｎｍ
3 以下の送風湿分で安定した高炉操業を行う方法につい
て種々検討した。この融着帯の肥大化は（１）主に焼結
鉱自体の還元性に左右され、この焼結鉱の還元性が良好
な場合は高炉Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱であっても融着帯部分に
於ける還元溶融がスムーズとなり、融着帯の肥大化を抑
制できる。
した結果を図３に示す。この図３から判るように送風湿
分が１５ｇ／Ｎｍ3 以下になると急激に下部Ｋ値が上昇
する事が判明した。このように焼結鉱のＡｌ2 Ｏ3 が
１．８％以上で、送風湿分を１５ｇ／Ｎｍ3以下に低減
すると、この両者の影響により急激に炉内の下部Ｋ値が
上昇して融着帯の肥大化が生じ、炉況が不安定になる。
このため、本発明者は下部Ｋ値の上昇原因となる融着帯
の肥大化を抑制しつつ１．８％以上のＡｌ2 Ｏ3 を含有
する高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使用すると共に１５ｇ／Ｎｍ
3 以下の送風湿分で安定した高炉操業を行う方法につい
て種々検討した。この融着帯の肥大化は（１）主に焼結
鉱自体の還元性に左右され、この焼結鉱の還元性が良好
な場合は高炉Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱であっても融着帯部分に
於ける還元溶融がスムーズとなり、融着帯の肥大化を抑
制できる。
【０００９】また、（２）融着帯部分での焼結鉱を含む
鉄鉱石層の通気性を良好にすると、上記（１）と同様に
高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱であっても融着帯部分での還元溶融
がスムーズとなり融着帯の肥大化を抑制出来ることを見
出した。上記（１）のように、１．８％以上のＡｌ2 Ｏ
3 を含有する焼結鉱自体の被還元性を良好にする方法と
しては公知の方法を用いれば良く、その方法として、例
えば、焼結鉱原料のＳｉＯ2 を低減し、塩基度を高く
して、低ＦｅＯの焼結鉱とする方法、ローブリバーな
どの多孔質粉鉱石の配合率を増やして、全気孔率の高い
焼結鉱とする方法がある。
鉄鉱石層の通気性を良好にすると、上記（１）と同様に
高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱であっても融着帯部分での還元溶融
がスムーズとなり融着帯の肥大化を抑制出来ることを見
出した。上記（１）のように、１．８％以上のＡｌ2 Ｏ
3 を含有する焼結鉱自体の被還元性を良好にする方法と
しては公知の方法を用いれば良く、その方法として、例
えば、焼結鉱原料のＳｉＯ2 を低減し、塩基度を高く
して、低ＦｅＯの焼結鉱とする方法、ローブリバーな
どの多孔質粉鉱石の配合率を増やして、全気孔率の高い
焼結鉱とする方法がある。
【００１０】又、上記（２）の融着帯部分での鉄鉱石層
の通気性を良好にする方法として、 特公昭５２−４３１６９号公報に提案されているよう
に、炉内に装入する鉄鉱石層中に粒径１０〜２５ｍｍ程
度の小塊コークスを混合して使用する方法や炉内に装
入する鉄鉱石の１チャージ当たりの量を増減して、炉内
に堆積する１層当たりの鉄鉱石層厚を変化する方法があ
る。上記（１）（２）を立証するため、融着層の通気性
を評価する下部Ｋ値と上記各要因（焼結鉱自体の還元性
の指標としてのＦｅＯ含有割合、鉄鉱石中への小塊コー
クス混合量、炉内堆積鉄鉱石の層厚）との関係について
調査し、この結果を図４（ａ）〜（ｃ）に示す。尚、こ
の際に於ける焼結鉱のＡｌ2 Ｏ3 含有量は１．８〜２．
０％の例である。
の通気性を良好にする方法として、 特公昭５２−４３１６９号公報に提案されているよう
に、炉内に装入する鉄鉱石層中に粒径１０〜２５ｍｍ程
度の小塊コークスを混合して使用する方法や炉内に装
入する鉄鉱石の１チャージ当たりの量を増減して、炉内
に堆積する１層当たりの鉄鉱石層厚を変化する方法があ
る。上記（１）（２）を立証するため、融着層の通気性
を評価する下部Ｋ値と上記各要因（焼結鉱自体の還元性
の指標としてのＦｅＯ含有割合、鉄鉱石中への小塊コー
クス混合量、炉内堆積鉄鉱石の層厚）との関係について
調査し、この結果を図４（ａ）〜（ｃ）に示す。尚、こ
の際に於ける焼結鉱のＡｌ2 Ｏ3 含有量は１．８〜２．
０％の例である。
【００１１】この図４（ａ）〜（ｃ）から判るように、
前記小塊コークスの混合量増大、鉄鉱石層厚の低薄化，
焼結鉱の低ＦｅＯ化（被還元性の向上）に伴い、下部Ｋ
値は低下した。従って、高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使用し、
且つ、低送風湿分での操業時でも、低ＦｅＯ焼結鉱の使
用、小塊コークスの混合増大、鉄鉱石層厚の低薄化によ
って、鉄鉱石層の溶融還元をスムーズにして融着帯の肥
大化を抑制し、下部Ｋ値の上昇を抑制することが可能で
ある。
前記小塊コークスの混合量増大、鉄鉱石層厚の低薄化，
焼結鉱の低ＦｅＯ化（被還元性の向上）に伴い、下部Ｋ
値は低下した。従って、高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使用し、
且つ、低送風湿分での操業時でも、低ＦｅＯ焼結鉱の使
用、小塊コークスの混合増大、鉄鉱石層厚の低薄化によ
って、鉄鉱石層の溶融還元をスムーズにして融着帯の肥
大化を抑制し、下部Ｋ値の上昇を抑制することが可能で
ある。
【００１２】又、前記のように１５ｇ／Ｎｍ3 以下の低
送風湿分とすることが出来るので、羽口先温度が上昇す
るため、１００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ以上の微粉炭の吹き込
みが可能となるものである。尚、上記下部Ｋ値は高炉の
内容積、炉内装入物条件、炉内圧力測定位置により多少
異なることから、その高炉に於いて安定操業可能な管理
上限値を求めておき、この管理上限値以下に維持するも
のである。更に、この下部Ｋ値は高炉シャフト下部に設
けた圧力計で求めた炉内ガス圧力ＰＳ、送風圧力を測定
する圧力計で求めた送風圧力ＰＢ、計算から求めたボッ
シュガス量ＢＶを用いて下式により求めた値である。 Ｋ＝｛（ＰＳ＋Ａ）2 −（ＰＢ＋Ａ）2 ｝／ＢＶ1.7 但し、Ａは定数であり高炉の内容積、形状で異なる値。
送風湿分とすることが出来るので、羽口先温度が上昇す
るため、１００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ以上の微粉炭の吹き込
みが可能となるものである。尚、上記下部Ｋ値は高炉の
内容積、炉内装入物条件、炉内圧力測定位置により多少
異なることから、その高炉に於いて安定操業可能な管理
上限値を求めておき、この管理上限値以下に維持するも
のである。更に、この下部Ｋ値は高炉シャフト下部に設
けた圧力計で求めた炉内ガス圧力ＰＳ、送風圧力を測定
する圧力計で求めた送風圧力ＰＢ、計算から求めたボッ
シュガス量ＢＶを用いて下式により求めた値である。 Ｋ＝｛（ＰＳ＋Ａ）2 −（ＰＢ＋Ａ）2 ｝／ＢＶ1.7 但し、Ａは定数であり高炉の内容積、形状で異なる値。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。対
象高炉は内容積４０００ｍ3 級の大型高炉であり、焼結
鉱を主体とし、粒度が１０〜２５ｍｍの通常冶金用小塊
コークスを混合した鉄鉱石と通常冶金用コークスを炉頂
より交互（１バッチを「コークスＣ−コークスＣ−鉄鉱
石Ｏ−鉄鉱石Ｏ」の各チャージで構成）に装入し、高炉
羽口から微粉炭を熱風と共に吹込み、出銑量９０００ｔ
／日で操業している。
象高炉は内容積４０００ｍ3 級の大型高炉であり、焼結
鉱を主体とし、粒度が１０〜２５ｍｍの通常冶金用小塊
コークスを混合した鉄鉱石と通常冶金用コークスを炉頂
より交互（１バッチを「コークスＣ−コークスＣ−鉄鉱
石Ｏ−鉄鉱石Ｏ」の各チャージで構成）に装入し、高炉
羽口から微粉炭を熱風と共に吹込み、出銑量９０００ｔ
／日で操業している。
【００１４】
【表１】
【００１５】実施例１は調整前において、炉内の鉄鉱石
層厚７６５（ｍｍ）と厚く、しかも、鉄鉱石層に混合す
る小塊コークスが１．５（ｔ／ｃｈ）と少なく炉況が不
安定であった。これを調整後に示すように、高炉々頂か
ら装入する鉄鉱石量を７（ｔ／ｃｈ）減少して１１８ｔ
／ｃｈとして、炉内に形成する鉄鉱石層厚を４３（ｍ
ｍ）薄くして、７２２（ｍｍ）とし、更に、前記小塊コ
ークスを１（ｔ／ｃｈ）増加して２．５（ｔ／ｃｈ）に
調整したものである。これにより、炉下部Ｋ値が低下し
当該高炉の管理上限値１．８５より低い１．８３５とな
り安定した炉況が継続出来、コークス比は２１ｋｇ／ｔ
−ｐｉｇ減少して３７５ｋｇ／ｔ−ｐｉｇとなった。
層厚７６５（ｍｍ）と厚く、しかも、鉄鉱石層に混合す
る小塊コークスが１．５（ｔ／ｃｈ）と少なく炉況が不
安定であった。これを調整後に示すように、高炉々頂か
ら装入する鉄鉱石量を７（ｔ／ｃｈ）減少して１１８ｔ
／ｃｈとして、炉内に形成する鉄鉱石層厚を４３（ｍ
ｍ）薄くして、７２２（ｍｍ）とし、更に、前記小塊コ
ークスを１（ｔ／ｃｈ）増加して２．５（ｔ／ｃｈ）に
調整したものである。これにより、炉下部Ｋ値が低下し
当該高炉の管理上限値１．８５より低い１．８３５とな
り安定した炉況が継続出来、コークス比は２１ｋｇ／ｔ
−ｐｉｇ減少して３７５ｋｇ／ｔ−ｐｉｇとなった。
【００１６】実施例２は調整前において、焼結鉱中のＦ
ｅＯが高く炉況が不安定であった。これを調整後に示す
ように、焼結鉱中のＦｅＯが１．０（％）低い５．５
（％）の焼結鉱に切替えたものである。これにより、炉
下部Ｋ値は低下して１．８５５から１．８２０に低下し
管理上限値（１．８５０）以下となり安定した炉況が継
続出来、コークス比は５ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ低下した。
ｅＯが高く炉況が不安定であった。これを調整後に示す
ように、焼結鉱中のＦｅＯが１．０（％）低い５．５
（％）の焼結鉱に切替えたものである。これにより、炉
下部Ｋ値は低下して１．８５５から１．８２０に低下し
管理上限値（１．８５０）以下となり安定した炉況が継
続出来、コークス比は５ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ低下した。
【００１７】以下同様に実施例３は高炉々頂から装入す
る鉄鉱石Ｏの１チャージの量を２０ｔ減少して１０７ｔ
／ｃｈとして、炉内における鉄鉱石層厚を１２３（ｍ
ｍ）薄くして６５５（ｍｍ）に調整したものである。
又、実施例４は鉄鉱石Ｏの１チャージに混合する前記小
塊コークスを１．５ｔ増加して３．０３５（ｔ／ｃｈ）
に調整したものである。実施例５は焼結鉱中のＦｅＯの
少ない焼結鉱に切替えると共に高炉々頂から装入する鉄
鉱石Ｏの１チャージの量を減少して、炉内における鉄鉱
石層厚を薄くし、更に、鉄鉱石Ｏに混合する小塊コーク
ス量を低減する調整を行ったものである。従来例はＡｌ
2 Ｏ3 が１．８％以上の高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使用し
て、安定操業を継続するために送風湿分を２５ｇ／Ｎｍ
3 と高湿分にして操業した例である。
る鉄鉱石Ｏの１チャージの量を２０ｔ減少して１０７ｔ
／ｃｈとして、炉内における鉄鉱石層厚を１２３（ｍ
ｍ）薄くして６５５（ｍｍ）に調整したものである。
又、実施例４は鉄鉱石Ｏの１チャージに混合する前記小
塊コークスを１．５ｔ増加して３．０３５（ｔ／ｃｈ）
に調整したものである。実施例５は焼結鉱中のＦｅＯの
少ない焼結鉱に切替えると共に高炉々頂から装入する鉄
鉱石Ｏの１チャージの量を減少して、炉内における鉄鉱
石層厚を薄くし、更に、鉄鉱石Ｏに混合する小塊コーク
ス量を低減する調整を行ったものである。従来例はＡｌ
2 Ｏ3 が１．８％以上の高Ａｌ2 Ｏ3 焼結鉱を使用し
て、安定操業を継続するために送風湿分を２５ｇ／Ｎｍ
3 と高湿分にして操業した例である。
【００１８】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によると
１．８％以上のＡｌ2 Ｏ3 を含有した焼結鉱を使用する
高炉において、羽口から吹込む送風中の湿分を１５ｇ／
Ｎｍ3に低下しても、炉況を良好に維持することが出来
るので、コークス比を大幅に低減することが出来、この
分野における効果は多大なものである。
１．８％以上のＡｌ2 Ｏ3 を含有した焼結鉱を使用する
高炉において、羽口から吹込む送風中の湿分を１５ｇ／
Ｎｍ3に低下しても、炉況を良好に維持することが出来
るので、コークス比を大幅に低減することが出来、この
分野における効果は多大なものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】焼結鉱中のＡｌ2 Ｏ3 含有率と炉頂ＣＯガス利
用率ηCOの関係を示す図。
用率ηCOの関係を示す図。
【図２】焼結鉱Ａｌ2 Ｏ3 含有率と焼結鉱品質との関係
を示した図。
を示した図。
【図３】送風湿分量と炉下部Ｋ値との関係を示す図。
【図４】炉下部Ｋ値と小塊コークス量、鉄鉱石量、焼結
鉱中のＦｅＯ含有量の各々の関係を示す図。
鉱中のＦｅＯ含有量の各々の関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21B 5/00
Claims (1)
- 【請求項１】 高炉羽口から微粉炭を１００ｋｇ／ｔ−
ｐｉｇ以上を吹き込み、更に、Ａｌ2 Ｏ3 を１．８％以
上有する焼結鉱を主体とし、且つ、小塊コークスを混合
した鉄鉱石と通常コークスを交互に装入して、送風湿分
１５ｇ／Ｎｍ 3 以下で高炉操業を行うに際して、前記鉄
鉱石層への小塊コークス使用量、鉄鉱石層厚の変更、焼
結鉱の被還元性の一つ、または複数を調整して、炉下部
の通気抵抗を所定値以下に維持することを特徴とする高
炉操業方法。
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|---|---|---|---|
| JP4232318A JP3014549B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4232318A JP3014549B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 高炉操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0681015A JPH0681015A (ja) | 1994-03-22 |
| JP3014549B2 true JP3014549B2 (ja) | 2000-02-28 |
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ID=16937326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4232318A Expired - Fee Related JP3014549B2 (ja) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | 高炉操業方法 |
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| JP (1) | JP3014549B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4598256B2 (ja) * | 2000-11-06 | 2010-12-15 | 新日本製鐵株式会社 | 高炉操業方法 |
| CN104694681B (zh) * | 2015-03-24 | 2016-08-24 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高铝矿高炉冶炼方法 |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP4232318A patent/JP3014549B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0681015A (ja) | 1994-03-22 |
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