JP2002020810A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 炉況の不安定化をもたらすことなく、また原
料コストの悪化を招くことなく、高炉シャフト部の塊状
帯において５００超〜７００℃の低温領域を早期に解消
して還元過程における鉄源の滞留時間を出来る限り短く
して、該鉄源の還元粉化を防止する高炉操業方法を提供
する。 【解決手段】 送風中への酸素富化率、高結晶水塊鉱石
の使用比率、装入コークスの含有水分量の１又は２以上
を調整することで、塊状帯の上面より、少なくとも、該
塊状帯高さの２／３迄の領域において、炉内温度を５０
０℃以下に維持し、さらに、焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩを調
整し、かつその調整した焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩに対応し
て鉄源層中に配合するコークス量を調整する。
料コストの悪化を招くことなく、高炉シャフト部の塊状
帯において５００超〜７００℃の低温領域を早期に解消
して還元過程における鉄源の滞留時間を出来る限り短く
して、該鉄源の還元粉化を防止する高炉操業方法を提供
する。 【解決手段】 送風中への酸素富化率、高結晶水塊鉱石
の使用比率、装入コークスの含有水分量の１又は２以上
を調整することで、塊状帯の上面より、少なくとも、該
塊状帯高さの２／３迄の領域において、炉内温度を５０
０℃以下に維持し、さらに、焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩを調
整し、かつその調整した焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩに対応し
て鉄源層中に配合するコークス量を調整する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は高炉の操業方法に関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】高炉の操業を安定化する上で炉内半径、
高さ方向の温度分布を適正に維持することは重要であ
る。高炉炉内の融着帯上方の塊状帯では、炉壁部近くに
低温熱保存帯とよばれる５００超〜７００℃の温度で、
殆ど温度上昇のない（図３の線（イ））領域が出現する
ことが知られている。一方、高炉内への装入物として焼
結鉱、鉄鉱石、ペレット等の鉄源を使用しているが、こ
の鉄源はヘマタイトからマグネタイトへの還元過程にお
いて、結晶変換膨張時の応力、気孔中のカーボン析出応
力などにより粉化が進む。そのため、前記塊状帯に生成
する５００超〜７００℃の低温領域に前記還元過程にあ
る鉄源が１時間以上滞留すると、焼結鉱や鉄鉱石の中で
も特に多孔質塊鉄鉱石の還元粉化が助長され、ここで生
成した粉は降下とともに下部の炉腹から朝顔部の炉壁部
に至り、炉壁部に降下速度の遅い停滞層を形成する。こ
の停滞層は、長期間存在すると表面層がメタル化し付着
物となる。炉腹から朝顔部の炉壁部にこのような付着物
が形成されると、装入物の降下領域が狭められるため、
異常降下を起こしやすく、棚、スリップを惹起する。こ
のように、塊状帯の低温領域に長く鉄源が滞留する状態
の形成は高炉操業に悪影響を与えることから、従来から
酸素富化率の低減による送風顕熱増や燃料比増等により
熱流比を低下させ、炉内塊状帯温度を塊状帯上部で速や
かに７００℃超に上げ（図３の線（ロ））、装入物の５
００超〜７００℃の低温領域での滞留時間を６０分以下
にすることで、高炉操業の安定化を図る方法がある。又
は、特開平４−２６３００３号公報で提案の様に、焼結
鉱の低温還元粉化指数（ＲＤＩ）を低減するか、高炉シ
ャフト部に当たる前記塊状帯上部の５００超〜７００℃
の低温領域における装入物の滞留時間に応じて、ローブ
リバー鉱石、ゴア鉄鉱石等の多孔質塊鉄鉱石の使用量を
下げ、良質の塊鉄鉱石の使用を増加することで、粉化量
を抑制し高炉の炉況悪化を防止する方法がある。
高さ方向の温度分布を適正に維持することは重要であ
る。高炉炉内の融着帯上方の塊状帯では、炉壁部近くに
低温熱保存帯とよばれる５００超〜７００℃の温度で、
殆ど温度上昇のない（図３の線（イ））領域が出現する
ことが知られている。一方、高炉内への装入物として焼
結鉱、鉄鉱石、ペレット等の鉄源を使用しているが、こ
の鉄源はヘマタイトからマグネタイトへの還元過程にお
いて、結晶変換膨張時の応力、気孔中のカーボン析出応
力などにより粉化が進む。そのため、前記塊状帯に生成
する５００超〜７００℃の低温領域に前記還元過程にあ
る鉄源が１時間以上滞留すると、焼結鉱や鉄鉱石の中で
も特に多孔質塊鉄鉱石の還元粉化が助長され、ここで生
成した粉は降下とともに下部の炉腹から朝顔部の炉壁部
に至り、炉壁部に降下速度の遅い停滞層を形成する。こ
の停滞層は、長期間存在すると表面層がメタル化し付着
物となる。炉腹から朝顔部の炉壁部にこのような付着物
が形成されると、装入物の降下領域が狭められるため、
異常降下を起こしやすく、棚、スリップを惹起する。こ
のように、塊状帯の低温領域に長く鉄源が滞留する状態
の形成は高炉操業に悪影響を与えることから、従来から
酸素富化率の低減による送風顕熱増や燃料比増等により
熱流比を低下させ、炉内塊状帯温度を塊状帯上部で速や
かに７００℃超に上げ（図３の線（ロ））、装入物の５
００超〜７００℃の低温領域での滞留時間を６０分以下
にすることで、高炉操業の安定化を図る方法がある。又
は、特開平４−２６３００３号公報で提案の様に、焼結
鉱の低温還元粉化指数（ＲＤＩ）を低減するか、高炉シ
ャフト部に当たる前記塊状帯上部の５００超〜７００℃
の低温領域における装入物の滞留時間に応じて、ローブ
リバー鉱石、ゴア鉄鉱石等の多孔質塊鉄鉱石の使用量を
下げ、良質の塊鉄鉱石の使用を増加することで、粉化量
を抑制し高炉の炉況悪化を防止する方法がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
様に熱流比を下げる方法は、鉄鉱石の粉化率が低下する
ものの送風流量が増大することでガスボリュームが増え
ることから、特に生産量が高い場合においては、その熱
流比の低下代には限界があった。また、特開平４−２６
３００３号公報で提案の高炉に装入する焼結鉱のＲＤＩ
を低減する方法は、投入熱量を増大させる必要があるた
め焼結製造コストが上昇するものであった。また、安価
な多孔質塊鉄鉱石の使用量を低減する方法おいては、良
質の鉄鉱石が多量に必要なため原料コストの上昇を伴う
ものであった。本発明は、炉況の不安定化をもたらすこ
となく、また原料コストの悪化を招くことなく、塊状帯
において５００超〜７００℃の低温領域を早期に解消し
て還元過程における鉄源の滞留時間を出来る限り短くし
て、該鉄源の還元粉化を防止することを課題とするもの
である。
様に熱流比を下げる方法は、鉄鉱石の粉化率が低下する
ものの送風流量が増大することでガスボリュームが増え
ることから、特に生産量が高い場合においては、その熱
流比の低下代には限界があった。また、特開平４−２６
３００３号公報で提案の高炉に装入する焼結鉱のＲＤＩ
を低減する方法は、投入熱量を増大させる必要があるた
め焼結製造コストが上昇するものであった。また、安価
な多孔質塊鉄鉱石の使用量を低減する方法おいては、良
質の鉄鉱石が多量に必要なため原料コストの上昇を伴う
ものであった。本発明は、炉況の不安定化をもたらすこ
となく、また原料コストの悪化を招くことなく、塊状帯
において５００超〜７００℃の低温領域を早期に解消し
て還元過程における鉄源の滞留時間を出来る限り短くし
て、該鉄源の還元粉化を防止することを課題とするもの
である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたもので、その手段１は高炉内に装入
した装入物が形成した塊状帯の上面より、少なくとも、
該塊状帯高さの２／３迄の領域において、炉内温度を５
００℃以下に維持するものである。また、手段２は、塊
状帯の上面より２／３迄の領域における炉内温度を５０
０℃以下に維持するために、送風中の酸素富化率、高結
晶水塊鉱石の使用比率、炉内に装入するコークスの含有
水分のいずれか１又は２以上を調整するものである。更
に、手段３は、炉内温度が５００℃以下の塊状帯の上面
よりの位置に応じて炉内に装入する鉄源中の焼結鉱の還
元率（ＪＩＳ−ＲＩ）を調整するものであり、更に手段
４は、焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩの調整量に応じて鉄源層中
に配合するコークス量を調整するものである。
するためになされたもので、その手段１は高炉内に装入
した装入物が形成した塊状帯の上面より、少なくとも、
該塊状帯高さの２／３迄の領域において、炉内温度を５
００℃以下に維持するものである。また、手段２は、塊
状帯の上面より２／３迄の領域における炉内温度を５０
０℃以下に維持するために、送風中の酸素富化率、高結
晶水塊鉱石の使用比率、炉内に装入するコークスの含有
水分のいずれか１又は２以上を調整するものである。更
に、手段３は、炉内温度が５００℃以下の塊状帯の上面
よりの位置に応じて炉内に装入する鉄源中の焼結鉱の還
元率（ＪＩＳ−ＲＩ）を調整するものであり、更に手段
４は、焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩの調整量に応じて鉄源層中
に配合するコークス量を調整するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明者等は、まず鉄源の中で最
も使用比率の高い焼結鉱を用いて、粉化率と温度、粉化
率と滞留時間の関係を詳細に検討した。まず、高炉内反
応シミュレータ（上部より焼結鉱を充填すると共に下部
より還元ガスを導通して、該還元ガスと焼結鉱を向流接
触する炉芯管と、該炉芯管の一部を包囲して前記還元ガ
ス下流側方向に移動自在に設けた加熱器を有する装置）
を用いて、滞留時間を一定（６０分間）にし、ＲＤＩを
４２％とした条件下で温度と粉化率の関係を調べた。そ
の結果を図１に示す。この図１からわかるように、温度
が５００℃以下の場合、７００℃より高い場合には何れ
においても粉化率が急激に低下することが判明した。次
に、前記高炉内反応シミュレータの温度を還元粉化が最
も高い６００℃で一定にして、滞留時間と粉化率の関係
を調べた結果を図２に示す。この図２から、焼結鉱のＲ
ＤＩが下がると粉化率は低下し、更に、何れのＲＤＩに
おいても滞留時間が６０分より短くなると粉化率は大き
く低下することが判明した。
も使用比率の高い焼結鉱を用いて、粉化率と温度、粉化
率と滞留時間の関係を詳細に検討した。まず、高炉内反
応シミュレータ（上部より焼結鉱を充填すると共に下部
より還元ガスを導通して、該還元ガスと焼結鉱を向流接
触する炉芯管と、該炉芯管の一部を包囲して前記還元ガ
ス下流側方向に移動自在に設けた加熱器を有する装置）
を用いて、滞留時間を一定（６０分間）にし、ＲＤＩを
４２％とした条件下で温度と粉化率の関係を調べた。そ
の結果を図１に示す。この図１からわかるように、温度
が５００℃以下の場合、７００℃より高い場合には何れ
においても粉化率が急激に低下することが判明した。次
に、前記高炉内反応シミュレータの温度を還元粉化が最
も高い６００℃で一定にして、滞留時間と粉化率の関係
を調べた結果を図２に示す。この図２から、焼結鉱のＲ
ＤＩが下がると粉化率は低下し、更に、何れのＲＤＩに
おいても滞留時間が６０分より短くなると粉化率は大き
く低下することが判明した。
【０００６】上記両試験結果を踏まえ、本発明の一実施
の形態に係る高炉操業方法では、５００超〜７００℃の
低温領域を早期解消するため、図３の線（ハ）で示すよ
うに高炉内に装入した装入物が形成した塊状帯の上面よ
り該塊状帯高さの２／３迄の領域の炉内温度を還元粉化
発生の少ない５００℃以下に維持する事により、その下
方に於ける還元粉化発生の高い５００超〜７００℃の低
温部分の生成領域を短くして、炉内を降下する鉄源がこ
の低温域に滞留する時間を６０分以下にするものであ
る。これは、高炉の羽口先では吹き込まれた熱風と炉頂
から降下してきたコークスや羽口から吹き込む微粉炭が
燃焼反応することで２３００℃程度の温度となっている
ことから、塊状帯上面より２／３迄の領域を５００℃以
下にすると、同領域下端から融着帯上面までの距離が短
くなり、温度が急速に上昇し、５００超〜７００℃の発
生領域は塊状帯の１／４以下程度となり、同領域での鉄
源の滞留時間は長くても２５分程度となることから、還
元粉化は大幅に低下する。
の形態に係る高炉操業方法では、５００超〜７００℃の
低温領域を早期解消するため、図３の線（ハ）で示すよ
うに高炉内に装入した装入物が形成した塊状帯の上面よ
り該塊状帯高さの２／３迄の領域の炉内温度を還元粉化
発生の少ない５００℃以下に維持する事により、その下
方に於ける還元粉化発生の高い５００超〜７００℃の低
温部分の生成領域を短くして、炉内を降下する鉄源がこ
の低温域に滞留する時間を６０分以下にするものであ
る。これは、高炉の羽口先では吹き込まれた熱風と炉頂
から降下してきたコークスや羽口から吹き込む微粉炭が
燃焼反応することで２３００℃程度の温度となっている
ことから、塊状帯上面より２／３迄の領域を５００℃以
下にすると、同領域下端から融着帯上面までの距離が短
くなり、温度が急速に上昇し、５００超〜７００℃の発
生領域は塊状帯の１／４以下程度となり、同領域での鉄
源の滞留時間は長くても２５分程度となることから、還
元粉化は大幅に低下する。
【０００７】この塊状帯上面より２／３迄の領域を５０
０℃以下にするための手段として、送風中の酸素富化率
を上げて熱流比を上昇させる、高結晶水塊鉱石を使用し
結晶水が抜ける時の抜熱効果を利用する、事前に散水等
により装入コークスの含有水分を高くすることで蒸発熱
を利用する方法のいずれか１又は２以上を組み合わせて
用いることが、設備、コストの面からも好ましい。しか
し、前記の様に高炉シャフト上部の温度を５００℃以下
にして還元粉化率を低下すると、炉全体としての還元能
力が低下して炉下部の直接還元率が増大することが懸念
される。図４は熱流比と直接還元率との関係を示すもの
であるが、この図から熱流比を上昇させるとシャフトの
温度が低下し、間接還元率が低下するため炉下部での直
接還元率が上昇する事が判る。この状態になると炉熱が
低下して高炉の操業状態によっては炉況不安定化に至る
場合がある。このシャフト温度レベルの低下により間接
還元率が低下し炉下部での直接還元率の上昇する事を防
止することが必要となり、このための対策を検討した。
まず、高ＪＩＳ−ＲＩ焼結鉱に着目し、この焼結鉱のＪ
ＩＳ−ＲＩと炉下部での還元率の関係について調査する
ため、高炉炉内反応シミュレータを用いて試験を行っ
た。その結果を図５で示す。図５から、高ＪＩＳ−ＲＩ
焼結鉱（ＪＩＳ−ＲＩ：６９％）、低ＪＩＳ−ＲＩ焼結
鉱（ＪＩＳ−ＲＩ：６５％）とも低温領域での還元率分
布に顕著な差は現れていない。しかし、高ＪＩＳ−ＲＩ
焼結鉱の方は９５０〜１０００℃の温度域（熱保存帯）
以降の還元速度が速く、特に１０５０℃から還元速度の
上昇が顕著になる事が判明した。この結果より、焼結原
料の配合割合を調整して、炉内に装入する焼結鉱のＪＩ
Ｓ−ＲＩを上げることにより直接還元率の上昇を抑制す
ることが可能となり、炉況の安定を維持することが可能
であることがわかった。また、高ＪＩＳ−ＲＩ焼結鉱の
使用に加え、小塊コークスを鉄源層中に増配合する事で
直接還元率の更なる低減が可能であり好ましい事が判明
した。即ち、鉄鉱石は主にＣＯガスによって還元される
が、塊状帯中の鉄源層の下部でＣＯガスが消費されＣＯ
2 ガスが生成するため、上部ではＣＯガス濃度が低下し
還元率が低下する。このため、鉄源中にコークス、例え
ば、小塊コークスを混合しておき、この小塊コークスと
前記下部で生成したＣＯ2 ガスでソリューションガス反
応を起こさせて、再度ＣＯガスを生成することにより、
シャフト上部の温度低下による直接還元率の上昇を抑制
するものである。
０℃以下にするための手段として、送風中の酸素富化率
を上げて熱流比を上昇させる、高結晶水塊鉱石を使用し
結晶水が抜ける時の抜熱効果を利用する、事前に散水等
により装入コークスの含有水分を高くすることで蒸発熱
を利用する方法のいずれか１又は２以上を組み合わせて
用いることが、設備、コストの面からも好ましい。しか
し、前記の様に高炉シャフト上部の温度を５００℃以下
にして還元粉化率を低下すると、炉全体としての還元能
力が低下して炉下部の直接還元率が増大することが懸念
される。図４は熱流比と直接還元率との関係を示すもの
であるが、この図から熱流比を上昇させるとシャフトの
温度が低下し、間接還元率が低下するため炉下部での直
接還元率が上昇する事が判る。この状態になると炉熱が
低下して高炉の操業状態によっては炉況不安定化に至る
場合がある。このシャフト温度レベルの低下により間接
還元率が低下し炉下部での直接還元率の上昇する事を防
止することが必要となり、このための対策を検討した。
まず、高ＪＩＳ−ＲＩ焼結鉱に着目し、この焼結鉱のＪ
ＩＳ−ＲＩと炉下部での還元率の関係について調査する
ため、高炉炉内反応シミュレータを用いて試験を行っ
た。その結果を図５で示す。図５から、高ＪＩＳ−ＲＩ
焼結鉱（ＪＩＳ−ＲＩ：６９％）、低ＪＩＳ−ＲＩ焼結
鉱（ＪＩＳ−ＲＩ：６５％）とも低温領域での還元率分
布に顕著な差は現れていない。しかし、高ＪＩＳ−ＲＩ
焼結鉱の方は９５０〜１０００℃の温度域（熱保存帯）
以降の還元速度が速く、特に１０５０℃から還元速度の
上昇が顕著になる事が判明した。この結果より、焼結原
料の配合割合を調整して、炉内に装入する焼結鉱のＪＩ
Ｓ−ＲＩを上げることにより直接還元率の上昇を抑制す
ることが可能となり、炉況の安定を維持することが可能
であることがわかった。また、高ＪＩＳ−ＲＩ焼結鉱の
使用に加え、小塊コークスを鉄源層中に増配合する事で
直接還元率の更なる低減が可能であり好ましい事が判明
した。即ち、鉄鉱石は主にＣＯガスによって還元される
が、塊状帯中の鉄源層の下部でＣＯガスが消費されＣＯ
2 ガスが生成するため、上部ではＣＯガス濃度が低下し
還元率が低下する。このため、鉄源中にコークス、例え
ば、小塊コークスを混合しておき、この小塊コークスと
前記下部で生成したＣＯ2 ガスでソリューションガス反
応を起こさせて、再度ＣＯガスを生成することにより、
シャフト上部の温度低下による直接還元率の上昇を抑制
するものである。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の実施例を具体的に説明する。
ベル式で炉内容積５０００ｍ3 級の超大型高炉を用いて
表１で示される各ケースで操業した。
ベル式で炉内容積５０００ｍ3 級の超大型高炉を用いて
表１で示される各ケースで操業した。
【０００９】
【表１】
【００１０】表１のベースで示すように、焼結鉱ＲＤＩ
の上昇によりシャフト上部の通気抵抗指数が上昇し炉況
が不安定になったので、これを改善するための対策とし
て、従来例１は、酸素富化率を低減させ熱流比を下げた
例である。対策を実施した後に５００℃以下の温度領域
の高炉高さ方向の領域、及び５００超〜７００℃の温度
領域の滞留時間を、シャフト上部、中部に設置している
ゾンデから得られる炉内半径方向の温度、ガス成分や、
炉体に設置している温度計から得られる炉体温度と装入
物降下速度から求めた。この例では、５００℃以下の領
域が塊状帯上面より１／５迄となり、５００超〜７００
℃の低温領域での鉄源の滞留時間は２５分と短くなった
が、逆に炉頂温度が大幅に上昇し、シャフト上部通気抵
抗指数が悪化したため炉況は改善出来ず不安定な状態が
継続し、燃料比、ソリューションロスカーボンは上昇し
た。
の上昇によりシャフト上部の通気抵抗指数が上昇し炉況
が不安定になったので、これを改善するための対策とし
て、従来例１は、酸素富化率を低減させ熱流比を下げた
例である。対策を実施した後に５００℃以下の温度領域
の高炉高さ方向の領域、及び５００超〜７００℃の温度
領域の滞留時間を、シャフト上部、中部に設置している
ゾンデから得られる炉内半径方向の温度、ガス成分や、
炉体に設置している温度計から得られる炉体温度と装入
物降下速度から求めた。この例では、５００℃以下の領
域が塊状帯上面より１／５迄となり、５００超〜７００
℃の低温領域での鉄源の滞留時間は２５分と短くなった
が、逆に炉頂温度が大幅に上昇し、シャフト上部通気抵
抗指数が悪化したため炉況は改善出来ず不安定な状態が
継続し、燃料比、ソリューションロスカーボンは上昇し
た。
【００１１】これに対し、発明例１は、酸素富化率を上
げて熱流比を上昇させた例、発明例２は高結晶水塊鉱石
の比率を上げた例、発明例３はコークスを事前に散水し
て炉内に装入するコークスの含水量を増加した例であ
り、何れにおいても、高炉シャフト部の塊状帯におい
て、該塊状帯上面より２／３迄の炉内温度を５００℃以
下にすることが出来、５００超〜７００℃の低温領域で
の滞留時間が３０分以下とすることが出来た。その結
果、シャフト上部の通気抵抗指数は低下し、炉況が安定
して燃料比は低減した。尚、発明例１〜３では、高ＪＩ
Ｓ−ＲＩの焼結鉱を使用していることから、炉下部にお
ける還元負荷に殆ど変化がなく、ソリューションロスカ
ーボンはほぼ同等であった。また、発明例４はＪＩＳ−
ＲＩの高い焼結鉱を用いた例であり、前記同様に塊状帯
の上面より２／３迄の領域において、炉内温度を５００
℃以下にする事が出来た、更に、焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩ
が高いので炉下部の還元負荷が抑制され、ソリューショ
ンロスカーボンは低下し燃料比は低減した。発明例５は
発明例４と同様にＪＩＳ−ＲＩの高い焼結鉱を用い、し
かも、鉄源層中に小塊コークス（平均粒径２０ｍｍ）を
増配合した例であり、塊状帯の上面より２／３迄の領域
において、炉内温度を５００℃以下に維持した状態で、
炉下部の還元負荷は発明例４よりさらに抑制出来たた
め、ソリューションロスカーボン、燃料比とも大幅に低
下した。
げて熱流比を上昇させた例、発明例２は高結晶水塊鉱石
の比率を上げた例、発明例３はコークスを事前に散水し
て炉内に装入するコークスの含水量を増加した例であ
り、何れにおいても、高炉シャフト部の塊状帯におい
て、該塊状帯上面より２／３迄の炉内温度を５００℃以
下にすることが出来、５００超〜７００℃の低温領域で
の滞留時間が３０分以下とすることが出来た。その結
果、シャフト上部の通気抵抗指数は低下し、炉況が安定
して燃料比は低減した。尚、発明例１〜３では、高ＪＩ
Ｓ−ＲＩの焼結鉱を使用していることから、炉下部にお
ける還元負荷に殆ど変化がなく、ソリューションロスカ
ーボンはほぼ同等であった。また、発明例４はＪＩＳ−
ＲＩの高い焼結鉱を用いた例であり、前記同様に塊状帯
の上面より２／３迄の領域において、炉内温度を５００
℃以下にする事が出来た、更に、焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩ
が高いので炉下部の還元負荷が抑制され、ソリューショ
ンロスカーボンは低下し燃料比は低減した。発明例５は
発明例４と同様にＪＩＳ−ＲＩの高い焼結鉱を用い、し
かも、鉄源層中に小塊コークス（平均粒径２０ｍｍ）を
増配合した例であり、塊状帯の上面より２／３迄の領域
において、炉内温度を５００℃以下に維持した状態で、
炉下部の還元負荷は発明例４よりさらに抑制出来たた
め、ソリューションロスカーボン、燃料比とも大幅に低
下した。
【００１２】一方、比較例１は発明例１と同様に酸素富
化率を上げて熱流比を上昇させたが、酸素富化率の上げ
代が不足して、塊状帯の上面より２／５で炉内温度が５
００℃に達し、５００超〜７００℃の低温領域での鉄源
の滞留時間が７０分となり、シャフト上部通気抵抗指数
は改善されず炉況は不安定であり、ソリューションロス
カーボンも増大した。
化率を上げて熱流比を上昇させたが、酸素富化率の上げ
代が不足して、塊状帯の上面より２／５で炉内温度が５
００℃に達し、５００超〜７００℃の低温領域での鉄源
の滞留時間が７０分となり、シャフト上部通気抵抗指数
は改善されず炉況は不安定であり、ソリューションロス
カーボンも増大した。
【００１３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
高炉の塊状帯上部２／３の領域において炉内温度を５０
０℃以下にし、シャフト上部での還元粉化量を低減させ
ることで、原料コストを上昇させることなく高炉の炉況
を安定化させること可能となることで、高炉操業に多大
な効果を奏するものである。
高炉の塊状帯上部２／３の領域において炉内温度を５０
０℃以下にし、シャフト上部での還元粉化量を低減させ
ることで、原料コストを上昇させることなく高炉の炉況
を安定化させること可能となることで、高炉操業に多大
な効果を奏するものである。
【図１】炉内温度と焼結鉱の粉化率の関係を示した説明
図である。
図である。
【図２】炉内滞留時間と焼結鉱の粉化率の関係を示した
説明図である。
説明図である。
【図３】本発明の一実施の形態に係る高炉操業方法にお
ける塊状帯のヒートパターンを示した説明図である。
ける塊状帯のヒートパターンを示した説明図である。
【図４】熱流比と直接還元率との関係を示した説明図で
ある。
ある。
【図５】焼結鉱ＪＩＳ−ＲＩ、温度、及び還元率との関
係を示した説明図である。
係を示した説明図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 高炉内に装入した装入物が形成した塊状
帯の上面より、少なくとも、該塊状帯高さの２／３迄の
領域において、炉内温度を５００℃以下に維持すること
を特徴とする高炉操業方法。 - 【請求項２】 前記炉内温度を５００℃以下にするため
に、送風中の酸素富化率、高結晶水塊鉱石の使用比率、
装入コークスの含有水分量のいずれか１又は２以上を調
整することを特徴とする請求項１記載の高炉操業方法。 - 【請求項３】 前記炉内温度が５００℃以下の前記塊状
帯の上面よりの位置に応じて前記炉内に装入する鉄源中
の焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩを調整することを特徴とする請
求項１記載の高炉操業方法。 - 【請求項４】 前記焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩを調整する際
に、その調整した焼結鉱のＪＩＳ−ＲＩに対応して鉄源
層中に配合するコークス量を調整することを特徴とする
請求項３記載の高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000206724A JP2002020810A (ja) | 2000-07-07 | 2000-07-07 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000206724A JP2002020810A (ja) | 2000-07-07 | 2000-07-07 | 高炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002020810A true JP2002020810A (ja) | 2002-01-23 |
Family
ID=18703605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000206724A Withdrawn JP2002020810A (ja) | 2000-07-07 | 2000-07-07 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002020810A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010280926A (ja) * | 2009-06-02 | 2010-12-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉の操業方法 |
| JP2012092411A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-05-17 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
-
2000
- 2000-07-07 JP JP2000206724A patent/JP2002020810A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010280926A (ja) * | 2009-06-02 | 2010-12-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉の操業方法 |
| JP2012092411A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-05-17 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20071002 |