JP7393570B1 - フェロニッケル合金とその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
Ni:10~50%
鉱石のみから得られる濃度は10%以上である。また、50%を超えると、ステンレス鋼、例えば、SUS304に代表されるFe-18%Cr-8%Ni合金の製鋼工程では、Ni濃度が高くなり過ぎ、Feを補充するためにフェロニッケル合金のみならず、高価な低リンの鉄屑を配合する必要が生じ、製造コストが増大する。そのため、10~50%と規定した。好ましくは、20~40%である。
フェロニッケル合金の製錬工程において、無煙炭を用いて原料を還元しており、フェロニッケル合金中に不可避的に混入してくる元素である。ステンレス鋼に配合する際に、Cが高すぎると、ステンレス鋼精錬の脱炭工程にて負荷を大きくしてしまう。そのため、1%以下と規定した。好ましくは、0.1%以下である。
硫黄は本願発明で極めて重要な成分である。Sが0.1%未満であると、フェロニッケル合金中にFe-Ni-S相を形成できなくなる。2%を超えるとFe-Ni-S相が多くなりすぎてしまい、キルン内でフェロニッケル合金が溶融状態となり炉壁に付着してしまい、排出側に到達せず、フェロニッケル合金を得ることが出来なくなってしまう。また、フェロニッケル合金を原料としてステンレス鋼、特殊鋼を製造する際に、Sは当該合金の溶接性を阻害する他、熱間加工性を低下するため下げる必要があるが、AOD、VODを用いた近年の精錬技術では脱硫が可能であるがその工程の負荷を高くしてしまう。そのため、0.1~2%と規定した。好ましくは、0.2~1%である。
フェロニッケル合金を原料としてステンレス鋼、特殊鋼を製造する際に、Pは当該合金の溶接性を阻害する他、熱間加工性を損ねるため、下げる必要がある。そのため、0.04%以下と規定した。好ましくは、0.03%以下である。
フェロニッケル合金を原料としてステンレス鋼、特殊鋼を製造する際に、Coは当該合金の耐食性を向上する効果がある。一方で、原子力用途等では規制がある元素でもある。そのため2%以下の含有に留めるべきである。好ましくは、1%以下である。
フェロニッケル合金を原料としてステンレス鋼、特殊鋼を製造する際に、Crは当該合金の耐食性を向上する効果がある。一方で、Fe-36%Ni低熱膨張合金に代表されるFe-Ni系合金を製造する際には脱Cr工程を必要としてしまう。そのため2%以下の含有に留めるべきである。好ましくは、1%以下である。
以上の化学成分は、局所的にFe-Ni相、Fe-Ni-S相に限定しないフェロニッケル合金全体としての平均組成である。
フェロニッケル合金はクリンカーを粉砕、浮遊選鉱、磁力選鉱を経て回収できるサイズが0.05mm以上であり、50mmを超えると、キルン内で分離してしまい、排出できなくなるため、逆にNi収率を下げる。従って、0.05mm~50mmとした。好ましくは、0.1~10mmである。
硫黄はステンレス鋼、特殊鋼を製造する際に溶接性を阻害するが、Fe-Niと反応して高濃度に硫黄を含むFe-Ni-S相を形成すると、その融点を下げてキルン炉内の温度域でFe-Ni-S相はフェロニッケル合金の溶融を助けて、粒子同士が合体成長し、上記の0.05mm以上のサイズに成長させるために有効であるため、Fe-Ni相およびFe-Ni-S相から構成されることとした。
Fe-Ni相はNiが10%以上でないと、請求項1に記載のNi:10%以上を達成できない。また、50%を超えると、Fe-Ni相の融点が低下し、Fe-Ni-S相を介した融合による粒成長が困難となる。そのため、Fe-Ni相はNi:10~50%と定めた。Fe-Ni-S相はFe:10~80%、Ni:5~50%、S:10~40%で構成されないと、フェロニッケル合金の溶融性を確保できないため、この範囲に規定した。なお、この相にはCrが2%以下含まれても構わない。その理由は溶融に関わる性質が変わらないためである。
フェロニッケル合金粒子中のFe-Ni-S相中にFe-Ni相が分散すること
フェロニッケル合金粒子中の単一のFe-Ni相の周囲にFe-Ni-S相が被覆すること
炉内温度域でFe-Ni-S相が液相を生成し、Fe-Ni相の凝集合体を促してフェロニッケル合金粒子を成長させるため、フェロニッケル合金粒子の構造は、1つの任意の粒子において、図1に示すように、隣接するFe-Ni相間にFe-Ni-S相が分布する形態が望ましい。また、これよりもFe-Ni-S相の含有率が高く、図2に示すように、Fe-Ni-S相中に、図1の場合よりも相対的に小さいFe-Ni相が分散している形態も可能である。さらには、図3に示すように、単一のFe-Ni相が存在し、その周囲をFe-Ni-S相が被覆している構成も許容される。一方、図4に示すようにFe-Ni相のみからなりFe-Ni-S相を含まない構成は本願発明の対象外である。
C(石炭)+1/2O2(空気)=CO(ガス)…(1)
CaCO3(石灰石)=CaO(固相)+CO2(ガス)…(2)
CO2+C(石炭)=2CO(ガス)…(3)
CaO(固相)+S(ガス)+CO=CaS(固相)+CO2(ガス)…(4)
SiO2(鉱石)+CaO(鉱石)+Al2O3(鉱石)+MgO(鉱石)
=CaO-MgO-SiO2-Al2O3(融体スラグ)…(5)
Fe-Ni(フェロニッケル合金)+S(融体スラグ)=Fe-Ni-S(硫化物)…(6)
P2O5(鉱石)+5CO(ガス)=2P(フェロニッケル合金)+5CO2(ガス)…(7)
Cr2O3(鉱石)+3CO(ガス)=2Cr(フェロニッケル合金)+3CO2(ガス)…(8)
Fe(フェロニッケル合金)+1/2O2(ガス)=FeO(固相)…(9)
CaO-MgO-SiO2-Al2O3(融体スラグ)+FeO(固相)
=CaO-MgO-SiO2-Al2O3-FeO(融体スラグ)…(10)
2P(フェロニッケル合金)+5FeO(融体スラグ)
=5Fe(フェロニッケル合金)+P2O5(融体スラグ)…(11)
2Cr(フェロニッケル合金)+3FeO(融体スラグ)
=3Fe(フェロニッケル合金)+Cr2O3(融体スラグ)…(12)
フェロニッケル合金1kgを、窒素ガスを流しながら高周波誘導炉で溶解した後に、φ35mmの鋳型に流し込み、得られた鋼塊の底部から15mmの位置で切断して、平均組成を測定するための試料を得た。鋼塊切断面をベルトグラインダーで研磨し蛍光X線分析にて測定した。なお、C、Sは、鋼塊からドリルで切粉を作成し、燃焼法で分析した。
フェロニッケル合金を篩にかけて測定した。
フェロニッケル合金粒子1000粒程度を樹脂に埋め込み、研磨後、SEM-EDSにより、構成相を観察しながら、各相の分析を行った。なお、100粒子以上を測定し、各相の平均組成を表1に示した。
上記のSEM観察の際に、Fe-Ni相に対してFe-Ni-S相がどのような形態をとるかを把握し、図1~4に示すA、B、C、Dのいずれに該当するかを記録した。
実際にステンレス鋼を溶製する際に電気炉に本願のフェロニッケル合金粒子を配合した時の状況を示した。すなわち、SUS304組成を形成するにあたり、ステンレス屑、フェロクロム、鉄屑等の原料に加えて、本願のフェロニッケル合金を使うことによって課題があった際、記録として残したものである。なお、精錬はその後のAODにて脱炭、Cr還元、脱硫を行った。
以下のように評価した。
◎:フェロニッケル合金の化学成分および粒度、Fe-Ni相とFe-Ni-S相の化学成分、請求項2の粒子構造または請求項3の粒子構造を満足した場合
〇:フェロニッケル合金の化学成分および粒度、Fe-Ni相とFe-Ni-S相の化学成分、請求項3の粒子構造を満足した場合
△:フェロニッケル合金の化学成分および粒度、請求項4の粒子構造を満足した場合
×:後工程のステンレス鋼溶製に使用した際に課題が生じた場合
備考には、比較例において本願発明例との乖離が発生した理由を示した。
No.1~6は、全ての範囲を満足したため、◎の評価であった。No.7~9はフェロニッケル合金中Fe-Ni-S相の化学成分が一部外れたため、〇の評価であり、参考例とした。No.10、11は、フェロニッケル合金中Fe-Ni-S相の化学成分が一部外れたのと同時に、Fe-Ni-S相の分布形態が外れたために、△の評価となり、参考例とした。
Claims (4)
- 以下質量%にて、Ni:10~50%、C:1%以下、S:0.1~2%、P:0.04%以下、Co:2%以下、Cr:2%以下、残部Feおよび不可避的不純物から成り、その粒度が0.05mm~50mmであって、粒子はFe-Ni相およびFe-Ni-S相から構成され、前記Fe-Ni相はNi:10~50%、前記Fe-Ni-S相はFe:10~80%、Ni:5~50%、S:10~40%であるフェロニッケル合金の製造方法であって、
以下質量%で、SiO2:36~52%、Al2O3:0.2 ~3%、Fe:6~20%、MgO:17~30%、Ni:1.5~3%、Co:0.5%以下、Cr2O3:2%以下、P:0.005%以下、不可避的不純物を含有する酸化ニッケル鉱石と、Fixed-C:70~80%、SiO2、Al2O3、CaOのアッシュ分10~15%、S:0.3~1.0%、Ig-loss:10~15%の炭材を100~180kg/oreトンと、スラグ溶融剤を10~100kg/oreトンとを粉砕混合して水分を8~30%に調整してブリケットに製団し、
前記ブリケットをロータリーキルンに装入し、
空気を炉内に導入してクリンカー排出側から加熱しつつ、
前記ブリケットを転動させながら半溶融還元してクリンカーとし、
排出された前記クリンカーを冷却、破砕、選鉱することを特徴するフェロニッケル合金の製造方法。 - 前記フェロニッケル合金粒子中において、前記Fe-Ni-S相は前記Fe-Ni相間に分布することを特徴とする請求項1に記載のフェロニッケル合金の製造方法。
- 前記フェロニッケル合金粒子中において、前記Fe-Ni-S相中に前記Fe-Ni相が分散することを特徴とする請求項1に記載のフェロニッケル合金の製造方法。
- 前記フェロニッケル合金粒子中において、単一の前記Fe-Ni相の周囲に前記Fe-Ni-S相が被覆することを特徴とする請求項1に記載のフェロニッケル合金の製造方法。
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