JPH05255719A - 高炉操業法 - Google Patents
高炉操業法Info
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- JPH05255719A JPH05255719A JP8837092A JP8837092A JPH05255719A JP H05255719 A JPH05255719 A JP H05255719A JP 8837092 A JP8837092 A JP 8837092A JP 8837092 A JP8837092 A JP 8837092A JP H05255719 A JPH05255719 A JP H05255719A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＪＩＳ反応性が３０％以上の高反応性コーク
スを大塊と小塊に分別し、大塊を炉中心部に、小塊を炉
中間部より炉周辺部に装入するに際し、高い還元効率の
もとで燃料比を低下でき、高生産性で安定的に高炉を操
業する。 【構成】 炉周辺部に装入した高反応性コークスの装入
量とＪＩＳ反応性に応じて、炉周辺部における鉱石とコ
ークスの比率、羽口前フレーム温度を調整する。 【効果】 上記操業法を実施することにより、融着帯の
根を一定の位置、厚みに保持することができ、生産性向
上、燃料比低下ができ、安定した溶銑供給が可能とな
る。
スを大塊と小塊に分別し、大塊を炉中心部に、小塊を炉
中間部より炉周辺部に装入するに際し、高い還元効率の
もとで燃料比を低下でき、高生産性で安定的に高炉を操
業する。 【構成】 炉周辺部に装入した高反応性コークスの装入
量とＪＩＳ反応性に応じて、炉周辺部における鉱石とコ
ークスの比率、羽口前フレーム温度を調整する。 【効果】 上記操業法を実施することにより、融着帯の
根を一定の位置、厚みに保持することができ、生産性向
上、燃料比低下ができ、安定した溶銑供給が可能とな
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、反応性を高めたコーク
スを炉頂から装入される通常冶金用コークスの全量ある
いは一部と置換して使用することにより、燃料比を低下
させ、生産性を向上させた高炉操業法に関する。
スを炉頂から装入される通常冶金用コークスの全量ある
いは一部と置換して使用することにより、燃料比を低下
させ、生産性を向上させた高炉操業法に関する。
【０００２】
【従来の技術】通常の高炉にあっては、炉頂から鉄鉱石
および通常冶金用コークスを層状に装入し、この鉄鉱石
を炉内で還元した後、金属状態に溶融して溶銑を製造し
ている。このとき、鉄鉱石の還元効率を高めるため、特
公昭５２−４３１６９号公報にあっては、鉄鉱石と小塊
コークスをあらかじめ混合しておき、この混合物と通常
冶金用コークスを層状に装入することが開示されてい
る。このようにあらかじめコークスと混合した鉄鉱石を
使用することにより、炉内における通気性が改善され、
その還元性が向上する。
および通常冶金用コークスを層状に装入し、この鉄鉱石
を炉内で還元した後、金属状態に溶融して溶銑を製造し
ている。このとき、鉄鉱石の還元効率を高めるため、特
公昭５２−４３１６９号公報にあっては、鉄鉱石と小塊
コークスをあらかじめ混合しておき、この混合物と通常
冶金用コークスを層状に装入することが開示されてい
る。このようにあらかじめコークスと混合した鉄鉱石を
使用することにより、炉内における通気性が改善され、
その還元性が向上する。
【０００３】また特公昭６３−３０９６４号公報にあっ
ては、炉中心部に大塊コークスを炉中間部より炉周辺部
に小塊コークスを装入し、炉下部炉中心におけるコーク
スのほとんど動かない層（炉芯と称する）の通気・通液
性を確保し、安定的に高炉を運転する操業法が開示され
ている。
ては、炉中心部に大塊コークスを炉中間部より炉周辺部
に小塊コークスを装入し、炉下部炉中心におけるコーク
スのほとんど動かない層（炉芯と称する）の通気・通液
性を確保し、安定的に高炉を運転する操業法が開示され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、高炉の熱保
存帯温度は１０００℃程度であり、この温度はコークス
のガス化開始温度に相当する。つまり、高炉内でＣ＋Ｃ
Ｏ2 ＝２ＣＯのコークスのガス化反応が起こるために、
約１０００℃以上の温度が必要となる。鉄鉱石の還元は
熱保存帯より高温領域で約７０％が生じるが、温度が高
くなるに伴い還元平衡ガス組成が高ＣＯ側となること、
および鉄鉱石からの融液生成が約１１００℃以上で見ら
れ、還元ガスの浸透が不十分になることから、熱保存帯
の温度が高いと鉄鉱石の間接還元を有効に活用できず、
還元効率もある値以上に向上しない。
存帯温度は１０００℃程度であり、この温度はコークス
のガス化開始温度に相当する。つまり、高炉内でＣ＋Ｃ
Ｏ2 ＝２ＣＯのコークスのガス化反応が起こるために、
約１０００℃以上の温度が必要となる。鉄鉱石の還元は
熱保存帯より高温領域で約７０％が生じるが、温度が高
くなるに伴い還元平衡ガス組成が高ＣＯ側となること、
および鉄鉱石からの融液生成が約１１００℃以上で見ら
れ、還元ガスの浸透が不十分になることから、熱保存帯
の温度が高いと鉄鉱石の間接還元を有効に活用できず、
還元効率もある値以上に向上しない。
【０００５】ところで、鉄鉱石と混合された小塊コーク
スは通常冶金用コークスと同じ性状であるから、粒度の
小さい分だけＣＯ2 との反応がより活発である。しかし
鉄鉱石と混合しているため鉄鉱石のＣＯ還元で生成した
ＣＯ2 がコークスのより近くにあり、反応が速いという
有利さだけで熱保存帯温度の低下を伴わないため、その
還元効率向上には限界があった。
スは通常冶金用コークスと同じ性状であるから、粒度の
小さい分だけＣＯ2 との反応がより活発である。しかし
鉄鉱石と混合しているため鉄鉱石のＣＯ還元で生成した
ＣＯ2 がコークスのより近くにあり、反応が速いという
有利さだけで熱保存帯温度の低下を伴わないため、その
還元効率向上には限界があった。
【０００６】この限界を改善するために、高反応性コー
クスを通常冶金用コークスの全量あるいは一部と置換し
て使用することが操業として行われている。この高反応
性コークスは反応性が高いことから、高炉内のＣＯ2 が
コークス表面に接触してＣ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯの反応がよ
り低温から活発に行われる。またその結果として炉内に
生じたＣＯガスが鉄鉱石と有効に反応して低級酸化物又
は金属状態に還元する反応が促進される。
クスを通常冶金用コークスの全量あるいは一部と置換し
て使用することが操業として行われている。この高反応
性コークスは反応性が高いことから、高炉内のＣＯ2 が
コークス表面に接触してＣ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯの反応がよ
り低温から活発に行われる。またその結果として炉内に
生じたＣＯガスが鉄鉱石と有効に反応して低級酸化物又
は金属状態に還元する反応が促進される。
【０００７】Ｃ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯの反応は吸熱反応であ
り、高炉における熱保存帯温度を低下させることができ
る。従来法によるとき、１０００℃程度の熱保存帯が生
成しその値がほとんど変化しないのに対して、高反応性
コークスを使用することによって熱保存帯温度を９００
〜９５０℃に低下させることが可能となる。その結果、
還元平衡到達点に余裕ができるため還元がより進行する
ことになり、還元効率が向上しコークス比を低下させる
ことができる。この高反応性コークスは通常冶金用コー
クスの全量あるいは一部と置換し、大塊と小塊に分別
し、大塊を炉中心部に小塊を炉中間部より炉周辺部に装
入する。高反応性コークスは、単独でも鉄鉱石と混合し
ても、通常冶金用コークスと混合しても使用される。
り、高炉における熱保存帯温度を低下させることができ
る。従来法によるとき、１０００℃程度の熱保存帯が生
成しその値がほとんど変化しないのに対して、高反応性
コークスを使用することによって熱保存帯温度を９００
〜９５０℃に低下させることが可能となる。その結果、
還元平衡到達点に余裕ができるため還元がより進行する
ことになり、還元効率が向上しコークス比を低下させる
ことができる。この高反応性コークスは通常冶金用コー
クスの全量あるいは一部と置換し、大塊と小塊に分別
し、大塊を炉中心部に小塊を炉中間部より炉周辺部に装
入する。高反応性コークスは、単独でも鉄鉱石と混合し
ても、通常冶金用コークスと混合しても使用される。
【０００８】とくに、炉周辺部に装入された鉄鉱石は高
炉レースウェイで生成した高温還元性ガスとの間で反応
伝熱が行われ、鉄鉱石の軟化融着によって融着帯を生成
する（炉周辺部に生成するものを根と称する）。この根
は、通常の高炉操業においては炉下部炉周辺部に安定し
て存在し、位置や厚みに変動のないことが望ましい。し
かるに、高反応性コークスの炉周辺部への装入により、
この領域における還元効率向上がはかられることから、
反応伝熱のバランスが崩れ、位置や厚みが変動し、ひい
ては高炉操業に変動を及ぼす。炉周辺部に装入した高反
応性コークスの装入量、ＪＩＳ反応性によってこの変動
幅が異なるため、通常は変動が起きたときにアクション
をとり、変動抑制のために燃料比上昇、送風量低下のア
クションを行い、高炉の生産性は低下していた。
炉レースウェイで生成した高温還元性ガスとの間で反応
伝熱が行われ、鉄鉱石の軟化融着によって融着帯を生成
する（炉周辺部に生成するものを根と称する）。この根
は、通常の高炉操業においては炉下部炉周辺部に安定し
て存在し、位置や厚みに変動のないことが望ましい。し
かるに、高反応性コークスの炉周辺部への装入により、
この領域における還元効率向上がはかられることから、
反応伝熱のバランスが崩れ、位置や厚みが変動し、ひい
ては高炉操業に変動を及ぼす。炉周辺部に装入した高反
応性コークスの装入量、ＪＩＳ反応性によってこの変動
幅が異なるため、通常は変動が起きたときにアクション
をとり、変動抑制のために燃料比上昇、送風量低下のア
クションを行い、高炉の生産性は低下していた。
【０００９】そこで、本発明にあっては、高反応性コー
クスを炉周辺部に装入し、その装入量、ＪＩＳ反応性が
変化しても、反応伝熱のバランス、根の位置や厚みの変
動を抑制し、高い還元効率のもとで高生産性で安定的に
高炉を操業することを目的とする。
クスを炉周辺部に装入し、その装入量、ＪＩＳ反応性が
変化しても、反応伝熱のバランス、根の位置や厚みの変
動を抑制し、高い還元効率のもとで高生産性で安定的に
高炉を操業することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するものであって、コークスを大塊と小塊に分別して装
入する高炉操業法において、高反応性コークスを大塊と
小塊に分別し、大塊高反応性コークスを炉中心部に小塊
高反応性コークスを炉中間部より炉周辺部に装入するに
際し、炉周辺部に装入した高反応性コークスの装入量、
ＪＩＳ反応性に応じて炉周辺部における鉱石とコークス
の比率または羽口前フレーム温度の少なくとも一方を調
整することを特徴とする。
するものであって、コークスを大塊と小塊に分別して装
入する高炉操業法において、高反応性コークスを大塊と
小塊に分別し、大塊高反応性コークスを炉中心部に小塊
高反応性コークスを炉中間部より炉周辺部に装入するに
際し、炉周辺部に装入した高反応性コークスの装入量、
ＪＩＳ反応性に応じて炉周辺部における鉱石とコークス
の比率または羽口前フレーム温度の少なくとも一方を調
整することを特徴とする。
【００１１】
【作用】本発明でいう炉周辺部とは、炉壁から炉口径の
１５％の距離までの領域を示し、炉中心部とは、炉口径
の１５％の半径の領域を示す。本発明で使用する高反応
性コークスはＪＩＳ Ｋ２１５１−１９７７の反応性試
験方法で測定したときのＪＩＳ反応性が３０％以上であ
ることが必要である。３０％以上という数値限定は特開
平１−３６７１０号に示すように、実炉試験結果より３
０％未満ではほとんどその結果が見られないことによ
る。特開平１−３６７１０号では高反応性コークスの調
整法として、冶金用コークス製造に適さない反応性の高
い微非粘結炭、一般炭を原料炭に一部配合するか、反応
を促進する触媒としての役割をもつ石灰石、アルカリ類
を少量、原料炭に配合する方法を開示した。成型コーク
スもこれに属する。
１５％の距離までの領域を示し、炉中心部とは、炉口径
の１５％の半径の領域を示す。本発明で使用する高反応
性コークスはＪＩＳ Ｋ２１５１−１９７７の反応性試
験方法で測定したときのＪＩＳ反応性が３０％以上であ
ることが必要である。３０％以上という数値限定は特開
平１−３６７１０号に示すように、実炉試験結果より３
０％未満ではほとんどその結果が見られないことによ
る。特開平１−３６７１０号では高反応性コークスの調
整法として、冶金用コークス製造に適さない反応性の高
い微非粘結炭、一般炭を原料炭に一部配合するか、反応
を促進する触媒としての役割をもつ石灰石、アルカリ類
を少量、原料炭に配合する方法を開示した。成型コーク
スもこれに属する。
【００１２】高反応性コークスを炉周辺部に装入すると
この領域の還元効率が向上するから、結果としてＣ＋Ｃ
Ｏ2 ＝２ＣＯのソルーションロス反応（吸熱反応）が抑
制される。このため高炉の炉熱に余裕ができ、融着帯の
根は上昇する。この上昇を抑制するためには、まず炉周
辺部における鉱石とコークスの比率（Ｏ／Ｃと称する）
を上昇させる。Ｏ／Ｃの上昇により炉周辺部に降下する
鉄鉱石の量が増加するから、ソルーションロス反応は増
加し、融着帯の根は一定の位置、厚みに保持される。図
１は操業試験によって求めた、炉周辺部に装入する高反
応性コークスの装入量およびＪＩＳ反応性と炉周辺部Ｏ
／Ｃの変化幅の関係を示す。
この領域の還元効率が向上するから、結果としてＣ＋Ｃ
Ｏ2 ＝２ＣＯのソルーションロス反応（吸熱反応）が抑
制される。このため高炉の炉熱に余裕ができ、融着帯の
根は上昇する。この上昇を抑制するためには、まず炉周
辺部における鉱石とコークスの比率（Ｏ／Ｃと称する）
を上昇させる。Ｏ／Ｃの上昇により炉周辺部に降下する
鉄鉱石の量が増加するから、ソルーションロス反応は増
加し、融着帯の根は一定の位置、厚みに保持される。図
１は操業試験によって求めた、炉周辺部に装入する高反
応性コークスの装入量およびＪＩＳ反応性と炉周辺部Ｏ
／Ｃの変化幅の関係を示す。
【００１３】炉周辺部Ｏ／Ｃを上昇させると炉中心部か
ら炉中間部のＯ／Ｃが低下し、高炉は安定操業を維持で
きるが、低下させすぎるとこれらの領域の還元効率が低
下し、高炉全体としての還元効率が低下するため、その
ときは全体のＯ／Ｃを上昇させる。炉中心部から炉中間
部のＯ／Ｃの下限は高炉によって、あるいは同一高炉で
も操業条件によって異なるから、炉頂ゾンデ、シャフト
ゾンデ等の測定値により管理することが望ましい。
ら炉中間部のＯ／Ｃが低下し、高炉は安定操業を維持で
きるが、低下させすぎるとこれらの領域の還元効率が低
下し、高炉全体としての還元効率が低下するため、その
ときは全体のＯ／Ｃを上昇させる。炉中心部から炉中間
部のＯ／Ｃの下限は高炉によって、あるいは同一高炉で
も操業条件によって異なるから、炉頂ゾンデ、シャフト
ゾンデ等の測定値により管理することが望ましい。
【００１４】次に炉周辺部のＯ／Ｃの変化幅には上限が
存在するため、図１でのアクションには限界がある（図
１においては、変化幅にして＋３．０）。このため、Ｏ
／Ｃの変化幅の上限に達したときには、羽口前フレーム
温度を低下させる。羽口前フレーム温度の低下により、
融着帯の根の溶解能力が低下するから、融着帯の根は一
定の位置、厚みに保持される。図２は操業試験によって
求めた、炉周辺部に装入する高反応性コークスの装入量
およびＪＩＳ反応性と羽口前フレーム温度の変化幅の関
係を示す。
存在するため、図１でのアクションには限界がある（図
１においては、変化幅にして＋３．０）。このため、Ｏ
／Ｃの変化幅の上限に達したときには、羽口前フレーム
温度を低下させる。羽口前フレーム温度の低下により、
融着帯の根の溶解能力が低下するから、融着帯の根は一
定の位置、厚みに保持される。図２は操業試験によって
求めた、炉周辺部に装入する高反応性コークスの装入量
およびＪＩＳ反応性と羽口前フレーム温度の変化幅の関
係を示す。
【００１５】羽口前フレーム温度Ｔｆ（℃）は次の式に
よって計算され、羽口前フレーム温度低下のためには、
送風温度Ｔｂ（℃）低下、送風湿度Ｈｂ（ｇ／Ｎｍ3 −
ａｉｒ）上昇、酸素量Ｏ2 （Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）
減少、微粉炭量ＰＣ（ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）増加のいず
れか、あるいはこれらを組合せて実施する。
よって計算され、羽口前フレーム温度低下のためには、
送風温度Ｔｂ（℃）低下、送風湿度Ｈｂ（ｇ／Ｎｍ3 −
ａｉｒ）上昇、酸素量Ｏ2 （Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）
減少、微粉炭量ＰＣ（ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）増加のいず
れか、あるいはこれらを組合せて実施する。
【００１６】 Ｔｆ＝１５５９＋０．８３９×Ｔｂ−６．０３３×Ｈｂ＋４９７２×Ｏ2 −３．０１０×ＰＣ
【００１７】上述した操業法においては、炉周辺部Ｏ／
Ｃに引き続いて羽口前フレーム温度のアクションを実施
したが、逆に羽口前フレーム温度に引き続いて炉周辺部
Ｏ／Ｃのアクションを実施することもできる。このとき
は羽口前フレーム温度の変化幅の下限（図２において
は、変化幅にして−８０℃）に達したときに、炉周辺部
Ｏ／Ｃを低下させる。
Ｃに引き続いて羽口前フレーム温度のアクションを実施
したが、逆に羽口前フレーム温度に引き続いて炉周辺部
Ｏ／Ｃのアクションを実施することもできる。このとき
は羽口前フレーム温度の変化幅の下限（図２において
は、変化幅にして−８０℃）に達したときに、炉周辺部
Ｏ／Ｃを低下させる。
【００１８】
【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。表１に高反応性コークスを使用した本発明に
よる高炉操業結果を従来法と比較して示す。対象高炉は
内容積３０００ｍ3 の中型高炉であり、炉頂からＯ／Ｃ
＝４．２の割合で鉄鉱石と通常冶金用コークス（ＪＩＳ
反応性２０％）を層状に装入し、羽口前フレーム温度を
２１８０℃（送風温度１２００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎ
ｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −
ａｉｒ、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に
維持しながら溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉周
辺部のＯ／Ｃは３．６であった。
説明する。表１に高反応性コークスを使用した本発明に
よる高炉操業結果を従来法と比較して示す。対象高炉は
内容積３０００ｍ3 の中型高炉であり、炉頂からＯ／Ｃ
＝４．２の割合で鉄鉱石と通常冶金用コークス（ＪＩＳ
反応性２０％）を層状に装入し、羽口前フレーム温度を
２１８０℃（送風温度１２００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎ
ｍ3 −ａｉｒ、酸素富化量０．０１３Ｎｍ3 ／Ｎｍ3 −
ａｉｒ、微粉炭吹込み量１００ｇ／Ｎｍ3 −ａｉｒ）に
維持しながら溶銑を６０００ｔ／日製造していた。炉周
辺部のＯ／Ｃは３．６であった。
【００１９】
【表１】
【００２０】実施例１ ＪＩＳ反応性４０％の小塊高反応性コークス５０ｋｇ／
ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと置換して、鉄鉱石と
混合して炉周辺部に装入したときに、図１にしたがって
炉周辺部Ｏ／Ｃを３．６から４．６（＋１．０）とした
操業例である。
ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと置換して、鉄鉱石と
混合して炉周辺部に装入したときに、図１にしたがって
炉周辺部Ｏ／Ｃを３．６から４．６（＋１．０）とした
操業例である。
【００２１】実施例２ ＪＩＳ反応性５０％の小塊高反応性コークス７５ｋｇ／
ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと置換して、通常冶金
用コークスと混合して炉周辺部に装入したときに、図１
にしたがって炉周辺部Ｏ／Ｃを３．６から５．６（＋
２．０）とした操業例である。このとき、炉中心部のＯ
／Ｃが低下しすぎ、この領域の炉頂ガス利用率が低下し
たことが炉頂ゾンデの測定結果より判明したので、全体
のＯ／Ｃを４．２より４．２５（＋０．０５）上昇させ
た。
ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと置換して、通常冶金
用コークスと混合して炉周辺部に装入したときに、図１
にしたがって炉周辺部Ｏ／Ｃを３．６から５．６（＋
２．０）とした操業例である。このとき、炉中心部のＯ
／Ｃが低下しすぎ、この領域の炉頂ガス利用率が低下し
たことが炉頂ゾンデの測定結果より判明したので、全体
のＯ／Ｃを４．２より４．２５（＋０．０５）上昇させ
た。
【００２２】実施例３ ＪＩＳ反応性６０％の小塊高反応性コークス１４０ｋｇ
／ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと全量置換して、炉
周辺部に装入したときに、図１にしたがうと炉周辺部Ｏ
／Ｃを３．６から６．６まで上限一杯（＋３．０）上昇
しても８０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ分しか調整できない。よっ
て残りの６０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ分を図２にしたがって、
羽口前フレーム温度を２１７０℃から２１１５℃（−５
５℃）とした操業例である。
／ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと全量置換して、炉
周辺部に装入したときに、図１にしたがうと炉周辺部Ｏ
／Ｃを３．６から６．６まで上限一杯（＋３．０）上昇
しても８０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ分しか調整できない。よっ
て残りの６０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ分を図２にしたがって、
羽口前フレーム温度を２１７０℃から２１１５℃（−５
５℃）とした操業例である。
【００２３】実施例４ ＪＩＳ反応性３０％の小塊高反応性コークス１００ｋｇ
／ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと置換して、鉄鉱石
に５０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、通常冶金用コークスに５０ｋ
ｇ／ｔ−ｐｉｇそれぞれ混合して炉周辺部に装入したと
きに、図２にしたがっ羽口前フレーム温度を２１７０℃
から２１４５℃（−２５℃）とした操業例である。
／ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと置換して、鉄鉱石
に５０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ、通常冶金用コークスに５０ｋ
ｇ／ｔ−ｐｉｇそれぞれ混合して炉周辺部に装入したと
きに、図２にしたがっ羽口前フレーム温度を２１７０℃
から２１４５℃（−２５℃）とした操業例である。
【００２４】実施例５ ＪＩＳ反応性６０％の小塊高反応性コークス１４０ｋｇ
／ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと全量置換して、炉
周辺部に装入したときに、図２にしたがうと羽口前フレ
ーム温度を２１７０℃から２０９０℃まで下限一杯（−
８０℃）低下しても１１０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ分しか調整
できない。よって残りの３０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ分を図１
にしたがって、炉周辺部Ｏ／Ｃを３．６から５．１（＋
１．５）とした操業例である。
／ｔ−ｐｉｇを通常冶金用コークスと全量置換して、炉
周辺部に装入したときに、図２にしたがうと羽口前フレ
ーム温度を２１７０℃から２０９０℃まで下限一杯（−
８０℃）低下しても１１０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ分しか調整
できない。よって残りの３０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ分を図１
にしたがって、炉周辺部Ｏ／Ｃを３．６から５．１（＋
１．５）とした操業例である。
【００２５】いずれの場合も、下記の比較例に対して燃
料比が低く、出銑量が多い。比較例は、ＪＩＳ反応性４
０％の小塊高反応性コークス５０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇを通
常冶金用コークスと置換して、鉄鉱石と混合して炉周辺
部に装入した従来法の操業例であり、通気性が変動し悪
化したため、燃料比を上昇させ、送風量を低下させるア
クションを実施した。実施例１に対して燃料比が高く、
出銑量が少ない。
料比が低く、出銑量が多い。比較例は、ＪＩＳ反応性４
０％の小塊高反応性コークス５０ｋｇ／ｔ−ｐｉｇを通
常冶金用コークスと置換して、鉄鉱石と混合して炉周辺
部に装入した従来法の操業例であり、通気性が変動し悪
化したため、燃料比を上昇させ、送風量を低下させるア
クションを実施した。実施例１に対して燃料比が高く、
出銑量が少ない。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、ＪＩＳ反応性が３０％以上の高反応性コークスを大
塊と小塊に分別し、大塊を炉中心部に、小塊を炉中間部
より炉周辺部に装入するに際し、炉周辺部に装入した高
反応性コークスの装入量とＪＩＳ反応性に応じて、炉周
辺部における鉱石とコークスの比率、羽口前フレーム温
度を調整することにより、融着帯の根を一定の位置、厚
みに保持することができ、高い還元効率のもとで燃料比
を低下でき、高生産性で安定的に高炉を操業することが
できる。
は、ＪＩＳ反応性が３０％以上の高反応性コークスを大
塊と小塊に分別し、大塊を炉中心部に、小塊を炉中間部
より炉周辺部に装入するに際し、炉周辺部に装入した高
反応性コークスの装入量とＪＩＳ反応性に応じて、炉周
辺部における鉱石とコークスの比率、羽口前フレーム温
度を調整することにより、融着帯の根を一定の位置、厚
みに保持することができ、高い還元効率のもとで燃料比
を低下でき、高生産性で安定的に高炉を操業することが
できる。
【図１】炉周辺部に装入する高反応性コークスの装入量
およびＪＩＳ反応性と炉周辺部Ｏ／Ｃの変化幅の関係を
示すグラフ
およびＪＩＳ反応性と炉周辺部Ｏ／Ｃの変化幅の関係を
示すグラフ
【図２】炉周辺部に装入する高反応性コークスの装入量
およびＪＩＳ反応性と羽口前フレーム温度の変化幅の関
係を示すグラフ
およびＪＩＳ反応性と羽口前フレーム温度の変化幅の関
係を示すグラフ
Claims (1)
- 【請求項１】 コークスを大塊と小塊に分別して装入す
る高炉操業法において、高反応性コークスを大塊と小塊
に分別し、大塊高反応性コークスを炉中心部に小塊高反
応性コークスを炉中間部より炉周辺部に装入するに際
し、炉周辺部に装入した高反応性コークスの装入量、Ｊ
ＩＳ反応性に応じて炉周辺部における鉱石とコークスの
比率または羽口前フレーム温度の少なくとも一方を調整
することを特徴とする高炉操業法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8837092A JPH05255719A (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 高炉操業法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8837092A JPH05255719A (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 高炉操業法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05255719A true JPH05255719A (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=13940912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8837092A Withdrawn JPH05255719A (ja) | 1992-03-13 | 1992-03-13 | 高炉操業法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05255719A (ja) |
-
1992
- 1992-03-13 JP JP8837092A patent/JPH05255719A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |