JPH0586253B2 - - Google Patents
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Landscapes
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Description
<産業上の利用分野>
本発明は、ガス中に含有される悪臭成分をオゾ
ンの存在下に接触分解して無臭化する脱臭方法に
関する。 <従来技術とその問題点> 近年、悪臭公害が社会問題として大きく取り上
げられ、種々の新しい悪臭対策技術が開発実施例
されている。 従来の脱臭方法は水洗、薬剤洗浄法、吸着法、
直燃法、触媒燃焼法、オゾンによる酸化法等によ
つて実施されているが、それぞれ一長一短があり
実用上問題点を有する場合が多い。 すなわち、水洗、薬剤洗浄法は設備的には簡単
であるがその脱臭効率の問題と多量に発生する廃
水処理技術に問題点を有する場合があり処理費用
コストが高くなる。吸着法では吸着剤として一般
的に活性炭が多く用いられているが、条件によつ
ては吸着熱による発火性の危険があり又、悪臭成
分濃度によつては短期間に吸着能を失い、再生あ
るいは活性炭の取替え等が必要となる。活性炭の
再生法としては水蒸気及び加熱した不活性ガスに
よる脱臭再生法があるが、水蒸気発生コスト及び
発生する排水処理問題、或いは不活性ガス発生及
び加熱費用等を要し脱臭のランニングコストは決
して安価ではない。 直燃法は炉内温度を700〜900℃に維持するため
に燃料が必要であり、ランニングコストが高く付
く上、NOxの発生等2次公害の恐れもある。触
媒燃焼法は装置の維持も比較的容易であるが触媒
層温度を200〜450℃の条件に保つことが必要であ
り、処理対象ガスの温度が低かつたり、可燃物が
低濃度である場合はランニングコストが高くなる
欠点がある。 オゾン酸化法はオゾンの強力な酸化作用を利用
して悪臭成分を処理する方法で、室温程度の低温
でも処理できるため前述した諸方法に比べランニ
ングコストも安い方法である。しかしながらオゾ
ンと悪臭成分との気相中での反応が遅いために長
大な反応ゾーンを必要とし、又、未反応オゾンが
排出されるためオゾンによる二次公害となる欠点
を有している。 前述したような諸方法の欠点を補う方法として
2つの方法が新しく提案されている。第1の方法
はオゾン発生器とオゾン分解フイルターを有した
装置で脱臭する方法である(特開昭61−29358
号)。 この方法は未反応オゾンを分解させたのち排気
するため、二次公害の心配はなくなつたものの、
気相中でオゾンと悪臭成分とを分解させるため前
述したように、反応ゾーンが大容量となるか、あ
るいは反応ゾーンの容量が小さい場合、処理ガス
が充分脱臭されないうちにオゾン分解フイルター
を通過するため脱臭効果が小さくなる欠点を有し
ている。また、第2の方法はオゾンと悪臭成分と
を接触反応させ酸化反応を促進させると同時に未
反応オゾンをも接触分解させる目的で触媒を用い
る方法である。 この方法に用いる触媒として炭素質材質からな
る担体上に金属酸化物を担持させた触媒(特開昭
54−119371号)、活性アルミナ担体に金属酸化物
を担持させた触媒(特開昭53−30978号)が開示
されている。 前者の触媒の場合、オゾン分解能が高いため、
所望の脱臭効果を得るためにはオゾンの消費量が
多く、また、オゾンによる炭素の燃焼のため担体
の消耗および吸着能が大きすぎることにより酸化
生成物を吸着し、そのため触媒の劣化を招く等の
寿命上の欠点を有している。 後者の触媒の場合、前者の触媒と同様にオゾン
分解能が高いため所望の脱臭効果をえるためには
オゾンの消費量が多く、また、脱臭成分の代表的
なイオウ化合物(メチルメルカプタン、硫化水素
等)は酸化されSO3となり担体の活性アルミナに
蓄積されるために長寿命が期待できない欠点があ
る。 以上、詳述したように、従来技術の方法では充
分な脱臭効果をえ、さらには未反応オゾンの排出
を実質的になくすることは困難である。 <発明の目的> 本発明の目的は、ガス中に含まれる悪臭成分を
オゾンの存在下に接触的に分解し無臭化するにあ
たり、低温活性及び耐久性に優れた安価な脱臭触
媒を提供することにある。 <問題点を解決するための手段> 本発明者らは、上記目的に沿つて鋭意研究した
結果、ガス中の悪臭成分をオゾンの存在下に接触
的に分解し無臭化する触媒として、チタンとケイ
素からなる二元系複合酸化物およびβ型二酸化マ
ンガンからなる触媒が−10〜20℃、好ましくは0
〜20℃の極めて低い温度領域で優れた脱臭性能を
示すことを見い出した。 すなわち、本発明は、ガス中に含有される悪臭
成分をオゾンの存在下に接触分解して無臭化する
脱臭方法において、該接触分解を、 (A)成分として(a)チタンがTiO2として20〜95モ
ル%、および(b)ケイ素がSiO2として80〜5モル
%含有されるチタン−ケイ素複合酸化物60〜85重
量%と、 (B)成分としてβ型二酸化マンガン15〜40重量%
とを活性成分として含有せしめてなる触媒を用
い、かつ−10〜20℃の範囲の温度にて行うことを
特徴とする脱臭方法に関する。 <作用> 本発明にかかる触媒の特徴は、チタンおよびケ
イ素からなる二元系複合酸化物(以下、TiO2−
SiO2とする。)とβ型二酸化マンガンを触媒活性
成分としている点にある。 一般に、チタンおよびケイ素からなる二元系複
合酸化物は例えば田部浩三〔触媒、第17巻、No.
3、72頁(1975年)〕によつても周知のように、
固体酸として知られ、構成するおのおの単独の酸
化物には見られない顕著な酸性を示し、また高表
面積を有する。 すなわち、TiO2−SiO2は酸化チタンおよび酸
化ケイ素を単に混合したものではなく、チタンお
よびケイ素がいわゆる二元系複合酸化物を形成す
ることによりその特異な物性が発現するものと認
めることのできるものである。 また、X線回折の分析結果によると、TiO2−
SiO2は非晶質もしくはほぼ非晶質に近い微細構
造を有している。 本発明触媒が優れた悪臭成分分解活性、特に低
温において優れた活性を示すとともに耐久性にも
優れる機構については確かではないが、TiO2−
SiO2の上記のような諸性質が悪臭成分分解活性
に対して好ましい影響を与えるものと考えられる
とともに、β型二酸化マンガンが共存することに
より、より一層効果的に作用し、悪臭成分分解活
性を高める役割を果していると考えられる。 本発明の触媒を構成してなるA成分である、
TiO2−SiO2の表面積は30m2/g以上であること
が好ましい。 TiO2−SiO2の組成はチタンがTiO2として20〜
95モル%、ケイ素がSiO2として5〜80モル%
(ただし、TiO2とSiO2の総和は100モル%である)
の範囲にあることが好ましい。 本発明にかかる触媒の組成は酸化物としての重
量百分率で、TiO2−SiO2が60〜85%、β型二酸
化マンガンが15〜40%の範囲よりなる。β型二酸
化マンガンの割合が上記範囲外では脱臭率が低下
する。 TiO2−SiO2およびβ型二酸化マンガンの量が
上記範囲外の場合には悪臭成分分解活性が不十分
である。 本発明において用いられる例えTiO2−SiO2を
調製するには、まずチタン源として塩化チタン
類、硫酸チタンなどの無機性チタン化合物および
蓚酸チタン、テトライソプロピルチタネートなど
の有機性チタン化合物などから選ぶことができ、
またケイ素源としてはコロイド状シリカ、水ガラ
ス、四塩化ケイ素など無機性のケイ素化合物およ
びテトラエチルシリケートなど有機ケイ素化合物
などから選ぶことができる。そしてこれら原料中
には、微量の不純物、混入物のあるものがある
が、えられるTiO2−SiO2の物性に大きく影響を
与えるものでない限り問題とならない。 好ましいTiO2−SiO2の調製法としては、以下
の方法が挙げられる。 四塩化チタンをシリカゾルと共に混合し、ア
ンモニアを添加して沈殿を生成せしめ、この沈
殿を洗滌、乾燥後300〜650℃で焼成せしめる方
法。 四塩化チタンにケイ酸ナトリウム水溶液を添
加し、反応せしめて沈澱を生成させ、これを洗
滌、乾燥後300〜650℃で焼成せしめる方法。 四塩化チタンの水−アルコール溶液にエチル
シリケート〔(C2H5O)4Si〕を添加し加水分解
反応せしめ沈殿を形成させ、これを洗滌、乾燥
後300〜650℃で焼成せしめる方法。 酸化塩化チタン(TiOCl2)とエチルシリケ
ートの水−アルコール溶液にアンモニアを加え
て沈殿を形成せしめ、これを洗滌、乾燥後300
〜650℃で焼成せしめる方法。 以上の好ましい方法のうちでもとくにの方法
が好ましく、この方法は具体的には以下のごとく
実施される。すなわち、上記チタン源およびケイ
素源の化合物をTiO2とSiO2のモル比が所定量に
なるようにとり、酸性の水溶液状態またはゾル状
態でチタンおよびケイ素を酸化物換算して1〜
100g/の濃度として10〜100℃に保つ。その中
へ攪拌下中和剤としてアンモニア水を滴下し、10
分間ないし3時間PH2〜10にてチタンおよびケイ
素よりなる共沈化合物を生成せしめ、別しよく
洗滌したのち80〜250℃で1〜10時間乾燥し、300
〜650℃で1〜10時間焼成してTiO2−SiO2をえる
ことができる。 上記の方法で調製されたTiO2−SiO2粉体を用
いて以下に示す方法により完成触媒がえられる。
例えば(イ)TiO2−SiO2粉体に適量の水を成型助剤
と共に加え、混合、混練し、押し出し成型機でペ
レツト状またはハニカム状等に成型し、50〜200
℃で乾燥後300〜800℃好ましくは350〜600℃で1
〜10時間、好ましくは2〜6時間空気流通下で焼
成してTiO2−SiO2成型体をえる。次いで該成型
体にマンガン塩の水溶液を含浸させて担持した
後、50〜200℃で乾燥し、300〜800℃、好ましく
は350〜600℃で焼成することにより完成触媒をえ
る。 別法として(ロ)TiO2−SiO2粉体にマンガン塩の
水溶液を成形助剤と共に加え、ペレツト状または
ハニカム状等に混練成型した後、50〜200℃で乾
燥し、300〜800℃、好ましくは350〜600℃で焼成
して完成触媒をえる。 また、さらに担体を使用することも可能であ
る。担体としては、例えばアルミナ、シリカ、シ
リカアルミナ、ベントナイト、ケイソウ土、シリ
コンカーバイド、チタニア、ジルコニア、マグネ
シア、コーデイライト、ムライト、軽石、活性
炭、無機繊維などを用いることができ、例えば粒
状のシリコンカーバイドにTiO2−SiO2と他の触
媒成分をスラリー状としそれを含浸法により担持
させる方法で調製することができる。もちろん触
媒調製法はこれらの方法に限定されるものではな
い。 触媒形状としては上記のペレツト状およびハニ
カム状にとどまらず円柱状、円筒状、板状、リボ
ン状、波板状、パイプ状、ドーナツ状、格子状、
その他一体化成型されたものが適宜選ばれる。 次に、本発明触媒に触媒A成分と共に用いられ
ている触媒B成分のβ型二酸化マンガンの出発原
料としては、酸化物、水酸化物、無機酸塩、有機
酸塩など、特にアンモニウム塩、蓚酸塩、硝酸
塩、硫酸塩またはハロゲン化物などから適宜選ば
れる。なかでも硝酸塩の使用が最も好ましい。 本発明の触媒を使用して悪臭成分を含有するガ
スを処理する際、反応条件を適宜選択することに
より、実質的に悪臭成分を含有しないガスをえる
ことができる。一例を示せば、処理される悪臭成
分の濃度がガス中に0.01〜10000ppm程度含有す
るガスの場合、空間速度1000〜100000hr-1、好ま
しくは3000〜50000hr-1、ガス中に導入するオゾ
ン量は悪臭成分に対してモル比で0.5〜1000倍、
反応温度−10〜300℃である。特に本発明の触媒
が低温活性に優れる点を考慮すれば−10〜20℃、
好ましくは0〜20℃の反応温度を採用することが
好ましい。 本発明の触媒によつて脱臭する方法は、具体的
には(イ)悪臭成分含有ガス中に所定のオゾンを導入
し、下流側に設置された触媒層上で接触的に悪臭
成分を除去する方法、 (ロ)本発明の触媒は悪臭成分を吸着する性能も有
しているので、まず、悪臭成分を触媒上に吸着せ
しめた後、飽和吸着量に達する前にオゾンを導入
して、吸着された悪臭成分を分解処理して触媒の
吸着能を回復せしめる方法等を採用することがで
きる。 本発明による触媒は、対象として、食品貯蔵
庫、ごみ貯蔵所、し尿処理場、下水処理場、ごみ
焼却場、クリーニング工場、印刷工場、ペンキ工
場および一般化学工場から排出されるガスの処理
に使用できる。 悪臭成分として、硫化水素、硫化メチル、メチ
ルメルカプタン、二硫化メチル、メチルアミン、
ジエチルアミン、トリエチルアミン、エチルアミ
ン、ジエチルアミン、トリエチルアミン、イソブ
チルアミン、ピリジン、アセトン、メチルエチル
ケトン、酪酸、アセトアルデヒド、アクロレイ
ン、フエノール、ベンゼン、キシレン、トルエ
ン、ブテン類等を挙げることができ、これらの物
質は本発明の触媒により実質的にすべて酸化除去
することができる。 <効果> 本発明の(A)成分として(a)チタンがTiO2として
20〜95モル%、および(b)ケイ素がSiO2として80
〜5モル%含有されるチタン−ケイ素複合酸化物
60〜85重量%と、(B)成分としてβ型二酸化マンガ
ン15〜40重量%とを活性成分として含有せしめて
なる脱臭触媒は、従来提案されている触媒が達し
えなかつた−10〜20℃、特に0〜20℃という極め
て低い温度でも高い活性を数百日以上の長期に亘
つて維持するという優れた性能を有するので、特
に、冷蔵庫、冷凍庫等の低温度雰囲気中の脱臭用
に効果を発揮するものである。当然、常温以上の
高温度領域においても高活性を有しているので、
反応温度を高めることによつて単位触媒量当たり
の処理ガス量を大きくすることができるので、例
えば、廃水浄化場における大容量の悪臭成分含有
ガスを処理する際などの脱臭装置の設置費や用役
費を低減できるという有利さがある。 <実施例> 以下、実施例に基いて本発明をさらに詳細に説
明する。 尚、実施例中の脱臭率は次式により求めた。 脱臭率(%) =(1−触媒層出口濃度/触媒層入口濃度)×100 比較例 1 チタン及びケイ素からなる複合酸化物を以下に
述べる方法で調製した。チタン源として以下の組
成を有する硫酸チタニルの硫酸水溶液を用いた。 TiOSO4(TiO2換算) 250g/ 全H2SO4 1100g/ 別に水40にアンモニア水(NH3、25%)28
を添加し、これにスノーテツクス−NCS−30
(日産化学製シリカゾル、SiO2として約30重量%
含有)2.4Kgを加えた。えられた溶液中に、上記
硫酸チタニルの硫酸水溶液15.3を水30に添加
して稀釈したチタン含硫酸水溶液を攪拌下徐々に
滴下し、共沈ゲルを生成した。さらにそのまま15
時間放置して静置した。かくしてえられたTiO2
−SiO2ゲルを過、水洗後200℃で10時間乾燥し
た。 次いで550℃で6時間空気雰囲気下で焼成した。
得られた粉体の組成はTiO2:SiO2=4:1(モル
比)で、BET表面積は185m2/gであつた。ここ
でえられた粉体を以降TS−1と呼ぶ。 TS−1粉体1.0Kgに硝酸マンガンMn(NO3)2・
6H2O 0.366Kgを含む水溶液を加え、ニーダーで
適当量の水を添加しつつよく混合、混練した後、
ペレツト状に成型し、120℃で3時間乾燥し、次
いで450℃で3時間焼成して、酸化物としての重
量比でTS−1:MnO2=90:10の組成を有する
触媒を得た。 X線回折の結果より、Mnはβ型二酸化マンガ
ンであつた。 実施例 1および2 TS−1/MnO2の重量比を変える以外は比較
例1に準じてTS−1−MnO2からなる触媒を調
製した。 得られた触媒の組成を下表に示す。 TS−1:MnO2(重量比) 実施例 1 80:20 〃 2 70:30 比較例 2および3 TiO2/SiO2のモル比を変える以外は比較例1
に準じてTiO2−SiO2:MnO2=90:10(重量比)
からなる触媒を調製した。 得られた触媒のTiO2/SiO2のモル比を下表に
示す。 TiO2:SiO2(モル比) 比較例 2 50:50 〃 3 30:70 比較例 4および5 TS−1の代りに活性アルミナまたは活性炭を
用いる以外は比較例1に準じて触媒を調製した。 得られた触媒の組成は下表に示す。 組成(重量比) 比較例 4 γ−Al2O3:MnO2 =90:10 5 活性炭:MnO2=90:10 脱臭性能の評価 実施例1〜2および比較例1〜5で得られた各
触媒につき、次のような方法で脱臭率を求めた。 内径20mmのパイレツクス製反応管に直径3.0mm、
長さ3.0mmのペレツト状触媒10.5c.c.を充填し、代
表的な悪臭成分であるトリメチルアミンとメチル
メルカプタンをそれぞれ5ppm含有する水蒸気飽
和空気を0.21Nm3/hrの流速(空間速度
20000hr-1)で触媒層に導入した。 触媒層入口側にオゾンを20ppm導入し、反応温
度2℃で、触媒活性が安定する500時間後の脱臭
率を求めた。 得られた結果を表−1に示す。
ンの存在下に接触分解して無臭化する脱臭方法に
関する。 <従来技術とその問題点> 近年、悪臭公害が社会問題として大きく取り上
げられ、種々の新しい悪臭対策技術が開発実施例
されている。 従来の脱臭方法は水洗、薬剤洗浄法、吸着法、
直燃法、触媒燃焼法、オゾンによる酸化法等によ
つて実施されているが、それぞれ一長一短があり
実用上問題点を有する場合が多い。 すなわち、水洗、薬剤洗浄法は設備的には簡単
であるがその脱臭効率の問題と多量に発生する廃
水処理技術に問題点を有する場合があり処理費用
コストが高くなる。吸着法では吸着剤として一般
的に活性炭が多く用いられているが、条件によつ
ては吸着熱による発火性の危険があり又、悪臭成
分濃度によつては短期間に吸着能を失い、再生あ
るいは活性炭の取替え等が必要となる。活性炭の
再生法としては水蒸気及び加熱した不活性ガスに
よる脱臭再生法があるが、水蒸気発生コスト及び
発生する排水処理問題、或いは不活性ガス発生及
び加熱費用等を要し脱臭のランニングコストは決
して安価ではない。 直燃法は炉内温度を700〜900℃に維持するため
に燃料が必要であり、ランニングコストが高く付
く上、NOxの発生等2次公害の恐れもある。触
媒燃焼法は装置の維持も比較的容易であるが触媒
層温度を200〜450℃の条件に保つことが必要であ
り、処理対象ガスの温度が低かつたり、可燃物が
低濃度である場合はランニングコストが高くなる
欠点がある。 オゾン酸化法はオゾンの強力な酸化作用を利用
して悪臭成分を処理する方法で、室温程度の低温
でも処理できるため前述した諸方法に比べランニ
ングコストも安い方法である。しかしながらオゾ
ンと悪臭成分との気相中での反応が遅いために長
大な反応ゾーンを必要とし、又、未反応オゾンが
排出されるためオゾンによる二次公害となる欠点
を有している。 前述したような諸方法の欠点を補う方法として
2つの方法が新しく提案されている。第1の方法
はオゾン発生器とオゾン分解フイルターを有した
装置で脱臭する方法である(特開昭61−29358
号)。 この方法は未反応オゾンを分解させたのち排気
するため、二次公害の心配はなくなつたものの、
気相中でオゾンと悪臭成分とを分解させるため前
述したように、反応ゾーンが大容量となるか、あ
るいは反応ゾーンの容量が小さい場合、処理ガス
が充分脱臭されないうちにオゾン分解フイルター
を通過するため脱臭効果が小さくなる欠点を有し
ている。また、第2の方法はオゾンと悪臭成分と
を接触反応させ酸化反応を促進させると同時に未
反応オゾンをも接触分解させる目的で触媒を用い
る方法である。 この方法に用いる触媒として炭素質材質からな
る担体上に金属酸化物を担持させた触媒(特開昭
54−119371号)、活性アルミナ担体に金属酸化物
を担持させた触媒(特開昭53−30978号)が開示
されている。 前者の触媒の場合、オゾン分解能が高いため、
所望の脱臭効果を得るためにはオゾンの消費量が
多く、また、オゾンによる炭素の燃焼のため担体
の消耗および吸着能が大きすぎることにより酸化
生成物を吸着し、そのため触媒の劣化を招く等の
寿命上の欠点を有している。 後者の触媒の場合、前者の触媒と同様にオゾン
分解能が高いため所望の脱臭効果をえるためには
オゾンの消費量が多く、また、脱臭成分の代表的
なイオウ化合物(メチルメルカプタン、硫化水素
等)は酸化されSO3となり担体の活性アルミナに
蓄積されるために長寿命が期待できない欠点があ
る。 以上、詳述したように、従来技術の方法では充
分な脱臭効果をえ、さらには未反応オゾンの排出
を実質的になくすることは困難である。 <発明の目的> 本発明の目的は、ガス中に含まれる悪臭成分を
オゾンの存在下に接触的に分解し無臭化するにあ
たり、低温活性及び耐久性に優れた安価な脱臭触
媒を提供することにある。 <問題点を解決するための手段> 本発明者らは、上記目的に沿つて鋭意研究した
結果、ガス中の悪臭成分をオゾンの存在下に接触
的に分解し無臭化する触媒として、チタンとケイ
素からなる二元系複合酸化物およびβ型二酸化マ
ンガンからなる触媒が−10〜20℃、好ましくは0
〜20℃の極めて低い温度領域で優れた脱臭性能を
示すことを見い出した。 すなわち、本発明は、ガス中に含有される悪臭
成分をオゾンの存在下に接触分解して無臭化する
脱臭方法において、該接触分解を、 (A)成分として(a)チタンがTiO2として20〜95モ
ル%、および(b)ケイ素がSiO2として80〜5モル
%含有されるチタン−ケイ素複合酸化物60〜85重
量%と、 (B)成分としてβ型二酸化マンガン15〜40重量%
とを活性成分として含有せしめてなる触媒を用
い、かつ−10〜20℃の範囲の温度にて行うことを
特徴とする脱臭方法に関する。 <作用> 本発明にかかる触媒の特徴は、チタンおよびケ
イ素からなる二元系複合酸化物(以下、TiO2−
SiO2とする。)とβ型二酸化マンガンを触媒活性
成分としている点にある。 一般に、チタンおよびケイ素からなる二元系複
合酸化物は例えば田部浩三〔触媒、第17巻、No.
3、72頁(1975年)〕によつても周知のように、
固体酸として知られ、構成するおのおの単独の酸
化物には見られない顕著な酸性を示し、また高表
面積を有する。 すなわち、TiO2−SiO2は酸化チタンおよび酸
化ケイ素を単に混合したものではなく、チタンお
よびケイ素がいわゆる二元系複合酸化物を形成す
ることによりその特異な物性が発現するものと認
めることのできるものである。 また、X線回折の分析結果によると、TiO2−
SiO2は非晶質もしくはほぼ非晶質に近い微細構
造を有している。 本発明触媒が優れた悪臭成分分解活性、特に低
温において優れた活性を示すとともに耐久性にも
優れる機構については確かではないが、TiO2−
SiO2の上記のような諸性質が悪臭成分分解活性
に対して好ましい影響を与えるものと考えられる
とともに、β型二酸化マンガンが共存することに
より、より一層効果的に作用し、悪臭成分分解活
性を高める役割を果していると考えられる。 本発明の触媒を構成してなるA成分である、
TiO2−SiO2の表面積は30m2/g以上であること
が好ましい。 TiO2−SiO2の組成はチタンがTiO2として20〜
95モル%、ケイ素がSiO2として5〜80モル%
(ただし、TiO2とSiO2の総和は100モル%である)
の範囲にあることが好ましい。 本発明にかかる触媒の組成は酸化物としての重
量百分率で、TiO2−SiO2が60〜85%、β型二酸
化マンガンが15〜40%の範囲よりなる。β型二酸
化マンガンの割合が上記範囲外では脱臭率が低下
する。 TiO2−SiO2およびβ型二酸化マンガンの量が
上記範囲外の場合には悪臭成分分解活性が不十分
である。 本発明において用いられる例えTiO2−SiO2を
調製するには、まずチタン源として塩化チタン
類、硫酸チタンなどの無機性チタン化合物および
蓚酸チタン、テトライソプロピルチタネートなど
の有機性チタン化合物などから選ぶことができ、
またケイ素源としてはコロイド状シリカ、水ガラ
ス、四塩化ケイ素など無機性のケイ素化合物およ
びテトラエチルシリケートなど有機ケイ素化合物
などから選ぶことができる。そしてこれら原料中
には、微量の不純物、混入物のあるものがある
が、えられるTiO2−SiO2の物性に大きく影響を
与えるものでない限り問題とならない。 好ましいTiO2−SiO2の調製法としては、以下
の方法が挙げられる。 四塩化チタンをシリカゾルと共に混合し、ア
ンモニアを添加して沈殿を生成せしめ、この沈
殿を洗滌、乾燥後300〜650℃で焼成せしめる方
法。 四塩化チタンにケイ酸ナトリウム水溶液を添
加し、反応せしめて沈澱を生成させ、これを洗
滌、乾燥後300〜650℃で焼成せしめる方法。 四塩化チタンの水−アルコール溶液にエチル
シリケート〔(C2H5O)4Si〕を添加し加水分解
反応せしめ沈殿を形成させ、これを洗滌、乾燥
後300〜650℃で焼成せしめる方法。 酸化塩化チタン(TiOCl2)とエチルシリケ
ートの水−アルコール溶液にアンモニアを加え
て沈殿を形成せしめ、これを洗滌、乾燥後300
〜650℃で焼成せしめる方法。 以上の好ましい方法のうちでもとくにの方法
が好ましく、この方法は具体的には以下のごとく
実施される。すなわち、上記チタン源およびケイ
素源の化合物をTiO2とSiO2のモル比が所定量に
なるようにとり、酸性の水溶液状態またはゾル状
態でチタンおよびケイ素を酸化物換算して1〜
100g/の濃度として10〜100℃に保つ。その中
へ攪拌下中和剤としてアンモニア水を滴下し、10
分間ないし3時間PH2〜10にてチタンおよびケイ
素よりなる共沈化合物を生成せしめ、別しよく
洗滌したのち80〜250℃で1〜10時間乾燥し、300
〜650℃で1〜10時間焼成してTiO2−SiO2をえる
ことができる。 上記の方法で調製されたTiO2−SiO2粉体を用
いて以下に示す方法により完成触媒がえられる。
例えば(イ)TiO2−SiO2粉体に適量の水を成型助剤
と共に加え、混合、混練し、押し出し成型機でペ
レツト状またはハニカム状等に成型し、50〜200
℃で乾燥後300〜800℃好ましくは350〜600℃で1
〜10時間、好ましくは2〜6時間空気流通下で焼
成してTiO2−SiO2成型体をえる。次いで該成型
体にマンガン塩の水溶液を含浸させて担持した
後、50〜200℃で乾燥し、300〜800℃、好ましく
は350〜600℃で焼成することにより完成触媒をえ
る。 別法として(ロ)TiO2−SiO2粉体にマンガン塩の
水溶液を成形助剤と共に加え、ペレツト状または
ハニカム状等に混練成型した後、50〜200℃で乾
燥し、300〜800℃、好ましくは350〜600℃で焼成
して完成触媒をえる。 また、さらに担体を使用することも可能であ
る。担体としては、例えばアルミナ、シリカ、シ
リカアルミナ、ベントナイト、ケイソウ土、シリ
コンカーバイド、チタニア、ジルコニア、マグネ
シア、コーデイライト、ムライト、軽石、活性
炭、無機繊維などを用いることができ、例えば粒
状のシリコンカーバイドにTiO2−SiO2と他の触
媒成分をスラリー状としそれを含浸法により担持
させる方法で調製することができる。もちろん触
媒調製法はこれらの方法に限定されるものではな
い。 触媒形状としては上記のペレツト状およびハニ
カム状にとどまらず円柱状、円筒状、板状、リボ
ン状、波板状、パイプ状、ドーナツ状、格子状、
その他一体化成型されたものが適宜選ばれる。 次に、本発明触媒に触媒A成分と共に用いられ
ている触媒B成分のβ型二酸化マンガンの出発原
料としては、酸化物、水酸化物、無機酸塩、有機
酸塩など、特にアンモニウム塩、蓚酸塩、硝酸
塩、硫酸塩またはハロゲン化物などから適宜選ば
れる。なかでも硝酸塩の使用が最も好ましい。 本発明の触媒を使用して悪臭成分を含有するガ
スを処理する際、反応条件を適宜選択することに
より、実質的に悪臭成分を含有しないガスをえる
ことができる。一例を示せば、処理される悪臭成
分の濃度がガス中に0.01〜10000ppm程度含有す
るガスの場合、空間速度1000〜100000hr-1、好ま
しくは3000〜50000hr-1、ガス中に導入するオゾ
ン量は悪臭成分に対してモル比で0.5〜1000倍、
反応温度−10〜300℃である。特に本発明の触媒
が低温活性に優れる点を考慮すれば−10〜20℃、
好ましくは0〜20℃の反応温度を採用することが
好ましい。 本発明の触媒によつて脱臭する方法は、具体的
には(イ)悪臭成分含有ガス中に所定のオゾンを導入
し、下流側に設置された触媒層上で接触的に悪臭
成分を除去する方法、 (ロ)本発明の触媒は悪臭成分を吸着する性能も有
しているので、まず、悪臭成分を触媒上に吸着せ
しめた後、飽和吸着量に達する前にオゾンを導入
して、吸着された悪臭成分を分解処理して触媒の
吸着能を回復せしめる方法等を採用することがで
きる。 本発明による触媒は、対象として、食品貯蔵
庫、ごみ貯蔵所、し尿処理場、下水処理場、ごみ
焼却場、クリーニング工場、印刷工場、ペンキ工
場および一般化学工場から排出されるガスの処理
に使用できる。 悪臭成分として、硫化水素、硫化メチル、メチ
ルメルカプタン、二硫化メチル、メチルアミン、
ジエチルアミン、トリエチルアミン、エチルアミ
ン、ジエチルアミン、トリエチルアミン、イソブ
チルアミン、ピリジン、アセトン、メチルエチル
ケトン、酪酸、アセトアルデヒド、アクロレイ
ン、フエノール、ベンゼン、キシレン、トルエ
ン、ブテン類等を挙げることができ、これらの物
質は本発明の触媒により実質的にすべて酸化除去
することができる。 <効果> 本発明の(A)成分として(a)チタンがTiO2として
20〜95モル%、および(b)ケイ素がSiO2として80
〜5モル%含有されるチタン−ケイ素複合酸化物
60〜85重量%と、(B)成分としてβ型二酸化マンガ
ン15〜40重量%とを活性成分として含有せしめて
なる脱臭触媒は、従来提案されている触媒が達し
えなかつた−10〜20℃、特に0〜20℃という極め
て低い温度でも高い活性を数百日以上の長期に亘
つて維持するという優れた性能を有するので、特
に、冷蔵庫、冷凍庫等の低温度雰囲気中の脱臭用
に効果を発揮するものである。当然、常温以上の
高温度領域においても高活性を有しているので、
反応温度を高めることによつて単位触媒量当たり
の処理ガス量を大きくすることができるので、例
えば、廃水浄化場における大容量の悪臭成分含有
ガスを処理する際などの脱臭装置の設置費や用役
費を低減できるという有利さがある。 <実施例> 以下、実施例に基いて本発明をさらに詳細に説
明する。 尚、実施例中の脱臭率は次式により求めた。 脱臭率(%) =(1−触媒層出口濃度/触媒層入口濃度)×100 比較例 1 チタン及びケイ素からなる複合酸化物を以下に
述べる方法で調製した。チタン源として以下の組
成を有する硫酸チタニルの硫酸水溶液を用いた。 TiOSO4(TiO2換算) 250g/ 全H2SO4 1100g/ 別に水40にアンモニア水(NH3、25%)28
を添加し、これにスノーテツクス−NCS−30
(日産化学製シリカゾル、SiO2として約30重量%
含有)2.4Kgを加えた。えられた溶液中に、上記
硫酸チタニルの硫酸水溶液15.3を水30に添加
して稀釈したチタン含硫酸水溶液を攪拌下徐々に
滴下し、共沈ゲルを生成した。さらにそのまま15
時間放置して静置した。かくしてえられたTiO2
−SiO2ゲルを過、水洗後200℃で10時間乾燥し
た。 次いで550℃で6時間空気雰囲気下で焼成した。
得られた粉体の組成はTiO2:SiO2=4:1(モル
比)で、BET表面積は185m2/gであつた。ここ
でえられた粉体を以降TS−1と呼ぶ。 TS−1粉体1.0Kgに硝酸マンガンMn(NO3)2・
6H2O 0.366Kgを含む水溶液を加え、ニーダーで
適当量の水を添加しつつよく混合、混練した後、
ペレツト状に成型し、120℃で3時間乾燥し、次
いで450℃で3時間焼成して、酸化物としての重
量比でTS−1:MnO2=90:10の組成を有する
触媒を得た。 X線回折の結果より、Mnはβ型二酸化マンガ
ンであつた。 実施例 1および2 TS−1/MnO2の重量比を変える以外は比較
例1に準じてTS−1−MnO2からなる触媒を調
製した。 得られた触媒の組成を下表に示す。 TS−1:MnO2(重量比) 実施例 1 80:20 〃 2 70:30 比較例 2および3 TiO2/SiO2のモル比を変える以外は比較例1
に準じてTiO2−SiO2:MnO2=90:10(重量比)
からなる触媒を調製した。 得られた触媒のTiO2/SiO2のモル比を下表に
示す。 TiO2:SiO2(モル比) 比較例 2 50:50 〃 3 30:70 比較例 4および5 TS−1の代りに活性アルミナまたは活性炭を
用いる以外は比較例1に準じて触媒を調製した。 得られた触媒の組成は下表に示す。 組成(重量比) 比較例 4 γ−Al2O3:MnO2 =90:10 5 活性炭:MnO2=90:10 脱臭性能の評価 実施例1〜2および比較例1〜5で得られた各
触媒につき、次のような方法で脱臭率を求めた。 内径20mmのパイレツクス製反応管に直径3.0mm、
長さ3.0mmのペレツト状触媒10.5c.c.を充填し、代
表的な悪臭成分であるトリメチルアミンとメチル
メルカプタンをそれぞれ5ppm含有する水蒸気飽
和空気を0.21Nm3/hrの流速(空間速度
20000hr-1)で触媒層に導入した。 触媒層入口側にオゾンを20ppm導入し、反応温
度2℃で、触媒活性が安定する500時間後の脱臭
率を求めた。 得られた結果を表−1に示す。
【表】
実施例 3
比較例1で得られたTS−1粉体10Kgに適当量
の水を添加しニーダーでよく混合し、混練機によ
り充分混練し、均一な混合物を押出し成型機で外
形が縦50mm、横50mm、長さ100mmの格子状ハニカ
ム(肉厚0.3mm、目開き1.4mm)に成形し、150℃
で5時間乾燥して、その後300℃で2時間空気雰
囲気下で焼成した。次いで、得られた格子状ハニ
カムに硝酸マンガン水溶液を含浸せしめ、120℃
で3時間乾燥し、次いで450℃で3時間焼成して、
酸化物としての重量比でTS−1:MnO2=80:
20の触媒を得た。 比較例 6 TS−1の代わりに活性アルミナを用いる以外
は実施例3に準じて、酸化物としての重量比でγ
−Al2O3:MnO2=80:20の組成を有する格子状
ハニカム触媒を得た。 耐久性の評価 実施例3および比較例6で得られた触媒を用い
て以下の方法で耐久性の試験を行なつた。 パイレツクス製反応管に格子状ハニカム触媒
250c.c.を充填し、トリメチルアミンを5ppm、メチ
ルメルカプタン5ppm、オゾン20ppmを含有する
相対湿度40%空気を12.5Nm3/hrの風量(空間速
度50000hr-1)で室温で触媒層に導入し、脱臭率
の経時変化を250日間にわたつて調べた。得られ
た結果を表−2に示す。
の水を添加しニーダーでよく混合し、混練機によ
り充分混練し、均一な混合物を押出し成型機で外
形が縦50mm、横50mm、長さ100mmの格子状ハニカ
ム(肉厚0.3mm、目開き1.4mm)に成形し、150℃
で5時間乾燥して、その後300℃で2時間空気雰
囲気下で焼成した。次いで、得られた格子状ハニ
カムに硝酸マンガン水溶液を含浸せしめ、120℃
で3時間乾燥し、次いで450℃で3時間焼成して、
酸化物としての重量比でTS−1:MnO2=80:
20の触媒を得た。 比較例 6 TS−1の代わりに活性アルミナを用いる以外
は実施例3に準じて、酸化物としての重量比でγ
−Al2O3:MnO2=80:20の組成を有する格子状
ハニカム触媒を得た。 耐久性の評価 実施例3および比較例6で得られた触媒を用い
て以下の方法で耐久性の試験を行なつた。 パイレツクス製反応管に格子状ハニカム触媒
250c.c.を充填し、トリメチルアミンを5ppm、メチ
ルメルカプタン5ppm、オゾン20ppmを含有する
相対湿度40%空気を12.5Nm3/hrの風量(空間速
度50000hr-1)で室温で触媒層に導入し、脱臭率
の経時変化を250日間にわたつて調べた。得られ
た結果を表−2に示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 ガス中に含有される悪臭成分をオゾンの存在
下に接触分解して無臭化する脱臭方法において、
該接触分解を、 (A)成分として(a)チタンがTiO2として20〜95モ
ル%、および(b)ケイ素がSiO2として80〜5モル
%含有されるチタン−ケイ素複合酸化物60〜85重
量%と、 (B)成分としてβ型二酸化マンガン15〜40重量%
とを活性成分として含有せしめてなる触媒を用
い、かつ−10〜20℃の範囲の温度にて行うことを
特徴とする脱臭方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62099652A JPS63267440A (ja) | 1987-04-24 | 1987-04-24 | 脱臭方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62099652A JPS63267440A (ja) | 1987-04-24 | 1987-04-24 | 脱臭方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63267440A JPS63267440A (ja) | 1988-11-04 |
JPH0586253B2 true JPH0586253B2 (ja) | 1993-12-10 |
Family
ID=14252985
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62099652A Granted JPS63267440A (ja) | 1987-04-24 | 1987-04-24 | 脱臭方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63267440A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0290923A (ja) * | 1988-09-26 | 1990-03-30 | Sakai Chem Ind Co Ltd | 脱臭方法 |
JPH02180638A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-13 | Sakai Chem Ind Co Ltd | 脱臭用触媒 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5080263A (ja) * | 1973-11-20 | 1975-06-30 | ||
JPS5330978A (en) * | 1976-09-03 | 1978-03-23 | Toshiba Corp | Deodorizing apparatus |
JPS53149164A (en) * | 1977-06-01 | 1978-12-26 | Toshiba Corp | Deodorizing apparatus using ozone |
JPS60212234A (ja) * | 1984-04-05 | 1985-10-24 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | ハニカム型脱臭触媒 |
JPS63182032A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-27 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 脱臭触媒 |
-
1987
- 1987-04-24 JP JP62099652A patent/JPS63267440A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5080263A (ja) * | 1973-11-20 | 1975-06-30 | ||
JPS5330978A (en) * | 1976-09-03 | 1978-03-23 | Toshiba Corp | Deodorizing apparatus |
JPS53149164A (en) * | 1977-06-01 | 1978-12-26 | Toshiba Corp | Deodorizing apparatus using ozone |
JPS60212234A (ja) * | 1984-04-05 | 1985-10-24 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | ハニカム型脱臭触媒 |
JPS63182032A (ja) * | 1987-01-21 | 1988-07-27 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 脱臭触媒 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS63267440A (ja) | 1988-11-04 |
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