JPH0545553B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0545553B2 JPH0545553B2 JP58150493A JP15049383A JPH0545553B2 JP H0545553 B2 JPH0545553 B2 JP H0545553B2 JP 58150493 A JP58150493 A JP 58150493A JP 15049383 A JP15049383 A JP 15049383A JP H0545553 B2 JPH0545553 B2 JP H0545553B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- firing
- sintered body
- alkaline earth
- nitriding
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 23
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 5
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001272 pressureless sintering Methods 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N barium oxide Chemical compound [Ba]=O QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- IATRAKWUXMZMIY-UHFFFAOYSA-N strontium oxide Chemical compound [O-2].[Sr+2] IATRAKWUXMZMIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- AYJRCSIUFZENHW-DEQYMQKBSA-L barium(2+);oxomethanediolate Chemical compound [Ba+2].[O-][14C]([O-])=O AYJRCSIUFZENHW-DEQYMQKBSA-L 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- BDAGIHXWWSANSR-NJFSPNSNSA-N hydroxyformaldehyde Chemical compound O[14CH]=O BDAGIHXWWSANSR-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 229910001404 rare earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229910000018 strontium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Description
〔発明の技術分野〕
本発明は窒化アルミニウム焼結体の製造方法の
改良に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 ANは高融点化合物であることから、その耐
熱性、耐食性を利用する分野への応用が開発され
てきたが、他方では本質的に優れた熱伝導率を有
することから、放熱材料としての応用が期待さ
れ、サイリスタ等の半導体素子の冷却材として一
部実用化され始めている。 ところで、AN焼結体を製造するには、従
来、ANに希土類酸化物(例えばイツトリア)
又はアルカリ土類酸化物(例えばカルシア)を添
加した組成の成形体を焼成する常圧焼結法と、前
記組成物又はAN単独をポツトプレス焼結する
方法とが開発されている。 上述した常圧焼結法はホツトプレス法に比べて
簡単かつ量産的にAN焼結体を得ることができ
る。しかしながら、常圧焼結法のうちカルシア等
のアルカリ土類酸化物を添加する方法では、A
Nとの相反応によつて発生する第2、第3相が比
較的高い蒸気圧をもつため、焼結時に変形が生じ
易く、収縮率の大小がとりわけ最終焼結体の形状
に影響する問題があつた。特に、板状のAN焼
結製品である絶縁基板を製造する場合には前述し
た焼結時の変形はその性能に多大な悪影響を及ぼ
すため、極めて重要な解決課題となつている。 〔発明の目的〕 本発明は寸法精度の高い板状等の窒化アルミニ
ウム焼結体を簡単に製造し得る方法を提供しよう
とするものである。 〔発明の概要〕 以下、本発明を詳細に説明する。 まず、AN−A−アルカリ土類酸化物から
なる出発原料に所望のバインダを加えて混練し、
これを成形して成形体を造る。ここに用いる出発
原料中のAの配合量はANに対して35重量%
以下にすることが必要である。この理由はAの
配合量が35重量%を超えると、後述する窒化焼成
の段階でAの凝集が先行して窒化反応が円滑に
進行し難くなるからである。但し、窒化の効果を
考えると、Aはある程度以上配合することが必
要であるが、Aの配合により成形時の塑性変形
が容易となり、成形法を改善できる効果も期待で
きることから、多量でも効果がある。特に、A
は鱗片状のものを用いることが上述した効果を発
揮する上で望ましい。前記出発原料中のアルカリ
土類化合物としては、例えば炭酸カルシウム、カ
ルシア、炭酸バリウム、酸化バリウム、炭酸スト
ロンチウム、酸化ストロンチウム等を挙げること
ができる。こうしたアルカリ土類化合物の配合割
合はANに対して酸化物換算で0.05〜10重量%
にすることが必要である。この理由はその配合量
を0.05重量%未満にすると、AN焼結体の緻密
化を十分に達成できず、かといつて10重量%を超
えると、その添加効果が増大しないばかりか、か
えつてAN焼結体の性質が劣化するからであ
る。また、前記ANの粒径は5μm以下、好まし
くは2μm以下に、Aの粒径は9μm以下で比表面
積の大きい状態に、アルカリ土類化合物の粒径は
5μm以下、好ましくは2μm以下にすることが望ま
しい。この理由はANの粒径が5μmを超える
と、焼結体の緻密化が進行しにくくなるからであ
る。Aの粒径が9μmを超えると、比表積が小さ
くなり窒化反応が進行しにくく、その前に溶融す
る。アルカリ土類化合物の粒径が5μmを超える
と、焼結助剤としての作用(活性)が低下する。 次いで、前記成形体を窒素を含む非酸化性雰囲
気中にて窒化焼成する。この窒化焼成(第1段焼
成)での温度は550〜800℃、好ましくは580〜700
℃の範囲にすることが望ましい。この理由はその
焼成温度550℃未満にすると、窒化反応が進行し
難くなり、かといつて800℃を超えると、成形体
中のAが溶融し、凝集して窒化反応を悪化させ
るからである。窒化焼成時の雰囲気は窒素ガス単
独、或いは窒素ガスをアルゴンガス等の不活性ガ
スで希釈したガスの雰囲気にすればよい。 次いで、窒化焼成後の成形体を非酸化性雰囲
気、例えば窒素ガス、アルゴンガス等の雰囲気に
て焼成(第2段焼成)を行なつてAN焼結体を
製造する。この第2段焼成の温度は1600〜2000℃
の範囲にすることが望ましい。この理由はその焼
成温度を1600℃未満にすると、緻密な焼結体が得
難くなり、かといつて2000℃を超えると、AN
の分解、気散化を招くからである。 しかして、本発明によればAN−A−アル
カリ土類化合物の組成からなる成形体を窒化焼成
する第1段焼成と、窒化焼成後に非酸化性雰囲気
中で焼成する第2段焼成との2段回に分けて行な
うことによつて、第1段焼成では成形体中のA
がアルカリ土類化合物の活性作用により2A+
N2→2ANが反応が起きてNによる増量が生
じ、収縮が起きないにもかかわらず、密度が向上
し、更に第2段焼成により緻密化がなされ変形の
ない高密度で寸法精度の高いAN焼結体を得る
ことができる。具体的にはAN79.4重量%−A
20重量%−CaO0.6重量%の組成で密度が65%
の成形体を用いた場合、20%のAの窒化によつ
て重量が増加し、緻密化する前(第2段焼成前)
に74%の相対密度に達する。その結果、窒化焼成
後の成形体を第2段焼成して100%密度の焼結体
にするには、8%の収縮でよいことになり、A
無添加で焼成を1回で行なう方法に比べて5%収
縮が少なくなり寸法精度が高く、高密度のAN
焼結体が得られる。 また、成形体中にはCaO等の活性度の高いアル
カリ土類化合物が配合されているため、Aの添
加した成形体では第1段の窒化焼成で強固な素材
を提供できる。このため、AN焼結体製品の表
面に様々な加工を施す場合には、成形時の他に窒
化焼成後でも可能となり、勿論最終製品の製造後
も可能となる。 〔発明の実施例〕 次に、本発明の実施例を説明する。 実施例 1 まず、平均粒径1.2μmのAN粉末に平均粒径
2.5μmの鱗片状のA粉末、更に0.5μmのCaCo3
粉末をAN−10重量%A−1.5重量%CaCo3
の組成となるように調合し、この組成物100gを
十分に混合した後、パラフインを5重量%添加し
て混練した。つづいて、この混練物を成形して寸
法37×37×8mmの板状の成形体を作製した。次い
で、この成形体を620℃±10℃の窒素気流中にて
3時間窒化焼成し、更に1800℃の窒素気流中にて
2時間焼成してAN焼結体を製造した。 得られた実施例1のAN焼結体は成形体と略
同寸法で、98%以上の相対密度を有するものであ
つた。また、抗折強度が51Kg/mm2、熱伝導率が
60W/mkの値を有するものであつた。 実施例 2〜14及び比較例1〜3 下記表に示す組成、粒度の原料を用いると共
に、成形体の焼成条件を設定した以外、実施例1
と同様な方法によりAN焼結体を製造した。 しかして、本実施例2〜14及び比較例1〜3の
AN焼結体について、各特性を調べた。その結
果を同表に併記した。
改良に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 ANは高融点化合物であることから、その耐
熱性、耐食性を利用する分野への応用が開発され
てきたが、他方では本質的に優れた熱伝導率を有
することから、放熱材料としての応用が期待さ
れ、サイリスタ等の半導体素子の冷却材として一
部実用化され始めている。 ところで、AN焼結体を製造するには、従
来、ANに希土類酸化物(例えばイツトリア)
又はアルカリ土類酸化物(例えばカルシア)を添
加した組成の成形体を焼成する常圧焼結法と、前
記組成物又はAN単独をポツトプレス焼結する
方法とが開発されている。 上述した常圧焼結法はホツトプレス法に比べて
簡単かつ量産的にAN焼結体を得ることができ
る。しかしながら、常圧焼結法のうちカルシア等
のアルカリ土類酸化物を添加する方法では、A
Nとの相反応によつて発生する第2、第3相が比
較的高い蒸気圧をもつため、焼結時に変形が生じ
易く、収縮率の大小がとりわけ最終焼結体の形状
に影響する問題があつた。特に、板状のAN焼
結製品である絶縁基板を製造する場合には前述し
た焼結時の変形はその性能に多大な悪影響を及ぼ
すため、極めて重要な解決課題となつている。 〔発明の目的〕 本発明は寸法精度の高い板状等の窒化アルミニ
ウム焼結体を簡単に製造し得る方法を提供しよう
とするものである。 〔発明の概要〕 以下、本発明を詳細に説明する。 まず、AN−A−アルカリ土類酸化物から
なる出発原料に所望のバインダを加えて混練し、
これを成形して成形体を造る。ここに用いる出発
原料中のAの配合量はANに対して35重量%
以下にすることが必要である。この理由はAの
配合量が35重量%を超えると、後述する窒化焼成
の段階でAの凝集が先行して窒化反応が円滑に
進行し難くなるからである。但し、窒化の効果を
考えると、Aはある程度以上配合することが必
要であるが、Aの配合により成形時の塑性変形
が容易となり、成形法を改善できる効果も期待で
きることから、多量でも効果がある。特に、A
は鱗片状のものを用いることが上述した効果を発
揮する上で望ましい。前記出発原料中のアルカリ
土類化合物としては、例えば炭酸カルシウム、カ
ルシア、炭酸バリウム、酸化バリウム、炭酸スト
ロンチウム、酸化ストロンチウム等を挙げること
ができる。こうしたアルカリ土類化合物の配合割
合はANに対して酸化物換算で0.05〜10重量%
にすることが必要である。この理由はその配合量
を0.05重量%未満にすると、AN焼結体の緻密
化を十分に達成できず、かといつて10重量%を超
えると、その添加効果が増大しないばかりか、か
えつてAN焼結体の性質が劣化するからであ
る。また、前記ANの粒径は5μm以下、好まし
くは2μm以下に、Aの粒径は9μm以下で比表面
積の大きい状態に、アルカリ土類化合物の粒径は
5μm以下、好ましくは2μm以下にすることが望ま
しい。この理由はANの粒径が5μmを超える
と、焼結体の緻密化が進行しにくくなるからであ
る。Aの粒径が9μmを超えると、比表積が小さ
くなり窒化反応が進行しにくく、その前に溶融す
る。アルカリ土類化合物の粒径が5μmを超える
と、焼結助剤としての作用(活性)が低下する。 次いで、前記成形体を窒素を含む非酸化性雰囲
気中にて窒化焼成する。この窒化焼成(第1段焼
成)での温度は550〜800℃、好ましくは580〜700
℃の範囲にすることが望ましい。この理由はその
焼成温度550℃未満にすると、窒化反応が進行し
難くなり、かといつて800℃を超えると、成形体
中のAが溶融し、凝集して窒化反応を悪化させ
るからである。窒化焼成時の雰囲気は窒素ガス単
独、或いは窒素ガスをアルゴンガス等の不活性ガ
スで希釈したガスの雰囲気にすればよい。 次いで、窒化焼成後の成形体を非酸化性雰囲
気、例えば窒素ガス、アルゴンガス等の雰囲気に
て焼成(第2段焼成)を行なつてAN焼結体を
製造する。この第2段焼成の温度は1600〜2000℃
の範囲にすることが望ましい。この理由はその焼
成温度を1600℃未満にすると、緻密な焼結体が得
難くなり、かといつて2000℃を超えると、AN
の分解、気散化を招くからである。 しかして、本発明によればAN−A−アル
カリ土類化合物の組成からなる成形体を窒化焼成
する第1段焼成と、窒化焼成後に非酸化性雰囲気
中で焼成する第2段焼成との2段回に分けて行な
うことによつて、第1段焼成では成形体中のA
がアルカリ土類化合物の活性作用により2A+
N2→2ANが反応が起きてNによる増量が生
じ、収縮が起きないにもかかわらず、密度が向上
し、更に第2段焼成により緻密化がなされ変形の
ない高密度で寸法精度の高いAN焼結体を得る
ことができる。具体的にはAN79.4重量%−A
20重量%−CaO0.6重量%の組成で密度が65%
の成形体を用いた場合、20%のAの窒化によつ
て重量が増加し、緻密化する前(第2段焼成前)
に74%の相対密度に達する。その結果、窒化焼成
後の成形体を第2段焼成して100%密度の焼結体
にするには、8%の収縮でよいことになり、A
無添加で焼成を1回で行なう方法に比べて5%収
縮が少なくなり寸法精度が高く、高密度のAN
焼結体が得られる。 また、成形体中にはCaO等の活性度の高いアル
カリ土類化合物が配合されているため、Aの添
加した成形体では第1段の窒化焼成で強固な素材
を提供できる。このため、AN焼結体製品の表
面に様々な加工を施す場合には、成形時の他に窒
化焼成後でも可能となり、勿論最終製品の製造後
も可能となる。 〔発明の実施例〕 次に、本発明の実施例を説明する。 実施例 1 まず、平均粒径1.2μmのAN粉末に平均粒径
2.5μmの鱗片状のA粉末、更に0.5μmのCaCo3
粉末をAN−10重量%A−1.5重量%CaCo3
の組成となるように調合し、この組成物100gを
十分に混合した後、パラフインを5重量%添加し
て混練した。つづいて、この混練物を成形して寸
法37×37×8mmの板状の成形体を作製した。次い
で、この成形体を620℃±10℃の窒素気流中にて
3時間窒化焼成し、更に1800℃の窒素気流中にて
2時間焼成してAN焼結体を製造した。 得られた実施例1のAN焼結体は成形体と略
同寸法で、98%以上の相対密度を有するものであ
つた。また、抗折強度が51Kg/mm2、熱伝導率が
60W/mkの値を有するものであつた。 実施例 2〜14及び比較例1〜3 下記表に示す組成、粒度の原料を用いると共
に、成形体の焼成条件を設定した以外、実施例1
と同様な方法によりAN焼結体を製造した。 しかして、本実施例2〜14及び比較例1〜3の
AN焼結体について、各特性を調べた。その結
果を同表に併記した。
以上詳述した如く、本発明によれば寸法精度が
高く、外観性に優れ、かつ高密度の板状等のA
N焼結体を簡単に製造でき、ひいては半導体素子
の冷却部材などに有効に利用できる等顕著な効果
を有する。
高く、外観性に優れ、かつ高密度の板状等のA
N焼結体を簡単に製造でき、ひいては半導体素子
の冷却部材などに有効に利用できる等顕著な効果
を有する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 AN−A−アルカリ土類酸化物の組成か
らなり、前記Aが前記ANに対して35重量%
以下含有され、かつ前記アルカリ土類酸化物が前
記ANに対して0.05〜10重量%含有される成形
体を550〜800℃の温度範囲で窒化焼成した後、非
酸化性雰囲気中、1600〜2000℃の温度範囲で焼成
せしめることを特徴とする窒化アルミニウム焼結
体の製造方法。 2 前記成形体中のAN,Aおよびアルカリ
土類酸化物の粒径がそれぞれ5μm以下、9μm以
下、5μm以下であることを特徴とする特許請求の
範囲第1項記載の窒化アルミニウム焼結体の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58150493A JPS6042280A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58150493A JPS6042280A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6042280A JPS6042280A (ja) | 1985-03-06 |
JPH0545553B2 true JPH0545553B2 (ja) | 1993-07-09 |
Family
ID=15498068
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58150493A Granted JPS6042280A (ja) | 1983-08-18 | 1983-08-18 | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6042280A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3337630A1 (de) * | 1983-10-15 | 1985-04-25 | W.C. Heraeus Gmbh, 6450 Hanau | Temperaturausgleichskoerper |
JP2732290B2 (ja) * | 1989-04-18 | 1998-03-25 | 日新製鋼株式会社 | 窒化アルミニウム基焼結体の製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5023411A (ja) * | 1973-06-30 | 1975-03-13 |
-
1983
- 1983-08-18 JP JP58150493A patent/JPS6042280A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5023411A (ja) * | 1973-06-30 | 1975-03-13 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6042280A (ja) | 1985-03-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0545553B2 (ja) | ||
JPS62187171A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 | |
JPS646141B2 (ja) | ||
JPS6221764A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 | |
JPS61201671A (ja) | 高熱伝導体及びその製造方法 | |
JPS5950077A (ja) | 良熱伝導性窒化アルミニウム焼結体 | |
JPS62252374A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 | |
JP2535139B2 (ja) | 放熱基板 | |
JPS6128629B2 (ja) | ||
JPS61286267A (ja) | 窒化アルミニウム質焼結体の製造方法 | |
JPS63206360A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 | |
JPS63233079A (ja) | 黒色窒化アルミニウム焼結体とその製造方法 | |
JPS63162576A (ja) | 黒色窒化アルミニウム焼結体およびその製造方法 | |
JPS62278171A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 | |
JPH0453831B2 (ja) | ||
JPS61201669A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体及びその製造方法 | |
JPS62123072A (ja) | 窒化アルミニウム質焼結体 | |
JPH02279568A (ja) | 窒化アルミニウム質焼結体およびその製造方法 | |
JPS63218585A (ja) | 高熱伝導性窒化アルミニウム焼結体とその製造方法 | |
US5061664A (en) | Preparation of sintered aluminum nitride | |
JPS61201670A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体及びその製造方法 | |
JPS60186473A (ja) | 窒化珪素焼結体の製造方法 | |
JPS62235262A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体の製造方法 | |
JPH0575689B2 (ja) | ||
JPS61146766A (ja) | 窒化アルミニウム焼結体およびその製造方法 |