JPH05340463A - 平歯車の歯形修正方法および歯形修正平歯車対 - Google Patents
平歯車の歯形修正方法および歯形修正平歯車対Info
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- JPH05340463A JPH05340463A JP17184692A JP17184692A JPH05340463A JP H05340463 A JPH05340463 A JP H05340463A JP 17184692 A JP17184692 A JP 17184692A JP 17184692 A JP17184692 A JP 17184692A JP H05340463 A JPH05340463 A JP H05340463A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】歯形を正規のインボリュート曲線で形成した場
合に、かみ合い率が 2.0を超える歯丈の高い平歯車の基
準歯面に修正を施して、騒音を低減する。 【構成】一対の歯車１０，２０には、歯形を正規のイン
ボリュート曲線で形成した場合に歯面３における３対の
歯１，２がかみ合う３つの３対かみ合い面３３〜３５の
うちの歯先４の近傍３３に、歯１，２のたわみ量に相当
する分だけの修正がそれぞれ施されており、たとえば、
黒塗りの部分が削り落とされている。更に、一方の歯車
２０の歯面３には、上記３つの３対かみ合い面３３〜３
５のうちの１つに、破線で示すように、製造誤差に相当
する分だけの修正が施されて実質的にかみ合い率が 2.0
に設定されている。
合に、かみ合い率が 2.0を超える歯丈の高い平歯車の基
準歯面に修正を施して、騒音を低減する。 【構成】一対の歯車１０，２０には、歯形を正規のイン
ボリュート曲線で形成した場合に歯面３における３対の
歯１，２がかみ合う３つの３対かみ合い面３３〜３５の
うちの歯先４の近傍３３に、歯１，２のたわみ量に相当
する分だけの修正がそれぞれ施されており、たとえば、
黒塗りの部分が削り落とされている。更に、一方の歯車
２０の歯面３には、上記３つの３対かみ合い面３３〜３
５のうちの１つに、破線で示すように、製造誤差に相当
する分だけの修正が施されて実質的にかみ合い率が 2.0
に設定されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、インボリュート歯形
を有する平歯車の基準歯面に修正を加える歯形修正方法
および修正を加えた歯形修正平歯車対に関するものであ
る。
を有する平歯車の基準歯面に修正を加える歯形修正方法
および修正を加えた歯形修正平歯車対に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】駆動軸から従動軸への動力伝達手段とし
てインボリュート歯形を有する平歯車が多用されてい
る。平歯車の歯に荷重がかかると、歯がたわんで、歯形
が正規のインボリュート曲線からずれ、そのずれた量に
応じて歯先と歯元が干渉し、そのため、元々の歯車対の
ばね剛さの変動に加えて、干渉のため、円周方向の振動
が増加し騒音の原因となる。そこで、従来より、この騒
音を低減する方法として、かみ合い率が 2.0未満の平歯
車の基準歯面に修正を加えることがなされている。（た
とえば、「歯車の精度と性能」，発行日：昭和５４年，
発行所：（株）大河出版）。この修正方法について、図
面を用いて説明する。
てインボリュート歯形を有する平歯車が多用されてい
る。平歯車の歯に荷重がかかると、歯がたわんで、歯形
が正規のインボリュート曲線からずれ、そのずれた量に
応じて歯先と歯元が干渉し、そのため、元々の歯車対の
ばね剛さの変動に加えて、干渉のため、円周方向の振動
が増加し騒音の原因となる。そこで、従来より、この騒
音を低減する方法として、かみ合い率が 2.0未満の平歯
車の基準歯面に修正を加えることがなされている。（た
とえば、「歯車の精度と性能」，発行日：昭和５４年，
発行所：（株）大河出版）。この修正方法について、図
面を用いて説明する。
【０００３】かみ合い率が 2.0未満の平歯車では、図７
（ａ），（ｂ）のように、１対の歯１，２がかみ合う時
と２対の歯１，２がかみ合う時とが交互に生じる。この
際、１対の歯１，２におけるかみ合い開始から終わりま
でのばね剛さ（以下、「歯対のばね剛さ」という。）
Ｋ'(t)は、下記の（１）式で表される。 １／Ｋ'(t)＝｛1/Ｋ1(t)｝＋｛１／Ｋ2(t)｝…（１） ＫN (t) ：歯のばね剛さ
（ａ），（ｂ）のように、１対の歯１，２がかみ合う時
と２対の歯１，２がかみ合う時とが交互に生じる。この
際、１対の歯１，２におけるかみ合い開始から終わりま
でのばね剛さ（以下、「歯対のばね剛さ」という。）
Ｋ'(t)は、下記の（１）式で表される。 １／Ｋ'(t)＝｛1/Ｋ1(t)｝＋｛１／Ｋ2(t)｝…（１） ＫN (t) ：歯のばね剛さ
【０００４】ここで、歯のばね剛さＫN (t) は、歯面３
における接触点の位置が変化することから変動し、その
ため、歯対のばね剛さＫ'(t)は、図８（ａ）の二点鎖線
で示すように変化する。一方、歯車対のばね剛さＫ(t)
は、上記歯対のばね剛さＫ'(t)の和で表され、実線で示
すように、２対の歯がかみ合う２対かみ合い領域Ｌ２で
は大きくなり、１対の歯がかみ合う１対かみ合い領域Ｌ
１では歯対のばね剛さＫ'(t)と同じ値である。つまり、
歯車対のばね剛さＫ(t) は、その平均値Ｋ（ｂａｒ）に
対して、振幅ΔＫ(t) だけ変動し、そのため、この振幅
ΔＫ(t) に応じたたわみ量の変動が生じ、回転の微小変
動となり騒音が生じる。
における接触点の位置が変化することから変動し、その
ため、歯対のばね剛さＫ'(t)は、図８（ａ）の二点鎖線
で示すように変化する。一方、歯車対のばね剛さＫ(t)
は、上記歯対のばね剛さＫ'(t)の和で表され、実線で示
すように、２対の歯がかみ合う２対かみ合い領域Ｌ２で
は大きくなり、１対の歯がかみ合う１対かみ合い領域Ｌ
１では歯対のばね剛さＫ'(t)と同じ値である。つまり、
歯車対のばね剛さＫ(t) は、その平均値Ｋ（ｂａｒ）に
対して、振幅ΔＫ(t) だけ変動し、そのため、この振幅
ΔＫ(t) に応じたたわみ量の変動が生じ、回転の微小変
動となり騒音が生じる。
【０００５】この対策として、図７（ｂ）の歯面３にお
ける２対かみ合い面32（一点鎖線で示す）のうち歯先４
に近い部分を、若干削り落とすことで、つまり、いわゆ
る中凸修正により、図８（ｂ）のように、２対かみ合い
領域Ｌ２（図８（ａ））をなくして、常時１対かみ合い
とすることによって、歯車対のばね剛さＫ(t) の変動を
小さくすることが提案されている。しかし、ΔＫ'(t)は
未だ大きく、それによるたわみ変動が存在し、かつ、歯
形に数μｍ程度の製造誤差が生じるのは避けられず、そ
のため、上記修正方法では２対の歯がかみ合う時が生じ
たり、また、一時的にかみ合いが無くなったりするの
で、騒音を今一つ低減できない。
ける２対かみ合い面32（一点鎖線で示す）のうち歯先４
に近い部分を、若干削り落とすことで、つまり、いわゆ
る中凸修正により、図８（ｂ）のように、２対かみ合い
領域Ｌ２（図８（ａ））をなくして、常時１対かみ合い
とすることによって、歯車対のばね剛さＫ(t) の変動を
小さくすることが提案されている。しかし、ΔＫ'(t)は
未だ大きく、それによるたわみ変動が存在し、かつ、歯
形に数μｍ程度の製造誤差が生じるのは避けられず、そ
のため、上記修正方法では２対の歯がかみ合う時が生じ
たり、また、一時的にかみ合いが無くなったりするの
で、騒音を今一つ低減できない。
【０００６】そこで、自動２輪車の一次減速ギヤなどで
は、図９（ａ），（ｂ）のように、歯丈を高くしたいわ
ゆる高歯平歯車を採用している場合が多い。この高歯平
歯車は、図９（ｂ）の一点鎖線で示すように、３つの歯
がかみ合う３対かみ合い面３３，３４，３５を有してお
り、つまり、かみ合い率が 2.0以上であり、そのため、
図１（ａ）に示すように、常時、歯車対のばね剛さＫ
(t) が大きいから、振幅ΔＫ(t) が相対的に小さくな
り、したがって、かみ合い率が 2.0未満の歯車に比べ
て、たわみ量の変動が少なくなるので、騒音が小さくな
る。
は、図９（ａ），（ｂ）のように、歯丈を高くしたいわ
ゆる高歯平歯車を採用している場合が多い。この高歯平
歯車は、図９（ｂ）の一点鎖線で示すように、３つの歯
がかみ合う３対かみ合い面３３，３４，３５を有してお
り、つまり、かみ合い率が 2.0以上であり、そのため、
図１（ａ）に示すように、常時、歯車対のばね剛さＫ
(t) が大きいから、振幅ΔＫ(t) が相対的に小さくな
り、したがって、かみ合い率が 2.0未満の歯車に比べ
て、たわみ量の変動が少なくなるので、騒音が小さくな
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、高歯平歯車を
用いた場合には、２対の歯がかみ合う２対かみ合い領域
Ｌ２と、３対の歯がかみ合う３対かみ合い領域Ｌ３とが
存在するので、今一つ騒音を低減できない。
用いた場合には、２対の歯がかみ合う２対かみ合い領域
Ｌ２と、３対の歯がかみ合う３対かみ合い領域Ｌ３とが
存在するので、今一つ騒音を低減できない。
【０００８】この発明は、上記従来の課題に鑑みてなさ
れたもので、その目的は、歯形を正規のインボリュート
曲線で形成した場合に、かみ合い率が 2.0を超える歯丈
の高い平歯車の基準歯面に修正を施して、騒音を低減し
得る平歯車の歯形修正方法および歯形修正平歯車対を提
供することである。
れたもので、その目的は、歯形を正規のインボリュート
曲線で形成した場合に、かみ合い率が 2.0を超える歯丈
の高い平歯車の基準歯面に修正を施して、騒音を低減し
得る平歯車の歯形修正方法および歯形修正平歯車対を提
供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段および作用】上記目的を達
成するためのこの発明の平歯車の歯形修正方法を図１を
用いて説明する。この歯形修正方法は、図１（ａ）の歯
車対のばね剛さＫ(t) の特性曲線において、二点鎖線で
示す３つの歯がかみ合う３対かみ合い時のばね剛さの部
分を、歯のたわみ量の他に製造誤差を含めて、図１
（ｂ）のように、２対の歯がかみ合う２対かみ合時のば
ね剛さとほぼ等しくなるように、基準歯面に修正を施し
て実質的にかみ合い率を 2.0とする。
成するためのこの発明の平歯車の歯形修正方法を図１を
用いて説明する。この歯形修正方法は、図１（ａ）の歯
車対のばね剛さＫ(t) の特性曲線において、二点鎖線で
示す３つの歯がかみ合う３対かみ合い時のばね剛さの部
分を、歯のたわみ量の他に製造誤差を含めて、図１
（ｂ）のように、２対の歯がかみ合う２対かみ合時のば
ね剛さとほぼ等しくなるように、基準歯面に修正を施し
て実質的にかみ合い率を 2.0とする。
【００１０】この発明方法によれば、製造誤差を含めて
実質的にかみ合い率を 2.0とするから、製造誤差があっ
ても、３対の歯がかみ合う時が存在しないので、図１
（ｂ）の実線で示すように、歯車対のばね剛さＫ(t) の
変動が小さくなる。
実質的にかみ合い率を 2.0とするから、製造誤差があっ
ても、３対の歯がかみ合う時が存在しないので、図１
（ｂ）の実線で示すように、歯車対のばね剛さＫ(t) の
変動が小さくなる。
【００１１】ここで、この発明をかみ合い率が 2.0未満
の歯車に適用した場合を考える。かみ合い率が 2.0未満
の歯車では、製造誤差を含めて、常時１対かみ合いとな
るように歯形を設計したのでは、図８（ｂ）の破線で示
すように、全く歯がかみ合わない時（領域Ｌ０）が生じ
るおそれがある。このように、全く歯がかみ合わない時
Ｌ０が生じると、２つの歯車の歯がフリーの時が生じて
いることになり、そのため、大きな騒音を生じるだけで
なく、衝撃的かみ合いのために歯の損傷が早期に生じる
場合もあり得る。これに対し、この発明方法は、かみ合
い率が 2.0を超える歯車に適用しているので、上記のよ
うな現象が生じない。
の歯車に適用した場合を考える。かみ合い率が 2.0未満
の歯車では、製造誤差を含めて、常時１対かみ合いとな
るように歯形を設計したのでは、図８（ｂ）の破線で示
すように、全く歯がかみ合わない時（領域Ｌ０）が生じ
るおそれがある。このように、全く歯がかみ合わない時
Ｌ０が生じると、２つの歯車の歯がフリーの時が生じて
いることになり、そのため、大きな騒音を生じるだけで
なく、衝撃的かみ合いのために歯の損傷が早期に生じる
場合もあり得る。これに対し、この発明方法は、かみ合
い率が 2.0を超える歯車に適用しているので、上記のよ
うな現象が生じない。
【００１２】つぎに、上記目的を達成するためのこの発
明の歯形修正平歯車対の構成を第１実施例を示す図２を
用いて説明する。図２において、一対の歯車１０，２０
には、歯形を正規のインボリュート曲線で形成した場合
に歯面３における３対の歯１，２がかみ合う３つの３対
かみ合い面３３〜３５のうちの歯先４の近傍３３に、歯
１，２のたわみ量に相当する分だけの修正がそれぞれ施
されており、たとえば、黒塗りの部分が削り落とされて
いる。更に、一方の歯車２０の歯面３には、上記３つの
３対かみ合い面３３〜３５のうちの１つに、破線で示す
ように、製造誤差に相当する分だけの修正が施されて実
質的にかみ合い率が 2.0に設定されている。
明の歯形修正平歯車対の構成を第１実施例を示す図２を
用いて説明する。図２において、一対の歯車１０，２０
には、歯形を正規のインボリュート曲線で形成した場合
に歯面３における３対の歯１，２がかみ合う３つの３対
かみ合い面３３〜３５のうちの歯先４の近傍３３に、歯
１，２のたわみ量に相当する分だけの修正がそれぞれ施
されており、たとえば、黒塗りの部分が削り落とされて
いる。更に、一方の歯車２０の歯面３には、上記３つの
３対かみ合い面３３〜３５のうちの１つに、破線で示す
ように、製造誤差に相当する分だけの修正が施されて実
質的にかみ合い率が 2.0に設定されている。
【００１３】この発明の他の歯形修正平歯車対の構成を
第３実施例を示す図４を用いて説明する。図４におい
て、一方の歯車２０には、歯形を正規のインボリュート
曲線で形成した場合に歯面３における３対の歯がかみ合
う３つの３対かみ合い面３３〜３５のうちの歯先４およ
び歯元５の近傍３３，３５に、歯１，２のたわみ量に相
当する分だけの修正が施されており、たとえば、黒塗り
の部分が削り落とされている。更に、上記一方の歯車２
０の歯面３には、上記３つの３対かみ合い面３３〜３５
のうちの１つに、破線で示すように製造誤差に相当する
分だけの修正が施されて、実質的にかみ合い率が 2.0に
設定されている。
第３実施例を示す図４を用いて説明する。図４におい
て、一方の歯車２０には、歯形を正規のインボリュート
曲線で形成した場合に歯面３における３対の歯がかみ合
う３つの３対かみ合い面３３〜３５のうちの歯先４およ
び歯元５の近傍３３，３５に、歯１，２のたわみ量に相
当する分だけの修正が施されており、たとえば、黒塗り
の部分が削り落とされている。更に、上記一方の歯車２
０の歯面３には、上記３つの３対かみ合い面３３〜３５
のうちの１つに、破線で示すように製造誤差に相当する
分だけの修正が施されて、実質的にかみ合い率が 2.0に
設定されている。
【００１４】これらの歯車対によれば、かみ合い率が
2.0未満の歯車に従来施されている歯形修正に加え、３
つの３対かみ合い面３３〜３５のうちの１つに、製造誤
差に相当する分だけの修正が施されて実質的にかみ合い
率が 2.0に設定されているので、製造誤差があっても、
３対の歯１，２がかみ合う時が存在しないので、図１
（ｂ）の実線で示すように、歯車対のばね剛さＫ(t) の
変動が小さくなる。
2.0未満の歯車に従来施されている歯形修正に加え、３
つの３対かみ合い面３３〜３５のうちの１つに、製造誤
差に相当する分だけの修正が施されて実質的にかみ合い
率が 2.0に設定されているので、製造誤差があっても、
３対の歯１，２がかみ合う時が存在しないので、図１
（ｂ）の実線で示すように、歯車対のばね剛さＫ(t) の
変動が小さくなる。
【００１５】
【実施例】以下、この発明の実施例を図面にしたがって
説明する。図２は第１実施例を示し、歯丈の高い高歯平
歯車対のかみ合いピッチ円ＰＣＤ付近における拡大図で
ある。この図において、平歯車対は駆動歯車１０および
従動歯車２０からなり、歯形を正規のインボリュート曲
線で形成すると、かみ合い率が 2.0を超えるもので、歯
車の基準歯面３の両面に、以下のような修正が施してあ
る。
説明する。図２は第１実施例を示し、歯丈の高い高歯平
歯車対のかみ合いピッチ円ＰＣＤ付近における拡大図で
ある。この図において、平歯車対は駆動歯車１０および
従動歯車２０からなり、歯形を正規のインボリュート曲
線で形成すると、かみ合い率が 2.0を超えるもので、歯
車の基準歯面３の両面に、以下のような修正が施してあ
る。
【００１６】まず、一対の歯車１０，２０には、歯形を
正規のインボリュート曲線で形成した場合に歯面３にお
ける３対の歯がかみ合う３対かみ合い面３３〜３５のう
ちの歯先４の近傍３３に、歯１，２のたわみ量に相当す
る分だけの修正がそれぞれ施されており、たとえば、黒
塗りの部分が削り落とされている。このたわみ量に対し
ての修正長さ（歯面における長さ）Ｌは、たとえば、下
記の（１）式で、求めることができる（前述の先行文献
参照）。 Ｌ＝（ε−２）π・ｍ・ｃｏｓα …（１） ε：かみ合い率 ｍ：モジュール α：圧力角
正規のインボリュート曲線で形成した場合に歯面３にお
ける３対の歯がかみ合う３対かみ合い面３３〜３５のう
ちの歯先４の近傍３３に、歯１，２のたわみ量に相当す
る分だけの修正がそれぞれ施されており、たとえば、黒
塗りの部分が削り落とされている。このたわみ量に対し
ての修正長さ（歯面における長さ）Ｌは、たとえば、下
記の（１）式で、求めることができる（前述の先行文献
参照）。 Ｌ＝（ε−２）π・ｍ・ｃｏｓα …（１） ε：かみ合い率 ｍ：モジュール α：圧力角
【００１７】更に、一方の歯車、たとえば従動歯車２０
の歯面３には、上記３つの３対かみ合い面３３〜３５の
うちの１つである歯先４の近傍に、破線で示すように、
製造誤差に相当する分だけの修正が施されている。つま
り、破線に沿って、３対かみ合い面３３が削り落とされ
て、実質的にかみ合い率が 2.0に設定されている。な
お、削り落とす修正量は、一般に数μｍ程度である。
の歯面３には、上記３つの３対かみ合い面３３〜３５の
うちの１つである歯先４の近傍に、破線で示すように、
製造誤差に相当する分だけの修正が施されている。つま
り、破線に沿って、３対かみ合い面３３が削り落とされ
て、実質的にかみ合い率が 2.0に設定されている。な
お、削り落とす修正量は、一般に数μｍ程度である。
【００１８】このように基準歯面３に修正を施すこと
で、図１（ａ）の歯車対のばね剛さＫ(t) の特性曲線
は、図１（ｂ）の破線で示す３つの歯がかみ合う３対か
み合時のばね剛さの部分ｋが、歯のたわみ量の他に、製
造誤差を含めて、実線で示す２対かみ合時のばね剛さと
ほぼ等しくなる。したがって、かみ合い率が実質的に
2.0になる。
で、図１（ａ）の歯車対のばね剛さＫ(t) の特性曲線
は、図１（ｂ）の破線で示す３つの歯がかみ合う３対か
み合時のばね剛さの部分ｋが、歯のたわみ量の他に、製
造誤差を含めて、実線で示す２対かみ合時のばね剛さと
ほぼ等しくなる。したがって、かみ合い率が実質的に
2.0になる。
【００１９】上記構成では、たとえば図２のように、駆
動歯車１０の歯先４およびかみ合いピッチ円ＰＣＤ付近
の３対かみ合い面３３，３４が、従動歯車２０にかみ合
う時は、駆動歯車１０の歯元５の近傍３５が従動歯車２
０にかみ合わない。つまり、常時２枚の歯同士がかみ合
うから、歯車対のばね剛さＫ(t) がほぼ一定の値になる
ので、歯のたわみ量の変化が小さい。その結果、騒音が
小さくなる。特に、製造誤差に相当する分だけ、３対か
み合い面３３を破線で示すように更に削り落すように設
定してあるので、製造誤差があっても、黒塗りの部分３
３が削り落される。したがって、常時２対かみ合いとな
るから、騒音が小さくなる。
動歯車１０の歯先４およびかみ合いピッチ円ＰＣＤ付近
の３対かみ合い面３３，３４が、従動歯車２０にかみ合
う時は、駆動歯車１０の歯元５の近傍３５が従動歯車２
０にかみ合わない。つまり、常時２枚の歯同士がかみ合
うから、歯車対のばね剛さＫ(t) がほぼ一定の値になる
ので、歯のたわみ量の変化が小さい。その結果、騒音が
小さくなる。特に、製造誤差に相当する分だけ、３対か
み合い面３３を破線で示すように更に削り落すように設
定してあるので、製造誤差があっても、黒塗りの部分３
３が削り落される。したがって、常時２対かみ合いとな
るから、騒音が小さくなる。
【００２０】なお、上記実施例では、基準歯面３の両面
に、前述のような歯形修正が施してあるので、自動２輪
車において、エンジンブレーキを作動させた場合の騒音
も小さくなる。
に、前述のような歯形修正が施してあるので、自動２輪
車において、エンジンブレーキを作動させた場合の騒音
も小さくなる。
【００２１】上記第１実施例では、製造誤差に相当する
分の修正を歯先４の近傍の３対かみ合い面３３に施した
が、この修正は、図３の第２実施例のように、かみ合い
ピッチ円ＰＣＤ付近の３対かみ合い面３４に施してもよ
い。つまり、かみ合い率が２を超え３未満においては、
３４に相当する中央部を中凹みにすることによっても、
具体化が可能である。なお、第２実施例のその他の構成
は、上記第１実施例と同様であり、同一部分または相当
部分に同一符号を付して、その説明を省略する。
分の修正を歯先４の近傍の３対かみ合い面３３に施した
が、この修正は、図３の第２実施例のように、かみ合い
ピッチ円ＰＣＤ付近の３対かみ合い面３４に施してもよ
い。つまり、かみ合い率が２を超え３未満においては、
３４に相当する中央部を中凹みにすることによっても、
具体化が可能である。なお、第２実施例のその他の構成
は、上記第１実施例と同様であり、同一部分または相当
部分に同一符号を付して、その説明を省略する。
【００２２】また、上記第１および第２実施例では、駆
動歯車１０および従動歯車２０の双方に歯形修正を施し
たが、図４ないし図６の実施例のように、一方の歯車１
０または２０にのみ歯形修正を施してもよい。以下、こ
れらの実施例について簡単に説明する。
動歯車１０および従動歯車２０の双方に歯形修正を施し
たが、図４ないし図６の実施例のように、一方の歯車１
０または２０にのみ歯形修正を施してもよい。以下、こ
れらの実施例について簡単に説明する。
【００２３】図４は第３実施例を示す。この図におい
て、両歯車１０，２０のうちの一方の歯車には、たとえ
ば従動歯車２０には、３対かみ合い面３３〜３５のうち
の歯先４および歯元５の近傍に歯１，２のたわみ量に相
当する分だけの修正が施してある。つまり、３対かみ合
い面３３，３５は、歯のたわみ量に相当する分だけ、黒
塗りの部分が削り落とされている。更に、上記従動歯車
２０の歯先４の近傍の３対かみ合い面３３は、製造誤差
に相当する分だけ破線のように歯面３が削り落とされて
いる。これらの修正により、かみ合い率が実質的に 2.0
に設定されている。その他の構成は、上記第１実施例と
同様であり、同一部分または相当部分に同一符号を付し
て、その詳しい説明を省略する。
て、両歯車１０，２０のうちの一方の歯車には、たとえ
ば従動歯車２０には、３対かみ合い面３３〜３５のうち
の歯先４および歯元５の近傍に歯１，２のたわみ量に相
当する分だけの修正が施してある。つまり、３対かみ合
い面３３，３５は、歯のたわみ量に相当する分だけ、黒
塗りの部分が削り落とされている。更に、上記従動歯車
２０の歯先４の近傍の３対かみ合い面３３は、製造誤差
に相当する分だけ破線のように歯面３が削り落とされて
いる。これらの修正により、かみ合い率が実質的に 2.0
に設定されている。その他の構成は、上記第１実施例と
同様であり、同一部分または相当部分に同一符号を付し
て、その詳しい説明を省略する。
【００２４】この実施例によれば、一方の歯車２０にの
み歯形修正を施しているので、歯車１０，２０の加工法
が異なる場合には、歯形修正加工がし易い歯車１０，２
０の一方に、歯形修正を施せばよい。したがって、歯車
の製造が容易になる。
み歯形修正を施しているので、歯車１０，２０の加工法
が異なる場合には、歯形修正加工がし易い歯車１０，２
０の一方に、歯形修正を施せばよい。したがって、歯車
の製造が容易になる。
【００２５】ところで、上記第３実施例では、製造誤差
に相当する分だけの修正を、歯先４の近傍の３対かみ合
い面３３に施したが、この修正は、図５の第４実施例の
ように、かみ合いピッチ円ＰＣＤ付近の３対かみ合い面
３４に施してもよい。また、この修正は、図６の第５実
施例のように、歯元５に近い３対かみ合い面３５に施し
てもよい。なお、上記第４および第５実施例において、
その他の構成は、上記第３実施例と同様であり、同一部
分または相当部分に同一符号を付してその説明を省略す
る。
に相当する分だけの修正を、歯先４の近傍の３対かみ合
い面３３に施したが、この修正は、図５の第４実施例の
ように、かみ合いピッチ円ＰＣＤ付近の３対かみ合い面
３４に施してもよい。また、この修正は、図６の第５実
施例のように、歯元５に近い３対かみ合い面３５に施し
てもよい。なお、上記第４および第５実施例において、
その他の構成は、上記第３実施例と同様であり、同一部
分または相当部分に同一符号を付してその説明を省略す
る。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、かみ合い率が 2.0を超える高歯平歯車において、歯
のたわみ量に相当する分の他に、製造誤差を含めて、か
み合い率が実質的に 2.0となるように修正を施したの
で、製造誤差があっても、３対の歯がかみ合う時が生じ
ないから、歯車対のばね剛さの変動が小さくなる。した
がって、騒音が小さくなる。
ば、かみ合い率が 2.0を超える高歯平歯車において、歯
のたわみ量に相当する分の他に、製造誤差を含めて、か
み合い率が実質的に 2.0となるように修正を施したの
で、製造誤差があっても、３対の歯がかみ合う時が生じ
ないから、歯車対のばね剛さの変動が小さくなる。した
がって、騒音が小さくなる。
【図１】（ａ）は一般的な高歯平歯車に関するばね剛さ
の特性図、（ｂ）はこの発明の歯形修正方法の一実施例
を示すばね剛さの特性図である。
の特性図、（ｂ）はこの発明の歯形修正方法の一実施例
を示すばね剛さの特性図である。
【図２】この発明の歯形修正平歯車対の第１実施例を示
し、かみ合いＰＣＤ付近の高歯平歯車の拡大断面図であ
る。
し、かみ合いＰＣＤ付近の高歯平歯車の拡大断面図であ
る。
【図３】同第２実施例の拡大断面図である。
【図４】同第３実施例の拡大断面図である。
【図５】同第４実施例の拡大断面図である。
【図６】同第５実施例の拡大断面図である。
【図７】かみ合い率が 2.0未満の歯車の拡大断面図であ
る。
る。
【図８】（ａ）はかみ合い率が 2.0未満の平歯車のばね
剛さの特性図、（ｂ）は同平歯車に歯形修正を施した場
合のばね剛さの特性図である。
剛さの特性図、（ｂ）は同平歯車に歯形修正を施した場
合のばね剛さの特性図である。
【図９】かみ合い率が 2.0を超える一般的な高歯平歯車
対の拡大断面図である。
対の拡大断面図である。
１，２…歯、３…（基準）歯面、３３〜３５…３対かみ
合い面、４…歯先、５…歯元、１０…（駆動）歯車、２
０…（従動）歯車、Ｋ(t) …歯車対のばね剛さ。
合い面、４…歯先、５…歯元、１０…（駆動）歯車、２
０…（従動）歯車、Ｋ(t) …歯車対のばね剛さ。
Claims (3)
- 【請求項１】 歯形を正規のインボリュート曲線で形成
した場合に、かみ合い率が 2.0を超える歯丈の高い平歯
車の基準歯面に修正を施す平歯車の歯形修正方法であっ
て、 歯車対のばね剛さの特性曲線において、３つの歯がかみ
合う３対かみ合時のばね剛さの部分を、歯のたわみ量の
他に製造誤差を含めて、２対の歯がかみ合う２対かみ合
時のばね剛さとほぼ等しくなるように、基準歯面に修正
を施して実質的にかみ合い率を2.0 とする平歯車の歯形
修正方法。 - 【請求項２】 歯形を正規のインボリュート曲線で形成
した場合に、かみ合い率が 2.0を超える歯丈の高い平歯
車の基準歯面に修正を施した歯形修正平歯車対であっ
て、 一対の歯車には、歯形を正規のインボリュート曲線で形
成した場合に歯面における３対の歯がかみ合う３つの３
対かみ合い面のうちの歯先の近傍に、歯のたわみ量に相
当する分だけの修正がそれぞれ施され、 更に、一方の歯車の歯面には、上記３つの３対かみ合い
面のうちの１つに、製造誤差に相当する分だけの修正が
施されて実質的にかみ合い率が 2.0に設定された歯形修
正平歯車対。 - 【請求項３】 歯形を正規のインボリュート曲線で形成
した場合に、かみ合い率が 2.0を超える歯丈の高い平歯
車の基準歯面に修正を施した歯形修正平歯車対であっ
て、 一方の歯車には、歯形を正規のインボリュート曲線で形
成した場合に歯面における３対の歯がかみ合う３つの３
対かみ合い面のうちの歯先および歯元の近傍に、歯のた
わみ量に相当する分だけの修正が施され、 更に、上記一方の歯車の歯面には、上記３つの３対かみ
合い面のうちの１つに、製造誤差に相当する分だけの修
正が施されて実質的にかみ合い率が 2.0に設定された歯
形修正平歯車対。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17184692A JPH05340463A (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 平歯車の歯形修正方法および歯形修正平歯車対 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17184692A JPH05340463A (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 平歯車の歯形修正方法および歯形修正平歯車対 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05340463A true JPH05340463A (ja) | 1993-12-21 |
Family
ID=15930859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17184692A Pending JPH05340463A (ja) | 1992-06-05 | 1992-06-05 | 平歯車の歯形修正方法および歯形修正平歯車対 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05340463A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001271912A (ja) * | 2000-01-19 | 2001-10-05 | Enplas Corp | 歯車及び歯車装置 |
| JP2002276772A (ja) * | 2001-03-19 | 2002-09-25 | Polyplastics Co | 回転伝達誤差低減歯車の設計方法およびその方法により設計された歯車 |
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| JP2021076205A (ja) * | 2019-11-12 | 2021-05-20 | 株式会社日立ニコトランスミッション | 歯車装置 |
-
1992
- 1992-06-05 JP JP17184692A patent/JPH05340463A/ja active Pending
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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