JPH05287451A - コンクリート中での耐塩性に優れたｐｃ鋼線とその製造方法 - Google Patents
コンクリート中での耐塩性に優れたｐｃ鋼線とその製造方法Info
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- JPH05287451A JPH05287451A JP11515792A JP11515792A JPH05287451A JP H05287451 A JPH05287451 A JP H05287451A JP 11515792 A JP11515792 A JP 11515792A JP 11515792 A JP11515792 A JP 11515792A JP H05287451 A JPH05287451 A JP H05287451A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明はＣｕ，Ｗを含有し、コンクリート構
造物中でも優れた耐食性を示すＰＣ鋼線とその製造方法
である。 【構成】 Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．
００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．
６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以
上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａ
ｌ：０．００１％以上０．１０％以下、またはこれに加
えＮｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，の内１種または２種以上、および
／またはＶ，Ｔｉ，Ｂの内の１種または２種以上を含有
する鋼を熱間圧延後２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の速度
で５５０℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および時効
硬化処理を行なって製造する。 【効果】 コンクリート中での耐塩性に優れ、構造物の
安全性の向上と建設工事のコスト低減が達成できる。
造物中でも優れた耐食性を示すＰＣ鋼線とその製造方法
である。 【構成】 Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．
００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．
６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以
上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａ
ｌ：０．００１％以上０．１０％以下、またはこれに加
えＮｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，の内１種または２種以上、および
／またはＶ，Ｔｉ，Ｂの内の１種または２種以上を含有
する鋼を熱間圧延後２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の速度
で５５０℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および時効
硬化処理を行なって製造する。 【効果】 コンクリート中での耐塩性に優れ、構造物の
安全性の向上と建設工事のコスト低減が達成できる。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コンクリート補強材で
あるＰＣ鋼線とその製造方法に関し、Ｃｌ-イオンを含
有するコンクリート構造物中でも優れた耐食性を示すＰ
Ｃ鋼線とその製造方法である。
あるＰＣ鋼線とその製造方法に関し、Ｃｌ-イオンを含
有するコンクリート構造物中でも優れた耐食性を示すＰ
Ｃ鋼線とその製造方法である。
【０００２】
【従来の技術】従来コンクリートには容易に採取可能な
川砂を使用し、河川水，工業用水あるいは上水を使用し
て混練するのが通常であった。しかるにコンクリート構
造物の飛躍的な増加の結果、川砂の採取も容易でなくな
り、海砂の使用が余儀なくされてきた。
川砂を使用し、河川水，工業用水あるいは上水を使用し
て混練するのが通常であった。しかるにコンクリート構
造物の飛躍的な増加の結果、川砂の採取も容易でなくな
り、海砂の使用が余儀なくされてきた。
【０００３】コンクリート中は通常ｐＨが１０を超える
強アルカリ環境であるために、大気中では腐食する炭素
鋼も腐食しない。しかし海浜地区に建造されるコンクリ
ート構造物や、混練する砂に未洗浄の海砂を使用したり
混練用の水に海水を使用したコンクリート構造物では、
ｐＨが１０を超える強アルカリであっても、Ｃｌ- イオ
ンが存在するために鋼材は腐食する。
強アルカリ環境であるために、大気中では腐食する炭素
鋼も腐食しない。しかし海浜地区に建造されるコンクリ
ート構造物や、混練する砂に未洗浄の海砂を使用したり
混練用の水に海水を使用したコンクリート構造物では、
ｐＨが１０を超える強アルカリであっても、Ｃｌ- イオ
ンが存在するために鋼材は腐食する。
【０００４】その結果、鋼材は断面積が減少して強度が
低下したり、腐食で発生した水素が鋼中に侵入して脆化
する危険が生ずる。また腐食生成物の体積は鋼よりも大
きいためコンクリートにひび割れが発生し、腐食がます
ます促進されてコンクリート構造物の寿命が著しく低下
する。
低下したり、腐食で発生した水素が鋼中に侵入して脆化
する危険が生ずる。また腐食生成物の体積は鋼よりも大
きいためコンクリートにひび割れが発生し、腐食がます
ます促進されてコンクリート構造物の寿命が著しく低下
する。
【０００５】従って海砂を使用する場合、十分な水洗を
行なって塩分を除去する必要があるため、作業工程が煩
雑になり工期が長くなる欠点が生ずる。また海洋構造物
の場合、コンクリート中へのＣｌ- イオンの侵入が防止
できないため、補強用の鋼材の腐食とその結果のコンク
リートの寿命低下も避けられなかった。
行なって塩分を除去する必要があるため、作業工程が煩
雑になり工期が長くなる欠点が生ずる。また海洋構造物
の場合、コンクリート中へのＣｌ- イオンの侵入が防止
できないため、補強用の鋼材の腐食とその結果のコンク
リートの寿命低下も避けられなかった。
【０００６】これらの欠点は、いずれも補強用の鋼材の
腐食が原因である。従ってＣｌ- イオンを含む強アルカ
リ環境での耐食性、すなわち耐塩性に優れたＰＣ鋼材が
あれば解決する。
腐食が原因である。従ってＣｌ- イオンを含む強アルカ
リ環境での耐食性、すなわち耐塩性に優れたＰＣ鋼材が
あれば解決する。
【０００７】従来強度をそれほど問題としない鉄筋で耐
塩性が必要な場合、特開昭５９−２９１５４号に開示さ
れるエポキシ塗装を施した塗装鉄筋や、Ｚｎめっき鉄
筋，ステンレス鉄筋が使用されてきた。この考え方に従
って、ＰＣ鋼線に塗装やめっきを施せば同様に使用が可
能と思われる。
塩性が必要な場合、特開昭５９−２９１５４号に開示さ
れるエポキシ塗装を施した塗装鉄筋や、Ｚｎめっき鉄
筋，ステンレス鉄筋が使用されてきた。この考え方に従
って、ＰＣ鋼線に塗装やめっきを施せば同様に使用が可
能と思われる。
【０００８】しかしＰＣ鋼線は、コンクリートに圧縮応
力を加えるために高い引張応力を加えた状態でコンクリ
ートに埋め込まれる必要がある。塗装やＺｎめっき鋼材
は、この加工時に剥離したり疵がついてその部分の耐塩
性が劣化することが多く、実用に耐えないのが実情であ
る。
力を加えるために高い引張応力を加えた状態でコンクリ
ートに埋め込まれる必要がある。塗装やＺｎめっき鋼材
は、この加工時に剥離したり疵がついてその部分の耐塩
性が劣化することが多く、実用に耐えないのが実情であ
る。
【０００９】ステンレス鉄筋は、相応に耐塩性があり剥
離などの問題もなく溶接も可能であり、かつ熱処理で高
強度化しＰＣ鋼材とすることは可能であるが、高価格で
あるため広範な使用はできなかった。
離などの問題もなく溶接も可能であり、かつ熱処理で高
強度化しＰＣ鋼材とすることは可能であるが、高価格で
あるため広範な使用はできなかった。
【００１０】また耐塩性を有する鋼材では、特開昭５０
−２３３１０号，特開昭５０−９８４２０号，特開昭６
２−１８８７５４号の各公報に示されるＣｕ，Ｗ，Ｃ
ｒ，Ｎｉ，Ｍｏ等を適宜組合わせて添加した成分系の鋼
材や、また特開昭５７−４８０５４号，特開昭５７−９
８６５３号，特開昭５８−７７５５１号の各公報には、
Ｓ低減に加えてＣａやＲＥＭで一層の低Ｓ化を狙った鋼
材が開示されている。
−２３３１０号，特開昭５０−９８４２０号，特開昭６
２−１８８７５４号の各公報に示されるＣｕ，Ｗ，Ｃ
ｒ，Ｎｉ，Ｍｏ等を適宜組合わせて添加した成分系の鋼
材や、また特開昭５７−４８０５４号，特開昭５７−９
８６５３号，特開昭５８−７７５５１号の各公報には、
Ｓ低減に加えてＣａやＲＥＭで一層の低Ｓ化を狙った鋼
材が開示されている。
【００１１】これらの鋼材は、耐塩性には相応に効果が
認められるが、通常の伸線加工を行なっても強化でき
ず、ＰＣ鋼線の製造は不可能である。このため耐塩性の
高い鉄筋を多量に使用して強度を確保する、資源的には
無駄の多い施工方法を採用せざるを得なかった。
認められるが、通常の伸線加工を行なっても強化でき
ず、ＰＣ鋼線の製造は不可能である。このため耐塩性の
高い鉄筋を多量に使用して強度を確保する、資源的には
無駄の多い施工方法を採用せざるを得なかった。
【００１２】さらに最近では、特開昭６２−１９９７４
８号，特開昭６４−７９３４６号公報には、Ａｌを数％
から数１０％添加した高いＡｌ含有鋼が提案されてい
る。このＡｌ含有鋼は、耐塩性の点では通常鋼や前述し
た鋼より圧倒的に優れているが、冷間での強度を確保す
ることができず、しかも熱間や冷間での加工性，靱性が
極端に劣るため、やはりＰＣ鋼線の製造はできなかっ
た。
８号，特開昭６４−７９３４６号公報には、Ａｌを数％
から数１０％添加した高いＡｌ含有鋼が提案されてい
る。このＡｌ含有鋼は、耐塩性の点では通常鋼や前述し
た鋼より圧倒的に優れているが、冷間での強度を確保す
ることができず、しかも熱間や冷間での加工性，靱性が
極端に劣るため、やはりＰＣ鋼線の製造はできなかっ
た。
【００１３】この他にもＰＣ鋼線の耐塩性向上させる方
法には、通常のＰＣ鋼線にカロライジングやクロマイジ
ングなどの表面拡散浸透処理、Ｃｒ，Ｎｉなどの金属め
っきおよび表層合金化処理、ＰＶＤやＣＶＤによるＡｌ
Ｎ，ＴｉＮ，ＴｉＣなどのセラミックスコーティングを
施すことが考えられる。
法には、通常のＰＣ鋼線にカロライジングやクロマイジ
ングなどの表面拡散浸透処理、Ｃｒ，Ｎｉなどの金属め
っきおよび表層合金化処理、ＰＶＤやＣＶＤによるＡｌ
Ｎ，ＴｉＮ，ＴｉＣなどのセラミックスコーティングを
施すことが考えられる。
【００１４】これらの方法では、ＰＣ鋼線としての材質
とともに耐塩性も確保可能と思われる。しかしこれらの
方法はいずれも特殊な装置や工程が必要で、ＰＣ鋼線の
ような量産鋼構造物用材料の表面処理への適用はコスト
的に困難である。
とともに耐塩性も確保可能と思われる。しかしこれらの
方法はいずれも特殊な装置や工程が必要で、ＰＣ鋼線の
ような量産鋼構造物用材料の表面処理への適用はコスト
的に困難である。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来耐塩性
を改善したＣｕ，Ｗ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏなどの添加およ
びＳ低減を適宜組合わせることで耐塩性が向上するとの
知見をもとに、熱延後の冷却速度を適切に制御すること
で、強度，延性に優れたコンクリート中での耐塩性に優
れたＰＣ鋼線とその製造方法を提供する。
を改善したＣｕ，Ｗ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏなどの添加およ
びＳ低減を適宜組合わせることで耐塩性が向上するとの
知見をもとに、熱延後の冷却速度を適切に制御すること
で、強度，延性に優れたコンクリート中での耐塩性に優
れたＰＣ鋼線とその製造方法を提供する。
【００１６】
【課題を解決するための手段】前述したように、Ｃｕ，
Ｗ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ等の添加やＳ低減を適宜組合わせ
て成分設計した鉄筋用鋼材は、現行のＰＣ鋼線並みの伸
線加工を行なっても強度の高いＰＣ鋼線の製造は不可能
である。
Ｗ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ等の添加やＳ低減を適宜組合わせ
て成分設計した鉄筋用鋼材は、現行のＰＣ鋼線並みの伸
線加工を行なっても強度の高いＰＣ鋼線の製造は不可能
である。
【００１７】これに対して本発明者らは、Ｃの増量とと
もに耐塩性を向上させる元素を適量添加することで、耐
塩性を維持しつつ伸線加工によって強度の上昇可能なこ
と、および熱延後の冷却速度を適切に制御することで、
特別な恒温変態処理工程を経ることなく伸線後の強度，
延性を確保できることを見出した。本発明はこの知見を
基に完成したものである。
もに耐塩性を向上させる元素を適量添加することで、耐
塩性を維持しつつ伸線加工によって強度の上昇可能なこ
と、および熱延後の冷却速度を適切に制御することで、
特別な恒温変態処理工程を経ることなく伸線後の強度，
延性を確保できることを見出した。本発明はこの知見を
基に完成したものである。
【００１８】すなわち第１の本発明のＰＣ鋼線は、重量
％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００
５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％
以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上
０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａ
ｌ：０．００１％以上０．１０％以下を含有し、残部が
鉄および不可避不純物からなり、伸線加工および時効硬
化処理を行なったことを特徴とする。
％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００
５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％
以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上
０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａ
ｌ：０．００１％以上０．１０％以下を含有し、残部が
鉄および不可避不純物からなり、伸線加工および時効硬
化処理を行なったことを特徴とする。
【００１９】上記ＰＣ鋼線の製造方法は、重量％で、
Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５％以
上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以下，
Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．７％
以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：０．０
０１％以上０．１０％以下を含有し、残部が鉄および不
可避不純物からなる成分鋼を直径５ｍｍ以上２０ｍｍ以
下に熱間圧延し、次いで２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の
速度で５５０℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および
時効硬化処理を行なうことを特徴とする。
Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５％以
上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以下，
Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．７％
以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：０．０
０１％以上０．１０％以下を含有し、残部が鉄および不
可避不純物からなる成分鋼を直径５ｍｍ以上２０ｍｍ以
下に熱間圧延し、次いで２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の
速度で５５０℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および
時効硬化処理を行なうことを特徴とする。
【００２０】第２の本発明のＰＣ鋼線は、重量％で、
Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５％以
上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以下，
Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．７％
以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：０．０
０１％以上０．１０％以下、さらにＮｉ：０．０５％以
上１．５％以下，Ｃｒ：０．２％以上１．５％以下，Ｍ
ｏ：０．０５％以上１．０％以下の内の１種または２種
以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、
伸線加工および時効硬化処理を行なったことを特徴とす
る。
Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５％以
上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以下，
Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．７％
以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：０．０
０１％以上０．１０％以下、さらにＮｉ：０．０５％以
上１．５％以下，Ｃｒ：０．２％以上１．５％以下，Ｍ
ｏ：０．０５％以上１．０％以下の内の１種または２種
以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、
伸線加工および時効硬化処理を行なったことを特徴とす
る。
【００２１】またそのＰＣ鋼線の製造方法は、重量％
で、Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５
％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以
下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．
７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、さらにＮｉ：０．０
５％以上１．５％以下，Ｃｒ：０．２％以上１．５％以
下，Ｍｏ：０．０５％以上１．０％以下の内の１種また
は２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物から
なる成分鋼を直径５ｍｍ以上２０ｍｍ以下に熱間圧延
し、次いで２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の速度で５５０
℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および時効硬化処理
を行なうことを特徴とする。
で、Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５
％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以
下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．
７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、さらにＮｉ：０．０
５％以上１．５％以下，Ｃｒ：０．２％以上１．５％以
下，Ｍｏ：０．０５％以上１．０％以下の内の１種また
は２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物から
なる成分鋼を直径５ｍｍ以上２０ｍｍ以下に熱間圧延
し、次いで２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の速度で５５０
℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および時効硬化処理
を行なうことを特徴とする。
【００２２】第３の本発明のＰＣ鋼線は、重量％で、
Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５％以
上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以下，
Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．７％
以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：０．０
０１％以上０．１０％以下、さらにＶ：０．０１％以上
０．５％以下，Ｔｉ：０．０１％以上０．５％以下，
Ｂ：０．０００３％以上０．００５％以下の内の１種ま
たは２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物か
らなり、伸線加工および時効硬化処理を行なったことを
特徴とする。
Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５％以
上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以下，
Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．７％
以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：０．０
０１％以上０．１０％以下、さらにＶ：０．０１％以上
０．５％以下，Ｔｉ：０．０１％以上０．５％以下，
Ｂ：０．０００３％以上０．００５％以下の内の１種ま
たは２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物か
らなり、伸線加工および時効硬化処理を行なったことを
特徴とする。
【００２３】またそのＰＣ鋼線の製造方法は、重量％
で、Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５
％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以
下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．
７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、さらにＶ：０．０１
％以上０．５％以下，Ｔｉ：０．０１％以上０．５％以
下，Ｂ：０．０００３％以上０．００５％以下の内の１
種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純
物からなる成分鋼を直径５ｍｍ以上２０ｍｍ以下に熱間
圧延し、次いで２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の速度で５
５０℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および時効硬化
処理を行なうことを特徴とする。
で、Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５
％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以
下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．
７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、さらにＶ：０．０１
％以上０．５％以下，Ｔｉ：０．０１％以上０．５％以
下，Ｂ：０．０００３％以上０．００５％以下の内の１
種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純
物からなる成分鋼を直径５ｍｍ以上２０ｍｍ以下に熱間
圧延し、次いで２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の速度で５
５０℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および時効硬化
処理を行なうことを特徴とする。
【００２４】第４の本発明のＰＣ鋼線は、重量％で、
Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５％以
上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以下，
Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．７％
以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：０．０
０１％以上０．１０％以下、さらにＮｉ：０．０５％以
上１．５％以下，Ｃｒ：０．２％以上１．５％以下，Ｍ
ｏ：０．０５％以上１．０％以下の内の１種または２種
以上と、Ｖ：０．０１％以上０．５％以下，Ｔｉ：０．
０１％以上０．５％以下，Ｂ：０．０００３％以上０．
００５％以下の内の１種または２種以上を含有し、残部
が鉄および不可避不純物からなり、伸線加工および時効
硬化処理を行なったことを特徴とする。
Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５％以
上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以下，
Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．７％
以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：０．０
０１％以上０．１０％以下、さらにＮｉ：０．０５％以
上１．５％以下，Ｃｒ：０．２％以上１．５％以下，Ｍ
ｏ：０．０５％以上１．０％以下の内の１種または２種
以上と、Ｖ：０．０１％以上０．５％以下，Ｔｉ：０．
０１％以上０．５％以下，Ｂ：０．０００３％以上０．
００５％以下の内の１種または２種以上を含有し、残部
が鉄および不可避不純物からなり、伸線加工および時効
硬化処理を行なったことを特徴とする。
【００２５】またそのＰＣ鋼線の製造方法は、重量％
で、Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５
％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以
下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．
７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、さらにＮｉ：０．０
５％以上１．５％以下，Ｃｒ：０．２％以上１．５％以
下，Ｍｏ：０．０５％以上１．０％以下の内の１種また
は２種以上と、Ｖ：０．０１％以上０．５％以下，Ｔ
ｉ：０．０１％以上０．５％以下，Ｂ：０．０００３％
以上０．００５％以下の内の１種または２種以上を含有
し、残部が鉄および不可避不純物からなる成分鋼を直径
５ｍｍ以上２０ｍｍ以下に熱間圧延し、次いで２℃／ｓ
以上３０℃／ｓ以下の速度で５５０℃以下に冷却し、し
かる後伸線加工および時効硬化処理を行なうことを特徴
とする。
で、Ｃ：０．６％以上１．０％以下，Ｓｉ：０．００５
％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．０１％以上０．６％以
下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃｕ：０．０５％以上０．
７％以下，Ｗ：０．０２％以上１．０％以下，Ａｌ：
０．００１％以上０．１０％以下、さらにＮｉ：０．０
５％以上１．５％以下，Ｃｒ：０．２％以上１．５％以
下，Ｍｏ：０．０５％以上１．０％以下の内の１種また
は２種以上と、Ｖ：０．０１％以上０．５％以下，Ｔ
ｉ：０．０１％以上０．５％以下，Ｂ：０．０００３％
以上０．００５％以下の内の１種または２種以上を含有
し、残部が鉄および不可避不純物からなる成分鋼を直径
５ｍｍ以上２０ｍｍ以下に熱間圧延し、次いで２℃／ｓ
以上３０℃／ｓ以下の速度で５５０℃以下に冷却し、し
かる後伸線加工および時効硬化処理を行なうことを特徴
とする。
【００２６】
【作用】本発明の鋼線は、従来法に従い熱間圧延後慨ね
５００〜６００℃でパテンティング処理を行なって組織
をパーライト化し、それを伸線して必要な場合はさらに
矯直を行ない、最終的に時効効果処理を行なうことで、
製造することが可能である。しかしこの工程では、多数
回の熱処理が必要となり、コストが大幅に上昇する。
５００〜６００℃でパテンティング処理を行なって組織
をパーライト化し、それを伸線して必要な場合はさらに
矯直を行ない、最終的に時効効果処理を行なうことで、
製造することが可能である。しかしこの工程では、多数
回の熱処理が必要となり、コストが大幅に上昇する。
【００２７】これに対して本発明者らは、熱間圧延サイ
ズを適切に限定し、さらに熱間圧延後の冷却速度を一定
範囲に制御することで、熱間圧延後のパテンティング処
理を省略して製造できる方法を発明したものである。
ズを適切に限定し、さらに熱間圧延後の冷却速度を一定
範囲に制御することで、熱間圧延後のパテンティング処
理を省略して製造できる方法を発明したものである。
【００２８】以下本発明条件の限定理由について説明す
る。
る。
【００２９】Ｃは、０．６％未満では伸線加工を行なっ
ても強度が９３２Ｎ／ｍｍ2 未満となり、ＰＣ鋼線とし
ての強度が不足するため０．６％を下限とし、１．０％
を超えると、熱延後初析セメンタイトがγ粒界に析出
し、伸線加工時に割れを生ずるなど加工性が著しく劣化
するので１．０％を上限とした。
ても強度が９３２Ｎ／ｍｍ2 未満となり、ＰＣ鋼線とし
ての強度が不足するため０．６％を下限とし、１．０％
を超えると、熱延後初析セメンタイトがγ粒界に析出
し、伸線加工時に割れを生ずるなど加工性が著しく劣化
するので１．０％を上限とした。
【００３０】Ｓｉは、０．１％を超えると耐塩性が劣化
するので上限とした。Ｓｉは低いほど耐塩性が向上する
が、０．００５％未満に低減すると鋼の清浄度を低下さ
せ、延性の低下や折損の基点となるため０．００５％を
下限した。
するので上限とした。Ｓｉは低いほど耐塩性が向上する
が、０．００５％未満に低減すると鋼の清浄度を低下さ
せ、延性の低下や折損の基点となるため０．００５％を
下限した。
【００３１】Ｍｎも、０．６％を超えると耐塩性が劣化
するので０．６％を上限とした。しかし０．０１％未満
では、焼入れ性が著しく低下するとともに、強度の確保
も困難になるため０．０１％を下限とした。
するので０．６％を上限とした。しかし０．０１％未満
では、焼入れ性が著しく低下するとともに、強度の確保
も困難になるため０．０１％を下限とした。
【００３２】Ｓは、低ければ低いほど耐塩性が良好であ
るが、０．００８％以下であれば他の元素との組合わせ
でほぼ一定となるため、０．００８％を上限とした。
るが、０．００８％以下であれば他の元素との組合わせ
でほぼ一定となるため、０．００８％を上限とした。
【００３３】Ｃｕは、耐塩性を確保するために必須の元
素であり、０．０５％未満では効果が認められないので
０．０５％を下限とし、０．７％を超えると熱間加工性
が著しく低下するために、０．７％を上限とした。
素であり、０．０５％未満では効果が認められないので
０．０５％を下限とし、０．７％を超えると熱間加工性
が著しく低下するために、０．７％を上限とした。
【００３４】Ｗも、耐塩性を確保するために必須の元素
であり、０．０２％未満では効果が認められないので
０．０２％を下限とし、１．０％を超えるとコストが著
しく上昇するために、１．０％を上限とした。
であり、０．０２％未満では効果が認められないので
０．０２％を下限とし、１．０％を超えるとコストが著
しく上昇するために、１．０％を上限とした。
【００３５】Ａｌは、脱酸材として本発明方法に適用す
る低Ｓｉ鋼の清浄度を確保するために必須の元素であ
り、０．００１％未満では効果がないので０．００１％
を下限とし、０．１０％を超えると効果が飽和するだけ
でなく、熱間加工性が低下するため０．１０％を上限と
した。
る低Ｓｉ鋼の清浄度を確保するために必須の元素であ
り、０．００１％未満では効果がないので０．００１％
を下限とし、０．１０％を超えると効果が飽和するだけ
でなく、熱間加工性が低下するため０．１０％を上限と
した。
【００３６】Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏは、耐塩性を損うことな
く母材の強度を確保するための元素であり、単独でも２
種以上の複合でも効果が認められる。この場合、Ｎｉと
Ｍｏは０．０５％未満，Ｃｒは０．２％未満では効果が
ないので、ＮｉとＭｏは０．０５％，Ｃｒは０．２％を
下限とし、ＮｉとＣｒは１．５％，Ｍｏは１．０％を超
えるとコスト的に不利となるため、ＮｉとＣｒは１．５
％，Ｍｏは１．０％を上限とした。
く母材の強度を確保するための元素であり、単独でも２
種以上の複合でも効果が認められる。この場合、Ｎｉと
Ｍｏは０．０５％未満，Ｃｒは０．２％未満では効果が
ないので、ＮｉとＭｏは０．０５％，Ｃｒは０．２％を
下限とし、ＮｉとＣｒは１．５％，Ｍｏは１．０％を超
えるとコスト的に不利となるため、ＮｉとＣｒは１．５
％，Ｍｏは１．０％を上限とした。
【００３７】Ｖ，Ｔｉ，Ｂは、伸線前のパーライト組織
におけるラメラ間隔を狭め、結果的に伸線素材の強化を
促進するための元素であり、単独でも２種以上の複合で
も効果が認められる。この場合、Ｖ，Ｔｉは０．０１％
未満では効果がないので０．０１％を下限とし、０．５
％を超えるとコスト的に不利となるため、０．５％を上
限とした。またＢは、０．０００３％未満では効果がな
いので０．０００３％を下限とし、０．００５％を超え
ると鋼の清浄度が劣化するため０．００５％上限とし
た。
におけるラメラ間隔を狭め、結果的に伸線素材の強化を
促進するための元素であり、単独でも２種以上の複合で
も効果が認められる。この場合、Ｖ，Ｔｉは０．０１％
未満では効果がないので０．０１％を下限とし、０．５
％を超えるとコスト的に不利となるため、０．５％を上
限とした。またＢは、０．０００３％未満では効果がな
いので０．０００３％を下限とし、０．００５％を超え
ると鋼の清浄度が劣化するため０．００５％上限とし
た。
【００３８】圧延サイズは、直径５ｍｍ未満の圧延は熱
間圧延では効率が悪く、コスト上昇の原因となるため５
ｍｍ下限とした。また２０ｍｍを超える圧延材では、熱
延後の冷却速度が表層部と中心部で大きく異なるため
に、材質が不安定となるので２０ｍｍを上限とした。
間圧延では効率が悪く、コスト上昇の原因となるため５
ｍｍ下限とした。また２０ｍｍを超える圧延材では、熱
延後の冷却速度が表層部と中心部で大きく異なるため
に、材質が不安定となるので２０ｍｍを上限とした。
【００３９】熱延後の冷却速度は、その過程で適切な強
度のパーライト変態を起こさせることが目的であるの
で、限定する必要がある。冷却速度が３０℃／ｓより大
きい場合、ベーナイト相やマルテンサイト相を生じ伸線
加工が不可能となるので、冷却速度の３０℃／ｓを上限
とした。また２℃／ｓ未満の冷却速度の場合、パーライ
ト変態は起こるもののラメラ間隔が広く強度の低い素材
となるため、２℃／ｓを下限とした。
度のパーライト変態を起こさせることが目的であるの
で、限定する必要がある。冷却速度が３０℃／ｓより大
きい場合、ベーナイト相やマルテンサイト相を生じ伸線
加工が不可能となるので、冷却速度の３０℃／ｓを上限
とした。また２℃／ｓ未満の冷却速度の場合、パーライ
ト変態は起こるもののラメラ間隔が広く強度の低い素材
となるため、２℃／ｓを下限とした。
【００４０】本発明方法では、鋼材にＣｕ，Ｗ，Ｃｒ，
Ｎｉ，Ｍｏ等を適宜組合わせ、添加することで耐塩性を
確保している。特にＣｕは、腐食が発生した際のアノー
ド溶解を低減させることが認められており、Ｗは溶解後
ＷＯ3-イオンとなって溶解部分を再不動態化する機能を
有していることが認められており、耐塩性を確保する上
で不可欠の元素である。
Ｎｉ，Ｍｏ等を適宜組合わせ、添加することで耐塩性を
確保している。特にＣｕは、腐食が発生した際のアノー
ド溶解を低減させることが認められており、Ｗは溶解後
ＷＯ3-イオンとなって溶解部分を再不動態化する機能を
有していることが認められており、耐塩性を確保する上
で不可欠の元素である。
【００４１】また熱間圧延後適切な冷却速度で冷却する
ことで、強度が高くラメラ間隔の狭いパーライト組織と
なり、その後の伸線で強化されることで、特別な恒温変
態処理工程を経ることなくＰＣ鋼線の製造が可能とな
る。
ことで、強度が高くラメラ間隔の狭いパーライト組織と
なり、その後の伸線で強化されることで、特別な恒温変
態処理工程を経ることなくＰＣ鋼線の製造が可能とな
る。
【００４２】
【実施例】表１に示した成分の鋼を溶製し、１６２ｍｍ
角の鋼片に加工した。これらの鋼片は、１２．７ｍｍφ
または１５．５ｍｍφまで熱間圧延し、表２に示した冷
却速度で３００℃まで冷却しその後空冷した。しかる後
伸線加工および４００℃の時効硬化処理により、９．２
ｍｍφ（素材１２．７ｍｍφ）または１１ｍｍφ（素材
１５．５ｍｍφ）のＰＣ鋼線を製造した。
角の鋼片に加工した。これらの鋼片は、１２．７ｍｍφ
または１５．５ｍｍφまで熱間圧延し、表２に示した冷
却速度で３００℃まで冷却しその後空冷した。しかる後
伸線加工および４００℃の時効硬化処理により、９．２
ｍｍφ（素材１２．７ｍｍφ）または１１ｍｍφ（素材
１５．５ｍｍφ）のＰＣ鋼線を製造した。
【００４３】これらのＰＣ鋼線の強度、延性および耐塩
性の評価結果を、表２に合わせて示した。なお、耐塩性
評価試験は、ＪＩＳ−Ａ６２０５に規定されたオートク
レーブ装置によるコンクリート中の鉄筋の腐食促進試験
法を適用し、無負荷でかつコンクリート中のＣｌ- イオ
ン添加量０．８［ｋｇ／ｍ3 ］とした。評価は錆発生面
積率で行なった。
性の評価結果を、表２に合わせて示した。なお、耐塩性
評価試験は、ＪＩＳ−Ａ６２０５に規定されたオートク
レーブ装置によるコンクリート中の鉄筋の腐食促進試験
法を適用し、無負荷でかつコンクリート中のＣｌ- イオ
ン添加量０．８［ｋｇ／ｍ3 ］とした。評価は錆発生面
積率で行なった。
【００４４】表２には、Ｎｏ．２４に比較例として熱延
後オフラインで鉛パテンティング（以下ＬＰと略称す
る）を実施した後伸線加工したＰＣ鋼線の製造方法を示
した。
後オフラインで鉛パテンティング（以下ＬＰと略称す
る）を実施した後伸線加工したＰＣ鋼線の製造方法を示
した。
【００４５】表２に示したように、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１
９の本発明例では、いずれもオフラインのＬＰを実施し
たＰＣ鋼線と同じレベルの強度，延性を示し、オートク
レーブによる耐塩性評価試験での錆の発生がないなど、
コンクリート中での耐塩性に優れたＰＣ鋼線が製造でき
た。
９の本発明例では、いずれもオフラインのＬＰを実施し
たＰＣ鋼線と同じレベルの強度，延性を示し、オートク
レーブによる耐塩性評価試験での錆の発生がないなど、
コンクリート中での耐塩性に優れたＰＣ鋼線が製造でき
た。
【００４６】比較例Ｎｏ．２０は、冷却速度が小さいた
め粗大なパーライト組織となり、ＰＣ鋼線として必要な
強度が得られなかった。また比較例Ｎｏ．２１は、冷却
速度が大きいためベーナイト相またはマルテンサイト相
が生じ、その結果伸線中に破断し伸線材の製造ができな
かった。
め粗大なパーライト組織となり、ＰＣ鋼線として必要な
強度が得られなかった。また比較例Ｎｏ．２１は、冷却
速度が大きいためベーナイト相またはマルテンサイト相
が生じ、その結果伸線中に破断し伸線材の製造ができな
かった。
【００４７】比較例Ｎｏ．２２は、素材のＣ量が低いた
めフェライト＋パーライト組織となって、ＰＣ鋼線とし
て必要な強度が得られなかった。また比較例Ｎｏ．２３
は、使用した鋼材のＣｕ添加量が少ないため、強度，延
性はオフラインのＬＰを実施したＰＣ鋼線と同じレベル
であったが、オートクレーブによる耐塩性評価試験で錆
が激しく発生し、コンクリート中での耐塩性が劣るもの
であった。
めフェライト＋パーライト組織となって、ＰＣ鋼線とし
て必要な強度が得られなかった。また比較例Ｎｏ．２３
は、使用した鋼材のＣｕ添加量が少ないため、強度，延
性はオフラインのＬＰを実施したＰＣ鋼線と同じレベル
であったが、オートクレーブによる耐塩性評価試験で錆
が激しく発生し、コンクリート中での耐塩性が劣るもの
であった。
【００４８】
【表１】
【００４９】
【表２】
【００５０】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、従来のＰ
Ｃ鋼線が有する施工性が確保されると共に、さらに耐塩
性に優れたコンクリート補強用ＰＣ鋼線が供給され、本
発明により海浜地区の建造物等で頻発している補強用鋼
材の腐食によるコンクリートの崩壊事故を未然に防止で
き、構造物の安全性が向上するとともに、コンクリート
に安価で豊富な海砂を使用することが可能となり、建設
工事の大幅なコスト低減が達成できる。
Ｃ鋼線が有する施工性が確保されると共に、さらに耐塩
性に優れたコンクリート補強用ＰＣ鋼線が供給され、本
発明により海浜地区の建造物等で頻発している補強用鋼
材の腐食によるコンクリートの崩壊事故を未然に防止で
き、構造物の安全性が向上するとともに、コンクリート
に安価で豊富な海砂を使用することが可能となり、建設
工事の大幅なコスト低減が達成できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長門 隆重 北海道室蘭市仲町12 新日本製鐵株式会社 室蘭製鐵所内
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以
下，Ｓｉ：０．００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．
０１％以上０．６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃ
ｕ：０．０５％以上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上
１．０％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以下
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、伸線
加工および時効硬化処理を行なったことを特徴とするコ
ンクリート中での耐塩性に優れたＰＣ鋼線。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以
下，Ｓｉ：０．００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．
０１％以上０．６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃ
ｕ：０．０５％以上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上
１．０％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以下
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる成分鋼
を直径５ｍｍ以上２０ｍｍ以下に熱間圧延し、次いで２
℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の速度で５５０℃以下に冷却
し、しかる後伸線加工および時効硬化処理を行なうこと
を特徴とするコンクリート中での耐塩性に優れたＰＣ鋼
線の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以
下，Ｓｉ：０．００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．
０１％以上０．６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃ
ｕ：０．０５％以上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上
１．０％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以
下、さらにＮｉ：０．０５％以上１．５％以下，Ｃｒ：
０．２％以上１．５％以下，Ｍｏ：０．０５％以上１．
０％以下の内の１種または２種以上を含有し、残部が鉄
および不可避不純物からなり、伸線加工および時効硬化
処理を行なったことを特徴とするコンクリート中での耐
塩性に優れたＰＣ鋼線。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以
下，Ｓｉ：０．００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．
０１％以上０．６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃ
ｕ：０．０５％以上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上
１．０％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以
下、さらにＮｉ：０．０５％以上１．５％以下，Ｃｒ：
０．２％以上１．５％以下，Ｍｏ：０．０５％以上１．
０％以下の内の１種または２種以上を含有し、残部が鉄
および不可避不純物からなる成分鋼を直径５ｍｍ以上２
０ｍｍ以下に熱間圧延し、次いで２℃／ｓ以上３０℃／
ｓ以下の速度で５５０℃以下に冷却し、しかる後伸線加
工および時効硬化処理を行なうことを特徴とするコンク
リート中での耐塩性に優れたＰＣ鋼線の製造方法。 - 【請求項５】 重量％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以
下，Ｓｉ：０．００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．
０１％以上０．６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃ
ｕ：０．０５％以上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上
１．０％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以
下、さらにＶ：０．０１％以上０．５％以下，Ｔｉ：
０．０１％以上０．５％以下，Ｂ：０．０００３％以上
０．００５％以下の内の１種または２種以上を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなり、伸線加工および
時効硬化処理を行なったことを特徴とするコンクリート
中での耐塩性に優れたＰＣ鋼線。 - 【請求項６】 重量％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以
下，Ｓｉ：０．００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．
０１％以上０．６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃ
ｕ：０．０５％以上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上
１．０％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以
下、さらにＶ：０．０１％以上０．５％以下，Ｔｉ：
０．０１％以上０．５％以下，Ｂ：０．０００３％以上
０．００５％以下の内の１種または２種以上を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなる成分鋼を直径５ｍ
ｍ以上２０ｍｍ以下に熱間圧延し、次いで２℃／ｓ以上
３０℃／ｓ以下の速度で５５０℃以下に冷却し、しかる
後伸線加工および時効硬化処理を行なうことを特徴とす
るコンクリート中での耐塩性に優れたＰＣ鋼線の製造方
法。 - 【請求項７】 重量％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以
下，Ｓｉ：０．００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．
０１％以上０．６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃ
ｕ：０．０５％以上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上
１．０％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以
下、さらにＮｉ：０．０５％以上１．５％以下，Ｃｒ：
０．２％以上１．５％以下，Ｍｏ：０．０５％以上１．
０％以下の内１種または２種以上と、Ｖ：０．０１％以
上０．５％以下，Ｔｉ：０．０１％以上０．５％以下，
Ｂ：０．０００３％以上０．００５％以下の内の１種ま
たは２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物か
らなり、伸線加工および時効硬化処理を行なったことを
特徴とするコンクリート中での耐塩性に優れたＰＣ鋼
線。 - 【請求項８】 重量％で、Ｃ：０．６％以上１．０％以
下，Ｓｉ：０．００５％以上０．１％以下，Ｍｎ：０．
０１％以上０．６％以下，Ｓ：０．００８％以下，Ｃ
ｕ：０．０５％以上０．７％以下，Ｗ：０．０２％以上
１．０％以下，Ａｌ：０．００１％以上０．１０％以
下、さらにＮｉ：０．０５％以上１．５％以下，Ｃｒ：
０．２％以上１．５％以下，Ｍｏ：０．０５％以上１．
０％以下の内１種または２種以上と、Ｖ：０．０１％以
上０．５％以下，Ｔｉ：０．０１％以上０．５％以下，
Ｂ：０．０００３％以上０．００５％以下の内の１種ま
たは２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物か
らなる成分鋼を直径５ｍｍ以上２０ｍｍ以下に熱間圧延
し、次いで２℃／ｓ以上３０℃／ｓ以下の速度で５５０
℃以下に冷却し、しかる後伸線加工および時効硬化処理
を行なうことを特徴とするコンクリート中での耐塩性に
優れたＰＣ鋼線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11515792A JPH05287451A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | コンクリート中での耐塩性に優れたｐｃ鋼線とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11515792A JPH05287451A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | コンクリート中での耐塩性に優れたｐｃ鋼線とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287451A true JPH05287451A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14655744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11515792A Withdrawn JPH05287451A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | コンクリート中での耐塩性に優れたｐｃ鋼線とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287451A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100775252B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2007-11-12 | 주식회사 포스코 | Ｃｕ함유 고강도 콘크리트 보강용 선재의 제조방법 |
| KR100946068B1 (ko) * | 2002-12-26 | 2010-03-10 | 주식회사 포스코 | 고강도 과공석강 및 이를 이용한 과공석강 선재의 제조방법 |
| WO2014157129A1 (ja) | 2013-03-28 | 2014-10-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 |
| WO2014156573A1 (ja) | 2013-03-27 | 2014-10-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 |
| WO2019164015A1 (ja) * | 2018-02-26 | 2019-08-29 | 日本製鉄株式会社 | 線材、鋼線及びアルミ被覆鋼線 |
-
1992
- 1992-04-09 JP JP11515792A patent/JPH05287451A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100775252B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2007-11-12 | 주식회사 포스코 | Ｃｕ함유 고강도 콘크리트 보강용 선재의 제조방법 |
| KR100946068B1 (ko) * | 2002-12-26 | 2010-03-10 | 주식회사 포스코 | 고강도 과공석강 및 이를 이용한 과공석강 선재의 제조방법 |
| WO2014156573A1 (ja) | 2013-03-27 | 2014-10-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 |
| WO2014157129A1 (ja) | 2013-03-28 | 2014-10-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 |
| US9540718B2 (en) | 2013-03-28 | 2017-01-10 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel wire material exhibiting excellent cold-drawing properties, and high-strength steel wire |
| WO2019164015A1 (ja) * | 2018-02-26 | 2019-08-29 | 日本製鉄株式会社 | 線材、鋼線及びアルミ被覆鋼線 |
| JPWO2019164015A1 (ja) * | 2018-02-26 | 2020-12-03 | 日本製鉄株式会社 | 線材、鋼線及びアルミ被覆鋼線 |
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