JPH05264605A - 三相電流または電圧の正相・逆相成分検出回路 - Google Patents
三相電流または電圧の正相・逆相成分検出回路Info
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- JPH05264605A JPH05264605A JP4097132A JP9713292A JPH05264605A JP H05264605 A JPH05264605 A JP H05264605A JP 4097132 A JP4097132 A JP 4097132A JP 9713292 A JP9713292 A JP 9713292A JP H05264605 A JPH05264605 A JP H05264605A
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- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 三相電力系統の負荷が発生する無効電力、逆
相電力を補償し、系統の電圧変動を抑制する。 【構成】 三相負荷電流の基本波成分の位相を９０°遅
らせる移相器2a,2b,2cと、系統電圧に同期した基準正弦
波及び余弦波を発生する基準信号発生器６と、前記基本
波成分、移相器出力信号、基準正弦波及び余弦波に基づ
き、Ｉasinφa，Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉ
csinφc，Ｉccosφc(Ｉa，Ｉb，Ｉcは各相の電流値、φ
a，φb，φcは各相の電流の基準電圧に対する位相角）
を演算するベクトル変換器3a,3b,3cと、前記Ｉasin
φa，Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，
Ｉccosφcを用いて、複素数ベクトル表示した負荷電流
の正相成分実数部Ｉ1r、同虚数部Ｉ1i、逆相成分実数部
Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iをそれぞれ分離して演算する演算部
（加減算器4a〜4j、ゲイン変換器5a,5b,5c）とを備え
る。
相電力を補償し、系統の電圧変動を抑制する。 【構成】 三相負荷電流の基本波成分の位相を９０°遅
らせる移相器2a,2b,2cと、系統電圧に同期した基準正弦
波及び余弦波を発生する基準信号発生器６と、前記基本
波成分、移相器出力信号、基準正弦波及び余弦波に基づ
き、Ｉasinφa，Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉ
csinφc，Ｉccosφc(Ｉa，Ｉb，Ｉcは各相の電流値、φ
a，φb，φcは各相の電流の基準電圧に対する位相角）
を演算するベクトル変換器3a,3b,3cと、前記Ｉasin
φa，Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，
Ｉccosφcを用いて、複素数ベクトル表示した負荷電流
の正相成分実数部Ｉ1r、同虚数部Ｉ1i、逆相成分実数部
Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iをそれぞれ分離して演算する演算部
（加減算器4a〜4j、ゲイン変換器5a,5b,5c）とを備え
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、三相電力系統に接続さ
れた負荷が発生する無効電力や逆相電力を補償して系統
の電圧変動を抑制する補償装置のための、三相負荷電流
または三相系統電圧の正相・逆相成分検出回路に関す
る。
れた負荷が発生する無効電力や逆相電力を補償して系統
の電圧変動を抑制する補償装置のための、三相負荷電流
または三相系統電圧の正相・逆相成分検出回路に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】図１３は、電圧変動を抑制する無効電力
補償装置を有する三相電力系統の構成を示すものであ
る。図において、負荷１３の電流を変流器（以下、ＣＴ
という）１４により検出し、また系統電圧を計器用変圧
器（以下、ＰＴという）１５により検出すると共に、こ
れらの検出値ｉ，ｅから負荷電流無効電力成分検出回路
１０により負荷電流の無効電力成分ＩQを演算し、ＰＷ
Ｍ制御回路１１により無効電力補償装置１２を制御する
ことにより、ＩQを補償するように構成されている。
補償装置を有する三相電力系統の構成を示すものであ
る。図において、負荷１３の電流を変流器（以下、ＣＴ
という）１４により検出し、また系統電圧を計器用変圧
器（以下、ＰＴという）１５により検出すると共に、こ
れらの検出値ｉ，ｅから負荷電流無効電力成分検出回路
１０により負荷電流の無効電力成分ＩQを演算し、ＰＷ
Ｍ制御回路１１により無効電力補償装置１２を制御する
ことにより、ＩQを補償するように構成されている。
【０００３】図１４は、負荷電流無効電力成分検出回路
１０の従来例を示すものである。三相負荷電流ｉa，
ｉb，ｉcは、検出フィルタ１６ａ，１６ｂ，１６ｃを通
して各々乗算器１７ａ，１７ｂ，１７ｃの一方の端子に
入力されており、これらの他方の端子には、基準正弦波
発生器１９から出力される系統電圧に同期した各相電圧
から９０°ずつ遅れた基準正弦波信号が入力されてい
る。これらの信号が乗算器１７ａ，１７ｂ，１７ｃによ
り乗算され、得られた信号からリップルをローパスフィ
ルタ１８ａ，１８ｂ，１８ｃにより除去することによっ
て各相電流の無効電力成分ＩQa，ＩQb，ＩQcを演算する
ように構成されている。
１０の従来例を示すものである。三相負荷電流ｉa，
ｉb，ｉcは、検出フィルタ１６ａ，１６ｂ，１６ｃを通
して各々乗算器１７ａ，１７ｂ，１７ｃの一方の端子に
入力されており、これらの他方の端子には、基準正弦波
発生器１９から出力される系統電圧に同期した各相電圧
から９０°ずつ遅れた基準正弦波信号が入力されてい
る。これらの信号が乗算器１７ａ，１７ｂ，１７ｃによ
り乗算され、得られた信号からリップルをローパスフィ
ルタ１８ａ，１８ｂ，１８ｃにより除去することによっ
て各相電流の無効電力成分ＩQa，ＩQb，ＩQcを演算する
ように構成されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の技術におい
ては、各相電流の無効電力成分を検出してそれを補償す
るように構成されているため、無効電力を補償してある
程度の電圧変動を抑制することができるものの、補償さ
れない逆相電力が残存するため、完全に電圧変動を零に
することはできない。本発明は上記問題点を解決するた
めになされたもので、その目的とするところは、三相負
荷電流または三相系統電圧の正相・逆相成分を検出し、
正相電流または正相電圧の無効電力成分及び逆相電流ま
たは逆相電圧を補償することにより、系統の電圧変動を
ほぼ完全に抑制するようにした三相電流または電圧の正
相・逆相成分検出回路を提供することにある。
ては、各相電流の無効電力成分を検出してそれを補償す
るように構成されているため、無効電力を補償してある
程度の電圧変動を抑制することができるものの、補償さ
れない逆相電力が残存するため、完全に電圧変動を零に
することはできない。本発明は上記問題点を解決するた
めになされたもので、その目的とするところは、三相負
荷電流または三相系統電圧の正相・逆相成分を検出し、
正相電流または正相電圧の無効電力成分及び逆相電流ま
たは逆相電圧を補償することにより、系統の電圧変動を
ほぼ完全に抑制するようにした三相電流または電圧の正
相・逆相成分検出回路を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、第１ないし第９の発明は、各相電流の無効電流成分
を検出するのではなく、三相負荷電流に対してベクトル
変換またはサンプリング処理を行なって適宜演算処理す
ることにより、正相電流と逆相電流とを分離して検出す
るものであり、これらのうち正相電流の無効電力成分と
逆相電流とを補償装置によって補償する。また、第１０
の発明は、第１ないし第９の発明と同一の原理を三相系
統電圧に適用し、三相系統電圧の正相電圧と逆相電圧と
を分離して検出してこれらのうち正相電圧の無効電力成
分と逆相電圧とを補償装置により補償する。
め、第１ないし第９の発明は、各相電流の無効電流成分
を検出するのではなく、三相負荷電流に対してベクトル
変換またはサンプリング処理を行なって適宜演算処理す
ることにより、正相電流と逆相電流とを分離して検出す
るものであり、これらのうち正相電流の無効電力成分と
逆相電流とを補償装置によって補償する。また、第１０
の発明は、第１ないし第９の発明と同一の原理を三相系
統電圧に適用し、三相系統電圧の正相電圧と逆相電圧と
を分離して検出してこれらのうち正相電圧の無効電力成
分と逆相電圧とを補償装置により補償する。
【０００６】
【作用】第１ないし第９の発明において、三相負荷電流
の正相電流無効電力成分と逆相電流とを補償することに
より、電圧変動をほとんど零にすることができる。すな
わち、三相負荷電流の正相・逆相電流を複素数ベクトル
表示で次のように表わすものとする。 正相電流 ｉ1＝Ｉ1r＋ｊＩ1i 逆相電流 ｉ2＝Ｉ2r＋ｊＩ2i ここで、Ｉ1rは三相平衡した有効電力成分、Ｉ1iは三相
平衡した無効電力成分、Ｉ2r，Ｉ2iは三相不平衡な逆相
電力の成分を示している。よってこれらを分離検出して
Ｉ1i，Ｉ2r，Ｉ2iを補償すると、系統に残るのはＩ1rで
あり、三相平衡した有効電力成分の電流だけが流れるこ
とになる。従ってこのことにより、系統の電圧変動をほ
とんど完全に補償することができる。なお、第１０の発
明においては、三相系統電圧の正相・逆相成分を上記と
同様の原理により分離検出すると共に、正相電圧無効電
力成分と逆相電圧とを補償することにより、電圧変動を
ほとんど零にすることができる。
の正相電流無効電力成分と逆相電流とを補償することに
より、電圧変動をほとんど零にすることができる。すな
わち、三相負荷電流の正相・逆相電流を複素数ベクトル
表示で次のように表わすものとする。 正相電流 ｉ1＝Ｉ1r＋ｊＩ1i 逆相電流 ｉ2＝Ｉ2r＋ｊＩ2i ここで、Ｉ1rは三相平衡した有効電力成分、Ｉ1iは三相
平衡した無効電力成分、Ｉ2r，Ｉ2iは三相不平衡な逆相
電力の成分を示している。よってこれらを分離検出して
Ｉ1i，Ｉ2r，Ｉ2iを補償すると、系統に残るのはＩ1rで
あり、三相平衡した有効電力成分の電流だけが流れるこ
とになる。従ってこのことにより、系統の電圧変動をほ
とんど完全に補償することができる。なお、第１０の発
明においては、三相系統電圧の正相・逆相成分を上記と
同様の原理により分離検出すると共に、正相電圧無効電
力成分と逆相電圧とを補償することにより、電圧変動を
ほとんど零にすることができる。
【０００７】
【実施例】以下、図に沿って各発明の実施例を説明す
る。図１は第１の発明の実施例を示すブロック図であ
る。三相負荷電流ｉa，ｉb，ｉcはバンドパスフィルタ
１ａ，１ｂ，１ｃに入力され、それらの基本波成分が取
り出される。なお、ｉa，ｉb，ｉcの歪が小さく正弦波
に近ければ、これらのバンドパスフィルタ１ａ，１ｂ，
１ｃを省略することができる。バンドパスフィルタ１
ａ，１ｂ，１ｃを経た三相負荷電流ｉa，ｉb，ｉcの基
本波成分と、これらの信号を移相器２ａ，２ｂ，２ｃに
通して各々９０°位相を遅らせた信号とがベクトル変換
器３ａ，３ｂ，３ｃに入力される。
る。図１は第１の発明の実施例を示すブロック図であ
る。三相負荷電流ｉa，ｉb，ｉcはバンドパスフィルタ
１ａ，１ｂ，１ｃに入力され、それらの基本波成分が取
り出される。なお、ｉa，ｉb，ｉcの歪が小さく正弦波
に近ければ、これらのバンドパスフィルタ１ａ，１ｂ，
１ｃを省略することができる。バンドパスフィルタ１
ａ，１ｂ，１ｃを経た三相負荷電流ｉa，ｉb，ｉcの基
本波成分と、これらの信号を移相器２ａ，２ｂ，２ｃに
通して各々９０°位相を遅らせた信号とがベクトル変換
器３ａ，３ｂ，３ｃに入力される。
【０００８】ベクトル変換器３ａ，３ｂ，３ｃは、基準
信号発生器６から出力される系統電圧に同期した正弦波
信号sinωｔ，cosωｔを用いて、Ｉasinφa，Ｉacos
φa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，Ｉccosφ
c（Ｉa，Ｉb，Ｉcは各相の電流値、φa，φb，φcは各
相の電流の基準電圧に対する位相角）を演算するもので
あり、その構成例を図２に示す。バンドパスフィルタ１
ａ，１ｂ，１ｃの出力をＩsin（ωｔ＋φ）、移相器２
ａ，２ｂ，２ｃの出力を−Ｉcos（ωｔ＋φ）とする
と、ベクトル変換器３ａ，３ｂ，３ｃは数式１の演算を
行うものである。
信号発生器６から出力される系統電圧に同期した正弦波
信号sinωｔ，cosωｔを用いて、Ｉasinφa，Ｉacos
φa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，Ｉccosφ
c（Ｉa，Ｉb，Ｉcは各相の電流値、φa，φb，φcは各
相の電流の基準電圧に対する位相角）を演算するもので
あり、その構成例を図２に示す。バンドパスフィルタ１
ａ，１ｂ，１ｃの出力をＩsin（ωｔ＋φ）、移相器２
ａ，２ｂ，２ｃの出力を−Ｉcos（ωｔ＋φ）とする
と、ベクトル変換器３ａ，３ｂ，３ｃは数式１の演算を
行うものである。
【０００９】
【数１】
【００１０】従って、ベクトル変換器３ａ，３ｂ，３ｃ
の出力Ｉasinφa，Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，
Ｉcsinφc，Ｉccosφcは直流量の信号として得られ、こ
れらの信号は、基準信号sinωｔに対する電流ベクトル
を示す信号である。すなわち、ｉa，ｉb，ｉcは複素数
表示で次の数式２，３，４のように表わすことができ
る。
の出力Ｉasinφa，Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，
Ｉcsinφc，Ｉccosφcは直流量の信号として得られ、こ
れらの信号は、基準信号sinωｔに対する電流ベクトル
を示す信号である。すなわち、ｉa，ｉb，ｉcは複素数
表示で次の数式２，３，４のように表わすことができ
る。
【００１１】
【数２】ｉa＝Ｉacosφa＋ｊＩasinφa
【００１２】
【数３】ｉb＝Ｉbcosφb＋ｊＩbsinφb
【００１３】
【数４】ｉc＝Ｉccosφc＋ｊＩcsinφc
【００１４】これらの値を用いて零相電流ｉ0、正相電
流ｉ1、逆相電流ｉ2は次の数式５以下に示すような演算
により求めることができる。なお、数式５におけるａ，
ａ2は数式６，７に示すとおりである。
流ｉ1、逆相電流ｉ2は次の数式５以下に示すような演算
により求めることができる。なお、数式５におけるａ，
ａ2は数式６，７に示すとおりである。
【００１５】
【数５】
【００１６】
【数６】
【００１７】
【数７】
【００１８】従って、正相電流ｉ1は、数式８により表
され、正相電流ｉ1の実数部をＩ1r、虚数部をＩ1iとす
ると、数式９，１０，１１が成り立つ。
され、正相電流ｉ1の実数部をＩ1r、虚数部をＩ1iとす
ると、数式９，１０，１１が成り立つ。
【００１９】
【数８】
【００２０】
【数９】ｉ1＝Ｉ1r＋Ｉ1i
【００２１】
【数１０】
【００２２】
【数１１】
【００２３】ここで、数式１０のＩ1rは三相平衡有効分
の電流、数式１１のＩ1iは三相平衡無効分の電流を示し
ている。また、逆相電流ｉ2についても同様に、数式１
２，１３，１４，１５が成り立つ。
の電流、数式１１のＩ1iは三相平衡無効分の電流を示し
ている。また、逆相電流ｉ2についても同様に、数式１
２，１３，１４，１５が成り立つ。
【００２４】
【数１２】
【００２５】
【数１３】ｉ2＝Ｉ2r＋Ｉ2i
【００２６】
【数１４】
【００２７】
【数１５】
【００２８】なお、数式１４のＩ2r及び数式１５のＩ2i
は三相不平衡電流成分を示している。図１の実施例にお
いて、加減算器４ａ〜４ｊ、ゲイン変換器５ａ，５ｂ，
５ｃからなる回路は、数式１０，１１，１４，１５の演
算により正相電流の実数部Ｉ1r、虚数部Ｉ1i、逆相電流
の実数部Ｉ2r、虚数部Ｉ2iを求めるための回路である。
は三相不平衡電流成分を示している。図１の実施例にお
いて、加減算器４ａ〜４ｊ、ゲイン変換器５ａ，５ｂ，
５ｃからなる回路は、数式１０，１１，１４，１５の演
算により正相電流の実数部Ｉ1r、虚数部Ｉ1i、逆相電流
の実数部Ｉ2r、虚数部Ｉ2iを求めるための回路である。
【００２９】図３は、第２の発明の実施例を示すブロッ
ク図である。本実施例では、Ｉasinφa，Ｉacosφa，Ｉ
bsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，Ｉccosφcの演算部は
図１と同様であるが、Ｉ1r，Ｉ1i，Ｉ2r，Ｉ2iの演算部
が異なっている。本実施例は三相三線式回路のように、
基本的に負荷電流の零相成分が零である場合であり、こ
の場合、ｉ0＝０であるので、数式５より、数式１６，
１７が成り立つ。
ク図である。本実施例では、Ｉasinφa，Ｉacosφa，Ｉ
bsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，Ｉccosφcの演算部は
図１と同様であるが、Ｉ1r，Ｉ1i，Ｉ2r，Ｉ2iの演算部
が異なっている。本実施例は三相三線式回路のように、
基本的に負荷電流の零相成分が零である場合であり、こ
の場合、ｉ0＝０であるので、数式５より、数式１６，
１７が成り立つ。
【００３０】
【数１６】Ｉacosφa＋Ｉbcosφb＋Ｉccosφc＝０
【００３１】
【数１７】Ｉasinφa＋Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc＝０
【００３２】従って、数式１０，１１，１４，１５に数
式１８，１９を代入することにより、数式２０，２１，
２２，２３を得る。
式１８，１９を代入することにより、数式２０，２１，
２２，２３を得る。
【００３３】
【数１８】
【００３４】
【数１９】
【００３５】
【数２０】
【００３６】
【数２１】
【００３７】
【数２２】
【００３８】
【数２３】
【００３９】図３の回路は、数式２０〜数式２３の演算
により正相電流の実数部Ｉ1r、虚数部Ｉ1i、逆相電流の
実数部Ｉ2r、虚数部Ｉ2iを求めるものであり、図１の実
施例に比べて回路構成を簡略化することができる。
により正相電流の実数部Ｉ1r、虚数部Ｉ1i、逆相電流の
実数部Ｉ2r、虚数部Ｉ2iを求めるものであり、図１の実
施例に比べて回路構成を簡略化することができる。
【００４０】次に、図４は第３の発明の実施例を示すブ
ロック図である。本実施例も負荷電流の零相成分がない
場合であり、本実施例においてはＩasinφa，Ｉacosφa
の演算部はなく、Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，
Ｉccosφcは図１、図３の実施例と同様に演算され、正
相・逆相電流は次のように演算される。この場合も零相
成分が零であることから、数式２４，２５が成立し、こ
れらを数式１０，１１，１４，１５に代入して数式２
６，２７，２８，２９が成立する。
ロック図である。本実施例も負荷電流の零相成分がない
場合であり、本実施例においてはＩasinφa，Ｉacosφa
の演算部はなく、Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，
Ｉccosφcは図１、図３の実施例と同様に演算され、正
相・逆相電流は次のように演算される。この場合も零相
成分が零であることから、数式２４，２５が成立し、こ
れらを数式１０，１１，１４，１５に代入して数式２
６，２７，２８，２９が成立する。
【００４１】
【数２４】
【００４２】
【数２５】
【００４３】
【数２６】
【００４４】
【数２７】
【００４５】
【数２８】
【００４６】
【数２９】
【００４７】図４の回路は、数式２６〜数式２９により
正相電流の実数部Ｉ1r、虚数部Ｉ1i、逆相電流の実数部
Ｉ2r、虚数部Ｉ2iを求めるものであり、図１、図３の実
施例に比べて回路構成を簡略化することができる。
正相電流の実数部Ｉ1r、虚数部Ｉ1i、逆相電流の実数部
Ｉ2r、虚数部Ｉ2iを求めるものであり、図１、図３の実
施例に比べて回路構成を簡略化することができる。
【００４８】上述した第１ないし第３の発明では、各相
電流のベクトル変換値を用いて正相電流、逆相電流の実
数部、虚数部を求めている。しかるに、ベクトル変換器
３ａ，３ｂ，３ｃの入力側に移相器２ａ，２ｂ，２ｃを
有しているため、これが時間的な遅れ要素となって速応
性に欠けるおそれがある。また、ベクトル変換器３ａ，
３ｂ，３ｃも乗算器を複数有していて構成が複雑であ
る。これに対し、図５は、第４の発明の実施例を示すブ
ロック図であり、この発明では、各相電流のサンプリン
グ値を用いて正相電流、逆相電流の実数部、虚数部を求
めることにより、第１ないし第３の発明よりも応答性を
向上させ、かつ構成の簡略化を図ったものである。
電流のベクトル変換値を用いて正相電流、逆相電流の実
数部、虚数部を求めている。しかるに、ベクトル変換器
３ａ，３ｂ，３ｃの入力側に移相器２ａ，２ｂ，２ｃを
有しているため、これが時間的な遅れ要素となって速応
性に欠けるおそれがある。また、ベクトル変換器３ａ，
３ｂ，３ｃも乗算器を複数有していて構成が複雑であ
る。これに対し、図５は、第４の発明の実施例を示すブ
ロック図であり、この発明では、各相電流のサンプリン
グ値を用いて正相電流、逆相電流の実数部、虚数部を求
めることにより、第１ないし第３の発明よりも応答性を
向上させ、かつ構成の簡略化を図ったものである。
【００４９】図５の実施例において、三相負荷電流
ｉa，ｉb，ｉcは基本波成分を取り出すためのバンドパ
スフィルタ１ａ，１ｂ，１ｃに入力され、上記基本波成
分はサンプルホールド回路８ａ〜８ｆに入力されてい
る。なお、前記同様にｉa，ｉb，ｉcの歪が小さく正弦
波に近ければ、バンドパスフィルタ１ａ，１ｂ，１ｃは
省略可能である。９はサンプリング指令発生器であり、
基準系統電圧の零点でサンプリング指令Ｓ1を出力し、
電圧零点から９０゜遅れたタイミングでサンプリング指
令Ｓ2を出力する。これらの指令Ｓ1，Ｓ2に従って、サ
ンプルホールド回路８ａ，８ｃ，８ｅはバンドパスフィ
ルタ出力の電流値を基準電圧零点でサンプリングし、サ
ンプルホールド回路８ｂ，８ｄ，８ｆは、それより９０
゜遅れた位相でバンドパスフィルタ出力の電流値をサン
プリングするように構成されている。
ｉa，ｉb，ｉcは基本波成分を取り出すためのバンドパ
スフィルタ１ａ，１ｂ，１ｃに入力され、上記基本波成
分はサンプルホールド回路８ａ〜８ｆに入力されてい
る。なお、前記同様にｉa，ｉb，ｉcの歪が小さく正弦
波に近ければ、バンドパスフィルタ１ａ，１ｂ，１ｃは
省略可能である。９はサンプリング指令発生器であり、
基準系統電圧の零点でサンプリング指令Ｓ1を出力し、
電圧零点から９０゜遅れたタイミングでサンプリング指
令Ｓ2を出力する。これらの指令Ｓ1，Ｓ2に従って、サ
ンプルホールド回路８ａ，８ｃ，８ｅはバンドパスフィ
ルタ出力の電流値を基準電圧零点でサンプリングし、サ
ンプルホールド回路８ｂ，８ｄ，８ｆは、それより９０
゜遅れた位相でバンドパスフィルタ出力の電流値をサン
プリングするように構成されている。
【００５０】上記サンプリングによって、Ｉasinφa，
Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，Ｉccos
φcが得られる。この原理を示したのが図６であり、バ
ンドパスフィルタ出力の電流をｉ＝Ｉsin（ωｔ＋φ）
とすると基準電圧零点（ωｔ＝０，２π，４π，…）に
おける値はｉ＝Ｉsinφであり、また零点から９０゜遅
れた位相のωｔ＝π／２，５π／２，９π／２，…にお
ける値はｉ＝Ｉcosφとなる。従って、これらのタイミ
ングで電流値をサンプリングすれば、Ｉsinφ，Ｉcosφ
の値が得られることになる。
Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，Ｉccos
φcが得られる。この原理を示したのが図６であり、バ
ンドパスフィルタ出力の電流をｉ＝Ｉsin（ωｔ＋φ）
とすると基準電圧零点（ωｔ＝０，２π，４π，…）に
おける値はｉ＝Ｉsinφであり、また零点から９０゜遅
れた位相のωｔ＝π／２，５π／２，９π／２，…にお
ける値はｉ＝Ｉcosφとなる。従って、これらのタイミ
ングで電流値をサンプリングすれば、Ｉsinφ，Ｉcosφ
の値が得られることになる。
【００５１】本実施例は、基準電圧に同期して３６０゜
おきにサンプリングを行うものであるがωｔ＝π，３
π，５π，…における値はｉ＝−Ｉsinφであり、ωｔ
＝３π／２，７π／２，１１π／２，…における値はｉ
＝−Ｉcosφであるので、このタイミングで極性を反転
してサンプリングを行う方法や、３６０゜おきではなく
１８０゜おきに交互に正極性、逆極性のサンプリングを
行う方法も考えられる。以上のようなサンプリングによ
り得られたＩasinφa，Ｉacosφa，…，Ｉccosφcの値
を用いて数式１０，１１，１４，１５の演算により正相
・逆相電流を求めるのが図５の例である。なお、図５に
おいて、数式１０，１１，１４，１５の演算を行なうた
めの回路構成は図１と同様である。
おきにサンプリングを行うものであるがωｔ＝π，３
π，５π，…における値はｉ＝−Ｉsinφであり、ωｔ
＝３π／２，７π／２，１１π／２，…における値はｉ
＝−Ｉcosφであるので、このタイミングで極性を反転
してサンプリングを行う方法や、３６０゜おきではなく
１８０゜おきに交互に正極性、逆極性のサンプリングを
行う方法も考えられる。以上のようなサンプリングによ
り得られたＩasinφa，Ｉacosφa，…，Ｉccosφcの値
を用いて数式１０，１１，１４，１５の演算により正相
・逆相電流を求めるのが図５の例である。なお、図５に
おいて、数式１０，１１，１４，１５の演算を行なうた
めの回路構成は図１と同様である。
【００５２】図７、図８は各々第５、第６の発明の実施
例を示すブロック図である。これらの実施例において、
Ｉasinφa，Ｉacosφa，…，Ｉccosφcの求め方は図５
と同様であるが、図７の実施例では数式２０〜数式２３
により、また図８の実施例では数式２６〜数式２９によ
り、正相・逆相電流の演算を行うものである。なお、図
７において、数式２０〜数式２３の演算を行なうための
回路構成は図３と同様である。また、図８において、数
式２６〜数式２９の演算を行なうための回路構成は図４
と同様であると共に、Ｉasinφa，Ｉacosφaの演算回路
は省略されている。
例を示すブロック図である。これらの実施例において、
Ｉasinφa，Ｉacosφa，…，Ｉccosφcの求め方は図５
と同様であるが、図７の実施例では数式２０〜数式２３
により、また図８の実施例では数式２６〜数式２９によ
り、正相・逆相電流の演算を行うものである。なお、図
７において、数式２０〜数式２３の演算を行なうための
回路構成は図３と同様である。また、図８において、数
式２６〜数式２９の演算を行なうための回路構成は図４
と同様であると共に、Ｉasinφa，Ｉacosφaの演算回路
は省略されている。
【００５３】次に、図９は第７の発明の実施例を示すブ
ロック図である。この実施例において、前記同様に
ｉa，ｉb，ｉcはバンドパスフィルタ１ａ，１ｂ，１ｃ
を通して基本波成分が取り出された後、これらの基本波
成分はサンプルホールド回路８ａ，８ｃ，８ｅに入力さ
れる。また、上記基本波成分は移相器２ａ，２ｂ，２ｃ
により位相が９０゜遅れた信号に変換され、ゲイン変換
器５ｅ，５ｆ，５ｇにより極性が反転されて各々元の波
形より９０゜進んだ波形となり、その後、サンプルホー
ルド回路８ｂ，８ｄ，８ｆに入力されている。
ロック図である。この実施例において、前記同様に
ｉa，ｉb，ｉcはバンドパスフィルタ１ａ，１ｂ，１ｃ
を通して基本波成分が取り出された後、これらの基本波
成分はサンプルホールド回路８ａ，８ｃ，８ｅに入力さ
れる。また、上記基本波成分は移相器２ａ，２ｂ，２ｃ
により位相が９０゜遅れた信号に変換され、ゲイン変換
器５ｅ，５ｆ，５ｇにより極性が反転されて各々元の波
形より９０゜進んだ波形となり、その後、サンプルホー
ルド回路８ｂ，８ｄ，８ｆに入力されている。
【００５４】サンプリング指令発生器９は、基準電圧の
零点でサンプリング指令Ｓ1を出力し、サンプルホール
ド回路８ａ〜８ｆはそのタイミングで同時に各々の入力
値をサンプリングするように構成されており、このサン
プリングによってＩasinφa，Ｉacosφa，…，Ｉccosφ
cが得られる。この原理を示したのが図１０であり、バ
ンドパスフィルタ出力の電流をＩsin（ω＋φ）、移相
器及びゲイン変換器の出力（９０゜進み信号）をＩcos
（ω＋φ）とすると基準電圧零点（ωｔ＝０，２π，４
π，…）における値はＩsinφ及びＩcosφであるので、
基準電圧の零点でサンプリングすればＩsinφ，Ｉcosφ
の値が得られることになる。
零点でサンプリング指令Ｓ1を出力し、サンプルホール
ド回路８ａ〜８ｆはそのタイミングで同時に各々の入力
値をサンプリングするように構成されており、このサン
プリングによってＩasinφa，Ｉacosφa，…，Ｉccosφ
cが得られる。この原理を示したのが図１０であり、バ
ンドパスフィルタ出力の電流をＩsin（ω＋φ）、移相
器及びゲイン変換器の出力（９０゜進み信号）をＩcos
（ω＋φ）とすると基準電圧零点（ωｔ＝０，２π，４
π，…）における値はＩsinφ及びＩcosφであるので、
基準電圧の零点でサンプリングすればＩsinφ，Ｉcosφ
の値が得られることになる。
【００５５】なお、上記実施例は、基準電圧に同期して
３６０゜おきにサンプリングを行うものであるが、ωｔ
＝π，３π，５π，…における値が各々−Ｉsinφ，−
Ｉcosφであるので、このタイミングで極性を反転して
サンプリングを行う方法や、３６０゜おきではなく１８
０゜おきに交互に正逆性、逆極性のサンプリングを行う
方法も考えられる。以上のようにして得られたＩasinφ
a，Ｉacosφa，…，Ｉccosφcの値を用いて数式１０，
１１，１４，１５の演算により正相・逆相電流を求める
のが図９の回路であり、数式１０，１１，１４，１５の
演算を行なう回路構成は図１、図５の実施例と同様であ
る。
３６０゜おきにサンプリングを行うものであるが、ωｔ
＝π，３π，５π，…における値が各々−Ｉsinφ，−
Ｉcosφであるので、このタイミングで極性を反転して
サンプリングを行う方法や、３６０゜おきではなく１８
０゜おきに交互に正逆性、逆極性のサンプリングを行う
方法も考えられる。以上のようにして得られたＩasinφ
a，Ｉacosφa，…，Ｉccosφcの値を用いて数式１０，
１１，１４，１５の演算により正相・逆相電流を求める
のが図９の回路であり、数式１０，１１，１４，１５の
演算を行なう回路構成は図１、図５の実施例と同様であ
る。
【００５６】図１１、図１２は第８、第９の発明の実施
例を示すブロック図である。これらの実施例において、
Ｉasinφa，Ｉacosφa，…，Ｉccosφcを求める方法は
図９と同様であるが、図１１の実施例では数式２０〜数
式２３により、また、図１２の実施例では数式２６〜数
２９により正相・逆相電流の演算を行うものである。図
１１の実施例において数式２０〜数式２３の演算を行な
う回路構成は図３、図７の実施例と同様である。また、
図１２の実施例において数式２６〜数式２９の演算を行
なう回路構成は図４、図８の実施例と同様であると共
に、Ｉasinφa，Ｉacosφaの演算回路は省略されてい
る。
例を示すブロック図である。これらの実施例において、
Ｉasinφa，Ｉacosφa，…，Ｉccosφcを求める方法は
図９と同様であるが、図１１の実施例では数式２０〜数
式２３により、また、図１２の実施例では数式２６〜数
２９により正相・逆相電流の演算を行うものである。図
１１の実施例において数式２０〜数式２３の演算を行な
う回路構成は図３、図７の実施例と同様である。また、
図１２の実施例において数式２６〜数式２９の演算を行
なう回路構成は図４、図８の実施例と同様であると共
に、Ｉasinφa，Ｉacosφaの演算回路は省略されてい
る。
【００５７】なお、以上の実施例はすべて三相負荷電流
の正相・逆相成分検出回路の例であるが、第１０の発明
の実施例として、図１，図３，図４，図５，図７，図
８，図９，図１１，図１２の回路において、特に図示は
しないが三相負荷電流ｉa，ｉb，ｉcの代わりに三相系
統電圧を入力すれば正相電圧，逆相電圧を演算すること
ができる。その場合の演算アルゴリズムは、先の数式１
０，１１，１４，１５、または、数式２０〜数式２３、
あるいは、数式２６〜数２９に従えばよく、これによっ
て三相系統電圧の正相電圧の実数部、虚数部、逆相電圧
の実数部、虚数部を分離検出し、正相電圧の無効電力成
分及び逆相電圧を補償して系統の電圧変動を抑制するこ
とができる。
の正相・逆相成分検出回路の例であるが、第１０の発明
の実施例として、図１，図３，図４，図５，図７，図
８，図９，図１１，図１２の回路において、特に図示は
しないが三相負荷電流ｉa，ｉb，ｉcの代わりに三相系
統電圧を入力すれば正相電圧，逆相電圧を演算すること
ができる。その場合の演算アルゴリズムは、先の数式１
０，１１，１４，１５、または、数式２０〜数式２３、
あるいは、数式２６〜数２９に従えばよく、これによっ
て三相系統電圧の正相電圧の実数部、虚数部、逆相電圧
の実数部、虚数部を分離検出し、正相電圧の無効電力成
分及び逆相電圧を補償して系統の電圧変動を抑制するこ
とができる。
【００５８】
【発明の効果】以上のように第１ないし第９の発明は、
三相負荷電流をベクトル変換またはサンプリング処理し
た後、適宜な演算を行なって正相・逆相電流を分離検出
するものであるから、正相電流の無効電力成分と逆相電
流とを補償することにより、平衡有効電力による微小な
電圧変動は残るものの、系統電圧の変動をほぼ完全に補
償できる無効電力補償装置、逆相電力補償装置を実現す
ることができる。更に、第１０の発明によれば、同様の
原理により三相系統電圧の正相・逆相電圧を分離検出す
ることができるから、三相系統電圧を検出して電圧制御
を行なう補償装置の電圧検出回路に適用することができ
る。
三相負荷電流をベクトル変換またはサンプリング処理し
た後、適宜な演算を行なって正相・逆相電流を分離検出
するものであるから、正相電流の無効電力成分と逆相電
流とを補償することにより、平衡有効電力による微小な
電圧変動は残るものの、系統電圧の変動をほぼ完全に補
償できる無効電力補償装置、逆相電力補償装置を実現す
ることができる。更に、第１０の発明によれば、同様の
原理により三相系統電圧の正相・逆相電圧を分離検出す
ることができるから、三相系統電圧を検出して電圧制御
を行なう補償装置の電圧検出回路に適用することができ
る。
【図１】第１の発明の実施例を示すブロック図である。
【図２】図１の実施例におけるベクトル変換器の構成を
示す図である。
示す図である。
【図３】第２の発明の実施例を示すブロック図である。
【図４】第３の発明の実施例を示すブロック図である。
【図５】第４の発明の実施例を示すブロック図である。
【図６】図５、図７、図８の実施例におけるサンプリン
グ動作の説明図である。
グ動作の説明図である。
【図７】第５の発明の実施例を示すブロック図である。
【図８】第６の発明の実施例を示すブロック図である。
【図９】第７の発明の実施例を示すブロック図である。
【図１０】図９、図１１、図１２の実施例におけるサン
プリング動作の説明図である。
プリング動作の説明図である。
【図１１】第８の発明の実施例を示すブロック図であ
る。
る。
【図１２】第９の発明の実施例を示すブロック図であ
る。
る。
【図１３】無効電力補償装置を有する三相電力系統の構
成図である。
成図である。
【図１４】従来の負荷電流無効電力成分検出回路を示す
ブロック図である。
ブロック図である。
１ａ，１ｂ，１ｃ バンドパスフィルタ ２ａ，２ｂ，２ｃ 移相器 ３ａ，３ｂ，３ｃ ベクトル変換器 ４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ，４ｅ，４ｆ，４ｇ，４ｈ，４
ｉ，４ｊ，４ｋ，４ｌ加減算器 ５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄ，５ｅ，５ｆ，５ｇ ゲイン変
換器 ６ 基準信号発生器 ７ａ，７ｂ，７ｃ，７ｄ 乗算器 ８ａ，８ｂ，８ｃ，８ｄ，８ｅ，８ｆ サンプルホール
ド回路 ９ サンプリング指令発生器
ｉ，４ｊ，４ｋ，４ｌ加減算器 ５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄ，５ｅ，５ｆ，５ｇ ゲイン変
換器 ６ 基準信号発生器 ７ａ，７ｂ，７ｃ，７ｄ 乗算器 ８ａ，８ｂ，８ｃ，８ｄ，８ｅ，８ｆ サンプルホール
ド回路 ９ サンプリング指令発生器
Claims (10)
- 【請求項１】 三相電力系統に接続された負荷が発生す
る無効電力及び逆相電力を補償するために三相負荷電流
の正相・逆相成分を検出する電流検出回路において、 三相負荷電流の基本波成分の位相を電気角で９０°遅ら
せる移相器と、 系統電圧に同期した基準正弦波信号及び余弦波信号を発
生する基準信号発生器と、 前記基本波成分、前記移相器の出力信号、基準正弦波信
号及び余弦波信号に基づき、Ｉasinφa，Ｉacosφa，Ｉ
bsinφb，Ｉbcosφb，Ｉcsinφc，Ｉccosφc(Ｉa，
Ｉb，Ｉcは各相の電流値、φa，φb，φcは各相の電流
の基準電圧に対する位相角）を演算するベクトル変換器
と、 前記Ｉasinφa，Ｉacosφa，Ｉbsinφb，Ｉbcosφb，Ｉ
csinφc，Ｉccosφcを用いて、複素数ベクトル表示した
負荷電流の正相成分実数部Ｉ1r、同虚数部Ｉ1i、逆相成
分実数部Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝Ｉacosφa／３−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／６ −√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝Ｉasinφa／３−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／６ ＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝Ｉacosφa／３−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／６ ＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝Ｉasinφa／３−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／６ −√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める演算部と、 を備えたことを特徴とする三相電流の正相・逆相成分検
出回路。 - 【請求項２】 演算部が、正相成分実数部Ｉ1r、同虚数
部Ｉ1i、逆相成分実数部Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝Ｉacosφa／２−√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝Ｉasinφa／２＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝Ｉacosφa／２＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝Ｉasinφa／２−√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める請求項１記載の三相電流の正相・逆
相成分検出回路。 - 【請求項３】 演算部が、正相成分実数部Ｉ1r、同虚数
部Ｉ1i、逆相成分実数部Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／２−√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／２＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／２＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／２−√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める請求項１記載の三相電流の正相・逆
相成分検出回路。 - 【請求項４】 三相電力系統に接続された負荷が発生す
る無効電力及び逆相電力を補償するために三相負荷電流
の正相・逆相成分を検出する電流検出回路において、 三相負荷電流の基本波成分の値をサンプリングするサン
プルホールド回路と、 系統基準電圧の零点及び零点から電気角で９０°遅れた
位相でサンプリングするように前記サンプルホールド回
路に対するサンプリング指令を出力するサンプリング指
令発生器と、 系統基準電圧の零点でサンプリングして得たＩasin
φa，Ｉbsinφb，Ｉcsinφc（Ｉa，Ｉb，Ｉcは各相の電
流値、φa，φb，φcは各相の電流の基準電圧に対する
位相角）及び零点から電気角で９０°遅れた位相でサン
プリングして得たＩacosφa，Ｉbcosφb，Ｉccosφcを
用いて、複素数ベクトル表示した負荷電流の正相成分実
数部Ｉ1r、同虚数部Ｉ1i、逆相成分実数部Ｉ2r、同虚数
部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝Ｉacosφa／３−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／６ −√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝Ｉasinφa／３−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／６ ＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝Ｉacosφa／３−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／６ ＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝Ｉasinφa／３−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／６ −√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める演算部と、 を備えたことを特徴とする三相電流の正相・逆相成分検
出回路。 - 【請求項５】 演算部が、正相成分実数部Ｉ1r、同虚数
部Ｉ1i、逆相成分実数部Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝Ｉacosφa／２−√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝Ｉasinφa／２＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝Ｉacosφa／２＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝Ｉasinφa／２−√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める請求項４記載の三相電流の正相・逆
相成分検出回路。 - 【請求項６】 演算部が、正相成分実数部Ｉ1r、同虚数
部Ｉ1i、逆相成分実数部Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／２−√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／２＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／２＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／２−√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める請求項４記載の三相電流の正相・逆
相成分検出回路。 - 【請求項７】 三相電力系統に接続された負荷が発生す
る無効電力及び逆相電力を補償するために三相負荷電流
の正相・逆相成分を検出する電流検出回路において、 三相負荷電流の基本波成分の位相を電気角で９０°遅ら
せる移相器と、 この移相器の出力信号の極性を反転して基本波成分より
も電気角で９０°進んだ信号を生成する反転アンプと、 前記基本波成分の値及び反転アンプの出力信号をサンプ
リングするサンプルホールド回路と、 系統基準電圧の零点でサンプリングするように前記サン
プルホールド回路に対するサンプリング指令を出力する
サンプリング指令発生器と、 系統基準電圧の零点でサンプリングして得たＩasin
φa，Ｉbsinφb，Ｉcsinφc（Ｉa，Ｉb，Ｉcは各相の電
流値、φa，φb，φcは各相の電流の基準電圧に対する
位相角）及び零点から電気角で９０°遅れた位相でサン
プリングして得たＩacosφa，Ｉbcosφb，Ｉccosφcを
用いて、複素数ベクトル表示した負荷電流の正相成分実
数部Ｉ1r、同虚数部Ｉ1i、逆相成分実数部Ｉ2r、同虚数
部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝Ｉacosφa／３−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／６ −√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝Ｉasinφa／３−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／６ ＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝Ｉacosφa／３−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／６ ＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝Ｉasinφa／３−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／６ −√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める演算部と、 を備えたことを特徴とする三相電流の正相・逆相成分検
出回路。 - 【請求項８】 演算部が、正相成分実数部Ｉ1r、同虚数
部Ｉ1i、逆相成分実数部Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝Ｉacosφa／２−√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝Ｉasinφa／２＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝Ｉacosφa／２＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝Ｉasinφa／２−√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める請求項７記載の三相電流の正相・逆
相成分検出回路。 - 【請求項９】 演算部が、正相成分実数部Ｉ1r、同虚数
部Ｉ1i、逆相成分実数部Ｉ2r、同虚数部Ｉ2iを、 Ｉ1r＝−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／２−√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ1i＝−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／２＋√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ Ｉ2r＝−（Ｉbcosφb＋Ｉccosφc）／２＋√３（Ｉbsinφb−Ｉcsinφc）／６ Ｉ2i＝−（Ｉbsinφb＋Ｉcsinφc）／２−√３（Ｉbcosφb−Ｉccosφc）／６ の演算により求める請求項７記載の三相電流の正相・逆
相成分検出回路。 - 【請求項１０】 三相電力系統に接続された負荷が発生
する無効電力及び逆相電力を補償するために三相系統電
圧の正相・逆相成分を検出する電圧検出回路において、 請求項１ないし９記載の三相負荷電流を三相系統電圧に
置き換え、複素数ベクトル表示した系統電圧の正相成分
実数部、同虚数部、逆相成分実数部、同虚数部を請求項
１ないし９記載の演算部により求めることを特徴とする
三相電圧の正相・逆相成分検出回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4097132A JPH05264605A (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 三相電流または電圧の正相・逆相成分検出回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4097132A JPH05264605A (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 三相電流または電圧の正相・逆相成分検出回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05264605A true JPH05264605A (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=14184046
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4097132A Withdrawn JPH05264605A (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 三相電流または電圧の正相・逆相成分検出回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05264605A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011205813A (ja) * | 2010-03-26 | 2011-10-13 | Hitachi Ltd | 電気量検出方式および電力変換装置の制御装置 |
| CN102323491A (zh) * | 2011-08-09 | 2012-01-18 | 深圳市海浦蒙特科技有限公司 | 三相输入电源缺相检测方法 |
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| JP2016115100A (ja) * | 2014-12-15 | 2016-06-23 | 株式会社日立製作所 | 三相交流を入力とする検出装置、電力変換装置、三相交流を入力とした検出方法、電力変換装置の制御方法。 |
-
1992
- 1992-03-23 JP JP4097132A patent/JPH05264605A/ja not_active Withdrawn
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