JPH06245383A - 三相電気量の正相／逆相成分検出回路 - Google Patents
三相電気量の正相／逆相成分検出回路Info
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- JPH06245383A JPH06245383A JP5047472A JP4747293A JPH06245383A JP H06245383 A JPH06245383 A JP H06245383A JP 5047472 A JP5047472 A JP 5047472A JP 4747293 A JP4747293 A JP 4747293A JP H06245383 A JPH06245383 A JP H06245383A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/30—Reactive power compensation
Abstract
(57)【要約】
【目的】 対称座標変換によることなく簡単な構成で三
相電流や電圧を正相成分、逆相成分に分離検出し、無効
電力補償装置等による系統電圧の変動抑制に寄与する。 【構成】 三相電流Ｉa，Ｉb，Ｉcを二相信号Ｉα，Ｉ
βに変換する三相／二相変換回路１と、この三相／二相
変換回路１の出力Ｉα，Ｉβに対し、直交ｄ−ｑ回転座
標軸上で系統電圧と同一速度で同一方向の正相ベクトル
回転を行って三相電流の正相成分ＩdP，ＩqPに変換する
正相ベクトル変換器３ａと、同じく系統電圧と同一速度
で逆方向の逆相ベクトル回転を行って三相電流の逆相成
分ＩdN，ＩqNに変換する逆相ベクトル変換器３ｂと、各
成分ＩdP，ＩqP，ＩdN，ＩqNの移動平均をとって系統基
本周波数の偶数調波成分を除去するフィルタ回路８とを
備える。
相電流や電圧を正相成分、逆相成分に分離検出し、無効
電力補償装置等による系統電圧の変動抑制に寄与する。 【構成】 三相電流Ｉa，Ｉb，Ｉcを二相信号Ｉα，Ｉ
βに変換する三相／二相変換回路１と、この三相／二相
変換回路１の出力Ｉα，Ｉβに対し、直交ｄ−ｑ回転座
標軸上で系統電圧と同一速度で同一方向の正相ベクトル
回転を行って三相電流の正相成分ＩdP，ＩqPに変換する
正相ベクトル変換器３ａと、同じく系統電圧と同一速度
で逆方向の逆相ベクトル回転を行って三相電流の逆相成
分ＩdN，ＩqNに変換する逆相ベクトル変換器３ｂと、各
成分ＩdP，ＩqP，ＩdN，ＩqNの移動平均をとって系統基
本周波数の偶数調波成分を除去するフィルタ回路８とを
備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、三相電力系統に接続さ
れた負荷が発生する無効電力や不平衡電力（逆相電流）
を補償して系統の電圧変動を抑制する無効電力補償装置
等に用いられる、三相電気量（三相電流または電圧）の
正相／逆相成分検出回路に関する。
れた負荷が発生する無効電力や不平衡電力（逆相電流）
を補償して系統の電圧変動を抑制する無効電力補償装置
等に用いられる、三相電気量（三相電流または電圧）の
正相／逆相成分検出回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】図６は、電圧変動を抑制する無効電力補
償装置を有する三相電力系統の構成を示している。すな
わちこの構成では、負荷１２の電流を変流器１３により
検出し、また、系統電圧を計器用変圧器１４により検出
する。そして、これらの検出値ｖ，ｉを負荷電流無効電
力成分検出回路１５に入力して負荷電流無効電力成分Ｉ
Qを演算し、ＰＷＭ制御回路１６により無効電力補償装
置１７の出力電流を制御することにより、負荷電流無効
電力成分ＩQを補償して電力系統の電圧変動を抑制する
ように構成されている。
償装置を有する三相電力系統の構成を示している。すな
わちこの構成では、負荷１２の電流を変流器１３により
検出し、また、系統電圧を計器用変圧器１４により検出
する。そして、これらの検出値ｖ，ｉを負荷電流無効電
力成分検出回路１５に入力して負荷電流無効電力成分Ｉ
Qを演算し、ＰＷＭ制御回路１６により無効電力補償装
置１７の出力電流を制御することにより、負荷電流無効
電力成分ＩQを補償して電力系統の電圧変動を抑制する
ように構成されている。
【０００３】なお、無効電力補償装置１７の出力電流は
別の変流器１３により検出され、ＰＷＭ制御回路１６に
取り込まれている。上記負荷電流無効電力成分検出回路
１５としては、従来より、対称座標変換理論を用いて正
相電流及び逆相電流の各成分を検出する方法も検討され
ている。
別の変流器１３により検出され、ＰＷＭ制御回路１６に
取り込まれている。上記負荷電流無効電力成分検出回路
１５としては、従来より、対称座標変換理論を用いて正
相電流及び逆相電流の各成分を検出する方法も検討され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】対称座標変換理論を用
いて正相電流、逆相電流を検出する場合、一般理論式に
基づいて正相成分、逆相成分に分離する時に座標平面上
に仮想の虚軸を作るため、三相電流をそれぞれ９０°位
相回転する移相器が必要になる。しかるに、この９０°
移相器を遅れなく正確に構成することが非常に難しく、
また、対称座標変換を数式通りに制御系で構成すると、
制御系の構成が非常に複雑になるという欠点がある。
いて正相電流、逆相電流を検出する場合、一般理論式に
基づいて正相成分、逆相成分に分離する時に座標平面上
に仮想の虚軸を作るため、三相電流をそれぞれ９０°位
相回転する移相器が必要になる。しかるに、この９０°
移相器を遅れなく正確に構成することが非常に難しく、
また、対称座標変換を数式通りに制御系で構成すると、
制御系の構成が非常に複雑になるという欠点がある。
【０００５】本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたもので、その目的とするところは、三相電流や電圧
の正相成分及び逆相成分を対称座標変換理論によらずに
検出可能とし、検出回路の簡略化を図った三相電気量の
正相／逆相成分検出回路を提供することにある。
れたもので、その目的とするところは、三相電流や電圧
の正相成分及び逆相成分を対称座標変換理論によらずに
検出可能とし、検出回路の簡略化を図った三相電気量の
正相／逆相成分検出回路を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、三相電気量を二相信号に変換する三相／
二相変換回路と、この三相／二相変換回路の出力に対
し、直交ｄ−ｑ回転座標軸上で系統電圧と同一速度で同
一方向の正相ベクトル回転を行って前記電気量の正相成
分に変換する正相ベクトル変換器と、前記三相／二相変
換回路の出力に対し、直交ｄ−ｑ回転座標軸上で系統電
圧と同一速度で逆方向の逆相ベクトル回転を行って前記
電気量の逆相成分に変換する逆相ベクトル変換器と、前
記正相成分及び逆相成分に対し、系統基本周波数の半周
期にわたり連続的に平均値を求める移動平均フィルタ回
路とを備え、前記正相ベクトル変換器及び逆相ベクトル
変換器により得られた正相成分及び逆相成分を前記フィ
ルタ回路に入力して系統基本周波数の偶数調波成分を除
去するものである。
め、本発明は、三相電気量を二相信号に変換する三相／
二相変換回路と、この三相／二相変換回路の出力に対
し、直交ｄ−ｑ回転座標軸上で系統電圧と同一速度で同
一方向の正相ベクトル回転を行って前記電気量の正相成
分に変換する正相ベクトル変換器と、前記三相／二相変
換回路の出力に対し、直交ｄ−ｑ回転座標軸上で系統電
圧と同一速度で逆方向の逆相ベクトル回転を行って前記
電気量の逆相成分に変換する逆相ベクトル変換器と、前
記正相成分及び逆相成分に対し、系統基本周波数の半周
期にわたり連続的に平均値を求める移動平均フィルタ回
路とを備え、前記正相ベクトル変換器及び逆相ベクトル
変換器により得られた正相成分及び逆相成分を前記フィ
ルタ回路に入力して系統基本周波数の偶数調波成分を除
去するものである。
【０００７】
【作用】本発明においては、三相負荷電流などの三相電
気量を二相信号に変換した後、正相ベクトル回転及び逆
相ベクトル回転を行うことにより、三相負荷電流から正
相成分（三相平衡有効電力成分及び三相平衡無効電力成
分）並びに逆相成分（三相不平衡を発生させる逆相２軸
電流成分）のそれぞれを直流量として分離検出する。従
って、上記検出量のうち三相平衡無効電力成分及び逆相
２軸電流成分を補償することにより、系統電圧変動をほ
ぼ零にすることができる。
気量を二相信号に変換した後、正相ベクトル回転及び逆
相ベクトル回転を行うことにより、三相負荷電流から正
相成分（三相平衡有効電力成分及び三相平衡無効電力成
分）並びに逆相成分（三相不平衡を発生させる逆相２軸
電流成分）のそれぞれを直流量として分離検出する。従
って、上記検出量のうち三相平衡無効電力成分及び逆相
２軸電流成分を補償することにより、系統電圧変動をほ
ぼ零にすることができる。
【０００８】更に、上述のようにして検出した正相成分
及び逆相成分に対し、系統周波数の２ｍ（ｍは自然数）
倍の高調波成分を除去するために、系統基本周波数ω0
／２πの半周期（つまり２倍周波数の一周期）にわたっ
て連続的に移動平均を求めることにより、各成分の第２
調波リプルと高調波に起因するリプルを一括して除去す
ることが可能となる。
及び逆相成分に対し、系統周波数の２ｍ（ｍは自然数）
倍の高調波成分を除去するために、系統基本周波数ω0
／２πの半周期（つまり２倍周波数の一周期）にわたっ
て連続的に移動平均を求めることにより、各成分の第２
調波リプルと高調波に起因するリプルを一括して除去す
ることが可能となる。
【０００９】
【実施例】以下、図に沿って本発明の実施例を説明す
る。まず、この実施例の主要部である、三相負荷電流の
正相成分及び逆相成分を検出する回路につき説明する。
始めに、各相（ａ，ｂ，ｃ相）電流を正相成分と逆相成
分とに分離して表現すると、数式１〜数式３のようにな
る。
る。まず、この実施例の主要部である、三相負荷電流の
正相成分及び逆相成分を検出する回路につき説明する。
始めに、各相（ａ，ｂ，ｃ相）電流を正相成分と逆相成
分とに分離して表現すると、数式１〜数式３のようにな
る。
【００１０】
【数１】 Ｉa＝ＩPcos(ω0ｔ＋ψP)＋ＩNcos(ω0ｔ＋ψN） Ｉb＝ＩPcos{ω0ｔ＋ψP−(２／３)π}＋ＩNcos{ω0ｔ＋ψN＋(２／３)π} Ｉc＝ＩPcos{ω0ｔ＋ψP−(４／３)π}＋ＩNcos{ω0ｔ＋ψN＋(４／３)π}
【００１１】この数式１において、ＩP：正相成分電流
波高値、ＩN：逆相成分電流波高値、ψP：正相成分電流
位相差、ψN：逆相成分電流位相差、ω0：系統の基本角
周波数である。
波高値、ＩN：逆相成分電流波高値、ψP：正相成分電流
位相差、ψN：逆相成分電流位相差、ω0：系統の基本角
周波数である。
【００１２】また、三相／二相変換行列、正相ベクトル
回転行列、逆相ベクトル回転行列はそれぞれ数式２〜数
式４のようになる。
回転行列、逆相ベクトル回転行列はそれぞれ数式２〜数
式４のようになる。
【００１３】
【数２】
【００１４】
【数３】
【００１５】
【数４】
【００１６】数式１を数式２により三相／二相変換する
と、数式５となり、二相信号Ｉα，Ｉβを得ることがで
きる。
と、数式５となり、二相信号Ｉα，Ｉβを得ることがで
きる。
【００１７】
【数５】
【００１８】ここで、図１は本実施例の主要部を示すブ
ロック図である。図において、１は三相／二相変換回
路、１ａ〜１ｅは各相電流Ｉa，Ｉb，Ｉcがそれぞれ入
力されるゲイン変換器、２ａ〜２ｃは加算器、３ａは加
算器２ｂ，２ｃの出力信号及び基準正弦波発生回路４か
らの基準正弦波、基準余弦波が入力される正相ベクトル
変換器、３ｂは同じく逆相ベクトル変換器である。
ロック図である。図において、１は三相／二相変換回
路、１ａ〜１ｅは各相電流Ｉa，Ｉb，Ｉcがそれぞれ入
力されるゲイン変換器、２ａ〜２ｃは加算器、３ａは加
算器２ｂ，２ｃの出力信号及び基準正弦波発生回路４か
らの基準正弦波、基準余弦波が入力される正相ベクトル
変換器、３ｂは同じく逆相ベクトル変換器である。
【００１９】このような構成により、数式１で示される
各相電流Ｉa，Ｉb，Ｉcを三相／二相変換回路１に入力
してゲイン変換及び加算を行い、数式２の三相／二相変
換によってα−β軸電流成分Ｉα，Ｉβを得る。これら
のα−β軸電流成分Ｉα，Ｉβ及び基準正弦波、基準余
弦波を正相ベクトル変換器３ａに入力し、数式３により
直交ｄ−ｑ回転座標軸上で系統電圧と同一速度で同一方
向の正相ベクトル回転を行うと、正相２軸電流ＩdP，Ｉ
qPは数式６のようになる。
各相電流Ｉa，Ｉb，Ｉcを三相／二相変換回路１に入力
してゲイン変換及び加算を行い、数式２の三相／二相変
換によってα−β軸電流成分Ｉα，Ｉβを得る。これら
のα−β軸電流成分Ｉα，Ｉβ及び基準正弦波、基準余
弦波を正相ベクトル変換器３ａに入力し、数式３により
直交ｄ−ｑ回転座標軸上で系統電圧と同一速度で同一方
向の正相ベクトル回転を行うと、正相２軸電流ＩdP，Ｉ
qPは数式６のようになる。
【００２０】
【数６】
【００２１】同様にして、α−β軸電流成分Ｉα，Ｉβ
及び基準正弦波、基準余弦波を逆相ベクトル変換器３ｂ
に入力し、数式４により直交ｄ−ｑ回転座標軸上で系統
電圧と同一速度で逆方向の逆相ベクトル回転を行うと、
逆相２軸電流ＩdN，ＩqNは数式７のようになる。
及び基準正弦波、基準余弦波を逆相ベクトル変換器３ｂ
に入力し、数式４により直交ｄ−ｑ回転座標軸上で系統
電圧と同一速度で逆方向の逆相ベクトル回転を行うと、
逆相２軸電流ＩdN，ＩqNは数式７のようになる。
【００２２】
【数７】
【００２３】正相ベクトル変換器３ａの構成例を図２
に、逆相ベクトル変換器３ｂの構成例を図３に示す。こ
れらの図において、５ａ〜５ｈは乗算器、６ａ〜６ｄは
加算器、７ａ，７ｂはゲイン変換器であり、このような
接続構成により数式６、数式７の演算を行う。
に、逆相ベクトル変換器３ｂの構成例を図３に示す。こ
れらの図において、５ａ〜５ｈは乗算器、６ａ〜６ｄは
加算器、７ａ，７ｂはゲイン変換器であり、このような
接続構成により数式６、数式７の演算を行う。
【００２４】以上のように、三相交流電流（負荷電流）
に対し数式２、数式３を用いて正相ベクトル回転座標変
換を行うと、数式６から明らかなように、正相２軸電流
ＩdP，ＩqPは直流量の三相平衡成分電流量と２倍周波数
（２ω0）の不平衡成分電流量により、また、数式２、
数式４を用いて逆相ベクトル回転座標変換を行うと、数
式７から明らかなように、逆相２軸電流ＩdN，ＩqNは直
流量の不平衡成分電流量と２倍周波数（２ω0）の三相
平衡成分電流量によりそれぞれ得ることができる。すな
わち、従来のように対称座標変換理論を用いなくても三
相交流電流の正相成分及び逆相成分を検出することがで
き、これらのうち三相平衡無効電力成分であるＩqPと、
逆相２軸電流成分であるＩdN，ＩqNとを補償することに
より、系統の電圧変動を抑制することができる。
に対し数式２、数式３を用いて正相ベクトル回転座標変
換を行うと、数式６から明らかなように、正相２軸電流
ＩdP，ＩqPは直流量の三相平衡成分電流量と２倍周波数
（２ω0）の不平衡成分電流量により、また、数式２、
数式４を用いて逆相ベクトル回転座標変換を行うと、数
式７から明らかなように、逆相２軸電流ＩdN，ＩqNは直
流量の不平衡成分電流量と２倍周波数（２ω0）の三相
平衡成分電流量によりそれぞれ得ることができる。すな
わち、従来のように対称座標変換理論を用いなくても三
相交流電流の正相成分及び逆相成分を検出することがで
き、これらのうち三相平衡無効電力成分であるＩqPと、
逆相２軸電流成分であるＩdN，ＩqNとを補償することに
より、系統の電圧変動を抑制することができる。
【００２５】次に、三相交流電流について、前記数式１
を拡張してｎ次の高調波が存在する正相、逆相成分で表
現すると、数式８を得る。
を拡張してｎ次の高調波が存在する正相、逆相成分で表
現すると、数式８を得る。
【００２６】
【数８】
【００２７】上記数式８においてＩPn：ｎ次正相成分電
流波高値、ＩNn：ｎ次逆相成分電流波高値、ψPn：ｎ次
正相成分電流位相差、ψNn：ｎ次逆相成分電流位相差で
ある。この数式８を前記数式２の三相／二相変換行列に
て二相変換すると、数式９となる。
流波高値、ＩNn：ｎ次逆相成分電流波高値、ψPn：ｎ次
正相成分電流位相差、ψNn：ｎ次逆相成分電流位相差で
ある。この数式８を前記数式２の三相／二相変換行列に
て二相変換すると、数式９となる。
【００２８】
【数９】
【００２９】数式９に対し、数式３の正相ベクトル回転
行列により正相変換を行うと、数式１０となり、数式４
の逆相ベクトル回転行列により逆相変換を行うと、数式
１１となる。
行列により正相変換を行うと、数式１０となり、数式４
の逆相ベクトル回転行列により逆相変換を行うと、数式
１１となる。
【００３０】
【数１０】
【００３１】
【数１１】
【００３２】ここで、原信号Ｉa，Ｉb，Ｉcが対称波で
あればｎはｎ＝１，３，５，…となり、偶数次の高調波
は存在しない。しかるに、この条件のもとでは、数式１
０、数式１１はそれぞれ数式１２、数式１３のようにな
り、ＩdPn，ＩqPn，ＩdNn，ＩqNnは直流成分とω0の２
ｍ（ｍ＝１，２，３，…）倍周波数の高調波成分とによ
って構成されることになる。
あればｎはｎ＝１，３，５，…となり、偶数次の高調波
は存在しない。しかるに、この条件のもとでは、数式１
０、数式１１はそれぞれ数式１２、数式１３のようにな
り、ＩdPn，ＩqPn，ＩdNn，ＩqNnは直流成分とω0の２
ｍ（ｍ＝１，２，３，…）倍周波数の高調波成分とによ
って構成されることになる。
【００３３】
【数１２】
【００３４】
【数１３】
【００３５】ここで、周波数が２ｍω0の高調波成分を
除去するフィルタとして、期間Ｔ＝２π／２ω0＝π／
ω0の間（基本周波数ｆ0＝ω0／２πの正弦波の半周
期）の移動平均を求めることにより、２ｍω0の周波数
成分を完全に除去することが可能となる。
除去するフィルタとして、期間Ｔ＝２π／２ω0＝π／
ω0の間（基本周波数ｆ0＝ω0／２πの正弦波の半周
期）の移動平均を求めることにより、２ｍω0の周波数
成分を完全に除去することが可能となる。
【００３６】以上の移動平均フィルタ回路の構成例を、
図４に示す。なお、三相交流電流Ｉa，Ｉb，Ｉcは、図
１に示した回路に入力され、正相成分ＩdP，ＩqP及び逆
相成分ＩdN，ＩqNが演算される。この演算結果を、図４
に示す移動平均フィルタ回路８に入力する。
図４に示す。なお、三相交流電流Ｉa，Ｉb，Ｉcは、図
１に示した回路に入力され、正相成分ＩdP，ＩqP及び逆
相成分ＩdN，ＩqNが演算される。この演算結果を、図４
に示す移動平均フィルタ回路８に入力する。
【００３７】図において、８ａ，８ｂ，８ｃ，８ｄは各
成分ＩdP，ＩqP，ＩdN，ＩqNが入力される移動平均フィ
ルタであり、これらのフィルタは、基準電圧（例えばＵ
相電圧）に基づき移動平均演算タイミングを演算するサ
ンプリング信号発生回路９からのサンプリング信号をも
とに、期間Ｔ（＝π／ω0）の移動平均演算を行う。図
５は、基準電圧の１周期に対して１２回のサンプリング
を行い、そのうち６回ごとの移動平均を求める場合の例
を示している。
成分ＩdP，ＩqP，ＩdN，ＩqNが入力される移動平均フィ
ルタであり、これらのフィルタは、基準電圧（例えばＵ
相電圧）に基づき移動平均演算タイミングを演算するサ
ンプリング信号発生回路９からのサンプリング信号をも
とに、期間Ｔ（＝π／ω0）の移動平均演算を行う。図
５は、基準電圧の１周期に対して１２回のサンプリング
を行い、そのうち６回ごとの移動平均を求める場合の例
を示している。
【００３８】この実施例からも明らかなように、三相交
流電流に対し正相、逆相ベクトル変換を行ってその結果
を期間Ｔ＝π／ω0にわたり移動平均演算することによ
り、ω0の２ｍ倍の周波数の高調波成分を完全に除去す
ることが可能となる。
流電流に対し正相、逆相ベクトル変換を行ってその結果
を期間Ｔ＝π／ω0にわたり移動平均演算することによ
り、ω0の２ｍ倍の周波数の高調波成分を完全に除去す
ることが可能となる。
【００３９】以上の実施例は、三相交流電流からその正
相成分及び逆相成分を検出する電流検出回路の例である
が、本発明は、ｉa,ｉb,ｉcの代りに三相系統電圧ｖu,
ｖv，ｖwを入力して三相／二相変換、正相、逆相ベクト
ル変換を行い、正相電圧成分と逆相電圧成分とに分離し
て検出する電圧検出回路にも適用することができる。更
に、これらの正相電圧成分及び逆相電圧成分を移動平均
フィルタに通して高調波成分を除去することができ、系
統電圧を検出して電圧制御を行う補償装置の電圧検出回
路に適用することが可能である。
相成分及び逆相成分を検出する電流検出回路の例である
が、本発明は、ｉa,ｉb,ｉcの代りに三相系統電圧ｖu,
ｖv，ｖwを入力して三相／二相変換、正相、逆相ベクト
ル変換を行い、正相電圧成分と逆相電圧成分とに分離し
て検出する電圧検出回路にも適用することができる。更
に、これらの正相電圧成分及び逆相電圧成分を移動平均
フィルタに通して高調波成分を除去することができ、系
統電圧を検出して電圧制御を行う補償装置の電圧検出回
路に適用することが可能である。
【００４０】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、対称
座標変換によらなくても三相電流や電圧をそれぞれ正相
成分及び逆相成分に分離して理論値どおりに検出可能で
あり、そのための演算も比較的簡単なもので済むため、
回路構成の簡略化を図ることができる。これにより、例
えば正相電流の無効電力成分及び逆相電流を補償する無
効電力補償装置を容易に実現することができ、系統電圧
の変動をほぼ完全に抑制することが可能になる。
座標変換によらなくても三相電流や電圧をそれぞれ正相
成分及び逆相成分に分離して理論値どおりに検出可能で
あり、そのための演算も比較的簡単なもので済むため、
回路構成の簡略化を図ることができる。これにより、例
えば正相電流の無効電力成分及び逆相電流を補償する無
効電力補償装置を容易に実現することができ、系統電圧
の変動をほぼ完全に抑制することが可能になる。
【００４１】更に、移動平均フィルタ回路によって正相
成分及び逆相成分に含まれる高調波成分を確実に除去で
きるので、より一層の高精度な検出が可能である。
成分及び逆相成分に含まれる高調波成分を確実に除去で
きるので、より一層の高精度な検出が可能である。
【図１】本発明の実施例の主要部を示すブロック図であ
る。
る。
【図２】正相ベクトル変換器の構成を示すブロック図で
ある。
ある。
【図３】逆相ベクトル変換器の構成を示すブロック図で
ある。
ある。
【図４】移動平均フィルタ回路のブロック図である。
【図５】移動平均の原理の説明図である。
【図６】無効電力補償装置を有する系統構成図である。
１ 三相／二相変換回路 １ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ，１ｅ，７ａ，７ｂ ゲイン変
換器 ２ａ，２ｂ，２ｃ，６ａ，６ｂ，６ｃ，６ｄ 加算器 ３ａ 正相ベクトル変換器 ３ｂ 逆相ベクトル変換器 ４ 基準正弦波発生回路 ５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄ，５ｅ，５ｆ，５ｇ，５ｈ 乗
算器 ７ａ，７ｂ ゲイン変換器 ８ 移動平均フィルタ回路 ８ａ，８ｂ，８ｃ，８ｄ 移動平均フィルタ ９ サンプリング信号発生回路
換器 ２ａ，２ｂ，２ｃ，６ａ，６ｂ，６ｃ，６ｄ 加算器 ３ａ 正相ベクトル変換器 ３ｂ 逆相ベクトル変換器 ４ 基準正弦波発生回路 ５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄ，５ｅ，５ｆ，５ｇ，５ｈ 乗
算器 ７ａ，７ｂ ゲイン変換器 ８ 移動平均フィルタ回路 ８ａ，８ｂ，８ｃ，８ｄ 移動平均フィルタ ９ サンプリング信号発生回路
Claims (1)
- 【請求項１】 三相電気量を二相信号に変換する三相／
二相変換回路と、 この三相／二相変換回路の出力に対し、直交ｄ−ｑ回転
座標軸上で系統電圧と同一速度で同一方向の正相ベクト
ル回転を行って前記電気量の正相成分に変換する正相ベ
クトル変換器と、 前記三相／二相変換回路の出力に対し、直交ｄ−ｑ回転
座標軸上で系統電圧と同一速度で逆方向の逆相ベクトル
回転を行って前記電気量の逆相成分に変換する逆相ベク
トル変換器と、 前記正相成分及び逆相成分に対し、系統基本周波数の半
周期にわたり連続的に平均値を求める移動平均フィルタ
回路とを備え、 前記正相ベクトル変換器及び逆相ベクトル変換器により
得られた正相成分及び逆相成分を前記フィルタ回路に入
力して系統基本周波数の偶数調波成分を除去することを
特徴とする三相電気量の正相／逆相成分検出回路。
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|---|---|---|---|
| JP04747293A JP3266966B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 三相電気量の正相／逆相成分検出回路 |
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
| JP5047293A JPH07106275B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 長尺物の側縁部の縫製機 |
| JP04747293A JP3266966B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 三相電気量の正相／逆相成分検出回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06245383A true JPH06245383A (ja) | 1994-09-02 |
| JP3266966B2 JP3266966B2 (ja) | 2002-03-18 |
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ID=26387461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04747293A Expired - Fee Related JP3266966B2 (ja) | 1993-02-12 | 1993-02-12 | 三相電気量の正相／逆相成分検出回路 |
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|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| JP2007087154A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp | 半導体スイッチの制御装置 |
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| JP2017021055A (ja) * | 2016-10-28 | 2017-01-26 | 株式会社ダイヘン | 不平衡率検出装置、および不平衡率検出方法 |
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-
1993
- 1993-02-12 JP JP04747293A patent/JP3266966B2/ja not_active Expired - Fee Related
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