JPH05231367A - 横形多シリンダロータリ圧縮機 - Google Patents
横形多シリンダロータリ圧縮機Info
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、横形多シリンダロ−タリ圧
縮機に関し、特に摺動部に潤滑油を安定してかつ最適な
配分で供給できる給油構造を採用した高信頼性，高効
率，低振動，省スペ−スの圧縮機を提供することにあ
る。 【構成】 複数のベ−ン背面のベ−ン室をベ−ンの往復
動を利用したポンプ室として機能させ、潤滑油を圧縮機
構部に圧送する。このため、一つのベ−ン室には潤滑油
を吸引するためのテ−パ孔、他のベ−ン室には背圧を逃
がす孔およびベ−ン室間にもテ−パ孔を設けて圧送能力
を高める。さらに圧縮機構部に供給された潤滑油は回転
軸中心部の油流路を経て、各々のクランク部の油孔から
クランク部摺動面に供給され、さらに油案内溝により滑
り軸受部に最適に配分される。
縮機に関し、特に摺動部に潤滑油を安定してかつ最適な
配分で供給できる給油構造を採用した高信頼性，高効
率，低振動，省スペ−スの圧縮機を提供することにあ
る。 【構成】 複数のベ−ン背面のベ−ン室をベ−ンの往復
動を利用したポンプ室として機能させ、潤滑油を圧縮機
構部に圧送する。このため、一つのベ−ン室には潤滑油
を吸引するためのテ−パ孔、他のベ−ン室には背圧を逃
がす孔およびベ−ン室間にもテ−パ孔を設けて圧送能力
を高める。さらに圧縮機構部に供給された潤滑油は回転
軸中心部の油流路を経て、各々のクランク部の油孔から
クランク部摺動面に供給され、さらに油案内溝により滑
り軸受部に最適に配分される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、横形多シリンダロータ
リ圧縮機に係り、特に、多シリンダのロ−タリ圧縮機の
給油構造に適用され、省電力，省スペ−ス，低振動，低
騒音，高信頼性の冷凍空調機器を提供するのに好適な横
形多シリンダロータリ圧縮機に関するものである。
リ圧縮機に係り、特に、多シリンダのロ−タリ圧縮機の
給油構造に適用され、省電力，省スペ−ス，低振動，低
騒音，高信頼性の冷凍空調機器を提供するのに好適な横
形多シリンダロータリ圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、冷凍空調機器に搭載される圧縮機
には低振動，低騒音，高効率の基本性能はもとより、省
スペ−スでかつ高信頼性であることが要求されている。
このため、高効率のロ−タリ圧縮機を、その省スペ−ス
性を向上させるため、横置きに設置している。すなわ
ち、従来の一般の冷蔵庫に搭載されている圧縮機は１シ
リンダの横形ロ−タリ圧縮機があった。しかし近年、さ
らに低振動低騒音の市場の要求に応えるため、圧縮機の
振動低減に有効な２シリンダのロ−タリ圧縮機の開発が
進んでいる。
には低振動，低騒音，高効率の基本性能はもとより、省
スペ−スでかつ高信頼性であることが要求されている。
このため、高効率のロ−タリ圧縮機を、その省スペ−ス
性を向上させるため、横置きに設置している。すなわ
ち、従来の一般の冷蔵庫に搭載されている圧縮機は１シ
リンダの横形ロ−タリ圧縮機があった。しかし近年、さ
らに低振動低騒音の市場の要求に応えるため、圧縮機の
振動低減に有効な２シリンダのロ−タリ圧縮機の開発が
進んでいる。
【０００３】２シリンダ圧縮機は、回転軸が互いに１８
０°位相を異にする２個の偏心部を有し、これらの偏心
部に嵌入された２個のロ−ラがシリンダ内を偏心回転す
るものである。しかして、２組のポンプ部（圧縮装置
部）で生じるガス圧縮トルクの変動が平準化され圧縮機
の振動が低減されるものである。例えば、２シリンダの
横形ロ−タリ圧縮機の例として、例えば、実開平１−８
８０９２号公報に開示されている２シリンダの横形ロ−
タリ圧縮機が知られている。
０°位相を異にする２個の偏心部を有し、これらの偏心
部に嵌入された２個のロ−ラがシリンダ内を偏心回転す
るものである。しかして、２組のポンプ部（圧縮装置
部）で生じるガス圧縮トルクの変動が平準化され圧縮機
の振動が低減されるものである。例えば、２シリンダの
横形ロ−タリ圧縮機の例として、例えば、実開平１−８
８０９２号公報に開示されている２シリンダの横形ロ−
タリ圧縮機が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】横形ロ−タリ圧縮機に
おいては、密閉容器底部に貯溜する潤滑油を圧縮機構部
の摺動部に汲み上げて供給する必要がある。図５は、従
来の横形１シリンダロータリ圧縮機の要部断面図であ
る。１シリンダの横形ロ−タリ圧縮機における給油構造
については、図５に示すようにベ−ン１３背後のベ−ン
室１４の入口側と出口側に流体ダイオ−ド２０ａ，２１
を設け、潤滑油を吸引し、給油管２２を介して圧縮機構
部の摺動部へ潤滑油を供給する例はある。しかし、多シ
リンダのロ−タリ圧縮機の場合は、ベ−ン室が複数個あ
るため、従来の図５に示す給油手段により圧縮機構部に
潤滑油を安定して供給することはできないという問題が
あった。
おいては、密閉容器底部に貯溜する潤滑油を圧縮機構部
の摺動部に汲み上げて供給する必要がある。図５は、従
来の横形１シリンダロータリ圧縮機の要部断面図であ
る。１シリンダの横形ロ−タリ圧縮機における給油構造
については、図５に示すようにベ−ン１３背後のベ−ン
室１４の入口側と出口側に流体ダイオ−ド２０ａ，２１
を設け、潤滑油を吸引し、給油管２２を介して圧縮機構
部の摺動部へ潤滑油を供給する例はある。しかし、多シ
リンダのロ−タリ圧縮機の場合は、ベ−ン室が複数個あ
るため、従来の図５に示す給油手段により圧縮機構部に
潤滑油を安定して供給することはできないという問題が
あった。
【０００５】さらに、実開平１−８８０９２号公報に開
示されている２シリンダの横形ロ−タリ圧縮機の給油の
構成を図６により説明する。図６は、従来の横形２シリ
ンダロータリ圧縮機の要部断面図である。図６におい
て、６は主軸受、７は第一シリンダ、８は仕切板、９は
第二シリンダ、１０は副軸受、１４，１５はベーン室で
ある。密閉容器内をモ−タ室１６と機械室１７とに隔別
する支え板１９にベ−ン室とモ−タ室とを連通する油戻
し穴１８ａを設け、またベ−ン室１４に機械室からモ−
タ室に潤滑油が逆流することを防ぐ逆流防止機構２４を
設け、ベ−ン１３ａの往復動によってモ−タ室１６から
ベ−ン室１４に吸引された潤滑油を機械室１７に流すと
ともに、機械室１７からモ−タ室１６に潤滑油が逆流す
ることを防ぐ給油機構がある。
示されている２シリンダの横形ロ−タリ圧縮機の給油の
構成を図６により説明する。図６は、従来の横形２シリ
ンダロータリ圧縮機の要部断面図である。図６におい
て、６は主軸受、７は第一シリンダ、８は仕切板、９は
第二シリンダ、１０は副軸受、１４，１５はベーン室で
ある。密閉容器内をモ−タ室１６と機械室１７とに隔別
する支え板１９にベ−ン室とモ−タ室とを連通する油戻
し穴１８ａを設け、またベ−ン室１４に機械室からモ−
タ室に潤滑油が逆流することを防ぐ逆流防止機構２４を
設け、ベ−ン１３ａの往復動によってモ−タ室１６から
ベ−ン室１４に吸引された潤滑油を機械室１７に流すと
ともに、機械室１７からモ−タ室１６に潤滑油が逆流す
ることを防ぐ給油機構がある。
【０００６】しかし、逆流防止機構２４としてベ−ン室
１４背後に新たに弁等が必要となること、また支え板１
９により、密閉容器内を隔別する必要があることなど圧
縮機の構造が複雑となり、小形化が困難であり、省スペ
−スでは無くなるという問題があった。さらに、この従
来例では圧縮機構部へ供給された潤滑油の各摺動部への
分配手段についてはなんら述べられていなかった。
１４背後に新たに弁等が必要となること、また支え板１
９により、密閉容器内を隔別する必要があることなど圧
縮機の構造が複雑となり、小形化が困難であり、省スペ
−スでは無くなるという問題があった。さらに、この従
来例では圧縮機構部へ供給された潤滑油の各摺動部への
分配手段についてはなんら述べられていなかった。
【０００７】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るためになされたもので、複数個のシリンダを有する横
形ロ−タリ圧縮機の圧縮機構部に安定的に給油できる小
形の給油構造を備えた横形多シリンダロータリ圧縮機を
提供することを、第１の目的とするものである。
るためになされたもので、複数個のシリンダを有する横
形ロ−タリ圧縮機の圧縮機構部に安定的に給油できる小
形の給油構造を備えた横形多シリンダロータリ圧縮機を
提供することを、第１の目的とするものである。
【０００８】また、本発明の第２の目的は、圧縮機構部
に供給された潤滑油を各摺動部に適正に配分する手段を
備えた横形多シリンダロータリ圧縮機を提供することに
ある。さらに、本発明の第３の目的は、省電力，省スペ
−ス，低振動，低騒音の高信頼性の横形多シリンダロ−
タリ圧縮機および冷凍空調機器を市場に提供することに
ある。
に供給された潤滑油を各摺動部に適正に配分する手段を
備えた横形多シリンダロータリ圧縮機を提供することに
ある。さらに、本発明の第３の目的は、省電力，省スペ
−ス，低振動，低騒音の高信頼性の横形多シリンダロ−
タリ圧縮機および冷凍空調機器を市場に提供することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記第１の目的を達成す
るために、本発明に係る横形多シリンダロ−タリ圧縮機
の構成は、底部に潤滑油を貯溜した密閉容器内に、冷媒
を圧縮する圧縮機構部およびこの圧縮機構部を駆動する
電動機部を有し、上記圧縮機構部が複数のシリンダから
構成され、圧縮機構部の回転軸は主軸受，副軸受によっ
て、ほぼ水平になるように支持された横形多シリンダロ
ータリ圧縮機において、第一のシリンダ内を前記回転軸
の回転に伴って偏心回転するロ−ラに追随して往復動す
るベ−ンの後方に密閉的に形成された第一のベ−ン室
と、第二のシリンダ内を同様に往復動するベ−ンの後方
に密閉的に形成された第二のベ−ン室とを備え、前記第
一のベ−ン室には、前記密閉容器底部の潤滑油溜り部に
連通した第一の連通部を設け、前記第二のベ−ン室に
は、圧縮機構部の軸受部に潤滑油を供給する給油路と前
記第一のベ−ン室に連通する孔部と前記密閉容器底部の
潤滑油溜り部に連通した第二の連通部とを設けたもので
ある。
るために、本発明に係る横形多シリンダロ−タリ圧縮機
の構成は、底部に潤滑油を貯溜した密閉容器内に、冷媒
を圧縮する圧縮機構部およびこの圧縮機構部を駆動する
電動機部を有し、上記圧縮機構部が複数のシリンダから
構成され、圧縮機構部の回転軸は主軸受，副軸受によっ
て、ほぼ水平になるように支持された横形多シリンダロ
ータリ圧縮機において、第一のシリンダ内を前記回転軸
の回転に伴って偏心回転するロ−ラに追随して往復動す
るベ−ンの後方に密閉的に形成された第一のベ−ン室
と、第二のシリンダ内を同様に往復動するベ−ンの後方
に密閉的に形成された第二のベ−ン室とを備え、前記第
一のベ−ン室には、前記密閉容器底部の潤滑油溜り部に
連通した第一の連通部を設け、前記第二のベ−ン室に
は、圧縮機構部の軸受部に潤滑油を供給する給油路と前
記第一のベ−ン室に連通する孔部と前記密閉容器底部の
潤滑油溜り部に連通した第二の連通部とを設けたもので
ある。
【００１０】また、前記第二のベ−ン室に設けられた密
閉容器底部の潤滑油溜り部に連通した第二の連通部の断
面形状は、潤滑油溜り部側が広く、第二のベ−ン室側は
狭い略テ−パ状または段付き形状としたものである。さ
らに、第二のベ−ン室に設けられた第一のベ−ン室に連
通する孔部の断面形状は、第二のベ−ン室側に狭く、第
一のベ−ン室側に広い、略テ−パ状または段付き形状と
したものである。
閉容器底部の潤滑油溜り部に連通した第二の連通部の断
面形状は、潤滑油溜り部側が広く、第二のベ−ン室側は
狭い略テ−パ状または段付き形状としたものである。さ
らに、第二のベ−ン室に設けられた第一のベ−ン室に連
通する孔部の断面形状は、第二のベ−ン室側に狭く、第
一のベ−ン室側に広い、略テ−パ状または段付き形状と
したものである。
【００１１】また、本発明の第２の目的を達成するため
に、本発明に係るロ−タリ圧縮機の構成は、回転軸内部
には前記給油路と連通した給油孔を設け、回転軸のクラ
ンク部には第一シリンダ内のロ−ラ内部空間および第二
シリンダ内のロ−ラ内部空間に潤滑油を供給する給油孔
を各々設け、クランク部両側には環状の油溜り部を設
け、前記滑り軸受と相対する回転軸外径面には回転軸の
回転によって潤滑油を滑り軸受内面に供給する油案内溝
を回転軸中心線に対し、ある角度を保ち、回転方向に対
し略ハの字状に設けたものである。
に、本発明に係るロ−タリ圧縮機の構成は、回転軸内部
には前記給油路と連通した給油孔を設け、回転軸のクラ
ンク部には第一シリンダ内のロ−ラ内部空間および第二
シリンダ内のロ−ラ内部空間に潤滑油を供給する給油孔
を各々設け、クランク部両側には環状の油溜り部を設
け、前記滑り軸受と相対する回転軸外径面には回転軸の
回転によって潤滑油を滑り軸受内面に供給する油案内溝
を回転軸中心線に対し、ある角度を保ち、回転方向に対
し略ハの字状に設けたものである。
【００１２】
【作用】上記の技術的手段による働きのうち、ここでは
多シリンダを有する横形ロ−タリ圧縮機において、本発
明の給油構造が安定的に潤滑油を供給でき、かつ小形化
できることについて図１ないし図３を参照して説明す
る。図１および図２は、本発明の一実施例に係る２シリ
ンダロータリ圧縮機の給油構造を示す縦断面図、図３
は、その２シリンダロータリ圧縮機の回転軸の給油構造
を示す説明図である。なお、上記図１および図２は、後
述する図４の要部断面図に相当する。
多シリンダを有する横形ロ−タリ圧縮機において、本発
明の給油構造が安定的に潤滑油を供給でき、かつ小形化
できることについて図１ないし図３を参照して説明す
る。図１および図２は、本発明の一実施例に係る２シリ
ンダロータリ圧縮機の給油構造を示す縦断面図、図３
は、その２シリンダロータリ圧縮機の回転軸の給油構造
を示す説明図である。なお、上記図１および図２は、後
述する図４の要部断面図に相当する。
【００１３】図１は、第一シリンダ７のロ−ラ１１が下
死点に、第二シリンダ９のロ−ラ１２が上死点にきた場
合であり、図中の矢印は潤滑油の流れを示すものであ
る。第二シリンダ９のベ−ン１３ｂの上昇にともない、
密閉容器１底部の潤滑油溜り部１７Ａの潤滑油は第二の
連通部２０ｂを通じて第二のベ−ン室１５に吸引され
る。また第一のベ−ン室１４ではベ−ン１３ａが下降
し、孔部２３から潤滑油が第二のベ−ン室１５に押し出
されると同時に第一の連通部１８ｂから流出する。
死点に、第二シリンダ９のロ−ラ１２が上死点にきた場
合であり、図中の矢印は潤滑油の流れを示すものであ
る。第二シリンダ９のベ−ン１３ｂの上昇にともない、
密閉容器１底部の潤滑油溜り部１７Ａの潤滑油は第二の
連通部２０ｂを通じて第二のベ−ン室１５に吸引され
る。また第一のベ−ン室１４ではベ−ン１３ａが下降
し、孔部２３から潤滑油が第二のベ−ン室１５に押し出
されると同時に第一の連通部１８ｂから流出する。
【００１４】また、図２は、第一シリンダ７のロ−ラ１
１が上死点に、第二シリンダ９のロ−ラ１２が下死点に
きた場合である。第二シリンダのベ−ン１３ｂの下降に
ともない、第二のベ−ン室１５に吸引された潤滑油は押
し出され、給油管２２を通過して圧縮機構部に供給され
る。また第二の連通部２０ｂは第二のベ−ン室１５側に
狭いテ−パ状または段付き形状となっているために潤滑
油溜り部１７Ａに潤滑油が逆流することは無い。
１が上死点に、第二シリンダ９のロ−ラ１２が下死点に
きた場合である。第二シリンダのベ−ン１３ｂの下降に
ともない、第二のベ−ン室１５に吸引された潤滑油は押
し出され、給油管２２を通過して圧縮機構部に供給され
る。また第二の連通部２０ｂは第二のベ−ン室１５側に
狭いテ−パ状または段付き形状となっているために潤滑
油溜り部１７Ａに潤滑油が逆流することは無い。
【００１５】また、第一のベ−ン室１４ではベ−ン１３
ａが上昇し、第一の連通部１８ｂから潤滑油が第一のベ
−ン室１４に吸引されるため、ベ−ン１３ａは常に新鮮
な潤滑油にさらされることとなり、焼付き等が防止でき
る。さらに第一のベ−ン室１４の圧力変動（背圧）を小
さくできるため、ベ−ン１３ａの往復動による動力損失
を低減できる。孔部２３は、第二のベ−ン室１５側に狭
く、第一のベ−ン室１４側に広い略テ−パ状のため、潤
滑油は第二のベ−ン室１５から第一のベ−ン室１４に逆
流することはない。
ａが上昇し、第一の連通部１８ｂから潤滑油が第一のベ
−ン室１４に吸引されるため、ベ−ン１３ａは常に新鮮
な潤滑油にさらされることとなり、焼付き等が防止でき
る。さらに第一のベ−ン室１４の圧力変動（背圧）を小
さくできるため、ベ−ン１３ａの往復動による動力損失
を低減できる。孔部２３は、第二のベ−ン室１５側に狭
く、第一のベ−ン室１４側に広い略テ−パ状のため、潤
滑油は第二のベ−ン室１５から第一のベ−ン室１４に逆
流することはない。
【００１６】以上述べたように、本発明の給油構造によ
れば、仕切板や複雑な逆流防止機構を用いなくとも安定
的に潤滑油を供給できるので小形化が可能であり、かつ
給油による動力損失を最小限に抑えることができる。
れば、仕切板や複雑な逆流防止機構を用いなくとも安定
的に潤滑油を供給できるので小形化が可能であり、かつ
給油による動力損失を最小限に抑えることができる。
【００１７】次に、供給された潤滑油が圧縮機構部へ最
適に配分される理由を図３を参照して説明する。給油管
２２を経て流出する潤滑油は、図３に矢印で示すよう
に、回転軸３内部の貫通給油穴２５へ流入する。流入し
た潤滑油は回転により発生する遠心力によって貫通給油
穴２５の内壁に沿って矢印のように流れ、クランク部２
７の給油孔３２およびクランク部２６の給油孔３１よ
り、第２シリンダ内のロ−ラ内部空間および弟１シリン
ダ内のロ−ラ内部空間に流出し、ロ−ラ１１，１２とク
ランク部摺動部の潤滑を行う。
適に配分される理由を図３を参照して説明する。給油管
２２を経て流出する潤滑油は、図３に矢印で示すよう
に、回転軸３内部の貫通給油穴２５へ流入する。流入し
た潤滑油は回転により発生する遠心力によって貫通給油
穴２５の内壁に沿って矢印のように流れ、クランク部２
７の給油孔３２およびクランク部２６の給油孔３１よ
り、第２シリンダ内のロ−ラ内部空間および弟１シリン
ダ内のロ−ラ内部空間に流出し、ロ−ラ１１，１２とク
ランク部摺動部の潤滑を行う。
【００１８】さらに、両側に設けられた環状の油溜り部
２８ａ，２８ｂ，２８ｃに供給された潤滑油は、軸受と
相対する回転軸外径面に回転軸中心線Ｚ−Ｚに対し、あ
る角度を保ち、回転方向に対し略ハの字状に設けられた
油案内溝２９，３０の回転にともなう粘性ポンプ作用に
より、主軸受６と副軸受１０の滑り軸受内面に供給さ
れ、摺動部の潤滑を行う。このように、本発明の給油構
造によれば、圧縮機構部に供給された潤滑油を各摺動部
に適正に配分することができる。
２８ａ，２８ｂ，２８ｃに供給された潤滑油は、軸受と
相対する回転軸外径面に回転軸中心線Ｚ−Ｚに対し、あ
る角度を保ち、回転方向に対し略ハの字状に設けられた
油案内溝２９，３０の回転にともなう粘性ポンプ作用に
より、主軸受６と副軸受１０の滑り軸受内面に供給さ
れ、摺動部の潤滑を行う。このように、本発明の給油構
造によれば、圧縮機構部に供給された潤滑油を各摺動部
に適正に配分することができる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１ないし図３に
加えて図４を参照して説明する。図４は、本発明の一実
施例に係る横形２シリンダロ−タリ圧縮機の縦断面であ
る。図４に示す横形多シリンダロ−タリ圧縮機は、密閉
容器１内に、電動機部２と、この電動機２に回転軸３で
直結された２組のポンプ部からなる圧縮機構部４とが収
納されている。電動機部２は、密閉容器１に固定された
ステ−タ３５と回転軸３を嵌着したロ−タ３６とで構成
されている。圧縮機機構部４は、２組のロ−タリ圧縮装
置（ポンプ部）を有しており、第一のポンプ部は、回転
軸３を軸支する主軸受６、第一シリンダ７、仕切板８に
よって構成され、第二のポンプ部は、前記仕切板８、第
二シリンダ９、回転軸３を軸支する副軸受１０によって
構成されている。そして、主軸受６は密閉容器１に固定
されている。
加えて図４を参照して説明する。図４は、本発明の一実
施例に係る横形２シリンダロ−タリ圧縮機の縦断面であ
る。図４に示す横形多シリンダロ−タリ圧縮機は、密閉
容器１内に、電動機部２と、この電動機２に回転軸３で
直結された２組のポンプ部からなる圧縮機構部４とが収
納されている。電動機部２は、密閉容器１に固定された
ステ−タ３５と回転軸３を嵌着したロ−タ３６とで構成
されている。圧縮機機構部４は、２組のロ−タリ圧縮装
置（ポンプ部）を有しており、第一のポンプ部は、回転
軸３を軸支する主軸受６、第一シリンダ７、仕切板８に
よって構成され、第二のポンプ部は、前記仕切板８、第
二シリンダ９、回転軸３を軸支する副軸受１０によって
構成されている。そして、主軸受６は密閉容器１に固定
されている。
【００２０】回転軸３は互いに位相を異にする２個のク
ランク部２６，２７を有し、これらのクランク部２６，
２７に嵌入された２個のロ−リングピストンに係るロ−
ラ１１，１２が、回転軸３の回転にともなってそれぞれ
第一シリンダ７，第二シリンダ９内を偏心回転するよう
になっている。これらロ−ラ１１，１２の回転に追従し
てベ−ン１３ａ，１３ｂが各シリンダ内を往復動し、冷
媒ガスを交互に圧縮する構造になっている。
ランク部２６，２７を有し、これらのクランク部２６，
２７に嵌入された２個のロ−リングピストンに係るロ−
ラ１１，１２が、回転軸３の回転にともなってそれぞれ
第一シリンダ７，第二シリンダ９内を偏心回転するよう
になっている。これらロ−ラ１１，１２の回転に追従し
てベ−ン１３ａ，１３ｂが各シリンダ内を往復動し、冷
媒ガスを交互に圧縮する構造になっている。
【００２１】次に、本実施例の給油構造について説明す
る。密閉容器１の底部の潤滑油溜り部１７Ａに貯溜して
いる潤滑油は、第二シリンダ９のベ−ン１３ｂの上昇に
ともない、第二の連通部２０ｂを通じて第二のベ−ン室
１５に吸引される。また、第一のベ−ン室１４ではベ−
ン１３ａが下降し、孔部２３から潤滑油が第二のベ−ン
室１５に押し出されると同時に第一の連通部１８ｂから
流出する。さらに、回転軸３が回転し、第二シリンダ９
のベ−ン１３ｂが下降すると、第二のベーン室１５に吸
引された潤滑油は押し出され、給油管２２を通過して圧
縮機構部に供給される。また、第二の連通部２０ｂは、
第二のベ−ン室１５側に狭いテ−パ状または段付き形状
となっているために流体ダイオ−ドの効果により、潤滑
油溜り部１７Ａに逆流することは無い。
る。密閉容器１の底部の潤滑油溜り部１７Ａに貯溜して
いる潤滑油は、第二シリンダ９のベ−ン１３ｂの上昇に
ともない、第二の連通部２０ｂを通じて第二のベ−ン室
１５に吸引される。また、第一のベ−ン室１４ではベ−
ン１３ａが下降し、孔部２３から潤滑油が第二のベ−ン
室１５に押し出されると同時に第一の連通部１８ｂから
流出する。さらに、回転軸３が回転し、第二シリンダ９
のベ−ン１３ｂが下降すると、第二のベーン室１５に吸
引された潤滑油は押し出され、給油管２２を通過して圧
縮機構部に供給される。また、第二の連通部２０ｂは、
第二のベ−ン室１５側に狭いテ−パ状または段付き形状
となっているために流体ダイオ−ドの効果により、潤滑
油溜り部１７Ａに逆流することは無い。
【００２２】一方、第一のベ−ン室１４ではベ−ン１３
ａが上昇し、孔部２３から潤滑油が第一のベ−ン室１４
に吸引されるため、ベ−ン１３ａは常に新鮮な潤滑油に
さらされることとなり、焼付き等が防止できる。また孔
部２３は第二のベ−ン室１５側に狭いテ−パ状または段
付き形状となっているために、流体ダイオ−ドの効果に
より潤滑油が第一ベーン室１４に逆流することがない。
さらに、第一ベ−ン室１４の圧力変動（背圧）を小さく
できるため、ベ−ン１３ａの往復動による動力損失を低
減できる。
ａが上昇し、孔部２３から潤滑油が第一のベ−ン室１４
に吸引されるため、ベ−ン１３ａは常に新鮮な潤滑油に
さらされることとなり、焼付き等が防止できる。また孔
部２３は第二のベ−ン室１５側に狭いテ−パ状または段
付き形状となっているために、流体ダイオ−ドの効果に
より潤滑油が第一ベーン室１４に逆流することがない。
さらに、第一ベ−ン室１４の圧力変動（背圧）を小さく
できるため、ベ−ン１３ａの往復動による動力損失を低
減できる。
【００２３】次に、供給された潤滑油が圧縮機構部へ最
適に配分される理由を図３を参照して説明する。給油管
２２を経て流出する潤滑油は、回転軸３内部の貫通給油
穴２５へ流入し回転により発生する遠心力によって貫通
給油穴２５の内壁に沿って図中矢印のように流れ、クラ
ンク部２７の給油孔３２およびクランク部２６の給油孔
３１から第二シリンダ内のロ−ラ内部空間および第一シ
リンダ内のロ−ラ内部空間に流出し、ロ−ラ１１，１２
とクランク部摺動部の潤滑を行う。
適に配分される理由を図３を参照して説明する。給油管
２２を経て流出する潤滑油は、回転軸３内部の貫通給油
穴２５へ流入し回転により発生する遠心力によって貫通
給油穴２５の内壁に沿って図中矢印のように流れ、クラ
ンク部２７の給油孔３２およびクランク部２６の給油孔
３１から第二シリンダ内のロ−ラ内部空間および第一シ
リンダ内のロ−ラ内部空間に流出し、ロ−ラ１１，１２
とクランク部摺動部の潤滑を行う。
【００２４】さらに、両側に設けられた環状の油溜り部
２８ａ，２８ｂ，２８ｃに供給された潤滑油は、軸受と
相対する回転軸外径面に回転軸中心線Ｚ−Ｚに対してあ
る角度を保ち、回転方向に対し略ハの字状に設けられた
油案内溝２９，３０の回転にともなう粘性ポンプ作用に
より、主軸受６と副軸受１０の滑り軸受内面に供給さ
れ、摺動部の潤滑を行う。このように、本発明の給油構
造によれば、圧縮機構部に供給された潤滑油を各摺動部
に適正に配分することができる。
２８ａ，２８ｂ，２８ｃに供給された潤滑油は、軸受と
相対する回転軸外径面に回転軸中心線Ｚ−Ｚに対してあ
る角度を保ち、回転方向に対し略ハの字状に設けられた
油案内溝２９，３０の回転にともなう粘性ポンプ作用に
より、主軸受６と副軸受１０の滑り軸受内面に供給さ
れ、摺動部の潤滑を行う。このように、本発明の給油構
造によれば、圧縮機構部に供給された潤滑油を各摺動部
に適正に配分することができる。
【００２５】以上述べたように、本発明の給油構造によ
れば、仕切板や複雑な逆流防止機構を用いなくとも安定
的に潤滑油を供給できるので小形化が可能であり、かつ
給油による動力損失を最小限に抑えることができる。
れば、仕切板や複雑な逆流防止機構を用いなくとも安定
的に潤滑油を供給できるので小形化が可能であり、かつ
給油による動力損失を最小限に抑えることができる。
【００２６】本発明者らは、発明の効果を確かめるため
に、横形多シリンダロ−タリ圧縮機の滑り軸軸受部の温
度測定を行なった。その結果を表１に示す。温度測定点
は図４において給油管２２出口部（図中ａ点）、主軸受
６の滑り軸受下部（図中ｂ点）、主軸受７の滑り軸受上
部（図中ｃ点）、副軸受１０の滑り軸受部（図中ｄ点）
である。
に、横形多シリンダロ−タリ圧縮機の滑り軸軸受部の温
度測定を行なった。その結果を表１に示す。温度測定点
は図４において給油管２２出口部（図中ａ点）、主軸受
６の滑り軸受下部（図中ｂ点）、主軸受７の滑り軸受上
部（図中ｃ点）、副軸受１０の滑り軸受部（図中ｄ点）
である。
【表１】
【００２７】表１の各数値は、圧縮機を定格条件にて定
常運転した際の各部摺動部の温度であり、そのときのス
テ−タコイル温度と比較して示したものである。各部の
摺動部ａ点，ｂ点，ｃ点ともに温度差は３℃以内と少な
く、各摺動部に潤滑油が最適に配分されていることがわ
かる。さらに、ステ−タコイル温度に比較し、給油管２
２出口部（図中ａ点）の温度、摺動部ａ点，ｂ点，ｃ点
ともに温度上昇は５℃以内であり、本実施例の給油構造
は摺動部に必要十分な量の潤滑油を供給できる能力があ
り、高信頼性であることがわかる。
常運転した際の各部摺動部の温度であり、そのときのス
テ−タコイル温度と比較して示したものである。各部の
摺動部ａ点，ｂ点，ｃ点ともに温度差は３℃以内と少な
く、各摺動部に潤滑油が最適に配分されていることがわ
かる。さらに、ステ−タコイル温度に比較し、給油管２
２出口部（図中ａ点）の温度、摺動部ａ点，ｂ点，ｃ点
ともに温度上昇は５℃以内であり、本実施例の給油構造
は摺動部に必要十分な量の潤滑油を供給できる能力があ
り、高信頼性であることがわかる。
【００２８】次に、本発明者らは高効率の効果を確認す
るために、圧縮機カロリメ−タ試験装置にて圧縮機の成
績係数（＝冷凍能力／圧縮機入力）、すなはちＣＯＰと
圧縮機回転方向振動加速度を測定し、同一冷凍能力を有
する従来の横形１シリンダロ−タリ圧縮機と比較した。
るために、圧縮機カロリメ−タ試験装置にて圧縮機の成
績係数（＝冷凍能力／圧縮機入力）、すなはちＣＯＰと
圧縮機回転方向振動加速度を測定し、同一冷凍能力を有
する従来の横形１シリンダロ−タリ圧縮機と比較した。
【表２】
【００２９】表２の各数値は、圧縮機を５０／６０Ｈｚ
の定格条件にて定常運転した際の実験結果を比較したも
のである。表から明らかなように、１シリンダの横形ロ
−タリ圧縮機に比べて、振動加速度は１／４となり、Ｃ
ＯＰは１シリンダの従来技術に比べて７％向上してい
る。上記結果となる理由は２シリンダロ−タリ圧縮機は
交互圧縮となるため、ガス圧縮トルクおよび軸受負荷が
平準化されるため、振動が低減するものである。さらに
上記軸受負荷の平準化に加え、安定して潤滑油が供給さ
れていることによる軸と軸受との摺動ロスの低減、およ
び給油のための動力損失が低減しているため、ＣＯＰが
向上するものである。さらに、低振動であるため、圧縮
機取付け部、接続配管などを経由して伝ぱする振動は減
少し、振動に起因する騒音を減らすことができる。
の定格条件にて定常運転した際の実験結果を比較したも
のである。表から明らかなように、１シリンダの横形ロ
−タリ圧縮機に比べて、振動加速度は１／４となり、Ｃ
ＯＰは１シリンダの従来技術に比べて７％向上してい
る。上記結果となる理由は２シリンダロ−タリ圧縮機は
交互圧縮となるため、ガス圧縮トルクおよび軸受負荷が
平準化されるため、振動が低減するものである。さらに
上記軸受負荷の平準化に加え、安定して潤滑油が供給さ
れていることによる軸と軸受との摺動ロスの低減、およ
び給油のための動力損失が低減しているため、ＣＯＰが
向上するものである。さらに、低振動であるため、圧縮
機取付け部、接続配管などを経由して伝ぱする振動は減
少し、振動に起因する騒音を減らすことができる。
【００３０】
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
よれば、複数個のシリンダを有する横形ロ−タリ圧縮機
の圧縮機構部に安定的に給油できる小形の給油構造を備
えた横形多シリンダロータリ圧縮機を提供することがで
きる。
よれば、複数個のシリンダを有する横形ロ−タリ圧縮機
の圧縮機構部に安定的に給油できる小形の給油構造を備
えた横形多シリンダロータリ圧縮機を提供することがで
きる。
【００３１】また、本発明によれば、圧縮機構部に供給
された潤滑油を各摺動部に適正に配分する手段を備えた
横形多シリンダロータリ圧縮機を提供することができ
る。さらに、本発明によれば、省電力，省スペ−ス，低
振動，低騒音の高信頼性の横形多シリンダロ−タリ圧縮
機および冷凍空調機器を市場に提供することができる。
された潤滑油を各摺動部に適正に配分する手段を備えた
横形多シリンダロータリ圧縮機を提供することができ
る。さらに、本発明によれば、省電力，省スペ−ス，低
振動，低騒音の高信頼性の横形多シリンダロ−タリ圧縮
機および冷凍空調機器を市場に提供することができる。
【図１】本発明の一実施例に係る２シリンダロータリ圧
縮機の給油構造を示す縦断面図である。
縮機の給油構造を示す縦断面図である。
【図２】本発明の一実施例に係る２シリンダロータリ圧
縮機の給油構造を示す縦断面図である。
縮機の給油構造を示す縦断面図である。
【図３】図１の２シリンダロータリ圧縮機の回転軸の給
油構造を示す説明図である。
油構造を示す説明図である。
【図４】本発明の一実施例に係る横形２シリンダロ−タ
リ圧縮機の縦断面である。
リ圧縮機の縦断面である。
【図５】従来の横形１シリンダロータリ圧縮機の要部断
面図である。
面図である。
【図６】従来の横形２シリンダロータリ圧縮機の要部断
面図である。
面図である。
１ 密閉容器 ２ 電動機部 ３ 回転軸 ４ 圧縮機構部 ６ 主軸受 ７ 第一シリンダ ８ 仕切板 ９ 第二シリンダ １０ 副軸受 １１，１２ ロ−ラ １３ａ，１３ｂ ベ−ン １４ 第一のベ−ン室 １５ 第二のベ−ン室 １８ａ 油戻し孔 １８ｂ 第一の連通部 ２０ａ 流体ダイオ−ド ２０ｂ 第二の連通部 ２１ 流体ダイオ−ド ２２ 給油管 ２３ 孔部 ２４ 逆流防止機構 ２５ 貫通給油孔 ２８ａ，２８ｂ，２８ｃ 油溜り部 ２９，３０ 油案内溝 ３１，３２ 給油孔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 深山 順一 栃木県下都賀郡大平町大字富田709番地の ２ 株式会社日立栃木エレクトロニクス内
Claims (5)
- 【請求項１】 底部に潤滑油を貯溜した密閉容器内に、
冷媒を圧縮する圧縮機構部およびこの圧縮機構部を駆動
する電動機部を有し、上記圧縮機構部が複数のシリンダ
から構成され、圧縮機構部の回転軸は主軸受，副軸受に
よって、ほぼ水平になるように支持された横形多シリン
ダロータリ圧縮機において、 第一のシリンダ内を前記回転軸の回転にともなって偏心
回転するロ−ラに追随して往復動するベ−ンの後方に密
閉的に形成された第一のベ−ン室と、 第二のシリンダ内を同様に往復動するベ−ンの後方に密
閉的に形成された第二のベ−ン室とを備え、 前記第一のベ−ン室には、前記密閉容器底部の潤滑油溜
り部に連通した第一の連通部を設け、 前記第二のベ−ン室には、圧縮機構部の軸受部に潤滑油
を供給する給油路と前記第一のベ−ン室に連通する孔部
と前記密閉容器底部の潤滑油溜り部に連通した第二の連
通部とを設けたことを特徴とする横形多シリンダロ−タ
リ圧縮機。 - 【請求項２】 回転軸内部には、第二のベーン室に通じ
た給油路と連通する給油孔を設け、当該回転軸の複数の
クランク部には半径方向にそれぞれ給油孔を設け、前記
クランク部両側には環状の油溜り部を設け、主軸受，副
軸受と相対する回転軸外径面には回転軸の回転によって
潤滑油を軸受内面に供給する油案内溝を、回転軸中心線
に対し所定の角度を保ち、回転方向に対し略ハの字状に
設けたことを特徴とする請求項１記載の横形多シリンダ
ロ−タリ圧縮機。 - 【請求項３】 第二のベ−ン室に設けられた密閉容器底
部の潤滑油溜り部に連通した第二の連通部の断面形状
は、潤滑油溜り部側が広く第二のベ−ン室側には狭い、
略テ−パ状または段付き形状としたことを特徴とする請
求項１記載の横形多シリンダロ−タリ圧縮機。 - 【請求項４】 第二のベ−ン室に設けられた第一のベ−
ン室に連通する孔部の断面形状は、第二のベ−ン室側に
狭く第一のベ−ン室側に広い、略テ−パ状または段付き
形状としたことを特徴とする請求項１記載の横形シリン
ダロ−タリ圧縮機。 - 【請求項５】 請求項１記載の横形多シリンダロ−タリ
圧縮機を搭載した冷凍空調機器。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02987192A JP3335656B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | 横置形圧縮機 |
| KR1019930001773A KR970000342B1 (ko) | 1992-02-18 | 1993-02-10 | 횡형 다실린더 로타리 압축기 |
| US08/016,884 US5314318A (en) | 1992-02-18 | 1993-02-12 | Horizontal multi-cylinder rotary compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02987192A JP3335656B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | 横置形圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05231367A true JPH05231367A (ja) | 1993-09-07 |
| JP3335656B2 JP3335656B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=12288040
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02987192A Expired - Fee Related JP3335656B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | 横置形圧縮機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5314318A (ja) |
| JP (1) | JP3335656B2 (ja) |
| KR (1) | KR970000342B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100780780B1 (ko) * | 2005-09-12 | 2007-11-29 | 삼성전자주식회사 | 용량가변 회전압축기 |
| KR100780785B1 (ko) * | 2005-09-13 | 2007-11-29 | 삼성전자주식회사 | 용량가변 회전압축기 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US6290472B2 (en) | 1998-06-10 | 2001-09-18 | Tecumseh Products Company | Rotary compressor with vane body immersed in lubricating fluid |
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| JP3778730B2 (ja) * | 1999-07-01 | 2006-05-24 | 三洋電機株式会社 | 多気筒回転圧縮機の製造方法 |
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| KR100624378B1 (ko) * | 2004-10-06 | 2006-09-18 | 엘지전자 주식회사 | 복동식 선회베인 압축기 |
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| CN103982438B (zh) * | 2014-05-22 | 2016-02-17 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 卧式旋转式压缩机 |
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