JPH05208812A - 部分結晶性遷移酸化アルミニウム、該化合物の製造法、ならびに成形体、セラミック材料、研磨剤および研磨粒子の製造法 - Google Patents
部分結晶性遷移酸化アルミニウム、該化合物の製造法、ならびに成形体、セラミック材料、研磨剤および研磨粒子の製造法Info
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- JPH05208812A JPH05208812A JP4170042A JP17004292A JPH05208812A JP H05208812 A JPH05208812 A JP H05208812A JP 4170042 A JP4170042 A JP 4170042A JP 17004292 A JP17004292 A JP 17004292A JP H05208812 A JPH05208812 A JP H05208812A
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- B01J21/04—Alumina
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- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/20—Particle morphology extending in two dimensions, e.g. plate-like
- C01P2004/22—Particle morphology extending in two dimensions, e.g. plate-like with a polygonal circumferential shape
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3を含有し、高い機械強
度を有する成形体へ、有効に後加工される、高い反応性
を有する部分結晶性遷移酸化アルミニウムの製造。 【構成】 アルミニウムトリヒドロキシド粒子を部分結
晶性遷移酸化アルミニウムに衝撃か焼し、引続き再水和
しおよびか焼することによって、本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3
からなる高反応性成形体を製造する。
度を有する成形体へ、有効に後加工される、高い反応性
を有する部分結晶性遷移酸化アルミニウムの製造。 【構成】 アルミニウムトリヒドロキシド粒子を部分結
晶性遷移酸化アルミニウムに衝撃か焼し、引続き再水和
しおよびか焼することによって、本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3
からなる高反応性成形体を製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高い固体反応性の部分
結晶性遷移酸化アルミニウム、ギブス石の衝撃か焼によ
る該化合物の製造、ならびに該化合物を使用した、本質
的にγ−Ａｌ2Ｏ3からなる成形体を獲得に関する。
結晶性遷移酸化アルミニウム、ギブス石の衝撃か焼によ
る該化合物の製造、ならびに該化合物を使用した、本質
的にγ−Ａｌ2Ｏ3からなる成形体を獲得に関する。
【０００２】
【従来の技術】様々な分野で使用される部分結晶性Ａｌ
2Ｏ3−固体粒子の数多くの製造方法が公知である。
2Ｏ3−固体粒子の数多くの製造方法が公知である。
【０００３】例えばＷＥＩＮＬＡＮＤおよびＵＬＢＲＩ
ＣＨＴ：アルミナおよびアルミナ材料（Ｔｏｎｅｒｄｅ
ｕｎｄ Ｔｏｎｅｒｄｅｗｅｒｋｓｔｏｆｆｅ），Ｄ
ｅｕｔｓｃｈｅｒ Ｖｅｒｌａｇ ｆｕｅｒ Ｇｒｕｎ
ｄｓｔｏｆｆｉｎｄｕｓｔｒｉｅ、Ｌｅｉｐｚｉｇ １
９８３、２４頁から、有機アルミニウム化合物または異
なった組成のアルミニウム塩を、常圧および３５０℃を
上回る温度で長時間か焼することによって、大きな比表
面積および高い反応性によって特徴づけられる部分結晶
性酸化アルミニウムおよび／またはＸ線非晶質酸化アル
ミニウムに達することが、公知である。
ＣＨＴ：アルミナおよびアルミナ材料（Ｔｏｎｅｒｄｅ
ｕｎｄ Ｔｏｎｅｒｄｅｗｅｒｋｓｔｏｆｆｅ），Ｄ
ｅｕｔｓｃｈｅｒ Ｖｅｒｌａｇ ｆｕｅｒ Ｇｒｕｎ
ｄｓｔｏｆｆｉｎｄｕｓｔｒｉｅ、Ｌｅｉｐｚｉｇ １
９８３、２４頁から、有機アルミニウム化合物または異
なった組成のアルミニウム塩を、常圧および３５０℃を
上回る温度で長時間か焼することによって、大きな比表
面積および高い反応性によって特徴づけられる部分結晶
性酸化アルミニウムおよび／またはＸ線非晶質酸化アル
ミニウムに達することが、公知である。
【０００４】この種の製造法は、出発物質の僅かな使用
可能性に基づき、および異なった工業的消費の結果、γ
−Ａｌ2Ｏ3を取得する大規模工業の使用にはほとんど重
要ではない。更に、アルミニウム塩からなる長時間か焼
生成物は、種々の使用の場合、例えば触媒成分の取得の
ためのこの種の材料の使用の場合に、その活性、選択
性、ひいては全体的に寿命に影響を与える、酸化物の固
体中の異種イオンをも含有する。
可能性に基づき、および異なった工業的消費の結果、γ
−Ａｌ2Ｏ3を取得する大規模工業の使用にはほとんど重
要ではない。更に、アルミニウム塩からなる長時間か焼
生成物は、種々の使用の場合、例えば触媒成分の取得の
ためのこの種の材料の使用の場合に、その活性、選択
性、ひいては全体的に寿命に影響を与える、酸化物の固
体中の異種イオンをも含有する。
【０００５】更に、僅かな結晶性、高い固体反応性およ
び比表面積のＡｌ2Ｏ3−遷移型をもたらす水酸化物の出
発物質、特にα−Ａｌ（ＯＨ）3−粒子の衝撃か焼脱水
の種種の方法も記載された（例えば西ドイツ国特許第２
０５９ ９４６、同第２ ８２６ ０９５号明細書、東ド
イツ国特許第２５０ ５２１号明細書参照）。
び比表面積のＡｌ2Ｏ3−遷移型をもたらす水酸化物の出
発物質、特にα−Ａｌ（ＯＨ）3−粒子の衝撃か焼脱水
の種種の方法も記載された（例えば西ドイツ国特許第２
０５９ ９４６、同第２ ８２６ ０９５号明細書、東ド
イツ国特許第２５０ ５２１号明細書参照）。
【０００６】しかし公知方法を用いて得られた分解生産
物は、未分解アルミニウムトリヒドロキシド、特にギブ
ス石の結晶含分、および／または熱水作用により生成し
たベーマイトの含分も含有し、その結果、必要な固体反
応性が必ずしも達成されるとは限らない。
物は、未分解アルミニウムトリヒドロキシド、特にギブ
ス石の結晶含分、および／または熱水作用により生成し
たベーマイトの含分も含有し、その結果、必要な固体反
応性が必ずしも達成されるとは限らない。
【０００７】従って、再水和工程では、Ａｌ2Ｏ3−粒子
の、微細な繊維の形態学のベーマイトへの専ら僅かな変
換が結果として生じるが、これは後加工、特にベーマイ
トの水酸化アルミニウムを解凝固し、かつ形成する段階
で決定的に重要である。従って、公知方法で製造された
Ａｌ2Ｏ3−成形体（アルミニウムトリヒドロキシド粒
子、特にギブス石の衝撃か焼に基づく）は、製造工程の
個々の工業的段階での条件に依存して、大抵Ａｌ2Ｏ3−
混合物からなり、従って特定の使用の場合、特に触媒成
分としてのこれらの使用の場合に不十分に開発された細
孔組織ならびに不十分な機械的強度を有する。
の、微細な繊維の形態学のベーマイトへの専ら僅かな変
換が結果として生じるが、これは後加工、特にベーマイ
トの水酸化アルミニウムを解凝固し、かつ形成する段階
で決定的に重要である。従って、公知方法で製造された
Ａｌ2Ｏ3−成形体（アルミニウムトリヒドロキシド粒
子、特にギブス石の衝撃か焼に基づく）は、製造工程の
個々の工業的段階での条件に依存して、大抵Ａｌ2Ｏ3−
混合物からなり、従って特定の使用の場合、特に触媒成
分としてのこれらの使用の場合に不十分に開発された細
孔組織ならびに不十分な機械的強度を有する。
【０００８】更に、Ａｌ（ＯＨ）3−粒子の衝撃か焼の
前および／または後で固体粒子を強力に機械的に処理す
ることによって、部分結晶性遷移酸化アルミニウムもし
くはそれらの混合物（例えば、西ドイツ国特許出願公開
第１ ０２８ １０６号、同第３ １２８ ８３３号明細
書、東ドイツ特許第２７４ ９８０号明細書、特開昭第
５５−１２１ ９１４号および同第５７−１４７ ４３７
号明細書）が、未分解ギブス石および／または熱水作用
により形成されたベーマイトの結晶性水酸化物含分を有
しない、高いＸ線非晶質固体含分を用いて得られること
が公知である。これに引続き公知方法により常圧で（例
えば西ドイツ国特許出願公開第２ ８２６０９５号、同
第２ ７２６ １２６号、明細書および特開昭第５３−１
４４ ９００号明細書）ならびに熱水作用条件下で（例
えば欧州特許出願公開第０ ０５５１６４号、同第０ ０
７３ ７０３号公報および特開昭第５３−１４４ ９００
号公報）実施される再水和は、特に懸濁液の滞留時間お
よび温度に依存して、部分的にバイエライトの僅かでな
い含分を有する、ベーマイトに富む水酸化アルミニウム
をもたらす。
前および／または後で固体粒子を強力に機械的に処理す
ることによって、部分結晶性遷移酸化アルミニウムもし
くはそれらの混合物（例えば、西ドイツ国特許出願公開
第１ ０２８ １０６号、同第３ １２８ ８３３号明細
書、東ドイツ特許第２７４ ９８０号明細書、特開昭第
５５−１２１ ９１４号および同第５７−１４７ ４３７
号明細書）が、未分解ギブス石および／または熱水作用
により形成されたベーマイトの結晶性水酸化物含分を有
しない、高いＸ線非晶質固体含分を用いて得られること
が公知である。これに引続き公知方法により常圧で（例
えば西ドイツ国特許出願公開第２ ８２６０９５号、同
第２ ７２６ １２６号、明細書および特開昭第５３−１
４４ ９００号明細書）ならびに熱水作用条件下で（例
えば欧州特許出願公開第０ ０５５１６４号、同第０ ０
７３ ７０３号公報および特開昭第５３−１４４ ９００
号公報）実施される再水和は、特に懸濁液の滞留時間お
よび温度に依存して、部分的にバイエライトの僅かでな
い含分を有する、ベーマイトに富む水酸化アルミニウム
をもたらす。
【０００９】この種の処理方法は工業技術的観点から、
装置的に費用がかかり（例えばこの場合に必要な、ギブ
ス石粒子の衝撃か焼と固体粒子の機械的前処理および／
または後処理との組み合わせのため）、および熱水再水
和の条件下で、良好に結晶性のベーマイトの性質の固体
粒子の含分をまねき、これは特に無機酸もしくは有機酸
を用いた解凝固の段階で相応する後加工、ひいては高細
孔性で、固体のＡｌ2Ｏ3−成形体の取得にとって不利で
ある。
装置的に費用がかかり（例えばこの場合に必要な、ギブ
ス石粒子の衝撃か焼と固体粒子の機械的前処理および／
または後処理との組み合わせのため）、および熱水再水
和の条件下で、良好に結晶性のベーマイトの性質の固体
粒子の含分をまねき、これは特に無機酸もしくは有機酸
を用いた解凝固の段階で相応する後加工、ひいては高細
孔性で、固体のＡｌ2Ｏ3−成形体の取得にとって不利で
ある。
【００１０】更に、特許刊行物西ドイツ国特許出願公告
第１ ２００ ２７１号明細書、西ドイツ国特許出願公開
第２ ６３３ ５９９号、同第３ １２８ ８３３号明細
書、特開昭第５５−２５ １３１号および同第５５−８
５ ４５８号明細書の記載から、磨砕されていないか、
もしくは機械的に予備活性化され、衝撃か焼されたアル
ミニウムトリヒドロキシドを基礎とするＡｌ2Ｏ3−成形
体、特にギブス石を製造する工業技術が公知であり、こ
れは特に部分的に機械的に後処理された（特開昭第５３
−１４４ ９００号公報）、部分結晶性もしくはＸ線非
晶質の固体粒子の成形が、既に再水和の前に行なわれる
ことによって特徴づけられる。
第１ ２００ ２７１号明細書、西ドイツ国特許出願公開
第２ ６３３ ５９９号、同第３ １２８ ８３３号明細
書、特開昭第５５−２５ １３１号および同第５５−８
５ ４５８号明細書の記載から、磨砕されていないか、
もしくは機械的に予備活性化され、衝撃か焼されたアル
ミニウムトリヒドロキシドを基礎とするＡｌ2Ｏ3−成形
体、特にギブス石を製造する工業技術が公知であり、こ
れは特に部分的に機械的に後処理された（特開昭第５３
−１４４ ９００号公報）、部分結晶性もしくはＸ線非
晶質の固体粒子の成形が、既に再水和の前に行なわれる
ことによって特徴づけられる。
【００１１】この種の処理方法は、無水作用の作業法に
より再水和工程の間、微孔範囲内の細孔の意図された展
開に、即ち特にｒp＜１０ｎｍの半径を有する若干の細
孔に不利に作用する。
より再水和工程の間、微孔範囲内の細孔の意図された展
開に、即ち特にｒp＜１０ｎｍの半径を有する若干の細
孔に不利に作用する。
【００１２】
【発明が解決しょうとする課題】従って、再水和工程中
に既に常圧で、微細繊維質のベーマイトへの固体粒子の
高い転移性を可能にし、その結果、本質的にγ−Ａｌ2
Ｏ3を含有し、良好に展開した内部表面および高い機械
的安定性を有する成形体への有効な後加工を保証する、
単一の相組成および高い固体反応性を有する部分結晶性
遷移酸化アルミニウムを製造するという課題が課され
た。
に既に常圧で、微細繊維質のベーマイトへの固体粒子の
高い転移性を可能にし、その結果、本質的にγ−Ａｌ2
Ｏ3を含有し、良好に展開した内部表面および高い機械
的安定性を有する成形体への有効な後加工を保証する、
単一の相組成および高い固体反応性を有する部分結晶性
遷移酸化アルミニウムを製造するという課題が課され
た。
【００１３】この方法で製造されたＡｌ2Ｏ3−成形体
は、特に吸着剤、ガス洗浄材料、触媒成分もしくは触媒
担体としての使用に相応するはずである。
は、特に吸着剤、ガス洗浄材料、触媒成分もしくは触媒
担体としての使用に相応するはずである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】この課題は、本発明によ
れば、特許請求の範囲の請求項中に記載された特徴によ
って解決される。この効果的で工業的な変法の場合に
は、磨砕活性化なしで、特別の固体の性質、特にこの粒
状および粒度を有するギブス石粒子の使用により、なら
びに適当な衝撃か焼条件の選択によって、部分結晶性遷
移酸化アルミニウムが製造される。
れば、特許請求の範囲の請求項中に記載された特徴によ
って解決される。この効果的で工業的な変法の場合に
は、磨砕活性化なしで、特別の固体の性質、特にこの粒
状および粒度を有するギブス石粒子の使用により、なら
びに適当な衝撃か焼条件の選択によって、部分結晶性遷
移酸化アルミニウムが製造される。
【００１５】これらの４回配位されたアルミニウムの含
量少なくとも５０％の５回配位されたアルミニウム含量
を有する遷移酸化アルミニウムは、これまでに記載され
た遷移酸化アルミニウム（第６図参照）と比較して、第
１次構造および第２次構造に関連してならびに固体反応
性に関連して特別な性質を有することが、明らかになっ
た。本発明による遷移酸化アルミニウムは、不足してい
る回折反射によって記載された網面間隔の範囲内（第５
図参照）で同一化されることができる。
量少なくとも５０％の５回配位されたアルミニウム含量
を有する遷移酸化アルミニウムは、これまでに記載され
た遷移酸化アルミニウム（第６図参照）と比較して、第
１次構造および第２次構造に関連してならびに固体反応
性に関連して特別な性質を有することが、明らかになっ
た。本発明による遷移酸化アルミニウムは、不足してい
る回折反射によって記載された網面間隔の範囲内（第５
図参照）で同一化されることができる。
【００１６】驚くべきことに、本発明による遷移酸化ア
ルミニウムの高い溶解性（Ｌ）は、使用されたギブス石
粒子が著しく異なった形態学的構造を有することができ
るとしても、請求項３に記載の条件下で生じることが確
認された。
ルミニウムの高い溶解性（Ｌ）は、使用されたギブス石
粒子が著しく異なった形態学的構造を有することができ
るとしても、請求項３に記載の条件下で生じることが確
認された。
【００１７】請求項４記載の条件下で得られる再水和反
応性は、特に高い、少なくとも７０Ｍａ．−％のベーマ
イト含分を生じる。これは中間体として得られる遷移酸
化アルミニウムの後加工にとって重要な必要条件であ
る。
応性は、特に高い、少なくとも７０Ｍａ．−％のベーマ
イト含分を生じる。これは中間体として得られる遷移酸
化アルミニウムの後加工にとって重要な必要条件であ
る。
【００１８】更に驚くべきことに、中間体の溶解度
（Ｌ）が専ら著しく若干量でその比表面積に依存してい
ることが確認された。これは、請求項５、６、７および
８において記載された条件下で、異なった比表面積を有
し、更に均一な再水和挙動を示す中間体が得られること
を意味する。
（Ｌ）が専ら著しく若干量でその比表面積に依存してい
ることが確認された。これは、請求項５、６、７および
８において記載された条件下で、異なった比表面積を有
し、更に均一な再水和挙動を示す中間体が得られること
を意味する。
【００１９】本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3からなる成形体を製
造する、本発明による方法は、単一の形態学的構造（擬
似六角小板の形、針状形または多角形の外形を有する）
を有する微細結晶性ギブス石粒子を、３５０〜７５０
℃、０．０１〜１０ｓの反応帯内の粒子の平均滞留時間
で衝撃か焼することを包含する。
造する、本発明による方法は、単一の形態学的構造（擬
似六角小板の形、針状形または多角形の外形を有する）
を有する微細結晶性ギブス石粒子を、３５０〜７５０
℃、０．０１〜１０ｓの反応帯内の粒子の平均滞留時間
で衝撃か焼することを包含する。
【００２０】単一の形態学的構造は、その衝撃か焼の間
の有効な熱の伝導および固体粒子の物質変換の重要な必
要条件を表わす。
の有効な熱の伝導および固体粒子の物質変換の重要な必
要条件を表わす。
【００２１】ギブス石粒子の衝撃的熱分解は、３５０〜
７５０℃の温度範囲、０．０１〜１０ｓの平均滞留時間
で行なわれる。
７５０℃の温度範囲、０．０１〜１０ｓの平均滞留時間
で行なわれる。
【００２２】特に： ａ）３５０〜５５０℃の温度、０．０５〜１．０ｓの平
均滞留時間で処理される、形状ファクタ＞５、直径０．
１〜５０μｍおよび厚さ０．１〜５μｍを有する擬似六
角小板； ｂ）３７０〜６００℃の温度および０．１〜１．５ｓの
平均滞留時間で処理される、形状ファクタ＞５、長さ
０．１〜５０μｍを有し、直径０．１〜５μｍを有する
擬似六角針； ｃ）４００〜６３０℃の温度および０．５〜１ｓの平均
滞留時間で処理される、形状ファクタ＜５ならびにＤ50
−値として０．５〜５μｍの間で粒子直径を有する多角
形型粒子の形のギブス石粒子が適当である。
均滞留時間で処理される、形状ファクタ＞５、直径０．
１〜５０μｍおよび厚さ０．１〜５μｍを有する擬似六
角小板； ｂ）３７０〜６００℃の温度および０．１〜１．５ｓの
平均滞留時間で処理される、形状ファクタ＞５、長さ
０．１〜５０μｍを有し、直径０．１〜５μｍを有する
擬似六角針； ｃ）４００〜６３０℃の温度および０．５〜１ｓの平均
滞留時間で処理される、形状ファクタ＜５ならびにＤ50
−値として０．５〜５μｍの間で粒子直径を有する多角
形型粒子の形のギブス石粒子が適当である。
【００２３】この方法で得られた部分結晶性遷移酸化ア
ルミニウムは、例えば５回配位されたアルミニウムの特
に高い含量で示される、高い構造上の欠落秩序により、
微細繊維のベーマイト中のこの種の固体の十分な再水和
に、次の条件下で必要な著しく高い固体反応性を表わ
す。
ルミニウムは、例えば５回配位されたアルミニウムの特
に高い含量で示される、高い構造上の欠落秩序により、
微細繊維のベーマイト中のこの種の固体の十分な再水和
に、次の条件下で必要な著しく高い固体反応性を表わ
す。
【００２４】部分結晶性遷移酸化アルミニウムからなる
衝撃か焼生成物は、水性懸濁液中（固体対液体の量比
１：３〜１：１０）で、非連続的だけでなく連続的方法
においても、５０〜９５℃の温度、およびｐＨ値５．５
〜１０．５で４５〜１２０分間で再水和される。ベーマ
イトに富む再水和生成物は、一方では解凝固の間、この
材料と、相応する無機酸／有機酸との混合物の粘度の調
節により、もう一方ではこの方法で得られた、本質的に
γ−Ａｌ2Ｏ3からなる成形体の組織的性質（細孔組織）
および機械的性質（強度）による、顕著に微細な繊維の
形態学を表わす。
衝撃か焼生成物は、水性懸濁液中（固体対液体の量比
１：３〜１：１０）で、非連続的だけでなく連続的方法
においても、５０〜９５℃の温度、およびｐＨ値５．５
〜１０．５で４５〜１２０分間で再水和される。ベーマ
イトに富む再水和生成物は、一方では解凝固の間、この
材料と、相応する無機酸／有機酸との混合物の粘度の調
節により、もう一方ではこの方法で得られた、本質的に
γ−Ａｌ2Ｏ3からなる成形体の組織的性質（細孔組織）
および機械的性質（強度）による、顕著に微細な繊維の
形態学を表わす。
【００２５】前記ギブス石の原料および製造工程を基礎
として、行なわれた再水和および洗浄の後、＜０．０３
Ｍａ．％のＮａ2Ｏ−含量（Ａｌ2Ｏ3に対して）を有す
るベーマイトに富む生成物を達成することができる。
として、行なわれた再水和および洗浄の後、＜０．０３
Ｍａ．％のＮａ2Ｏ−含量（Ａｌ2Ｏ3に対して）を有す
るベーマイトに富む生成物を達成することができる。
【００２６】このアルカリに乏しく、ベーマイトに富む
再水和生成物は、引続き濾過ケーキ（湿潤）としてか、
または乾燥し、および脱凝集した（例えばピンミル中
で）固体粒子の形で、解凝固剤または結合剤もしくは滑
剤と一緒に混合し、かつ成形体に後加工される。
再水和生成物は、引続き濾過ケーキ（湿潤）としてか、
または乾燥し、および脱凝集した（例えばピンミル中
で）固体粒子の形で、解凝固剤または結合剤もしくは滑
剤と一緒に混合し、かつ成形体に後加工される。
【００２７】成形法としては次のものが当てはまる：押
出し、造粒、滴下球状化およびペレット化。
出し、造粒、滴下球状化およびペレット化。
【００２８】そのつどの成形法に依存して、ベーマイト
に富む再水和生成物の混合は種々の方法で行なわなけれ
ばならない。
に富む再水和生成物の混合は種々の方法で行なわなけれ
ばならない。
【００２９】このようにして押出しの場合には、再水和
生成物は、酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比０．００５〜０．５、
２５℃、１５〜９０分間で混合し、かつ解凝固される。
生成物は、酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比０．００５〜０．５、
２５℃、１５〜９０分間で混合し、かつ解凝固される。
【００３０】顆粒化または滴下球状化による成形の場合
には、強力な解凝固が、酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比０．０２
〜０．２、２５℃、３０〜１２０分間で行なわれる。
には、強力な解凝固が、酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比０．０２
〜０．２、２５℃、３０〜１２０分間で行なわれる。
【００３１】乾燥していないベーマイトに富む再水和生
成物（湿った濾過ケーキ）の使用の場合は、酸／Ａｌ2
Ｏ3のモル比が０．０２５〜０．１５の範囲で、持続す
る解凝固時間の際に調節される。
成物（湿った濾過ケーキ）の使用の場合は、酸／Ａｌ2
Ｏ3のモル比が０．０２５〜０．１５の範囲で、持続す
る解凝固時間の際に調節される。
【００３２】相応する成形および熱的加工の後、本質的
にγ−Ａｌ2Ｏ3からなる成形体が得られ、この場合に細
孔半径分布の最大が、より大きい細孔半径の方向に移動
される。これも、この種のＡｌ2Ｏ3−成形品が、触媒成
分および触媒担体の取得の点から広く使用される理由で
ある。
にγ−Ａｌ2Ｏ3からなる成形体が得られ、この場合に細
孔半径分布の最大が、より大きい細孔半径の方向に移動
される。これも、この種のＡｌ2Ｏ3−成形品が、触媒成
分および触媒担体の取得の点から広く使用される理由で
ある。
【００３３】乾燥され、および脱凝集された再水和生成
物のペレット化の場合には、これらは滑剤もしくは結合
剤（例えば、グラファイト）と一緒に混合される。
物のペレット化の場合には、これらは滑剤もしくは結合
剤（例えば、グラファイト）と一緒に混合される。
【００３４】異なった方法で製造された成形品の熱的後
処理は、４５０〜６５０℃の温度範囲内で、４〜８時間
に亙って行なわれ、この場合に記載された方法で製造さ
れた押出し成形品および滴下球状体は、予め１００〜１
５０℃の温度で１２〜２４時間で乾燥されなければなら
ない。
処理は、４５０〜６５０℃の温度範囲内で、４〜８時間
に亙って行なわれ、この場合に記載された方法で製造さ
れた押出し成形品および滴下球状体は、予め１００〜１
５０℃の温度で１２〜２４時間で乾燥されなければなら
ない。
【００３５】本発明による、本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3から
なる成形体、高い内部表面積ならびに大きい機械的強度
を有する。これらは特に吸着剤、ガス洗浄材料、触媒成
分および触媒担体の製造、ならびにセラミック材料、研
磨剤および研磨粒子の製造に適当である。
なる成形体、高い内部表面積ならびに大きい機械的強度
を有する。これらは特に吸着剤、ガス洗浄材料、触媒成
分および触媒担体の製造、ならびにセラミック材料、研
磨剤および研磨粒子の製造に適当である。
【００３６】次に、本発明を実施例に基づき詳説する。
【００３７】
例１（比較例、本発明によらない） 管状振動ミルを用いて機械的に前処理された、２０〜６
０μｍ（“Ｈｙ−Ｆ”）および２．５〜１８．５μｍ
（“Ｈｙ−Ｇ”）の範囲内で粒度含分約５０％、１１０
０℃の場合の燃焼残滓６５．１Ｍａ．−％、比表面積２
ｍ2／ｇ未満およびＮａＯＨ中の粒子の溶解度（６０℃
で３０分に亙って５ＮのＮａＯＨを用いて測定）Ａｌ2
Ｏ3に対して２５．４Ｍａ．−％固体を有し、ならびに
形態学的に不均一な性質（第１表および第２図中の試験
体“Ｈｙ−Ｆ”および“Ｈｙ−Ｇ”による）のギブス石
（Ｈｙ）を反応室中で、５００℃の温度で、ΔＴ４０
Ｋ、および０．５ｓの反応帯内の粒子の平均滞留時間を
用いて短時間加熱して分解し、この場合に不均一な相組
成、比表面積＞２５０ｍ2／ｇ、および相応する反応性
を有する部分結晶性か焼生成物が存在する（第２表およ
び第５図、試験体“Ｈｙ−Ｆ／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｇ
／ＫＣ”による）。
０μｍ（“Ｈｙ−Ｆ”）および２．５〜１８．５μｍ
（“Ｈｙ−Ｇ”）の範囲内で粒度含分約５０％、１１０
０℃の場合の燃焼残滓６５．１Ｍａ．−％、比表面積２
ｍ2／ｇ未満およびＮａＯＨ中の粒子の溶解度（６０℃
で３０分に亙って５ＮのＮａＯＨを用いて測定）Ａｌ2
Ｏ3に対して２５．４Ｍａ．−％固体を有し、ならびに
形態学的に不均一な性質（第１表および第２図中の試験
体“Ｈｙ−Ｆ”および“Ｈｙ−Ｇ”による）のギブス石
（Ｈｙ）を反応室中で、５００℃の温度で、ΔＴ４０
Ｋ、および０．５ｓの反応帯内の粒子の平均滞留時間を
用いて短時間加熱して分解し、この場合に不均一な相組
成、比表面積＞２５０ｍ2／ｇ、および相応する反応性
を有する部分結晶性か焼生成物が存在する（第２表およ
び第５図、試験体“Ｈｙ−Ｆ／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｇ
／ＫＣ”による）。
【００３８】主に部分結晶質χ−／γ−Ａｌ2Ｏ3混合物
からなる衝撃か焼生成物を、固体／液体の量比１：４．
５で、９０℃の温度、８０分間、ｐＨ値８で再水和す
る。引続き再水和生成物を濾過し、洗浄し、１２０℃で
１２時間で乾燥し、かつピルミルを用いて脱凝集する。
からなる衝撃か焼生成物を、固体／液体の量比１：４．
５で、９０℃の温度、８０分間、ｐＨ値８で再水和す
る。引続き再水和生成物を濾過し、洗浄し、１２０℃で
１２時間で乾燥し、かつピルミルを用いて脱凝集する。
【００３９】微細繊維質のベーマイト３０Ｍａ．−％ま
でを含有する固体がＮａ2Ｏ−残留含分０．０４Ｍａ．
−％（Ａｌ2Ｏ3に対して）を有し、これを公知方法で異
なった成形体に後加工する：丸薬状物（５×５ｍｍ）、
球状物（直径１．５〜６ｍｍ）および押出し物（直径
１．２〜６．０のストランド）。
でを含有する固体がＮａ2Ｏ−残留含分０．０４Ｍａ．
−％（Ａｌ2Ｏ3に対して）を有し、これを公知方法で異
なった成形体に後加工する：丸薬状物（５×５ｍｍ）、
球状物（直径１．５〜６ｍｍ）および押出し物（直径
１．２〜６．０のストランド）。
【００４０】５００℃で１２時間のか焼後に得られた、
選択されたＡｌ2Ｏ3−成形体のいくつかの特徴的性質
を、第３表に対比させた。
選択されたＡｌ2Ｏ3−成形体のいくつかの特徴的性質
を、第３表に対比させた。
【００４１】例２ 本発明に相応して、単一の多角形の外形もしくは形状フ
ァクタ＜５を有し、しかし異なった平均粒径範囲を有す
るギブス石粒子（この場合に粒子含分の５０％が、試験
体“Ｈｙ−Ｃ”中に１μｍ、試験体“Ｈｙ−Ｄ”中に
０．５μｍ、および試験体“Ｈｙ−Ｅ”中に０．６μｍ
の平均粒度に関して最大偏差を有する）を、次の条件下
で衝撃的に加熱する：４８０℃の温度、４０ＫのΔＴを
用いて、反応帯域内の固体粒子の平均滞留時間０．５ｓ
で。
ァクタ＜５を有し、しかし異なった平均粒径範囲を有す
るギブス石粒子（この場合に粒子含分の５０％が、試験
体“Ｈｙ−Ｃ”中に１μｍ、試験体“Ｈｙ−Ｄ”中に
０．５μｍ、および試験体“Ｈｙ−Ｅ”中に０．６μｍ
の平均粒度に関して最大偏差を有する）を、次の条件下
で衝撃的に加熱する：４８０℃の温度、４０ＫのΔＴを
用いて、反応帯域内の固体粒子の平均滞留時間０．５ｓ
で。
【００４２】結果として生じる高反応性固体の重要な物
理化学的性質を、第２表（“Ｈｙ−Ｃ／ＫＣ”“Ｈｙ−
Ｄ／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｅ／ＫＣ”）ならびに第５お
よび６図中にまとめた。
理化学的性質を、第２表（“Ｈｙ−Ｃ／ＫＣ”“Ｈｙ−
Ｄ／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｅ／ＫＣ”）ならびに第５お
よび６図中にまとめた。
【００４３】再水和後（例１に相応して）濾過しかつ洗
浄したベーマイトに富む中間体を、１２０℃で１２時間
に亙って乾燥し、引続きピンミル中で脱凝集する。成形
法の変法に依存して、微細繊維質のベーマイトに、異な
った量の結合剤もしくは滑剤または解凝固剤を添加す
る。球状成形体を製造する場合は、微細繊維質のベーマ
イトを水中で、硝酸の添加下に（ＨＮＯ3：Ａｌ2Ｏ3の
モル比０．０７）１時間懸濁し、引続き混合物を公知方
法で流動層造粒装置を用いてかまたは滴下球状体化装置
を用いて所望の成形品に変換する。この成形品をそれの
側で５００℃で５時間か焼し、この場合に滴下球状化装
置を離れるゲル状の成形品を予め１２０℃で１２時間に
亙って乾燥する。結果として生じる、本質的にγ−Ａｌ
2Ｏ3を含有する成形体の固体の性質を、選択され、相応
して後加工された衝撃か焼生成物（“Ｈｙ−Ｄ／ＫＣ／
ＲＨ／ＰＥ／ＦＯ”）を基礎として第３表にまとめた。
浄したベーマイトに富む中間体を、１２０℃で１２時間
に亙って乾燥し、引続きピンミル中で脱凝集する。成形
法の変法に依存して、微細繊維質のベーマイトに、異な
った量の結合剤もしくは滑剤または解凝固剤を添加す
る。球状成形体を製造する場合は、微細繊維質のベーマ
イトを水中で、硝酸の添加下に（ＨＮＯ3：Ａｌ2Ｏ3の
モル比０．０７）１時間懸濁し、引続き混合物を公知方
法で流動層造粒装置を用いてかまたは滴下球状体化装置
を用いて所望の成形品に変換する。この成形品をそれの
側で５００℃で５時間か焼し、この場合に滴下球状化装
置を離れるゲル状の成形品を予め１２０℃で１２時間に
亙って乾燥する。結果として生じる、本質的にγ−Ａｌ
2Ｏ3を含有する成形体の固体の性質を、選択され、相応
して後加工された衝撃か焼生成物（“Ｈｙ−Ｄ／ＫＣ／
ＲＨ／ＰＥ／ＦＯ”）を基礎として第３表にまとめた。
【００４４】“Ｈｙ−Ｄ”を基礎として得られた、衝撃
か焼され、引続き再水和され（例１参照）、相応して乾
燥し、および脱凝集された微細繊維質のベーマイトを押
出す場合には、これをニーダー中で水および硝酸の添加
下に３０分間で解凝固する。このようにして得られた高
粘度材料を押出機を用いて流動ストランド（直径：１．
２〜６．０ｍｍ）に形成し、乾燥しおよびか焼する。
か焼され、引続き再水和され（例１参照）、相応して乾
燥し、および脱凝集された微細繊維質のベーマイトを押
出す場合には、これをニーダー中で水および硝酸の添加
下に３０分間で解凝固する。このようにして得られた高
粘度材料を押出機を用いて流動ストランド（直径：１．
２〜６．０ｍｍ）に形成し、乾燥しおよびか焼する。
【００４５】結果として生じた、流動ストランドの固体
の性質を同様に第３表にまとめた。
の性質を同様に第３表にまとめた。
【００４６】例３ 本発明によれば、形状が擬似六角小板を表わす（第１表
および第３図ａ，ｂの試験体“Ｈｙ−Ａ”による）、単
一の形態学的性質を有する、磨砕されていないギブス石
粒子を、固体粒子の平均滞留時間０．５ｓに亙って４２
０℃の温度で、４０ＫのΔＴを用いて連続的に熱処理
し、その結果反応生成物として、特別の構造の特徴を有
する、部分結晶性χ−Ａｌ2Ｏ3−型の固体（第２表、試
験体“Ｈｙ−Ａ／ＫＣ”による）を生じ、これは高い再
水和反応性を導く。
および第３図ａ，ｂの試験体“Ｈｙ−Ａ”による）、単
一の形態学的性質を有する、磨砕されていないギブス石
粒子を、固体粒子の平均滞留時間０．５ｓに亙って４２
０℃の温度で、４０ＫのΔＴを用いて連続的に熱処理
し、その結果反応生成物として、特別の構造の特徴を有
する、部分結晶性χ−Ａｌ2Ｏ3−型の固体（第２表、試
験体“Ｈｙ−Ａ／ＫＣ”による）を生じ、これは高い再
水和反応性を導く。
【００４７】例１中と同様の条件下で処理された、この
種の部分結晶性遷移酸化アルミニウムの再水和は、相応
する後加工後、ベーマイト７４Ｍａ．−％（第２表参
照）およびＮａ2Ｏ−含分０．０１８Ｍａ．−％（Ａｌ2
Ｏ3に対して）を有する固体をもたらす。
種の部分結晶性遷移酸化アルミニウムの再水和は、相応
する後加工後、ベーマイト７４Ｍａ．−％（第２表参
照）およびＮａ2Ｏ−含分０．０１８Ｍａ．−％（Ａｌ2
Ｏ3に対して）を有する固体をもたらす。
【００４８】本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3を含有する、相応す
る固体を、例２と同様に製造する。
る固体を、例２と同様に製造する。
【００４９】例４ 本発明によれば、単一で六角形の針状物／柱状物の形の
外形を有するギブス石の出発物質（“Ｈｙ−Ｂ”、第１
表および第４図ａ，ｂ参照）を連続的方法で４５０℃の
温度（ΔＴ＝４０Ｋ）で０．５ｓに亙って衝撃的にか焼
する。
外形を有するギブス石の出発物質（“Ｈｙ−Ｂ”、第１
表および第４図ａ，ｂ参照）を連続的方法で４５０℃の
温度（ΔＴ＝４０Ｋ）で０．５ｓに亙って衝撃的にか焼
する。
【００５０】この方法で得られた分解生成物は、第２表
中（“Ｈｙ−Ｂ／ＫＣ”）に明示された固体の性質を示
す。
中（“Ｈｙ−Ｂ／ＫＣ”）に明示された固体の性質を示
す。
【００５１】例１で記載された条件下での引続く再水和
によって、Ｎａ2Ｏ−残留含分０．０１６Ｍａ．−％
（Ａｌ2Ｏ3に対して）を有する微細繊維質の形態のベー
マイトに富む固体（ベーマイト８１Ｍａ．−％）が生じ
る。
によって、Ｎａ2Ｏ−残留含分０．０１６Ｍａ．−％
（Ａｌ2Ｏ3に対して）を有する微細繊維質の形態のベー
マイトに富む固体（ベーマイト８１Ｍａ．−％）が生じ
る。
【００５２】本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3からなる相応する成
形体を例２と同様に製造する。
形体を例２と同様に製造する。
【００５３】
【表１】
【００５４】
【表２】
【００５５】
【表３】
【図１】第１表による出発ギブス石（“Ｈｙ−Ｄ”およ
び“Ｈｙ−Ｅ”は同様の多角形の形態を有する）の結晶
の構造を表わす走査電子顕微鏡（ＲＥＭ）写真。
び“Ｈｙ−Ｅ”は同様の多角形の形態を有する）の結晶
の構造を表わす走査電子顕微鏡（ＲＥＭ）写真。
【図２】第１表による出発ギブス石“Ｈｙ−Ｆ”（“Ｈ
ｙ−Ｇ”は同様の形態を有する）の結晶の構造を表わす
ＲＥＭ−写真。
ｙ−Ｇ”は同様の形態を有する）の結晶の構造を表わす
ＲＥＭ−写真。
【図３】第３図ａは、小板型出発ギブス石“Ｈｙ−Ａ”
の結晶の構造を表わすＲＥＭ−写真であり、第３図ｂ
は、同じ１つの結晶の構造図である。
の結晶の構造を表わすＲＥＭ−写真であり、第３図ｂ
は、同じ１つの結晶の構造図である。
【図４】第４図ａは、針型／柱型出発ギブス石“Ｈｙ−
Ｂ”の結晶の構造を表わすＲＥＭ−写真であり、第４図
ｂは、同じ１つの結晶の構造図である。
Ｂ”の結晶の構造を表わすＲＥＭ−写真であり、第４図
ｂは、同じ１つの結晶の構造図である。
【図５】衝撃か焼生成物（本発明による例：“Ｈｙ−Ｄ
／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｅ／ＫＣ”、その際“Ｈｙ−Ａ
／ＫＣ”、“Ｈｙ−Ｂ／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｃ／Ｋ
Ｃ”は類似したＸ線回折写真を有する。比較例：“Ｈｙ
−Ｆ／ＫＣ”もしくは“Ｈｙ−Ｇ／ＫＣ”）のＸ線回折
図表。
／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｅ／ＫＣ”、その際“Ｈｙ−Ａ
／ＫＣ”、“Ｈｙ−Ｂ／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｃ／Ｋ
Ｃ”は類似したＸ線回折写真を有する。比較例：“Ｈｙ
−Ｆ／ＫＣ”もしくは“Ｈｙ−Ｇ／ＫＣ”）のＸ線回折
図表。
【図６】衝撃か焼生成物（本発明による例：“Ｈｙ−Ｄ
／ＫＣ”もしくは“Ｈｙ−Ｅ／ＫＣ”、この場合に“Ｈ
ｙ−Ａ／ＫＣ”、“Ｈｙ−Ｂ／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｃ
／ＫＣ”は類似したスペクトルを有する。比較例：“Ｈ
ｙ−Ｆ／ＫＣ”もしくは“Ｈｙ−Ｇ／ＫＣ”）の27Ａｌ
−ＭＡＳ−ＮＭＲ−スペクトル図。
／ＫＣ”もしくは“Ｈｙ−Ｅ／ＫＣ”、この場合に“Ｈ
ｙ−Ａ／ＫＣ”、“Ｈｙ−Ｂ／ＫＣ”および“Ｈｙ−Ｃ
／ＫＣ”は類似したスペクトルを有する。比較例：“Ｈ
ｙ−Ｆ／ＫＣ”もしくは“Ｈｙ−Ｇ／ＫＣ”）の27Ａｌ
−ＭＡＳ−ＮＭＲ−スペクトル図。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年９月３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２２】 特に： ａ）３５０〜５５０℃の温度、０．０５〜１．０ｓの平
均滞留時間で処理される、形状ファクタ＞５、直径０．
１〜５０μｍおよび厚さ０．１〜５μｍを有する擬似六
角小板； ｂ）３７０〜６００℃の温度および０．１〜１．５ｓの
平均滞留時間で処理される、形状ファクタ＞５、長さ
０．１〜５０μｍを有し、直径０．１〜５μｍを有する
擬似六角針； ｃ）４００〜６３０℃の温度および０．５〜５ｓの平均
滞留時間で処理される、形状ファクタ＜５ならびにＤ
５０−値として０．５〜５μｍの間で粒子直径を有する
多角形型粒子の形のギブス石粒子が適当である。
均滞留時間で処理される、形状ファクタ＞５、直径０．
１〜５０μｍおよび厚さ０．１〜５μｍを有する擬似六
角小板； ｂ）３７０〜６００℃の温度および０．１〜１．５ｓの
平均滞留時間で処理される、形状ファクタ＞５、長さ
０．１〜５０μｍを有し、直径０．１〜５μｍを有する
擬似六角針； ｃ）４００〜６３０℃の温度および０．５〜５ｓの平均
滞留時間で処理される、形状ファクタ＜５ならびにＤ
５０−値として０．５〜５μｍの間で粒子直径を有する
多角形型粒子の形のギブス石粒子が適当である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ローラント トーメ ドイツ連邦共和国 ボン １ ブリュッセ ラー シュトラーセ 58 (72)発明者 フベルトゥス シュミット ドイツ連邦共和国 アイトルフ ハウプト シュトラーセ 75 (72)発明者 ラインハルト ファイゲ ドイツ連邦共和国 ボン ３ マリエンシ ュトラーセ 25 (72)発明者 ウルリッヒ ボルマン ドイツ連邦共和国 ハレ フライブルガー シュトラーセ ９ (72)発明者 リューディガー ランゲ ドイツ連邦共和国 ライハ ハウプトシュ トラーセ 28 (72)発明者 ジークフリート エンゲルス ドイツ連邦共和国 ハレ−ノイシュタット ブロック 461−８
Claims (25)
- 【請求項１】 部分結晶性遷移酸化アルミニウムにおい
て、部分結晶性固体が酸素に対して４回および６回配位
されたアルミニウムの他に、５回配位されたアルミニウ
ムをも含有し、この場合に５回配位されたアルミニウム
含量が、少なくとも４回配位されたアルミニウム含量の
５０％であることを特徴とする、部分結晶性遷移酸化ア
ルミニウム。 - 【請求項２】 部分結晶性固体のＸ線回折図表（Ｍｏ−
Ｋα−照射を用いて、照角範囲３〜２０度で撮影した）
が０．１９５＜ｄhkl＜０．２２７ｎｍの網面間隔の範
囲内に回折反射を示さない、請求項１記載の部分結晶性
遷移酸化アルミニウム。 - 【請求項３】 ５ＮのＮａＯＨ溶液中、６０℃の温度
で、３０分間で溶解された部分結晶性遷移酸化アルミニ
ウムの含分が、化学的固体の反応性の尺度として、少な
くとも９０Ｍａ．−％である、請求項１または２記載の
部分結晶性遷移酸化アルミニウム。 - 【請求項４】 水の存在下に５０〜９５℃およびｐＨ値
５．５〜１０．５で８０分間に亙って再水和され、その
含分が再水和反応性の尺度を表わしかつ少なくとも７０
Ｍａ．−％である微細な繊維質のベーマイトに変ってい
る、請求項１から３までのいずれか１項記載の部分結晶
性遷移酸化アルミニウム。 - 【請求項５】 単一の形態学的構造を有するギブス石粒
子を３５０〜７５０℃の温度範囲および０．０１〜１０
ｓの反応帯域内の粒子の平均滞留時間で衝撃か焼するこ
とによって得られたものである、請求項１から４までの
いずれか１項記載の部分結晶性遷移酸化アルミニウム。 - 【請求項６】 形状ファクタ＞５、直径０．１〜５０μ
ｍおよび厚さ０．１〜５μｍを有する、擬似六角小板の
形のギブス石粒子を、３５０〜５５０℃の温度および
０．０５〜１．０ｓの反応帯域内の小板の平均滞留時間
で衝撃か焼することによって得られたものである、請求
項１から５までのいずれか１項記載の部分結晶性遷移酸
化アルミニウム。 - 【請求項７】 形状ファクタ＞５、直径０．１〜５０μ
ｍおよび直径０．１〜５μｍを有する、擬似六角針状物
の形のギブス石粒子を、３７０〜６００℃の温度および
０．１〜１．５ｓの反応帯域内の針状物の平均滞留時間
で衝撃か焼することによって得られたものである、請求
項１から５までのいずれか１項記載の部分結晶性遷移酸
化アルミニウム。 - 【請求項８】 単一の多面体型外形および形状ファクタ
＜５ならびに粒子直径Ｄ50値として０．５〜５μｍを有
する超微細結晶ギブス石粒子を、４００〜６３０℃の温
度および０．５〜５ｓの反応帯域内の粒子の平均滞留時
間で衝撃か焼することによって得られたものである、請
求項１から５までのいずれか１項記載の部分結晶性遷移
酸化アルミニウム。 - 【請求項９】 本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3からなる高反応性
成形体を製造し、この場合まずアルミニウムトリヒドロ
キシド粒子を部分結晶性遷移酸化アルミニウムに衝撃か
焼し、引続きこの部分結晶性遷移酸化アルミニウムを再
水和およびか焼によって、本質的にγ−Ａｌ2Ｏ3に変換
する方法において、この方法が少なくとも次の処理工
程： ａ）単一の形態学的構造を有する超微細結晶質ギブス石
粒子を、３５０〜７５０℃の温度、０．０１〜１０ｓの
反応帯域内の粒子の平均滞留時間でか焼し、この場合に
高い化学的固体反応性を有する前記請求項１から８まで
のいずれか１項記載の部分結晶性遷移酸化アルミニウム
を製造し、 ｂ）部分結晶性遷移酸化アルミニウム再水和して、本質
的に微細繊維質のベーマイトからなる水酸化アルミニウ
ムに変え、 ｃ）再水和生成物を濾過し、かつ濾過ケーキ中に存在す
るアルカリ金属イオンを水を用いて洗浄除去し、 ｄ）再水和生成物を、解凝周剤、例えば無機酸および／
または有機酸、または結合剤もしくは滑剤と混合し、 ｅ）混合物を、例えばペレット化、押出し、造粒または
滴下球状化によって成形体に変形し、 ｆ）成形体を熱的に後処理し、この場合にこの成形体を
本質的に活性γ−Ａｌ2Ｏ3に変換することを包含するこ
とを特徴とする、成形体の製造法。 - 【請求項１０】 形状ファクタ＞５、および直径０．５
〜５０μｍを有する擬似六角小板の形のギブス石粒子を
０．１〜５μｍの厚さで使用する、請求項９記載の方
法。 - 【請求項１１】 擬似六角ギブス石小板を３５０〜５５
０℃の温度および０．０５〜１．０の反応帯域内の小板
の平均滞留時間で衝撃か焼する、請求項１０記載の方
法。 - 【請求項１２】 形状ファクタ＞５、および０．５〜５
０μｍの長さを有する擬似六角針状物の形のギブス石粒
子を直径０．１〜５μｍで使用する、請求項９記載の方
法。 - 【請求項１３】 擬似六角ギブス石針状物を３７０〜６
００℃および０．１〜１．５ｓの反応帯域内の針状物の
平均滞留時間でか焼する、請求項１２記載の方法。 - 【請求項１４】 単一の多角形型の外形および形状ファ
クタ＜５を有し、かつＤ50−値として０．５〜５μｍの
間の粒子直径を有する超微細結晶性ギブス石粒子を使用
する、請求項９記載の方法。 - 【請求項１５】 超微細結晶性で、多角形型のギブス石
粒子を、４００〜６３０℃の温度および０．５〜５ｓの
反応帯域内の粒子の平均滞留時間でか焼する、請求項１
４記載の方法。 - 【請求項１６】 部分結晶性繊維酸化アルミニウムの再
水和を固体／液体の量比１：３〜１：１０を有する水性
懸濁液中で、非連続的または連続的に５０〜９５℃の温
度およびｐＨ値５．５〜１０．５で４５〜１２０分間で
実施し、この場合に少なくとも微細繊維質のベーマイト
７０Ｍａ．−％が存在する、請求項１から１５までのい
ずれか１項記載の方法。 - 【請求項１７】 処理工程ｃ）においてＮａ2Ｏ含量を
０．０３Ｍａ．−％未満まで減少させる、請求項１から
１６までのいずれか１項記載の方法。 - 【請求項１８】 処理工程ｃ）により得られた洗浄した
再水和生成物を、解凝固剤または結合剤もしくは滑剤と
一緒に混合する前に、まず乾燥しかつ脱凝集する、請求
項１から１７までのいずれか１項記載の方法。 - 【請求項１９】 再水和生成物を処理工程ｄ）におい
て、酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比０．００５〜０．０５の間で
酸の添加下に２５℃で１５〜９０分間で緊密に混合し、
かつ解凝固し、この場合に引続く成形を押出しによって
行なう、請求項１から１８までのいずれか１項記載の方
法。 - 【請求項２０】 再水和生成物を処理工程ｄ）におい
て、酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比０．０２〜０．２の間で酸添
加下に２５℃で３０〜１２０分間で緊密に混合し、かつ
解凝固し、この場合に引続く成形を造粒または液滴化に
よって行なう、請求項１から１９までのいずれか１項記
載の方法。 - 【請求項２１】 再水和生成物を滑剤もしくは結合剤、
例えばグラファイトと混合し、引続きペレット化によっ
て変形する、請求項１８記載の方法。 - 【請求項２２】 成形体を熱的後処理の場合に、４５０
〜６５０℃の範囲の温度、４〜８ｈの時間でか焼し、こ
の際、本質的に活性γ−Ａｌ2Ｏ3からなる成形体を製造
する、請求項１から２１までのいずれか１項記載の方
法。 - 【請求項２３】 成形体をか焼する前に、まず１００〜
１５０℃の温度で１２〜２４時間で乾燥する、請求項２
２記載の方法。 - 【請求項２４】 吸着剤、ガス洗浄材料、触媒成分また
は触媒の担体として使用可能である、本質的にγ−Ａｌ
2Ｏ3からなる成形体を製造する方法において、請求項１
から８までのいずれか１項に記載の高い化学的固体反応
性を有する部分結晶性遷移酸化アルミニウムを使用する
ことを特徴とする、成形体の製造法。 - 【請求項２５】 セラミック材料、研磨剤および研磨粒
子を製造する方法において、請求項１から８までのいず
れか１項に記載の高い化学的固体反応性を有する部分結
晶性遷移酸化アルミニウムを使用することを特徴とす
る、セラミック材料、研磨剤および研磨粒子の製造法。
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