JPH05195167A - 熱間成形が可能な耐熱性オーステナイト鋼 - Google Patents
熱間成形が可能な耐熱性オーステナイト鋼Info
- Publication number
- JPH05195167A JPH05195167A JP4265406A JP26540692A JPH05195167A JP H05195167 A JPH05195167 A JP H05195167A JP 4265406 A JP4265406 A JP 4265406A JP 26540692 A JP26540692 A JP 26540692A JP H05195167 A JPH05195167 A JP H05195167A
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- JP
- Japan
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- heat
- austenitic steel
- resistant
- hot forming
- steel capable
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 周期的応力を受ける炭化、硫化及び酸化に対
して抵抗性を有する５００〜１０００℃の温度範囲で使
用できるオーステナイト鋼を提供する。 【構成】炭素 ０．１０ 〜０．２０ けい素 ２．５ 〜３．０ マンガン ０．２ 〜０．５ りん 最大０．０１５以下 硫黄 最大０．００５以下 クロム ２５ 〜３０ ニッケル ３０ 〜３５ アルミニウム ０．０５ 〜０．１５ カルシウム ０．００１〜０．００５ 希土類 ０．０５ 〜０．１５ 窒素 ０．０５ 〜０．２０ を含有する耐熱性オーステナイト鋼。
して抵抗性を有する５００〜１０００℃の温度範囲で使
用できるオーステナイト鋼を提供する。 【構成】炭素 ０．１０ 〜０．２０ けい素 ２．５ 〜３．０ マンガン ０．２ 〜０．５ りん 最大０．０１５以下 硫黄 最大０．００５以下 クロム ２５ 〜３０ ニッケル ３０ 〜３５ アルミニウム ０．０５ 〜０．１５ カルシウム ０．００１〜０．００５ 希土類 ０．０５ 〜０．１５ 窒素 ０．０５ 〜０．２０ を含有する耐熱性オーステナイト鋼。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間成形が可能な耐熱
性オーステナイト鋼およびそれを耐熱、耐食性物品の製
造用材料として使用する用法に関するものである。
性オーステナイト鋼およびそれを耐熱、耐食性物品の製
造用材料として使用する用法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来ドイツ鉄鋼協会の材料番号１．４８
７６を付された鋼は、特に周期的に応力を受ける、５０
０〜１０００℃の範囲の温度で耐炭化性、耐硫化性及び
耐酸化性が必要な物品に使用されてきた。この鋼は重量
％で、炭素：最大０．１２％以下、けい素：最大１．０
％，マンガン：最大２．０％、クロム：１９〜２３％、
ニッケル：３０〜３４％、チタン：０．１５〜０．６０
％，アルミニウム：０．１５〜０．６０％、残部鉄から
なる。腐食環境がより緩やかな場合はこの鋼は、例えば
材料番号２．４８５６のような高ニッケル含有材料に変
わる安価な材料である。しかしこのオーステナイト鋼
１．４８７６は９００℃を越える温度で炭化が著しく、
炭化物の析出と炭素の吸収が著しいために飛躍的に重量
が増大する。このために、機械的性質、特に長期間強度
は悪影響を受ける。オーステナイト鋼１．４８７６は、
例えば７５０℃で１０％ＳＯ2 を含有する窒素雰囲気の
ような酸化性／硫化性条件でも明らかな損傷を受ける。
７６を付された鋼は、特に周期的に応力を受ける、５０
０〜１０００℃の範囲の温度で耐炭化性、耐硫化性及び
耐酸化性が必要な物品に使用されてきた。この鋼は重量
％で、炭素：最大０．１２％以下、けい素：最大１．０
％，マンガン：最大２．０％、クロム：１９〜２３％、
ニッケル：３０〜３４％、チタン：０．１５〜０．６０
％，アルミニウム：０．１５〜０．６０％、残部鉄から
なる。腐食環境がより緩やかな場合はこの鋼は、例えば
材料番号２．４８５６のような高ニッケル含有材料に変
わる安価な材料である。しかしこのオーステナイト鋼
１．４８７６は９００℃を越える温度で炭化が著しく、
炭化物の析出と炭素の吸収が著しいために飛躍的に重量
が増大する。このために、機械的性質、特に長期間強度
は悪影響を受ける。オーステナイト鋼１．４８７６は、
例えば７５０℃で１０％ＳＯ2 を含有する窒素雰囲気の
ような酸化性／硫化性条件でも明らかな損傷を受ける。
【０００３】欧州特許ＥＰ0 135 321 に開示されたオー
ステナイト鋼は、重量％で、炭素：最大０．０３％、ク
ロム：２０〜３５％、ニッケル：１７〜５０％、及びけ
い素：２〜６％を含有し、高けい素組成のために、硝酸
などのように強酸化性鉱酸に対して耐食性が優れている
が、５００℃を越える温度で炭化、硫化及び酸化条件で
使用するには適していない。
ステナイト鋼は、重量％で、炭素：最大０．０３％、ク
ロム：２０〜３５％、ニッケル：１７〜５０％、及びけ
い素：２〜６％を含有し、高けい素組成のために、硝酸
などのように強酸化性鉱酸に対して耐食性が優れている
が、５００℃を越える温度で炭化、硫化及び酸化条件で
使用するには適していない。
【０００４】英国特許2 036 077 号で開示されたオース
テナイト鋼は、重量％で、炭素：最大０．１０％、けい
素：１〜５％、マンガン：最大３％、クロム：１５〜３
０％、ニッケル：７〜３５％、アルミニウム：最大０．
１０％，カルシウムと希土類の合計：最大０．１０％、
及び窒素：最大０．０３％からなる。
テナイト鋼は、重量％で、炭素：最大０．１０％、けい
素：１〜５％、マンガン：最大３％、クロム：１５〜３
０％、ニッケル：７〜３５％、アルミニウム：最大０．
１０％，カルシウムと希土類の合計：最大０．１０％、
及び窒素：最大０．０３％からなる。
【０００５】上記した鋼１．４８７６に比較してこの鋼
は１１００℃以下の温度で周期的負荷を受ける場合の耐
酸化性が改良されており、この改良は特に炭素含有量が
０．０１重量％未満とし、硫黄含有量を０．００３％よ
り低く、特に０．００１５％より低く限定したことによ
る。しかし耐酸化性を良好にするために炭素含有量及び
硫黄含有量をそれぞれ重量で０．１０％未満と０．０３
％未満に限定したことによって、材料の耐熱性は上記の
使用範囲では不適切となった。さらに鋼の溶解によって
これら限定された炭素、窒素及び硫黄を得るのは技術的
に非常に高価につく。
は１１００℃以下の温度で周期的負荷を受ける場合の耐
酸化性が改良されており、この改良は特に炭素含有量が
０．０１重量％未満とし、硫黄含有量を０．００３％よ
り低く、特に０．００１５％より低く限定したことによ
る。しかし耐酸化性を良好にするために炭素含有量及び
硫黄含有量をそれぞれ重量で０．１０％未満と０．０３
％未満に限定したことによって、材料の耐熱性は上記の
使用範囲では不適切となった。さらに鋼の溶解によって
これら限定された炭素、窒素及び硫黄を得るのは技術的
に非常に高価につく。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】したがって本発明は、
特に周期的応力を受ける炭化、硫化及び酸化に対して抵
抗性を有する５００〜１０００℃の温度範囲で制限なく
使用できるオーステナイト鋼を提供することを目的とす
る。
特に周期的応力を受ける炭化、硫化及び酸化に対して抵
抗性を有する５００〜１０００℃の温度範囲で制限なく
使用できるオーステナイト鋼を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題は、重量％で 炭素 ０．１０ 〜０．２０ けい素 ２．５ 〜３．０ マンガン ０．２ 〜０．５ りん 最大０．０１５ 硫黄 最大０．００５ クロム ２５ 〜３０ ニッケル ３０ 〜３５ アルミニウム ０．０５ 〜０．１５ カルシウム ０．００１〜０．００５ 希土類 ０．０５ 〜０．１５ 窒素 ０．０５ 〜０．２０ からなり、残部鉄及び不可避不純物よりなるオーステナ
イト鋼により解決される。
イト鋼により解決される。
【０００８】本発明の鋼は、特に応力を受ける、５００
〜１０００℃の範囲の温度で炭化、硫化及び酸化に対し
て抵抗性を有することが必要な物品の製造に使用される
材料に使用されることが好ましい。また本発明の鋼は、
熱された廃棄物処理装置、石炭ガス化装置製造用材料お
よびその装置の部品に使用されることが好ましい。特に
焼却式廃棄物処理装置の場合は、加熱及び冷却中の温度
変化により周期的応力が著しく炉の部品に加えられる。
また同様に廃ガスの組成の変動によっても周期的応力が
著しく炉の部品に加えられる。
〜１０００℃の範囲の温度で炭化、硫化及び酸化に対し
て抵抗性を有することが必要な物品の製造に使用される
材料に使用されることが好ましい。また本発明の鋼は、
熱された廃棄物処理装置、石炭ガス化装置製造用材料お
よびその装置の部品に使用されることが好ましい。特に
焼却式廃棄物処理装置の場合は、加熱及び冷却中の温度
変化により周期的応力が著しく炉の部品に加えられる。
また同様に廃ガスの組成の変動によっても周期的応力が
著しく炉の部品に加えられる。
【０００９】さらに本発明の鋼は、第一の要請が１００
０℃以下の温度での耐酸化性である加熱導体用材料に使
用される材料として適性が高い。焼成キルンなどの炉に
おいては加熱ガスは炉に組み込まれた部品を著しく炭化
する作用があり、加えて使用燃料の組成によっては硫黄
による汚染が起こるが、本発明の鋼は、焼成キルンの支
持枠組、コンベヤーレール及びコンベヤベルトなどの炉
に組入られる部品に無制限に使用される。
０℃以下の温度での耐酸化性である加熱導体用材料に使
用される材料として適性が高い。焼成キルンなどの炉に
おいては加熱ガスは炉に組み込まれた部品を著しく炭化
する作用があり、加えて使用燃料の組成によっては硫黄
による汚染が起こるが、本発明の鋼は、焼成キルンの支
持枠組、コンベヤーレール及びコンベヤベルトなどの炉
に組入られる部品に無制限に使用される。
【００１０】
【作用および効果】以下本発明の鋼の特長がある腐食挙
動を成分との関係で説明する。２．５〜３．０重量％の
けい素含有量を２５〜３０％のクロム含有量と組み合わ
せることによって耐硫化性に好ましい影響が得られる。
さらにけい素含有量をこのようにすることによって圧延
および鍛造による成形性は依然として適切である。また
このように選定されたけい素含有量は材料の溶接性に悪
影響がない。
動を成分との関係で説明する。２．５〜３．０重量％の
けい素含有量を２５〜３０％のクロム含有量と組み合わ
せることによって耐硫化性に好ましい影響が得られる。
さらにけい素含有量をこのようにすることによって圧延
および鍛造による成形性は依然として適切である。また
このように選定されたけい素含有量は材料の溶接性に悪
影響がない。
【００１１】３０〜３５重量％のニッケル含有量と２．
５〜３．０重量％のけい素含有量を組み合わせることに
よって、強い炭化媒体に対する抵抗性がもたらされる。
５〜３．０重量％のけい素含有量を組み合わせることに
よって、強い炭化媒体に対する抵抗性がもたらされる。
【００１２】２５〜３０重量％のクロム含有量と０．０
０１〜０．０５％のカルシウム、ならびに合計含有量で
０．０５〜０．１５％のセリウム、ランタンおよびアク
チノイド、ランタノイド系列の他の元素とを組み合わせ
ることによって、耐酸化性が良好になる。特に、酸化層
が薄く、材料表面に密着して積もることにより材料の保
護作用を発揮し操業条件が熱サイクルがあるような耐酸
化性が良好になる。
０１〜０．０５％のカルシウム、ならびに合計含有量で
０．０５〜０．１５％のセリウム、ランタンおよびアク
チノイド、ランタノイド系列の他の元素とを組み合わせ
ることによって、耐酸化性が良好になる。特に、酸化層
が薄く、材料表面に密着して積もることにより材料の保
護作用を発揮し操業条件が熱サイクルがあるような耐酸
化性が良好になる。
【００１３】上記元素の含有量範囲は腐食挙動に重要な
ものであるが、これを補充するものとして、炭素含有量
を０．１０〜０．２０％、窒素含有量を０．０５〜０．
２０％と、それぞれ特定することによって、本発明の合
金の耐熱性及びクリープ強度が十分になる。固溶炭素及
び窒素は、耐熱性が高めるのに非常に有効な固溶体強化
元素である。同様に上述のとおり制限した範囲の炭素及
び窒素は材料の使用を意図する温度間隔で正にクロム炭
化物およびクロム炭窒化物の析出を増大させるので、こ
りによっても高温強度が高められる。
ものであるが、これを補充するものとして、炭素含有量
を０．１０〜０．２０％、窒素含有量を０．０５〜０．
２０％と、それぞれ特定することによって、本発明の合
金の耐熱性及びクリープ強度が十分になる。固溶炭素及
び窒素は、耐熱性が高めるのに非常に有効な固溶体強化
元素である。同様に上述のとおり制限した範囲の炭素及
び窒素は材料の使用を意図する温度間隔で正にクロム炭
化物およびクロム炭窒化物の析出を増大させるので、こ
りによっても高温強度が高められる。
【００１４】
【実施例】以下本発明の鋼（合金Ａ）を従来の鋼１．４
８７６（合金Ｂ）と対比して詳しく説明する。表１は対
比される合金Ａ，Ｂの実際の化学分析結果を示す（重量
％）。
８７６（合金Ｂ）と対比して詳しく説明する。表１は対
比される合金Ａ，Ｂの実際の化学分析結果を示す（重量
％）。
【００１５】 表１ 合金Ａ 合金Ｂ 炭素 ０．１４％ ０．０６％ けい素 ２．７７％ ０．４５％ マンガン ０．３６％ ０．７０％ りん ０．０１４％ ０．０１０％ 硫黄 ０．００３％ ０．００３％ クロム ２７．７５％ ２０．５０％ ニッケル ３０．４０％ ３０．５０％ アルミニウム ０．０５％ ０．２５％ カルシウム ０．００２％ − 希土類 ０．０７５％ − 窒素 ０．０８ ％ ０．０２ ％ チタン − ０．３４ ％ 鉄 残部 残部
【００１６】図１は鋼Ａの炭化挙動を鋼Ｂと対比して示
す。時間（ｈ）に対する比重量変化ｇ／ｍ2 をプロット
している。試験媒体は炭素活量ａc ＝０．８の混合ガス
ＣＨ4 ／Ｈ2 であった。試験温度は１０００℃であっ
た。試験は、上記温度に１６時間保持、８時間を加熱冷
却とする２４時間を１サイクルとするサイクル試験で行
った。本発明にかかる合金Ａが比較鋼Ｂよりも重量増加
が少ないことは明らかである。
す。時間（ｈ）に対する比重量変化ｇ／ｍ2 をプロット
している。試験媒体は炭素活量ａc ＝０．８の混合ガス
ＣＨ4 ／Ｈ2 であった。試験温度は１０００℃であっ
た。試験は、上記温度に１６時間保持、８時間を加熱冷
却とする２４時間を１サイクルとするサイクル試験で行
った。本発明にかかる合金Ａが比較鋼Ｂよりも重量増加
が少ないことは明らかである。
【００１７】耐硫化性を試験するために試験媒体を窒素
＋１０％ＳＯ2 とし、７５０℃で試験した他は図１と同
様の方法で試験を行った結果を図２に同様に示す。この
試験はやはり合金Ａは合金Ｂに対して重量増加の点で有
利であることを示した。
＋１０％ＳＯ2 とし、７５０℃で試験した他は図１と同
様の方法で試験を行った結果を図２に同様に示す。この
試験はやはり合金Ａは合金Ｂに対して重量増加の点で有
利であることを示した。
【００１８】図３は、１０００℃空気中での対比材料Ａ
及びＢのサイクル酸化挙動を説明している。試験された
材料および結果の説明は図１と同様である。試験１００
０時間後においても重量増加（重量変化＝（＋））があ
ることから、温度サイクルによる応力があるときには本
発明の合金Ａは酸化挙動が明らかに改良される。このい
くつかの点は密着性が十分な酸化層が存在していること
の証拠である。比較合金Ｂの重量減（重量変化＝
（−））はこれらの酸化条件ではスケールが脱落してい
ることを意味しており、これは実際の使用においては不
良をもたらす。
及びＢのサイクル酸化挙動を説明している。試験された
材料および結果の説明は図１と同様である。試験１００
０時間後においても重量増加（重量変化＝（＋））があ
ることから、温度サイクルによる応力があるときには本
発明の合金Ａは酸化挙動が明らかに改良される。このい
くつかの点は密着性が十分な酸化層が存在していること
の証拠である。比較合金Ｂの重量減（重量変化＝
（−））はこれらの酸化条件ではスケールが脱落してい
ることを意味しており、これは実際の使用においては不
良をもたらす。
【００１９】図４は試験温度℃に依存する０．２％耐力
（Ｒｐ0.2 ）の例により耐熱性ＭＰａを示している。本
発明の合金Ａは５００〜１０００℃の温度範囲だけでは
なく室温から５００℃の温度までにおいても約１００Ｍ
Ｐａ高い０．２％耐力を有している。これは、材料が実
際に使用されるときに不可避的にさらされる加熱および
冷却操作中に非常に有利な影響をもたらす。
（Ｒｐ0.2 ）の例により耐熱性ＭＰａを示している。本
発明の合金Ａは５００〜１０００℃の温度範囲だけでは
なく室温から５００℃の温度までにおいても約１００Ｍ
Ｐａ高い０．２％耐力を有している。これは、材料が実
際に使用されるときに不可避的にさらされる加熱および
冷却操作中に非常に有利な影響をもたらす。
【図１】 １０００℃／２４時間サイクル、ＣＨ4 ／Ｈ
2 腐食試験の結果を示すグラフであり、縦軸は比重量変
化ｇ／ｍ2 ，横軸は試験時間（ｈ）を示す。
2 腐食試験の結果を示すグラフであり、縦軸は比重量変
化ｇ／ｍ2 ，横軸は試験時間（ｈ）を示す。
【図２】 ７５℃でＮ2 ／１０％ＳＯ2 による硫化試験
の結果を示すグラフであり、縦軸は比重量変化ｇ／ｍ
2 ，横軸は試験時間（ｈ）を示す。
の結果を示すグラフであり、縦軸は比重量変化ｇ／ｍ
2 ，横軸は試験時間（ｈ）を示す。
【図３】 １０００℃／２４時間サイクル、大気中での
腐食試験の結果を示すグラフであり、縦軸は比重量変化
ｇ／ｍ2 ，横軸は試験時間（ｈ）を示す。
腐食試験の結果を示すグラフであり、縦軸は比重量変化
ｇ／ｍ2 ，横軸は試験時間（ｈ）を示す。
【図４】 ０．２％耐力（Ｒｐ0.2 ）のグラフであり、
縦軸は０．２％耐力（Ｒｐ0.2 ）ＭＰａ，横軸は温度℃
を示す。
縦軸は０．２％耐力（Ｒｐ0.2 ）ＭＰａ，横軸は温度℃
を示す。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量で、 炭素 ０．１０ 〜０．２０ けい素 ２．５ 〜３．０ マンガン ０．２ 〜０．５ りん 最大０．０１５以下 硫黄 最大０．００５以下 クロム ２５ 〜３０ ニッケル ３０ 〜３５ アルミニウム ０．０５ 〜０．１５ カルシウム ０．００１〜０．００５ 希土類 ０．０５ 〜０．１５ 窒素 ０．０５ 〜０．２０ からなり、残部鉄及び不可避不純物よりなる熱間成形が
可能な耐熱性オーステナイト鋼。 - 【請求項２】 特に周期的に応力を受け、５００〜１０
００℃の範囲の温度で耐炭化性、耐硫化性及び耐酸化性
が必要な物品の製造に使用されることを特徴とする請求
項１記載の熱間成形が可能な耐熱性オーステナイト鋼。 - 【請求項３】 熱された廃棄物処理装置およびその装置
の部品の製造に使用されることを特徴とする請求項１又
は２記載の熱間成形が可能な耐熱性オーステナイト鋼。 - 【請求項４】 石炭ガス化装置およびその装置の部品の
製造に使用されることを特徴とする請求項１又は２記載
の熱間成形が可能な耐熱性オーステナイト鋼。 - 【請求項５】 加熱導体用材料に使用されることを特徴
とする請求項１又は２記載の熱間成形が可能な耐熱性オ
ーステナイト鋼。 - 【請求項６】 焼成キルン、コンベヤーレール及びコン
ベヤベルトなどの炉に組入られる部品に使用されること
を特徴とする請求項１又は２記載の熱間成形が可能な耐
熱性オーステナイト鋼。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4130140:4 | 1991-09-11 | ||
| DE4130140A DE4130140C1 (ja) | 1991-09-11 | 1991-09-11 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05195167A true JPH05195167A (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=6440318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4265406A Pending JPH05195167A (ja) | 1991-09-11 | 1992-09-08 | 熱間成形が可能な耐熱性オーステナイト鋼 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5302097A (ja) |
| EP (1) | EP0531776B1 (ja) |
| JP (1) | JPH05195167A (ja) |
| AT (1) | ATE130376T1 (ja) |
| DE (2) | DE4130140C1 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4130139C1 (ja) * | 1991-09-11 | 1992-08-06 | Krupp-Vdm Ag, 5980 Werdohl, De | |
| DE19524234C1 (de) * | 1995-07-04 | 1997-08-28 | Krupp Vdm Gmbh | Knetbare Nickellegierung |
| US7118636B2 (en) * | 2003-04-14 | 2006-10-10 | General Electric Company | Precipitation-strengthened nickel-iron-chromium alloy |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5114118A (en) * | 1974-07-25 | 1976-02-04 | Nisshin Steel Co Ltd | Oosutenaitokeitainetsuko |
| SE419102C (sv) * | 1974-08-26 | 1985-12-23 | Avesta Ab | Anvendning av ett kromnickelstal med austenitisk struktur till konstruktioner som erfordrar hog extrem krypbestendighet vid konstant temperatur upp till 1200?59c |
| JPS5456018A (en) * | 1977-10-12 | 1979-05-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenitic steel with superior oxidation resistance for high temperature use |
| JPS6033345A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硝酸性オ−ステナイトステンレス鋼 |
| US4853185A (en) * | 1988-02-10 | 1989-08-01 | Haynes International, Imc. | Nitrogen strengthened Fe-Ni-Cr alloy |
-
1991
- 1991-09-11 DE DE4130140A patent/DE4130140C1/de not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-08-21 DE DE59204329T patent/DE59204329D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-08-21 AT AT92114280T patent/ATE130376T1/de not_active IP Right Cessation
- 1992-08-21 EP EP92114280A patent/EP0531776B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-08-25 US US07/935,532 patent/US5302097A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-09-08 JP JP4265406A patent/JPH05195167A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE59204329D1 (de) | 1995-12-21 |
| EP0531776A1 (de) | 1993-03-17 |
| DE4130140C1 (ja) | 1992-11-19 |
| US5302097A (en) | 1994-04-12 |
| EP0531776B1 (de) | 1995-11-15 |
| ATE130376T1 (de) | 1995-12-15 |
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