JPS62205247A - 軸受用材料 - Google Patents
軸受用材料Info
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- JPS62205247A JPS62205247A JP4775286A JP4775286A JPS62205247A JP S62205247 A JPS62205247 A JP S62205247A JP 4775286 A JP4775286 A JP 4775286A JP 4775286 A JP4775286 A JP 4775286A JP S62205247 A JPS62205247 A JP S62205247A
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Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は軸受用材料に係り、特に粉末冶金法による焼結
軸受用材料に関する。
軸受用材料に関する。
(従来の技術及び問題点)
一般に、軸受用材料は所要成分の鋼を一旦溶解後、必要
に応じて真空アーク溶解法などによって再溶解し、鍛造
後、焼なまし、焼入れ・焼もどし等の熱処理を施すこと
により、製造されている。
に応じて真空アーク溶解法などによって再溶解し、鍛造
後、焼なまし、焼入れ・焼もどし等の熱処理を施すこと
により、製造されている。
このような鋼種としては、SUJ 1〜3、就中SUJ
2(高炭素低クロム軸受!11)が一般によく使われ
ている。しかし、高温強度が低いため、タービン用に使
えないという欠点がある。また、このような用途には高
速度鋼系であるAISI−M2Oや14Cr系の440
Mなどの耐食・耐熱鋼も使用されている。
2(高炭素低クロム軸受!11)が一般によく使われ
ている。しかし、高温強度が低いため、タービン用に使
えないという欠点がある。また、このような用途には高
速度鋼系であるAISI−M2Oや14Cr系の440
Mなどの耐食・耐熱鋼も使用されている。
か\る軸受鋼は、用途に応じて化学成分が調整されてい
るが、いずれも溶製材であるため、■巨大炭化物が出や
すく、熱処理のソーキング時でも消失しにくい、■偏析
を起こしやすい、([有]熱間加工性がよくなく、特に
ヘッダー加工性が劣る、などの欠点があり、軸受材料と
して要求される高寿命化を低下させている。
るが、いずれも溶製材であるため、■巨大炭化物が出や
すく、熱処理のソーキング時でも消失しにくい、■偏析
を起こしやすい、([有]熱間加工性がよくなく、特に
ヘッダー加工性が劣る、などの欠点があり、軸受材料と
して要求される高寿命化を低下させている。
(発明の目的)
本発明は、上記従来技術が溶製材によるものであり、軸
受材料としての特性向」二に限界があることに鑑み、粉
末材として熱間並びに冷間加工性がよく、適度の大きさ
の微粒炭化物を有し、耐用寿命が大幅に向上し得る軸受
用材料を提供することを目的とするものである。
受材料としての特性向」二に限界があることに鑑み、粉
末材として熱間並びに冷間加工性がよく、適度の大きさ
の微粒炭化物を有し、耐用寿命が大幅に向上し得る軸受
用材料を提供することを目的とするものである。
(発明の構成)
上記目的を達成するため、本発明に係る軸受用材料は、
C:0.70〜4.0%、SiS2.0%。
C:0.70〜4.0%、SiS2.0%。
Mn≦2.0%、 Cr:3.0〜20%、V:0.1
〜6.0%を含み、更にMo:1.0〜10.0%及び
W:1.0〜20.0%の1種又は2種と必要に応じて
CO≦20.0%を含み、残部が実質的にFeからなる
ことを特徴とする焼結軸受用材料を要旨とするものであ
る。
〜6.0%を含み、更にMo:1.0〜10.0%及び
W:1.0〜20.0%の1種又は2種と必要に応じて
CO≦20.0%を含み、残部が実質的にFeからなる
ことを特徴とする焼結軸受用材料を要旨とするものであ
る。
以下に本発明を実施例に基づいて詳述する。
本発明に係る軸受用材料は所要成分を有する合金粉末を
粉末冶金法により製造されるものであり、具体的には1
例えば、所要成分に:gaした溶湯をガス噴霧によって
合金粉末とし、これを分級後、熱間熱水圧加工(HIP
)で成形焼結し、更に熱間鍛造を行い、焼なまし、焼入
れ・焼もどしを施すことによって製造される。
粉末冶金法により製造されるものであり、具体的には1
例えば、所要成分に:gaした溶湯をガス噴霧によって
合金粉末とし、これを分級後、熱間熱水圧加工(HIP
)で成形焼結し、更に熱間鍛造を行い、焼なまし、焼入
れ・焼もどしを施すことによって製造される。
従来は、熱間鍛造する素材を溶解−造塊−真空アーク溶
解(VAR)などの再溶解により製造していたが、この
製造法では巨大炭化物が形成されやすく、偏析が生じや
すかった。
解(VAR)などの再溶解により製造していたが、この
製造法では巨大炭化物が形成されやすく、偏析が生じや
すかった。
これに対し1本発明は粉末冶金法により焼結材とするの
で、従来の溶製材における欠点を解消することができる
。但し、そのためには、該焼結材の化学成分を以下に示
す如く特定の範囲に規制する必要がある。
で、従来の溶製材における欠点を解消することができる
。但し、そのためには、該焼結材の化学成分を以下に示
す如く特定の範囲に規制する必要がある。
C:
Cは、焼ならし、焼入れ・焼もどしなどの熱処理後の組
織を約2μl程度の微細な炭化物が一様に分布している
ものにするべく、所要の炭化物を形成するために必要な
元素であり、また強度を確保するためにも必要である。
織を約2μl程度の微細な炭化物が一様に分布している
ものにするべく、所要の炭化物を形成するために必要な
元素であり、また強度を確保するためにも必要である。
そのためには0.70%以上を添加する必要がある。し
かし、多量であると炭化物量が増加しすぎて靭性の劣化
をもたらすので、4.0%を上限とする。
かし、多量であると炭化物量が増加しすぎて靭性の劣化
をもたらすので、4.0%を上限とする。
Sj:
SLは脱酸剤として、また基地を強化するのに有効な元
素であるが、多量であると靭性の劣化をもたらすので、
2.0%以下で添加する。
素であるが、多量であると靭性の劣化をもたらすので、
2.0%以下で添加する。
Mn:
MnはSiと同様に脱酸剤として添加し、また特に大物
の焼入れ性を改善するのに有効である。しかし、多量で
あると靭性の劣化をもたらすので、2.0%以下で添加
する。
の焼入れ性を改善するのに有効である。しかし、多量で
あると靭性の劣化をもたらすので、2.0%以下で添加
する。
Cr:
Crは焼入れ性を改善すると共にCrCなどの炭化物を
形成するために必要な元素であり、更には耐食性、耐熱
性、耐酸化性を高めるのにも効果がある。そのためには
3%以上を添加する必要がある。しかし、多すぎると靭
性の劣化をもたらすので、上限を20%とする。
形成するために必要な元素であり、更には耐食性、耐熱
性、耐酸化性を高めるのにも効果がある。そのためには
3%以上を添加する必要がある。しかし、多すぎると靭
性の劣化をもたらすので、上限を20%とする。
V:
■はVC炭化物を形成するために必要な元素であり、耐
摩耗性を向上する効果がある。そのためには0.1%以
上を必要とする。しかし、過度に添加しても効果が飽和
すると共に靭性の劣化をもたらすので、6.0%を上限
とする。
摩耗性を向上する効果がある。そのためには0.1%以
上を必要とする。しかし、過度に添加しても効果が飽和
すると共に靭性の劣化をもたらすので、6.0%を上限
とする。
Mo、W:
Mo及びWは炭化物を形成するために少なくとも1種を
添加する必要があるが、多すぎると靭性の劣化をもたら
すので、Mo:1.0〜10.0%、W:1.0〜20
.0%の範囲とするが、MoはWの1/2量で同等の効
果があるので、これを添加目安とする。なお、MOは焼
入れ性向上の効果を有する。
添加する必要があるが、多すぎると靭性の劣化をもたら
すので、Mo:1.0〜10.0%、W:1.0〜20
.0%の範囲とするが、MoはWの1/2量で同等の効
果があるので、これを添加目安とする。なお、MOは焼
入れ性向上の効果を有する。
Co:
Coは高温強度を高めるのに有効であるので。
必要に応じて添加することができる。しかし、多量に添
加するとコスト高をまねくので、20.0%以下で添加
する。
加するとコスト高をまねくので、20.0%以下で添加
する。
(実施例)
第1表に示す化学成分(wt%)の供試鋼を溶製し、こ
れをガス噴震によって合金粉とし、−60メツシユに分
級後、1100℃X 2000atmX2hrの条件で
熱間静水圧加工を行った0次いで、70mmφに鍛造後
、焼なましを施し、第2表に示す条件で焼入れ、焼もど
しを行って同表に示す硬さに調整した後、軸受鋼耐久性
試験に供した。
れをガス噴震によって合金粉とし、−60メツシユに分
級後、1100℃X 2000atmX2hrの条件で
熱間静水圧加工を行った0次いで、70mmφに鍛造後
、焼なましを施し、第2表に示す条件で焼入れ、焼もど
しを行って同表に示す硬さに調整した後、軸受鋼耐久性
試験に供した。
また、比較のため、第1表に示す化学成分(wt%)の
供試鋼を1を真空誘導溶解炉(VIP)で溶解し、50
0kgポールに造塊後、真空アーク溶解炉(VAR)で
再溶解した。次いで、7Qa+mφに鍛造後、焼なまし
を施し、第2表に示す条件で焼入れ、焼もどしを行って
同表に示す硬さに調整した後、軸受鋼耐久性試験に供し
た。
供試鋼を1を真空誘導溶解炉(VIP)で溶解し、50
0kgポールに造塊後、真空アーク溶解炉(VAR)で
再溶解した。次いで、7Qa+mφに鍛造後、焼なまし
を施し、第2表に示す条件で焼入れ、焼もどしを行って
同表に示す硬さに調整した後、軸受鋼耐久性試験に供し
た。
軸受鋼耐久性試験は、
ヘルツ応カニ 500kgf /mm”、回 転 数:
1800rpm。
1800rpm。
使用ボール: 3/8’ 5UJ2製
の条件で行い、破損確率10%(BX。)の繰返し数で
評価した。その荀果を第3表に示す。
評価した。その荀果を第3表に示す。
第3表
第3表から明らかなように、本発明鋼はいずれも軸受鋼
耐久性試験によってB lfl寿命〉14X]−07回
の結果が得られ、1OX10’回に達する目標値を大幅
に上まわっている。これに対し、溶製材である比較鋼は
いずれもB1゜寿命がせいぜい2.5X1.07回程度
しか得られていない。特に比較tll Nu g、9,
11は本発明の成分範囲内であるにも拘わらず、耐久性
が本発明鋼に比べ著し2く劣っており、溶製材と焼結材
の違いを如実に表わしている。
耐久性試験によってB lfl寿命〉14X]−07回
の結果が得られ、1OX10’回に達する目標値を大幅
に上まわっている。これに対し、溶製材である比較鋼は
いずれもB1゜寿命がせいぜい2.5X1.07回程度
しか得られていない。特に比較tll Nu g、9,
11は本発明の成分範囲内であるにも拘わらず、耐久性
が本発明鋼に比べ著し2く劣っており、溶製材と焼結材
の違いを如実に表わしている。
(発明の効果)
以上詳述したように1本発明によれば、特定成分組成の
焼結材としたので、偏析がなく、微粒の炭化物が分布し
た極めて高寿命の軸受用材料を提供することができる。
焼結材としたので、偏析がなく、微粒の炭化物が分布し
た極めて高寿命の軸受用材料を提供することができる。
Claims (2)
- (1)重量%で(以下、同じ)、C:0.70〜4.0
%、Si≦2.0%、Mn≦2.0%、Cr:3.0〜
20%、V:0.1〜6.0%を含み、更にMo:1.
0〜10.0%及びW:1.0〜20.0%の1種又は
2種を含み、残部が実質的にFeからなることを特徴と
する焼結軸受用材料。 - (2)C:0.70〜4.0%、Si≦2.0%、Mn
≦2.0%、Cr:3〜20%、V:0.1〜6.0%
を含み、更に、Mo:1.0〜10.0%及びW:1.
0〜20.0%の1種又は2種とCo≦20.0%とを
含み、残部が実質的にFeからなることを特徴とする焼
結軸受用材料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4775286A JPS62205247A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 軸受用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4775286A JPS62205247A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 軸受用材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62205247A true JPS62205247A (ja) | 1987-09-09 |
Family
ID=12784090
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4775286A Pending JPS62205247A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 軸受用材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62205247A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2446245A (en) * | 2003-07-31 | 2008-08-06 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member |
CN104805366A (zh) * | 2015-05-20 | 2015-07-29 | 中南大学 | 一种粉末冶金低合金钢及其制备方法 |
CN111001813A (zh) * | 2019-12-28 | 2020-04-14 | 合肥波林新材料股份有限公司 | 一种高减摩性铁基硫化粉末冶金含油轴承材料及其制备方法和应用 |
-
1986
- 1986-03-05 JP JP4775286A patent/JPS62205247A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2446245A (en) * | 2003-07-31 | 2008-08-06 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member |
GB2446245B (en) * | 2003-07-31 | 2008-10-01 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
CN104805366A (zh) * | 2015-05-20 | 2015-07-29 | 中南大学 | 一种粉末冶金低合金钢及其制备方法 |
CN111001813A (zh) * | 2019-12-28 | 2020-04-14 | 合肥波林新材料股份有限公司 | 一种高减摩性铁基硫化粉末冶金含油轴承材料及其制备方法和应用 |
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